JP7348203B2 - 冷媒圧縮機及びこれを用いた機器 - Google Patents

Description

本発明は、空調装置（エアーコンディショナー）、冷凍装置、洗濯乾燥機、給湯機等に使用される冷媒圧縮機、及び、これを用いた機器に関する。

近年、地球環境保護の観点から、化石燃料使用量の削減のために冷媒圧縮機の高効率化が進められている。例えば、特許文献１に開示されるように、冷媒圧縮機のピストンの外周部に環状の給油溝を設けることで、圧縮室からの冷媒の漏れ損失の低減を図った冷媒圧縮機が開発されている。

図６は、特許文献１に開示された従来の冷媒圧縮機の概略的な断面図である。図７は、図６の冷媒圧縮機の一部を矢印Ａから見た正面図である。図８は、図６の冷媒圧縮機のピストンとその周辺の要部断面図である。

図６～８に示すように、この冷媒圧縮機は、例えば、圧縮要素６と電動要素５とが密閉容器１に収納された構成を有する。圧縮要素６は、いずれも上下方向に延びる主軸部９と偏心軸部１０とを有し、軸支部１８により軸支されたクランクシャフト８と、偏心軸部１０に接続されたピストン１９と、シリンダ１６が形成されたシリンダブロック１５とを有する。シリンダ１６には、ピストン１９が挿入される円筒形の圧縮室１７が形成されている。電動要素５は、主軸部９が圧入固定されて永久磁石（図示せず）が内蔵される回転子４と、巻線を有する固定子３とを有する。密閉容器１の下部には、冷凍機油７が貯留されている。

クランクシャフト８には、給油構造８ａが設けられている。給油構造８ａは、一端が冷凍機油７中で開口した状態で主軸部９内を上下方向に傾斜して延びる通路からなる傾斜ポンプ１１と、傾斜ポンプ１１の他端に接続されて主軸部９の外表面に形成された周回溝からなる粘性ポンプ１２と、偏心軸部１０に形成された縦孔部１３及び横孔部１４とを有する。縦孔部１３と横孔部１４とは、クランクシャフト８の上部において、密閉容器１の内部空間２に向けて開口している。

ピストン１９は、連結部材２０により偏心軸部１０と連結されてシリンダ１６に往復摺動自在に挿入されている。ピストン１９の外周部には、環状の２本の給油溝２１が、ピストン１９の全周にわたって形成されている。ピストン１９が上死点（例えば、ピストン１９の偏心軸部１０とは反対側の上端面１９ａと、シリンダブロック１５の偏心軸部１０とは反対側の一端とが、シリンダ１６の径方向に沿って見たときに重なる、図８の矢印Ｂの位置）にある場合、給油溝２１は、シリンダブロック１５の内周面と、シリンダブロック１５の径方向から見て重なる。ピストン１９が下死点（例えば、ピストン１９の上端面１９ａと、シリンダブロック１５の長手方向途中部分とが、シリンダブロック１５の径方向に沿って見たときに重なる、図８の矢印Ｃの位置）にある場合、給油溝２１は、内部空間２と連通する。

冷媒圧縮機の駆動時には、外部からの供給電力により電動要素５の回転子４と共にクランクシャフト８が回転する。偏心軸部１０の偏心運動が連結部材２０を介してピストン１９に伝えられることで、ピストン１９が圧縮室１７内を上死点と下死点との間で往復運動する。ピストン１９は、外部の冷却システム（図示せず）から密閉容器１内に供給される冷媒ガスを圧縮室１７内で圧縮する。この圧縮動作を繰り返すことで、冷媒は、冷却システムへ向けて冷媒圧縮機から順次送り出される。

密閉容器１内の冷凍機油７は、クランクシャフト８の回転による遠心力で傾斜ポンプ１１により上方へ汲み上げられ、粘性ポンプ１２を介して各摺動部分へ給油される。また冷凍機油７は、縦孔部１３及び横孔部１４を介して内部空間２に飛散される。図７及び８に示すように、このとき、特に予め形成された放出路Ｄに沿って、縦孔部１３及び横孔部１４から冷凍機油７がピストン１９に向けて飛散する。この冷凍機油７がピストン１９の周面とシリンダブロック１５の偏心軸部１０側の端面とに付着することで、表面張力等により油溜７ａが形成される。油溜７ａは、環状の給油溝２１の全周に形成される。給油溝２１に溜まった油溜７ａの冷凍機油７により、ピストン１９とシリンダ１６との間に油膜が形成され、当該隙間のシール性（以下、単にシール性とも称する。）が確保されて冷媒の漏れ損失が低減される。

特開２００３－６５２３６号公報

最近では、冷媒圧縮機の更なる高効率化のため、例えば、冷凍機油の低粘度化と共に、インバータ駆動等による冷媒圧縮機の低速運転化が望まれている。しかしながら、これにより油膜が形成され難くなったり、例えば給油溝のエッジが油膜を切断する起点となって油膜が維持されにくくなったりする（以下、これらの問題を単に油膜切れとも称する。）場合がある。油膜切れが生じると、冷媒圧縮機の冷却能力が低下すると共に効率が低下する問題が生じうる。

そこで本発明は、低粘度の冷凍機油が用いられて低速運転される場合でも、ピストンとシリンダとの間の油膜切れによるシール性の低下を防止することにより、冷凍能力及び効率の低下を防止できる冷媒圧縮機及びこれを用いた機器を提供することを目的としている。

上記課題を解決するために、本発明の一態様に係る冷媒圧縮機は、冷凍機油が貯留された密閉容器と、前記密閉容器に収容され、外部より供給される電力により駆動される電動要素と、前記密閉容器に収容されて前記冷凍機油に被着され、前記電動要素により駆動されて、外部から供給される冷媒ガスを圧縮する圧縮要素とを備え、前記冷凍機油に、少なくとも運転時に析出しない濃度に調整された油膜切調整剤が溶解状態で含まれている。

上記構成によれば、密閉容器に貯留される冷凍機油に油膜切調整剤が溶解状態で含まれているため、圧縮要素の表面に冷凍機油による油膜を維持し易くできる。これにより、低粘度の冷凍機油が用いられて低速運転される場合でも、圧縮要素の例えばピストンとシリンダとの間の摺動隙間等に、油膜を安定して形成し且つ維持できる。

また冷凍機油に、少なくとも運転時に析出しない濃度に調整された油膜切調整剤が溶解状態で含まれているので、例えば、油膜切調整剤の析出物により、ピストンとシリンダとの摺動面が傷を生じることがない。よって、油膜切れによりピストンとシリンダとの間のシール性が低下するのを防止できると共に、冷凍能力及び効率の低下を防止できる。

本発明の一態様に係る冷凍装置は、前記冷媒圧縮機と、冷媒を放熱させる放熱器と、冷媒を減圧する減圧装置と、冷媒を吸熱する吸熱器とを配管により環状に連結した冷媒回路を備える。

上記構成によれば、上記した冷媒圧縮機を備えることで、冷媒圧縮機に低粘度の冷凍機油が用いられて低速運転される場合でも、油膜切れによりピストンとシリンダとの間のシール性が低下するのを防止できると共に冷凍能力及び効率の低下を防止可能な冷凍装置を提供できる。

本発明によれば、低粘度の冷凍機油が用いられて低速運転される場合でも、ピストンとシリンダとの間の油膜切れによるシール性の低下を防止できるため、冷凍能力及び効率の低下を防止できる冷媒圧縮機及びこれを用いた冷凍装置を提供できる。

第１実施形態に係る往復動式（レシプロ式）の冷媒圧縮機の概略的な断面図である。 図１の冷媒圧縮機のピストンとその周辺の要部断面図である。 図１の冷媒圧縮機に用いられるフラーレンの模式図である。 （ａ）は、実施例と比較例との冷媒圧縮機の成績係数ＣＯＰの比較図である。（ｂ）は、実施例と比較例との冷媒圧縮機の入力の比較図である。（ｃ）は、実施例と比較例との冷媒圧縮機の冷凍能力の比較図である。 第２実施形態に係る冷凍装置の模式図である。 従来の冷媒圧縮機の概略的な断面図である。 図６の冷媒圧縮機の一部を矢印Ａから見た正面図である。 図６の冷媒圧縮機のピストンとその周辺の要部断面図である。

以下、図面を参照して各実施形態を説明する。
（第１実施形態）
［冷媒圧縮機］
図１は、第１実施形態に係る往復動式（レシプロ式）の冷媒圧縮機１００の概略的な断面図である。図１に示す冷媒圧縮機１００は、空調装置、又は、冷凍装置等の機器に備えられる。冷媒圧縮機１００は、密閉容器１０１、電動要素１０５、及び圧縮要素１０６を備える。

密閉容器１０１内には、冷媒ガスが充填される。冷媒ガスは、一例として、自然冷媒、ＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）系冷媒、又は、ＨＦＯ（ハイドロフルオロオレフィン）系冷媒又はこれを含む混合冷媒である。

自然冷媒としては、Ｒ６００ａ、Ｒ２９０、Ｒ７４４のうち少なくともいずれか１種、又は２種以上を含む混合冷媒が挙げられる。本実施形態の冷媒は、温暖化係数の低い自然冷媒として代表的な炭化水素系冷媒であるＲ６００ａである。ＨＦＣ系冷媒としては、例えば、Ｒ１３４ａ、１５２ａ、Ｒ４０７ｃ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ４１０Ａ、及びＲ３２のうち少なくともいずれか１種、または２種以上を含む混合冷媒があげられる。

ＨＦＯ系冷媒としては、１，１，２トリフルオロエチレン（Ｒ１１２３）、トランス－１，２，ジフルオロエチレン（Ｒ１１３２（Ｅ））、シス－１，２ジフルオロエチレン（Ｒ１１３２（Ｚ））、１，１ジフルオロエチレン（Ｒ１１３２ａ）、２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）のうち少なくともいずれか１種、又は２種以上を含む混合冷媒が挙げられる。ＨＦＯ系冷媒としては、例えばＲ１２３４ｙｆが望ましい。ＨＦＯ系冷媒は、二重結合と２つの炭素原子とを含む分子構造を有する。

また密閉容器１０１には、冷凍機油１０７が貯留されている。冷凍機油１０７は、鉱油、エステル油、アルキルベンゼン油、ポリビニルエーテル、ポリアルキレングリコールのうち少なくともいずれかを含む。本実施形態の冷凍機油１０７は、Ｒ６００ａに対して高い相溶性を有するパラフィン系鉱油を基油として含む。また冷凍機油１０７は、後述するように、少なくとも運転時に析出しない濃度に調整された油膜切調整剤１８０を溶解状態で含む。

また本実施形態の冷凍機油１０７は、冷媒圧縮機１００が例えば空調装置用である場合、第１の粘度特性として、冷凍機油は、４０℃における粘度が１００ｍｍ^２／ｓ以下の範囲の値に設定される。

また本実施形態の冷凍機油１０７は、冷媒圧縮機１００が例えば冷凍装置用である場合、第２の粘度特性として、４０℃における粘度が４．９ｍｍ^２／ｓ以下の範囲の値に設定される。また同様の場合、冷凍機油１０７は、第３の粘度特性として、１２０℃における粘度が１０．０ｍｍ^２／ｓ以下（より好ましくは５．０ｍｍ^２／ｓ以下）の範囲の値に設定される。冷媒圧縮機１００が例えば冷凍装置用である場合、冷凍機油１０７は、この第２及び第３の粘度特性のうち少なくとも一方を有していてもよい。例えば冷凍機油１０７は、第２の粘度特性を有さず、且つ、第３の粘度特性を有していてもよい。

ここで上記した４０℃における粘度は、ＩＳＯ ３４４８：１９７５に準拠するＩＳＯ粘度分類に記載の動粘度に相当するものであり、冷凍機油１０７の粘度グレードは当該分類のＩＳＯ粘度グレード番号（ＶＧ表記）で表すことができる。

電動要素１０５は、密閉容器１０１に収容されて外部からの供給電力により駆動される。電動要素１０５は、固定子１０３と回転子１０４とを有する。回転子１０４は、巻線を有し、後述するクランクシャフト１０８に固定される。固定子１０３は、永久磁石（図示せず）を内蔵し、回転子１０４の外周を囲むように配置される。電動要素１０５は、例えば、例えば２０ｒ／ｓｅｃ未満の運転周波数を含む複数の運転周波数によりインバータ駆動される。

圧縮要素１０６は、密閉容器１０１に収容されて冷凍機油１０７に被着され、電動要素１０５により駆動されて、外部から供給される冷媒ガスを圧縮する。具体的に圧縮要素１０６は、クランクシャフト１０８、シリンダブロック１１５、連結部材１２０、及びピストン１１９を有する。

クランクシャフト１０８は、一例として鋳鉄により構成される。クランクシャフト１０８は、上下方向に延びるように配置されている。クランクシャフト１０８は、長手方向に並んで配置された主軸部１０９と偏心軸部１１０とを有する。主軸部１０９と偏心軸部１１０とは、いずれも上下方向に延びている。主軸部１０９には、回転子１０４が圧入固定される。主軸部１０９は、主軸受１１８により軸支される。一例として、偏心軸部１１０は主軸部１０９の上方に配置されている。偏心軸部１１０は、主軸部１０９に対して偏心して配置されている。

クランクシャフト１０８には、給油構造１０８ａが設けられている。給油構造１０８ａは、一端が冷凍機油１０７中で開口した状態で主軸部１０９内を上下方向に傾斜して延びる通路からなる傾斜ポンプ１１１と、傾斜ポンプ１１１の他端に接続されて主軸部１０９の外表面に形成された周回溝からなる粘性ポンプ１１２と、偏心軸部１１０に形成された縦孔部１１３及び横孔部１１４とを有する。縦孔部１１３と横孔部１１４とは、クランクシャフト１０８の上部において、密閉容器１０１の内部空間１０２に向けて開口している。

シリンダブロック１１５は、一例として鋳鉄により構成される。シリンダブロック１１５の内部には、略円筒形のシリンダ１１６が形成されている。シリンダ１１６は、水平方向に延び、ピストン１１９が往復摺動自在に挿入されている。シリンダ１１６におけるピストン１１９とシリンダヘッドとの間の内部空間は、圧縮室１１７となっている。シリンダブロック１１５は、主軸受１１８を有する。偏心軸部１１０とピストン１１９とは、連結部材（コンロッド）１２０により連結されている。

ピストン１１９の外周部には、環状の複数本（ここでは２本）の給油溝１２１が、ピストン１１９の全周にわたって形成されている。給油溝１２１は、ピストン１１９の上死点では、シリンダブロック１１５の内周面と、シリンダブロック１１５の径方向から見て重なる。また給油溝１２１は、ピストン１１９の下死点では、その少なくとも一部がシリンダブロック１１５外で内部空間１０２と連通すると共に、残余の部分が、シリンダブロック１１５内に位置する。

ここで圧縮要素１０６は、互いに摺動する少なくとも一対の摺動部材を有し、一対の摺動部材のうち少なくとも一方の摺動面が、非鉄系材料により構成されている。この非鉄系材料は、アルミ合金、マグネシウム合金、及び樹脂材料の少なくともいずれかを含む。本実施形態の圧縮要素１０６は、複数対の摺動部材を有する。この対をなす摺動部材には、ピストン１１９とシリンダ１１６、及び、偏心軸部１１０と連結部材１２０が含まれる。各摺動部材は、摺動面以外の部分では、摺動面とは異なる材料により構成されていてもよい。

冷媒圧縮機１００の駆動時には、外部から供給される商用電源等の電力が、外部のインバータ駆動回路（図示せず）を介して、電動要素１０５に供給される。これにより電動要素１０５は、複数の運転周波数によりインバータ駆動される。

電動要素１０５の回転子１０４によりクランクシャフト１０８が回転させられることで、偏心軸部１１０が偏心運動する。連結部材１２０は、シリンダブロック１１５の圧縮室１１７内において、ピストン１１９を上死点と下死点との間で往復運動させる。これにより、冷却システム（図示せず）から密閉容器１０１内に導かれた冷媒ガスが圧縮室１１７内へ吸入されて圧縮される。この圧縮動作を繰り返すことにより、冷媒は圧縮され、冷却システムへ向けて冷媒圧縮機１００から順次送り出される。

一方、密閉容器１０１内の冷凍機油１０７は、クランクシャフト１０８の回転による遠心力で傾斜ポンプ１１１により上方へ汲み上げられ、粘性ポンプ１１２を介して各摺動部分へ給油される。これにより、各摺動部分が冷凍機油１０７により潤滑される。また冷凍機油１０７は、縦孔部１１３及び横孔部１１４を介して内部空間１０２に飛散される。

図２に示すように、このとき特に、予め形成された放出路Ｍ，Ｎに沿って、縦孔部１１３及び横孔部１１４から冷凍機油１０７が内部空間１０２に飛散する。これにより飛散した冷凍機油１０７は、ピストン１１９の周面とシリンダブロック１１５の偏心軸部１１０側の端面とに付着し、表面張力等により油溜１０７ａが形成される。

油溜１０７ａは、毛細管現象によって、環状の給油溝１２１をその全周で満たすように形成される。この環状の給油溝１２１に溜まった油溜１０７ａの冷凍機油１０７により油膜が形成され、ピストン１１９とシリンダ１１６との間のシール性が維持され、冷媒の漏れ損失が低減される。

ここで冷媒圧縮機１００では、密閉容器１０１に貯留される冷凍機油１０７に油膜切調整剤１８０が溶解状態で含まれているため、圧縮要素１０６の摺動部分の表面等に冷凍機油１０７による油膜を維持し易くできる。これにより、低粘度の冷凍機油１０７が用いられて低速運転される場合でも、圧縮要素１０６の例えばピストン１１９とシリンダ１１６との間の摺動隙間等に、油膜を安定して形成し且つ維持できる。

また冷凍機油１０７に、少なくとも運転時に析出しない濃度に調整された油膜切調整剤１８０が溶解状態で含まれているので、例えば、油膜切調整剤１８０の析出物により、ピストン１１９とシリンダ１１６との摺動面が傷を生じることがない。よって、油膜切れによりピストン１１９とシリンダ１１６との間のシール性が低下するのを防止できると共に、冷凍能力及び効率の低下を防止できる。

即ち、電動要素１０５と電動要素１０５を駆動し冷媒を圧縮する圧縮要素１０６とを収容すると共に、油膜切調整剤１８０を添加した冷凍機油１０７を用いて冷媒圧縮機１００を構成することで、ピストン１１９とシリンダ１１６との間の油膜切れを防止してシール性を維持できる。これにより、圧縮室１１７からの冷媒の漏れ損失を低減できるので、高効率な冷媒圧縮機１００を実現できる。以下、油膜切調整剤１８０の詳細について説明する。

［油膜切調整剤］
油膜切調整剤１８０は、圧縮要素１０６の摺動部分の表面等に冷凍機油１０７の油膜を形成し易くすると共に、油膜切れを防止することにより油膜を維持する。油膜切調整剤１８０は、冷凍機油１０７に溶解しており、通常の冷媒圧縮機１００の運転条件では析出することがない。これにより、油膜切調整剤１８０の析出物により、圧縮要素１０６の摺動部分の表面等が擦られて傷を生じるのが回避されている。

油膜切調整剤１８０は、有機溶媒に可溶である。油膜切調整剤１８０は、一例として、フラーレン１８１を含む。ここでは、油膜切調整剤１８０はフラーレン１８１のみにより構成されている。

図３は、図１の冷媒圧縮機１００に用いられるフラーレン１８１の模式図である。フラーレン１８１は、複数の炭素原子が球状のネットワーク構造をなすように結合されて構成されている。フラーレン１８１は、ダイヤモンド及びグラファイトに続く第三の炭素同素体であって、単一のクラスター（分子）を分離できる。

フラーレン１８１は、その構造特性により、炭素同素体であるにも関わらずベンゼンやトルエン等の有機溶剤に可溶である。これによりフラーレン１８１は、冷凍機油１０７に良好に溶解する。また、油膜切調整剤１８０がフラーレン１８１を含むことで、冷凍機油１０７の伸びが改善され、冷凍機油１０７が低粘度化しても油膜切れを防止することにより油膜を維持し易くなることが分かっている。また後述するように、冷凍機油１０７に添加されるフラーレン１８１の添加量の上限が制限されることで、冷凍機油１０７中でのフラーレン１８１の析出が防止される。

フラーレン１８１の単一クラスターは、一例として、平均粒径が１００ｐｍ以上１０ｎｍ以下の範囲の値（ここでは約１ｎｍ）に設定されている。フラーレン１８１は、断面形状が略円形の微細粒子である。なお、本書で言う平均粒径は、動的光散乱法を用いて、ブラウン運動中の粒子の散乱光を検出して拡散係数を求め、アインシュタイン・ストークス式により導き出した値を指す。

本実施形態のフラーレン１８１は、Ｃ６０、Ｃ７０及び高次フラーレンの混合物であるミックスフラーレンである。図３は、Ｃ６０の構造を示している。図３に示すように、Ｃ６０のクラスターは、６０個の炭素原子１８１ａが、１２個の５員環１８１ｂと２０個の６員環１８１ｃとからなる切頭正二十面体をなすように結合されることで構成されている。Ｃ６０は、特に高い分子ベアリング効果を有すると考えられる。Ｃ７０は、７０個の炭素原子１８１ａからなり、Ｃ６０と同様に分子ベアリング効果を有すると考えられる。

なお、ミックスフラーレンは、上記以外のフラーレンを含んでいてもよい。フラーレン１８１の単一クラスターが含む炭素原子数は、６０個未満であってもよい。また油膜切調整剤１８０は、単一クラスターが含む炭素原子数が異なる複数種のフラーレン１８１や、平均粒径が異なる複数種類のフラーレン１８１等を含んでいてもよい。また油膜切調整剤１８０は、一種類のみのフラーレン１８１を含んでいてもよい。

フラーレン１８１の製造方法としては、公知の方法を適宜選択可能である。一例として、炭化水素原料を所定の燃焼プロセスで合成することにより、フラーレン１８１を含むスート（煤）が得られる。このスートを有機溶媒で濾過することにより、Ｃ６０とＣ７０と高次フラーレンとを含んだフラーレン１８１（ミックスフラーレンとも称する。）が溶解した溶液を残渣から分離できる。この溶液を精製することで、ミックスフラーレンが得られ、又は各種フラーレンが単離される。

［確認試験１］
パラフィン系鉱油に対するフラーレン１８１の溶解性を確認するための確認試験を以下の手順で行った。室温（２５℃）において、直径が１００ｐｍ以上１０ｎｍ以下の範囲の値に設定されたＣ６０、Ｃ７０、及び高次フラーレン（Ｃ７６、Ｃ８２等）からなるミックスフラーレンをフラーレン１８１として用意した。油膜切調整剤１８０を、このフラーレン１８１のみから構成した。フラーレン１８１をパラフィン系鉱油に適量添加し、十分に攪拌することにより、複数の冷凍機油１０７のサンプルを作製した。その後、各サンプルを一定時間放置して、フラーレン１８１の沈殿及び析出の有無を確認した。

その結果、冷凍機油１０７が、フラーレン１８１を０．５重量％以下の範囲で含む場合、各サンプルのいずれでもフラーレン１８１の沈殿及び析出は確認されなかった。一方、冷凍機油１０７が、フラーレン１８１を０．５重量％を超える範囲で含む場合、フラーレン１８１の沈殿及び析出が発生することが確認された。これにより、今回の試験に供したパラフィン系鉱油は、所定の範囲内でフラーレン１８１を溶解可能であることが確認された。

次に、冷媒圧縮機１００内の冷媒－冷凍機油共存雰囲気下において想定される温度－圧力範囲を考慮した条件にて、上記と同様の試験を行った。その結果、冷凍機油１０７が、フラーレン１８１を０．０５重量％を超える範囲で含むと、フラーレン１８１の沈殿及び析出が発生することが確認された。

以上の試験結果から、パラフィン系鉱油に対するフラーレン１８１の飽和溶解量は、室温（２５℃）では、冷凍機油１０７がフラーレン１８１を０．５重量％含む場合の値であることが分かった。この飽和溶解量は、言い換えると、添加された全てのフラーレン１８１がパラフィン系鉱油中に分散して均一系を形成する溶解現象が成立するフラーレン１８１の最大添加量である。

更に、冷媒圧縮機１００内の冷媒－冷凍機油共存雰囲気下において想定される温度－圧力範囲を考慮すると、冷凍機油１０７がフラーレン１８１を０．０５重量％以下の範囲で含むことが望ましいことが分かった。

また別の試験結果から、室温（２５℃）では、冷凍機油１０７がフラーレン１８１を０．０００１重量％未満の範囲で含む場合、フラーレン１８１を添加した効果が相当に低くなることが分かった。

冷媒圧縮機１００に用いられる冷媒及び冷凍機油１０７の油成分の種類や状態、冷媒圧縮機１００の使用温度や内圧値等に応じて、冷凍機油１０７中のフラーレン１８１の量を適宜設定することが望ましい。一例として、冷凍機油１０７がフラーレン１８１を０．０００１重量％以上０．５重量％以下の範囲で含むことが望ましく、０．００１重量％以上０．０５重量％以下の範囲で含むことが更に望ましい。

そこで次に、仕様の異なる各種冷凍機油を封入した実施例及び比較例１，２の冷媒圧縮機の性能評価試験を行った。図４（ａ）は、実施例と比較例１，２との冷媒圧縮機の成績係数（ＣＯＰ：Coefficient of Performance）の比較図である。成績係数とは、冷凍冷蔵機器等のエネルギー消費効率の目安（指標）として使われる係数であり、冷凍能力（Ｗ）を印加入力（Ｗ）で除した値である。図４（ｂ）は、実施例と比較例１，２との冷媒圧縮機の入力の比較図である。図４（ｃ）は、実施例と比較例１，２との冷媒圧縮機の冷凍能力の比較図である。図４では、比較例１の評価結果を１００とした場合の相対比率により、実施例及び比較例１，２の評価結果を示している。

近年の冷媒圧縮機１００においては高効率化を図るため、従来よりも低粘度（具体的には４０℃における粘度が４．９ｍｍ^２／ｓ以下）の冷凍機油の検討が進められている。そこで実施例では、４０℃における粘度が３．０ｍｍ^２／ｓのパラフィン系鉱油に油膜切調整剤１８０としてフラーレン１８１を溶解させ、冷凍機油１０７がフラーレン１８１を０．００１重量％含むように作製した冷凍機油１０７を用いた。

比較例１では、４０℃における粘度が４．９ｍｍ^２／ｓであるパラフィン系鉱油のみからなる冷凍機油を用いた。比較例２では、４０℃における粘度が比較例１よりも低粘度な３．０ｍｍ^２／ｓのパラフィン系鉱油のみからなる冷凍機油を用いた。即ち、比較例１，２の冷凍機油には、フラーレン１８１を添加しなかった。

図４（ａ）～（ｂ）に示されるように、実施例は、比較例１，２に比べて成績係数が高いことが分かった。また実施例は、比較例１，２に比べて入力が低減されることが分かった。また実施例は、比較例２よりも高く且つ比較例１と同等の冷凍能力を有することが分かった。

一方、比較例２は、比較例１に比べて成績係数が低く、且つ、比較例１に比べて冷凍能力が著しく低いことが分かった。比較例２は、比較例１に比べて冷凍機油の粘度が低く、圧縮要素における摺動面等の流体潤滑領域の摩擦損失を低減できるため、入力は比較的大きく低減できるが、油膜の形成や維持が困難であることから著しい冷凍能力の低下を招いたものと考えられる。

具体的に、冷媒圧縮機では、通常、ピストン１１９に形成された環状の給油溝１２１が毛細管現象により冷凍機油１０７の油膜を保持することで、ピストン１１９とシリンダ１１６との間のシール性が発揮され、当該隙間からの冷媒ガスの漏れが抑制される。

ここで、冷凍機油を低粘度化（具体的には粘度が４．９ｍｍ^２／ｓ以下まで低粘度化）すると、冷凍機油に含まれる油成分は、例えば低分子化により分子運動が大きくなり、温度条件が同じでも揮発し易くなる。また、冷凍機油が低粘度化されることで、圧縮要素等の摺動面への冷凍機油の吸着力が低下するおそれがある。

これにより比較例２では、シール性が低下し、ピストン１１９の往復運動時における冷媒の吸入・圧縮過程において、ピストン１１９とシリンダ１１６との間から冷媒が漏れ易くなり、冷凍能力の顕著な低下が生じたものと考えられる。

これに対して実施例では、４０℃における粘度が３．０ｍｍ^２／ｓである低粘度の冷凍機油１０７を使用したにも関わらず冷凍能力の低下が抑制された。この結果により、冷凍機油１０７に溶解させた油膜切調整剤１８０によって、低粘度な冷凍機油１０７においても良好なシール性を安定して維持できることが明らかになった。

なお、油膜切調整剤１８０に含まれるフラーレン１８１が効果を発揮する理由の詳細については明確に解明されていないが、フラーレンが構造対称性に起因する高い電子受容性に由来するラジカルトラップ効果を有することが提唱されている。このため、フラーレン１８１を含む冷凍機油１０７では、例えば、フラーレン１８１が油成分の分子間引力に作用して当該油成分の分子運動が不活発化し、油成分の揮発が抑制されることが考えられる。

また本確認試験１では、冷凍機油１０７として４０℃における粘度が３．０ｍｍ^２／ｓのパラフィン系鉱油を用いたが、４０℃における粘度が２．２ｍｍ^２／ｓのパラフィン系鉱油を用いても、同様の効果が得られることが確認されている。この確認結果から、冷凍機油１０７の４０℃における粘度は少なくとも２．２ｍｍ^２／ｓ以上が望ましいと考えられる。

［確認試験２］
次に、冷媒圧縮機の実機を用いた耐久性試験を行った。本試験では、摺動面がアルミ合金からなる連結部材１２０と、摺動面が鉄系材料からなる偏心軸部１１０とを有する冷媒圧縮機を用いた。フラーレン１８１を５０ｐｐｍ濃度で含む油膜切調整剤１８０の実施例１と、フラーレン１８１を１００ｐｐｍ濃度で含む油膜切調整剤１８０の実施例２とを用意した。また、フラーレンを含まない油膜切調整剤の比較例を用意した。また、実施例１，２及び比較例では、冷凍機油として、４０℃における粘度が２．２ｍｍ^２／ｓのパラフィン系鉱油を用いた。

上記油膜切調整剤を含む冷凍機油を封入した各冷媒圧縮機を、短時間で運転と停止とを繰り返しながら運転する所定の高温高負荷断続運転モードで同様に運転した。これにより、偏心軸部１１０と連結部材１２０との各摺動面の摩耗を加速させた。試験後、冷媒圧縮機を解体して、連結部材１２０の摩耗を確認した。

その結果、比較例の連結部材１２０の摩耗量を１００とすると、実施例１及び２の連結部材１２０の摩耗量は、４６．１以上７２．４以下の範囲の値であった。このように摺動面がアルミ合金からなる連結部材１２０を用いたにも関わらず、実施例１及び２では、比較例に比べて連結部材１２０の摩耗量が大幅に低減されることが確認された。この結果から、本実施形態の冷媒圧縮機１００によれば、摺動部材の摺動面にアルミ合金又はこれ以外の非鉄系材料を用いた場合でも、摺動部材の摩耗量を適切に低減できると考えられる。

ここで近年、冷媒圧縮機では、高効率化のために冷凍機油として低粘度油が用いられているが、これにより冷媒圧縮機の圧縮要素が有する摺動部材の摺動面の摩耗が増大するおそれがある。このため、例えばリン系等の極圧添加剤を用いることにより、当該摩耗の抑制が図られている。しかしながら、このような添加剤を用いても、一対の摺動部材の少なくとも一方の摺動面が非鉄系材料により構成される場合、十分な摩耗抑制効果を得ることは困難である。

これに対して本実施形態の冷媒圧縮機１００によれば、低粘度の冷凍機油１０７を用いた場合であっても、上記したように、一対の摺動部材の摺動面の摩耗量を適切に低減でき、冷媒圧縮機１００を高効率で駆動できる。また実施例１，２の結果から、このような良好な効果を得るためには、冷凍機油１０７の４０℃における粘度は少なくとも２．２ｍｍ^２／ｓ以上が望ましいことが分かった。

なお、発明者らが行った別の実験により、冷媒圧縮機の圧縮要素が有する一対の摺動部材のうち、一方の摺動面が、非鉄系材料により構成され、他方の摺動面が、鉄系材料により構成されている場合でも、上記と同様の良好な効果が奏されることが確認された。また、冷媒圧縮機の圧縮要素が有する一対の摺動部材のうち、一対の摺動部材の各摺動面が、鉄系材料により構成されている場合、摺動面を非鉄系材料により構成した場合に比べて摺動面の摩耗量は比較的少なく、冷媒圧縮機１００を高効率で駆動できることが確認された。

以上の各試験結果から、本実施形態の冷媒圧縮機１００によれば、低粘度な冷凍機油１０７を用いる場合であっても、ピストン１１９とシリンダ１１６との間のシール性能を維持し、圧縮室１１７での冷媒の漏れ損失を低減できる。また、冷媒圧縮機１００の圧縮要素１０６が有する摺動部材の摩耗を低減し、冷媒圧縮機１００を安定して駆動できる。よって、冷媒圧縮機１００の高い性能を実現できる。

また、油膜切調整剤１８０がフラーレン１８１を含むことにより、ピストン１１９とシリンダ１１６との間の油膜の形成を促進できる。これにより、ピストン１１９とシリンダ１１６との間のシール性が油膜の消失により低下するのを防止でき、圧縮室１１７からの冷媒の漏れ損失を低減できる。よって、冷媒圧縮機１００の高い性能を実現できる。

また前述の通り、フラーレン１８１は、構造対称性に起因した高い電子受容性を有し、例えばＣ６０の場合、１個のクラスターで６個の電子を捕捉可能である。従ってフラーレン１８１には、冷凍機油１０７や冷媒の酸化の要因であるラジカルを除去し、冷凍機油１０７及び冷媒の劣化を抑制する効果を期待できる。またフラーレン１８１は、化学反応により消費されることがない。これにより、長期にわたって冷媒圧縮機１００の信頼性を確保できる。

従って、例えば冷媒圧縮機１００が、室内等に配置される据置型の冷凍装置に備えられる場合、数年間にわたって振動や騒音の発生を抑制しながら冷凍装置を安定して駆動できる。また据置型の冷凍装置の使用環境としては、例えば、長期にわたって冷凍装置がメンテナンスされないまま連続的に駆動される環境が想定される。このような場合でも、冷凍機油１０７に含まれるフラーレン１８１は消失しないため、安定して冷凍装置を駆動できる。このように冷媒圧縮機１００は、特に据置型の冷凍装置において良好に用いられる。

なお、フラーレン１８１の形状は円球形、又は楕円球形であることから、冷凍機油１０７に含まれるフラーレン１８１は、対向する摺動面が相対移動する際に転がることで、転がり摩擦による分子ベアリング効果が発揮される。これにより、摺動部分の摩擦係数が低減され、入力低減を良好に実現できる。よって、例えば冷媒圧縮機１００の起動時のトルクを低減でき、冷媒圧縮機１００の起動性を大幅に向上できる。

更に、冷凍機油１０７にフラーレン１８１が均一に分散して溶解しているため、冷媒圧縮機１００が運転状態から停止状態に移行した場合でも、冷凍機油１０７中にフラーレン１８１が均一に分散した状態が維持される。これにより、冷媒圧縮機１００を再起動させた場合、圧縮要素１０６の摺動部分の表面等における金属接触を緩和でき、長期にわたり冷媒圧縮機１００の良好な耐久性を維持できる。

また油膜切調整剤１８０は、極性を有する有機化合物を含むため、ピストン１１９とシリンダ１１６との間の油膜の形成を促進できる。よって、低速回転時並びに低粘度の冷凍機油１０７の使用時におけるピストン１１９とシリンダ１１６との間のシール性が、油膜の消失により低下するのを防止できる。従って、圧縮室１１７からの冷媒の漏れ損失をより低減でき、冷媒圧縮機１００の更なる高性能化を実現できる。

また、冷媒圧縮機１００に用いられる冷凍機油１０７は、油膜切調整剤１８０を０．０００１重量％以上０．５重量％以下の範囲で含む。これにより、例えば冷媒圧縮機１００を冷凍装置用途に使用した場合において、油膜形成を促進できる。また、油膜切調整剤１８０を過剰に添加することで油膜切調整剤１８０が析出するのを防止して、圧縮要素１０６中に存在する細管の詰まりや摺動面の傷の発生を防止できる。

また、冷媒圧縮機１００に用いられる冷凍機油１０７は、４０℃における粘度が１００ｍｍ^２／ｓ以下の範囲の値に設定される。これにより、例えば冷媒圧縮機１００を空調装置用途に使用した場合、空調装置の設置環境下において比較的高温状態で冷媒圧縮機１００が駆動されても、冷媒の漏れ損失を低減しながら冷媒圧縮機１００の粘性損失を低減でき、冷媒圧縮機１００の入力低減を図れる。

また、冷媒圧縮機１００に用いられる冷凍機油１０７は、４０℃における粘度が４．９ｍｍ^２／ｓ以下の範囲の値に設定される。これにより、例えば冷媒圧縮機１００を冷凍装置用途に使用した場合において、冷媒の漏れ損失を低減しながら冷媒圧縮機１００の粘性損失を低減でき、冷媒圧縮機１００の入力低減を図れる。

また、冷媒圧縮機１００に用いられる冷凍機油１０７は、１２０℃における粘度が１０．０ｍｍ^２／ｓ以下の範囲の値に設定される。これにより、例えば冷媒圧縮機１００を冷凍装置用途に使用した場合において、冷凍装置の設置環境下において比較的高温状態で冷媒圧縮機１００が駆動される場合でも、冷媒の漏れ損失を低減しながら冷媒圧縮機１００の粘性損失を低減でき、冷媒圧縮機１００の入力低減を図れる。

また本実施形態では、４０℃から１２０℃に至る温度範囲内において冷凍機油１０７の粘度が低く保たれるため、幅広い温度範囲において冷媒圧縮機１００の粘性損失を安定して低減できる。このため、例えば、高温状態になり易い環境での用途や、環境の温度変化が激しい用途においても、冷媒の漏れ損失を低減しながら冷媒圧縮機１００の入力低減を図れる。

また冷媒として、Ｒ６００ａ、Ｒ２９０、Ｒ７４４のうち少なくともいずれか１種、または２種以上を含む混合冷媒である自然冷媒を用い、冷凍機油１０７として、鉱油、エステル油、アルキルベンゼン油、ポリビニルエーテル、ポリアルキレングリコールのうち少なくともいずれかを用いても、本実施形態と同様の効果が得られると共に、温室効果の少ない冷媒を使用することで、地球温暖化の抑制に貢献できる。

また冷媒として、Ｒ１３４ａ、１５２ａ、Ｒ４０７ｃ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ４１０Ａ、及びＲ３２のうち少なくともいずれか１種、または２種以上を含む混合冷媒であるＨＦＣ系冷媒を用い、冷凍機油１０７として、鉱油、エステル油、アルキルベンゼン油、ポリビニルエーテル、ポリアルキレングリコールのうち少なくともいずれかを用いても、上記と同様の効果が奏され、高信頼性を有し高効率化を図れる冷媒圧縮機１００を実現できる。

また冷媒として、Ｒ１２３４ｙｆ等のＨＦＯ系冷媒、又はこれを含む混合冷媒を用い、冷凍機油１０７として、鉱油、エステル油、アルキルベンゼン油、ポリビニルエーテル、ポリアルキレングリコールのうち少なくともいずれかを用いても、上記と同様の効果が奏される。

更にこの場合、冷凍機油１０７にフラーレン１８１が含まれると、摺動熱等により冷媒が分解した際に生じる酸性物質（例えばフッ酸等）をフラーレン１８１がトラップして不活性化できる。これにより、冷凍機油１０７の油成分における全酸価の上昇を低減できると共に、圧縮要素１０６の摺動部分の表面等が酸性物質により攻撃されるのを低減できる。従って、高信頼性を有し高効率化を図れる冷媒圧縮機１００を実現できる。また、可燃性を有さず且つ温室効果の少ない冷媒を使用することで、地球温暖化の抑制に貢献できる。

また電動要素１０５が、複数の運転周波数によりインバータ駆動されることで、各摺動部分への給油量が少なくなる低速運転時や、回転数が増加して摺動部分に掛かる荷重が増加すると共に、摺動部分の発熱により冷凍機油の粘度が低下するような過酷な高速運転時のいずれにおいても、異常摩耗を防止して高い信頼性を維持できる。加えて、インバータ制御により冷媒圧縮機１００の運転を最適化することで、省エネルギー化を実現できる。

本実施形態の冷凍機油１０７は、パラフィン系鉱油を含んでいるが、その他の鉱油や、エステル油、アルキルベンゼン油、ポリビニルエーテル、ポリアルキレングリコールのうち少なくともいずれかを含んでいる場合にも、フラーレン１８１は良好に溶解する。例えば、カルボニル基（Ｃ＝Ｏ基）又はエーテル基（Ｒ－Ｏ－Ｒ´基）（但し、Ｒ，Ｒ´は有機基とする。）を有する化合物を含む溶媒に対してフラーレン１８１は可溶であり、また、エステル油を含む冷凍機油１０７に対するフラーレン１８１の飽和溶解量が、パラフィン系鉱油と同様であることが、実験的に確認されている。

また本実施形態では、フラーレン１８１を含む油膜切調整剤１８０を例示したが、油膜切調整剤１８０は、フラーレン１８１のみで構成されていてもよいし、フラーレン１８１以外の成分を含んでいてもよい。

ここで変形例に係る油膜切調整剤１８０は、極性を有する有機化合物を含む。この成分としては、この有機化合物には、例えば、極性を有する有機高分子が挙げられる。具体的には、例えば、ポリメタクリレート（ＰＭＡ）系材料、オレフィンコポリマー（ＯＣＰ）系材料、ポリイソブチレン（ＰＩＢ）系材料の材料を挙げることができる。以上の変形例に係る油膜切調整剤１８０を用いた場合にも、上記と同様の効果を期待できる。

また本実施形態では、冷媒圧縮機１００が低速運転（一例として運転周波数１７Ｈｚ）される場合に性能が低下するのを防止できる効果を説明したが、商用回転数での速度における運転時や、より大きな回転数による高速運転時においても、同様の効果が得られる。

即ち、本実施形態の冷媒圧縮機１００は、複数の運転周波数でインバータ駆動されるため、低速運転時においては、各摺動部分への給油量が少なくなるが、油膜切調整剤１８０の作用により高い性能を維持できる。また高速回転時においては、摺動部分に掛かる荷重が増加すると共に、摺動部分の発熱により冷凍機油の粘度が低下するが、油膜切調整剤１８０の作用により異常摩耗を防止して高い信頼性を維持できる。加えて、インバータ制御により冷媒圧縮機１７１の運転を最適化することで、省エネルギー化を実現できる。

また、冷媒圧縮機の形式は往復動式（レシプロ式）に限定されず、その他の形式、例えば、ロータリ式やスクロール式等であってもよい。以下、その他の実施形態について、第１実施形態との差異を中心に説明する。

（第２実施形態）
図５は、第２実施形態に係る冷凍装置２７０の模式図である。以下、冷凍装置２７０の基本構成の概略を説明する。図５に示すように、冷凍装置２７０は、冷媒圧縮機１００を用いた機器の一例である。冷凍装置２７０は、冷蔵庫が備えていてもよい。冷凍装置２７０は、本体２７５、区画壁２７８、及び冷媒回路２７１を備える。

本体２７５は、内部に連通する開口が形成された断熱性の箱体と、箱体の開口を開閉する扉とを有する。また本体２７５は、物品が貯蔵される貯蔵空間２７６と、貯蔵空間２７６内を冷却する冷媒回路２７１が配置される機械室２７７とを有する。貯蔵空間２７６と機械室２７７とは、区画壁２７８により区画されている。貯蔵空間２７６には、送風機（図示せず）が配置されている。図５では、箱体の一部を切り欠いて本体２７５の内部を示している。

冷媒回路２７１は、冷媒圧縮機１００、放熱器２７２、減圧装置２７３、及び吸熱器２７４を有する。冷媒圧縮機１００、放熱器２７２、減圧装置２７３、及び吸熱器２７４は、配管により環状に接続されている。

放熱器２７２は、冷媒を放熱させる。減圧装置２７３は、冷媒を減圧する。吸熱器２７４は、冷媒を吸熱する。吸熱器２７４は、貯蔵空間２７６内に配置されて冷却熱を発生させる。図５中の矢印で示すように、吸熱器２７４の冷却熱は、送風機によって貯蔵空間２７６内を循環する。これにより、貯蔵空間２７６内の空気が撹拌され、貯蔵空間２７６内が冷却される。

以上の構成を有する冷凍装置２７０によれば、上記した冷媒圧縮機１００を備えることで、低粘度の冷凍機油１０７を用いて低速運転される場合でも、油膜切れによりピストン１１９とシリンダ１１６との間のシール性が低下するのを防止できると共に冷凍能力及び効率の低下を防止できる。

即ち、冷凍装置２７０は、冷媒圧縮機１００、放熱器２７２、減圧装置２７３、及び吸熱器２７４が配管により環状に接続された冷媒回路２７１を備えているため、体積効率が向上された冷媒圧縮機１００により消費電力を低減できると共に省エネルギー化を実現できる。

本発明は、各実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲でその構成を変更、追加、又は削除できる。各実施形態は、互いに任意に組み合わせてもよく、例えば１つの実施形態中の一部の構成を、他の実施形態に適用してもよい。また本発明の範囲は、特許請求の範囲により示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。冷媒圧縮機１００を用いた機器は、空調装置又は冷凍装置に限定されず、例えば乾燥洗濯機又は給湯機であってもよい。

以上のように本発明は、低粘度の冷凍機油が用いられて低速運転される場合でも、ピストンとシリンダとの間の油膜切れによるシール性の低下を防止することにより、冷凍能力及び効率の低下を防止可能な冷媒圧縮機及びこれを用いた冷凍装置を提供できる優れた効果を有する。従って、この効果の意義を発揮できる冷媒圧縮機及びこれを用いた冷凍装置に本発明を広く適用すると有益である。

１００ 冷媒圧縮機
１０５ 電動要素
１０６ 圧縮要素
１０７ 冷凍機油
１８０ 油膜切調整剤
１８１ フラーレン
２７０ 冷凍装置
２７１ 冷媒回路
２７２ 放熱器
２７３ 減圧装置
２７４ 吸熱器

Claims (14)

1. 冷凍機油が貯留された密閉容器と、
   前記密閉容器に収容され、外部より供給される電力により駆動される電動要素と、
   前記密閉容器に収容されて前記冷凍機油に被着され、前記電動要素により駆動されて、外部から供給される冷媒ガスを圧縮する圧縮要素とを備え、
   前記冷凍機油は、１２０℃における粘度が５．０ｍｍ^２／ｓ以下の範囲の値に設定され、且つ、冷媒圧縮機内の冷媒ガスとの共存雰囲気下に配置され、
   前記冷凍機油に、少なくとも運転時に析出しない濃度に調整され且つフラーレンを含む油膜切調整剤が溶解状態で含まれ、
   前記冷媒ガスは、自然冷媒を含み、且つ、Ｒ３２を含まない、冷媒圧縮機。
2. 前記冷凍機油は、エステル油を含む、請求項１に記載の冷媒圧縮機。
3. 前記油膜切調整剤は、極性を有する有機化合物を含む、請求項１に記載の冷媒圧縮機。
4. 前記圧縮要素は、互いに摺動する少なくとも一対の摺動部材を有し、
   前記一対の摺動部材のうち少なくとも一方の摺動面が、非鉄系材料により構成されている、請求項１～３のいずれか１項に記載の冷媒圧縮機。
5. 前記一対の摺動部材のうち他方の摺動面が、鉄系材料により構成されている、請求項４に記載の冷媒圧縮機。
6. 前記非鉄系材料は、アルミ合金、マグネシウム合金、及び樹脂材料の少なくともいずれかを含む、請求項４又は５に記載の冷媒圧縮機。
7. 前記圧縮要素は、互いに摺動する少なくとも一対の摺動部材を有し、
   前記一対の摺動部材の各摺動面が、鉄系材料により構成されている、請求項１～３のいずれか１項に記載の冷媒圧縮機。
8. 前記冷凍機油は、前記油膜切調整剤を０．０００１重量％以上０．５重量％以下の範囲で含む、請求項１～７のいずれか１項に記載の冷媒圧縮機。
9. 前記冷凍機油は、４０℃における粘度が１００ｍｍ^２／ｓ以下の範囲の値に設定されている、請求項１～８のいずれか１項に記載の冷媒圧縮機。
10. 前記冷凍機油は、４０℃における粘度が４．９ｍｍ^２／ｓ以下の範囲の値に設定されている、請求項９に記載の冷媒圧縮機。
11. 前記自然冷媒は、Ｒ６００ａ、Ｒ２９０、Ｒ７４４のうち少なくともいずれか１種、又は２種以上を含む混合冷媒である、請求項１～１０のいずれか１項に記載の冷媒圧縮機。
12. 前記冷凍機油は、鉱油、アルキルベンゼン油、ポリビニルエーテル、ポリアルキレングリコールのうち少なくともいずれかを含む、請求項１～１１のいずれか１項に記載の冷媒圧縮機。
13. 前記電動要素が、複数の運転周波数によりインバータ駆動される、請求項１～１２のいずれか１項に記載の冷媒圧縮機。
14. 請求項１～１３のいずれか１項に記載の冷媒圧縮機と、冷媒を放熱させる放熱器と、冷媒を減圧する減圧装置と、冷媒を吸熱する吸熱器とを配管により環状に連結した冷媒回路を備える、機器。

Images