JP7331628B2 - カバーガラスの製造方法及びカバーガラス - Google Patents
カバーガラスの製造方法及びカバーガラス Download PDFInfo
- Publication number
- JP7331628B2 JP7331628B2 JP2019196370A JP2019196370A JP7331628B2 JP 7331628 B2 JP7331628 B2 JP 7331628B2 JP 2019196370 A JP2019196370 A JP 2019196370A JP 2019196370 A JP2019196370 A JP 2019196370A JP 7331628 B2 JP7331628 B2 JP 7331628B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glass
- concentration
- main surface
- depth
- compressive stress
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/02—Tempering or quenching glass products using liquid
- C03B27/03—Tempering or quenching glass products using liquid the liquid being a molten metal or a molten salt
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Surface Treatment Of Glass (AREA)
- Devices For Indicating Variable Information By Combining Individual Elements (AREA)
Description
本発明は、カバーガラスの製造方法、詳しくは、曲面形状を有するカバーガラスの製造方法及びカバーガラスに関する。
近年、携帯電話または携帯情報端末（ＰＤＡ）、パーソナルコンピュータ、テレビ、車載ナビゲーション表示装置等のフラットパネルディスプレイ装置において、ディスプレイの保護および美観を高めるために、画像表示部分よりも広い領域となるように薄い板状のカバーガラスをディスプレイの前面に配置することが行われている。これらのカバーガラスには、薄くても強度に優れる化学強化ガラスが広く用いられている。
従来、前記カバーガラスに用いるガラスとしては平坦なガラス（２Ｄガラス）が用いられてきた。しかし近年、操作性や視認性および意匠性を高めるために、平板ではない形状のガラスを使用することが多くなっており、特に高級品ほどその傾向にある。平板ではない、曲面形状を有するガラスの形状としては、一方の面にＲ部を有し、かつ該面に対向する面が平坦である形状（２．５Ｄ形状と呼ばれることがある）、又はＲ形状を有する３Ｄ形状が挙げられる。
２．５Ｄ形状のガラスの製造方法としては、例えば、上下非対称の砥石でガラスを研磨してＲ部を有する２．５Ｄ形状を形成した後、該Ｒ部を研磨して平滑にする工程を含む方法が挙げられる。また、３Ｄ形状のガラスの製造方法としては、例えば、平らなガラス板を加熱し、成型型を用いてプレスすることにより曲げ成形する（３次元成形ともよばれる）工程を含む方法が挙げられる。
化学強化ガラスは、イオン交換処理後に反りが生じて平坦性が損なわれる場合がある。フロート法で製造されたガラスは、フロート成形時に溶融錫等の溶融金属と接触していないガラス面（以下、トップ面又はＴ面ともいう。）と、トップ面と対向し、溶融金属と接触しているガラス面（以下、ボトム面又はＢ面ともいう。）と、が異質になり、両面の化学強化の入り方が異なることにより生じるとされている。平板のガラスの化学強化後の反りを低減するために、特許文献１～４では、ガラス表面の組成を制御する方法がそれぞれ開示されている。
特許文献１には、化学強化後の反りに影響が大きい成分であるＨ、Ｎａ、Ｓｎ、Ｆについて、フロート法における表裏面の組成差で規定し、各成分の反りへの影響度をＡ／Ｂ／Ｃ／Ｄで係数化し、Ａ×Δ１Ｈ／３０Ｓｉ＋Ｂ×ΔＮａ２Ｏ＋Ｃ×ΔＳｎ＋Ｄ×ΔＦ＝Ｘ…（１）（Ａ：－１２８．９５、Ｂ：１、Ｃ：－０．０００２４２８、Ｄ：－０．００９９２２）で表されるＸが－０．２９＜Ｘ＜０．２９であるガラス板が開示されている。
特許文献２には、成形時に溶融金属と接するボトム面と、該ボトム面に対向するトップ面とを有する化学強化用フロートガラスであって、該トップ面におけるＮａ２Ｏ濃度をその深さ１００μｍ位置のＮａ２Ｏ濃度で除した値であるトップ面の規格化Ｎａ２Ｏ表面濃度の２乗から該ボトム面におけるＮａ２Ｏ濃度をその深さ１００μｍ位置のＮａ２Ｏ濃度で除した値であるボトム面の規格化Ｎａ２Ｏ表面濃度の２乗を減じた差Δ（Ｎ－Ｎａ２Ｏ２）が０．０３８以下である化学強化用フロートガラスが開示されている。
特許文献３には、一方の表面のフッ素濃度が他方の表面のフッ素濃度よりも大きい化学強化されたガラス板であって、蛍光Ｘ線分析法によって測定された一方の表面のフッ素濃度が他方の表面のフッ素濃度よりも０．０１質量％以上大きく、横軸を深さとし、且つ縦軸をフッ素濃度（ｍｏｌ％）とする二次イオン質量分析（ＳＩＭＳ）による深さ方向プロファイル上で、ガラス中に含まれるフッ素量が０．２３ｍｏｌ％・μｍ超２１ｍｏｌ％・μｍ以下であるガラス板が開示されている。
一方、特許文献４には、ガラスの表裏面における化学強化条件の違いにより、ガラスの表裏面における圧縮応力値と圧縮応力層深さの積の値（ＣＳ×ＤＯＬ）を制御することで、化学強化後の反りを制御する方法が開示されている。特許文献４には、Δ（ＣＳ×ＤＯＬ）／Ｔ２の絶対値が、１．５×１０９Ｐａ／ｍ以上であり、９×１０９Ｐａ／ｍ以下となるように、前記第１のイオン交換抑制膜の膜厚と前記第２のイオン交換抑制膜の膜厚とのそれぞれの目標値を設定し、前記第１、第２のイオン交換抑制膜を形成する、強化ガラス基板の製造方法が開示されている。
上述したように、ガラスが２Ｄ（平面）形状である場合、化学強化時に反りが生じる主な原因としてはガラス表面の組成及び熱反りが挙げられ、特に組成起因が大きいことから、ガラス表面の組成の制御により化学強化後の反りを低減する方法が開示されている。しかしながら、ガラス表面の組成を制御することにより化学強化後の反りを低減する方法は、基本的に同じような化学強化条件にて処理することを前提とするものであり、硝材又は化学強化条件が変わると係数が変わる問題があった。
また、特許文献４に開示された表裏面の化学強化条件の違いにより化学強化後の反りを低減する方法は、「最表面における圧縮応力値」（ＣＳ）と「圧縮応力値が０になる深さ」（ＤＯＬ）との積による考察がなされているにすぎない。実際には、（ＣＳ×ＤＯＬ）を考察するだけでは、化学強化後の反りの大きさを制御できない場合がある。図１（Ａ）は２段の化学強化により得られる化学強化ガラスの応力プロファイルの模式図、図１（Ｂ）は１段の化学強化により得られる化学強化ガラスの応力プロファイルの模式図である。図１（Ａ）及び（Ｂ）からわかるように、ＣＳ×ＤＯＬの値が同等程度であっても、応力プロファイルが異なる場合があるためと考えられる。
ガラスが２．５Ｄ又は３Ｄ形状である（曲面形状を有する）場合、化学強化時に反りが生じる主な原因として、ガラス表面の組成及び熱反りに加え、非対称形状であることが挙げられる。具体的には、図２（Ａ）及び（Ｂ）を参照して説明する。図２（Ａ）は使用者側の第２主面が曲面形状、パネル側の第１主面が２Ｄ（平板）形状である（２．５Ｄ形状の）カバーガラスを化学強化した場合の模式図、図２（Ｂ）は３Ｄ形状のカバーガラスを化学強化した場合の模式図である。
図２（Ａ）に示すように、上下非対称の形状であると、ガラス表面の組成に関わらず、第１主面及び第２主面に均等に強化が入った場合であっても、反ることになる。また、図２（Ｂ）に示すように、３Ｄ形状の角部において、パネル側である第１主面の表面積が、使用者側である第２主面の表面積より小さく、該表面積差があることにより化学強化後に応力差が生じ、モーメントの反力で中央部が凹む。
このように、ガラスが曲面形状を有する場合、表面積が大きい使用者側（第２主面）から表面積が小さいパネル側（第１主面）に反りが生じる。このような上下非対称な形状に起因する反りは、ガラスの表裏面において組成差の無い基板であっても発生する。一般的に、ガラスが３Ｄ形状である場合、形状起因の化学強化後の反りを打ち消すように３Ｄ成型時の金型が設計されているが、金型設計の難易度が高く、量産時のばらつきが生じ易い。
したがって、本発明は、曲面形状を有するガラスの形状に起因する化学強化後の反りを低減できるカバーガラスの製造方法及びカバーガラスを提供することを目的とする。
本発明者らは、水分、フッ素、ナトリウム及びリチウムの濃度をそれぞれ単独で変化させた試料について各元素に適した評価により得られた元素プロファイルと、圧縮応力値との相関式により、化学強化後の反り量を予測できることを見出した。そして、該相関式により求められる値を特定範囲とすることで、曲面形状を有するガラスにおける化学強化後の反りを低減できることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち本発明は以下の通りである。
［１］曲面形状を有するガラスを化学強化する工程を含むカバーガラスの製造方法であって、
前記曲面形状を有するガラスは、パネル側である第１主面と、第１主面と厚み方向に対向する使用者側である第２主面とを有し、下記式（１）で表されるＸが－１２０以上－０．１以下である、カバーガラスの製造方法。
｛［Ａ×Σ（σ×ΔＨ）＋Ｂ×Σ（σ×ΔＮａ）＋Ｃ×Σ（σ×ΔＬｉ）＋Ｄ×Σ（σ×ΔＦ）］｝×（ｔ２／０．７２）…（１）
ここで式（１）における各パラメータは以下の意味を示す。
Ａ＝－１１．７、Ｂ＝０．０７３、Ｃ＝０．０１５、Ｄ＝－０．００５５
ｔ：板厚（ｍｍ）
ΔＨ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＮａ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＬｉ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＦ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）
σ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの圧縮応力値（ＭＰａ）
Σ（σ×ΔＨ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＨ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＮａ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＮａ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＬｉ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＬｉ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＦ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＦ（ｗｔ％）］の積分値
Ｈ濃度及びＦ濃度はＳＩＭＳにより測定される濃度（ｗｔ％）であり、Ｎａ濃度及びＬｉ濃度はＸＰＳにより測定される濃度（ｗｔ％）である。
［２］前記曲面形状が、２．５Ｄ形状又は３Ｄ形状である［１］に記載のカバーガラスの製造方法。
［３］前記ガラスが、フロート法により製造されたガラスである［１］または［２］に記載のカバーガラスの製造方法。
［４］前記化学強化する工程の前に、前記ガラスを研磨する工程を含む［１］～［３］のいずれか１に記載のカバーガラスの製造方法。
［５］曲面形状を有するガラスを化学強化したカバーガラスであって、
前記曲面形状を有するガラスは、パネル側である第１主面と、第１主面と厚み方向に対向する使用者側である第２主面とを有し、下記式（１）で表されるＸが－１２０以上－０．１以下である、カバーガラス。
｛［Ａ×Σ（σ×ΔＨ）＋Ｂ×Σ（σ×ΔＮａ）＋Ｃ×Σ（σ×ΔＬｉ）＋Ｄ×Σ（σ×ΔＦ）］｝×（ｔ２／０．７２）…（１）
ここで式（１）における各パラメータは以下の意味を示す。
Ａ＝－１１．７、Ｂ＝０．０７３、Ｃ＝０．０１５、Ｄ＝－０．００５５
ｔ：板厚（ｍｍ）
ΔＨ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＮａ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＬｉ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＦ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）
σ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの圧縮応力値（ＭＰａ）
Σ（σ×ΔＨ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＨ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＮａ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＮａ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＬｉ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＬｉ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＦ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＦ（ｗｔ％）］の積分値
Ｈ濃度及びＦ濃度はＳＩＭＳにより測定される濃度（ｗｔ％）であり、Ｎａ濃度及びＬｉ濃度はＸＰＳにより測定される濃度（ｗｔ％）である。
［６］前記曲面形状が、２．５Ｄ形状又は３Ｄ形状である［５］に記載のカバーガラス。
［７］前記ガラスが、フロートガラスである［５］または［６］に記載のカバーガラス。
［８］前記ガラスが研磨されたガラスである［５］～［７］のいずれか１に記載のカバーガラス。
［１］曲面形状を有するガラスを化学強化する工程を含むカバーガラスの製造方法であって、
前記曲面形状を有するガラスは、パネル側である第１主面と、第１主面と厚み方向に対向する使用者側である第２主面とを有し、下記式（１）で表されるＸが－１２０以上－０．１以下である、カバーガラスの製造方法。
｛［Ａ×Σ（σ×ΔＨ）＋Ｂ×Σ（σ×ΔＮａ）＋Ｃ×Σ（σ×ΔＬｉ）＋Ｄ×Σ（σ×ΔＦ）］｝×（ｔ２／０．７２）…（１）
ここで式（１）における各パラメータは以下の意味を示す。
Ａ＝－１１．７、Ｂ＝０．０７３、Ｃ＝０．０１５、Ｄ＝－０．００５５
ｔ：板厚（ｍｍ）
ΔＨ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＮａ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＬｉ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＦ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）
σ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの圧縮応力値（ＭＰａ）
Σ（σ×ΔＨ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＨ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＮａ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＮａ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＬｉ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＬｉ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＦ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＦ（ｗｔ％）］の積分値
Ｈ濃度及びＦ濃度はＳＩＭＳにより測定される濃度（ｗｔ％）であり、Ｎａ濃度及びＬｉ濃度はＸＰＳにより測定される濃度（ｗｔ％）である。
［２］前記曲面形状が、２．５Ｄ形状又は３Ｄ形状である［１］に記載のカバーガラスの製造方法。
［３］前記ガラスが、フロート法により製造されたガラスである［１］または［２］に記載のカバーガラスの製造方法。
［４］前記化学強化する工程の前に、前記ガラスを研磨する工程を含む［１］～［３］のいずれか１に記載のカバーガラスの製造方法。
［５］曲面形状を有するガラスを化学強化したカバーガラスであって、
前記曲面形状を有するガラスは、パネル側である第１主面と、第１主面と厚み方向に対向する使用者側である第２主面とを有し、下記式（１）で表されるＸが－１２０以上－０．１以下である、カバーガラス。
｛［Ａ×Σ（σ×ΔＨ）＋Ｂ×Σ（σ×ΔＮａ）＋Ｃ×Σ（σ×ΔＬｉ）＋Ｄ×Σ（σ×ΔＦ）］｝×（ｔ２／０．７２）…（１）
ここで式（１）における各パラメータは以下の意味を示す。
Ａ＝－１１．７、Ｂ＝０．０７３、Ｃ＝０．０１５、Ｄ＝－０．００５５
ｔ：板厚（ｍｍ）
ΔＨ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＮａ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＬｉ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＦ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）
σ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの圧縮応力値（ＭＰａ）
Σ（σ×ΔＨ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＨ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＮａ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＮａ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＬｉ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＬｉ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＦ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＦ（ｗｔ％）］の積分値
Ｈ濃度及びＦ濃度はＳＩＭＳにより測定される濃度（ｗｔ％）であり、Ｎａ濃度及びＬｉ濃度はＸＰＳにより測定される濃度（ｗｔ％）である。
［６］前記曲面形状が、２．５Ｄ形状又は３Ｄ形状である［５］に記載のカバーガラス。
［７］前記ガラスが、フロートガラスである［５］または［６］に記載のカバーガラス。
［８］前記ガラスが研磨されたガラスである［５］～［７］のいずれか１に記載のカバーガラス。
本発明のカバーガラスの製造方法によれば、元素プロファイルと圧縮応力値との相関式により得られる値を特定の範囲とし、ガラス形状に起因する反りを打ち消すようにガラス組成に起因する反りを発生させることで、曲面形状を有するガラスの形状に起因する化学強化後の反りを効果的に低減できる。本発明のカバーガラスの製造方法によれば、３Ｄ形状のカバーガラスの製造において化学強化による変形を考慮して設計した金型を用いて化学強化後の反りを低減する方法と比較して、金型設計の難易度を下げるとともに、必要な金型数を減らすことで、生産性を高められる。本発明のカバーガラスは、曲面形状を有するガラスの形状に起因する化学強化後の反りが効果的に低減され、且つ生産性に優れたカバーガラスである。
＜ガラス＞
本発明のカバーガラスの製造方法は、曲面形状を有するガラスを化学強化する工程を含む。曲面形状としては、一方の面にＲ部を有し、かつ該面に対向する面が平坦である形状（２．５Ｄ形状と呼ばれることがある）、又はＲ形状を有する３Ｄ形状が挙げられる。本発明において、「２．５Ｄ形状」とは、平板（２Ｄ）の角部にＲ部を有する形状をいう。カバーガラスである場合、図２（Ａ）に示すように、使用者側の面における角部にＲ部を有し、パネル側の面と比較して使用者側の面が表面積の大きい形状となる。本発明においては、２．５Ｄ形状のカバーガラスにおける、パネル側の面を第１主面、使用者側の面を第２主面とする。Ｒ部とは、円形または略円形の弧の形状を有する部分をいう。あるいは、円形に近い多角形の形状であってもよい。
本発明のカバーガラスの製造方法は、曲面形状を有するガラスを化学強化する工程を含む。曲面形状としては、一方の面にＲ部を有し、かつ該面に対向する面が平坦である形状（２．５Ｄ形状と呼ばれることがある）、又はＲ形状を有する３Ｄ形状が挙げられる。本発明において、「２．５Ｄ形状」とは、平板（２Ｄ）の角部にＲ部を有する形状をいう。カバーガラスである場合、図２（Ａ）に示すように、使用者側の面における角部にＲ部を有し、パネル側の面と比較して使用者側の面が表面積の大きい形状となる。本発明においては、２．５Ｄ形状のカバーガラスにおける、パネル側の面を第１主面、使用者側の面を第２主面とする。Ｒ部とは、円形または略円形の弧の形状を有する部分をいう。あるいは、円形に近い多角形の形状であってもよい。
本発明において、「３Ｄ形状」とは、平板（２Ｄ）ではない、曲げ形状のガラスをいう。カバーガラスである場合、図２（Ｂ）に示すように、両曲げ形状であり、パネル側の面と比較して使用者側の面が表面積の大きい形状となる。本発明においては、３Ｄ形状のカバーガラスにおける、パネル側の面を第１主面、使用者側の面を第２主面とする。
ガラスの化学強化後の反りは、ガラスの一方の主面ともう一方の主面（以下、表裏面ともいう）において、化学強化の入り方が異なることにより生じる。具体的には、例えば、フロートガラスの場合、フロート成形時に溶融金属（通常、錫）と接触していない主面と溶融金属と接触している主面とにおいて、ガラスの組成が表裏面で異なり、化学強化の入り方が異なることにより化学強化後の反りが生じる。
カバーガラスが曲面形状を有するすなわち２．５Ｄ又は３Ｄ形状である場合、このようなガラス組成に起因する化学強化後の反り及び製造工程における熱反りに加え、形状の非対称に起因する化学強化後の反りが発生する。具体的には、カバーガラスにおいて、表面積が大きい使用者側（第２主面）から表面積が小さいパネル側（第１主面）に反りが生じる。
本発明のカバーガラスの製造方法によれば、元素プロファイルと圧縮応力値との相関式により得られる値であるＸを特定の範囲とすることで、ガラス形状に起因する反りを打ち消すようにガラス組成に起因する反りを発生させることで、曲面形状を有するガラスの形状に起因する化学強化後の反りを効果的に低減できる。
＜Δ反りの評価方法＞
化学強化前のガラスに対する化学強化後のガラスの反りの変化量（反り変化量）は、三次元形状測定機［例えば、株式会社ニデック（フラットネステスター ＦＴ－１７）や三鷹光器株式会社製］、または、表面粗さ・輪郭形状測定機（例えば、株式会社東京精密製）で測定できる。曲面形状を有するガラスにおける反りは、実施例において後述するように多点測定により測定できる。
化学強化前のガラスに対する化学強化後のガラスの反りの変化量（反り変化量）は、三次元形状測定機［例えば、株式会社ニデック（フラットネステスター ＦＴ－１７）や三鷹光器株式会社製］、または、表面粗さ・輪郭形状測定機（例えば、株式会社東京精密製）で測定できる。曲面形状を有するガラスにおける反りは、実施例において後述するように多点測定により測定できる。
本発明において、化学強化後の反りの改善は、以下に示す式により求めるΔ反り量により評価する。
Δ反り量＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
Δ反り量＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
＜式（１）＞
元素プロファイルと圧縮応力値との相関は、下記式（１）で表される。本発明のカバーガラスの製造方法は、下記式（１）で表されるＸが－１２０以上－０．１以下である、曲面形状を有するガラスを化学強化する工程を含む。
元素プロファイルと圧縮応力値との相関は、下記式（１）で表される。本発明のカバーガラスの製造方法は、下記式（１）で表されるＸが－１２０以上－０．１以下である、曲面形状を有するガラスを化学強化する工程を含む。
Ｘ＝｛［Ａ×Σ（σ×ΔＨ）＋Ｂ×Σ（σ×ΔＮａ）＋Ｃ×Σ（σ×ΔＬｉ）＋Ｄ×Σ（σ×ΔＦ）］｝×（ｔ２／０．７２）…（１）
式（１）における各パラメータについて説明する。
ｔ：板厚（ｍｍ）
ΔＨ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＮａ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＬｉ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＦ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）
σ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの圧縮応力値（ＭＰａ）
Σ（σ×ΔＨ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＨ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＮａ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＮａ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＬｉ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＬｉ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＦ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＦ（ｗｔ％）］の積分値
Ｈ濃度及びＦ濃度はＳＩＭＳにより測定される濃度（ｗｔ％）であり、Ｎａ濃度及びＬｉ濃度はＸＰＳにより測定される濃度（ｗｔ％）である。
式（１）における（ｔ２／０．７２）は板厚補正である。
Ａ＝－１１．７、Ｂ＝０．０７３、Ｃ＝０．０１５、Ｄ＝－０．００５５
以下、式（１）の各パラメータの求め方について、詳述する。
式（１）における各パラメータについて説明する。
ｔ：板厚（ｍｍ）
ΔＨ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＮａ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＬｉ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＦ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）
σ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの圧縮応力値（ＭＰａ）
Σ（σ×ΔＨ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＨ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＮａ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＮａ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＬｉ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＬｉ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＦ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＦ（ｗｔ％）］の積分値
Ｈ濃度及びＦ濃度はＳＩＭＳにより測定される濃度（ｗｔ％）であり、Ｎａ濃度及びＬｉ濃度はＸＰＳにより測定される濃度（ｗｔ％）である。
式（１）における（ｔ２／０．７２）は板厚補正である。
Ａ＝－１１．７、Ｂ＝０．０７３、Ｃ＝０．０１５、Ｄ＝－０．００５５
以下、式（１）の各パラメータの求め方について、詳述する。
＜＜ΔＨ＞＞
ΔＨは、二次イオン質量分析法（ＳＩＭＳ）によって測定される、深さ０～６０（μｍ）における各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）をいう。Ｈ濃度は、国際公開第２０１６／１５２８４８号に記載の方法と同様にして、ＳＩＭＳ装置でガラス中の１Ｈ／２９Ｓｉプロファイルを測定することにより求める。
ΔＨは、二次イオン質量分析法（ＳＩＭＳ）によって測定される、深さ０～６０（μｍ）における各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）をいう。Ｈ濃度は、国際公開第２０１６／１５２８４８号に記載の方法と同様にして、ＳＩＭＳ装置でガラス中の１Ｈ／２９Ｓｉプロファイルを測定することにより求める。
ここで、ＳＩＭＳによって得られるガラス中のＨ（水素）元素は、ガラス中の水分濃度とよく相関することが知られており、１Ｈ／３０Ｓｉプロファイルを評価することはガラス中の水分の濃度プロファイルを評価することと同義と考えてよい。１Ｈ／２９Ｓｉは、第１主面、第２主面それぞれにおいて０～６０μｍまで０．５μｍピッチで測定する。図３（Ａ）は、カバーガラスの第１主面及び第２主面における水分濃度のプロファイルの例を示す図である。図３（Ａ）に示すように、同じ深さの１Ｈ／３０Ｓｉ測定値において、第１主面の測定値から第２主面の測定値を引いた差であるΔ１Ｈ／２９ＳｉがΔＨとなる。
ＳＩＭＳの分析条件としては、例えば、以下の条件が挙げられる。なお、以下で示す分析条件は例示であり、測定装置、サンプルなどによって適宜変更されるべきものである。また、ＳＩＭＳによって得られる深さ方向プロファイルの横軸の深さは、分析クレーターの深さを触針式膜厚計（例えば、Ｖｅｅｃｏ社製Ｄｅｋｔａｋ１５０）によって測定することで、求められる。
（分析条件）
一次イオン種：Ｃｓ＋
一次イオン入射角：６０°
一次加速電圧：５ｋＶ
一次イオン種：Ｃｓ＋
一次イオン入射角：６０°
一次加速電圧：５ｋＶ
より具体的なＳＩＭＳの分析条件としては、例えば、以下の条件が挙げられる。
（分析条件）
測定装置：四重極型質量分析器を有する二次イオン質量分析装置 アルバック・ファイ社製ＡＤＥＰＴ１０１０
一次イオン種：Ｃｓ＋
一次加速電圧：５．０ｋＶ
一次イオンカレント：１μＡ
一次イオン入射角（試料面垂直方向からの角度）：６０°
ラスターサイズ：２００ｘ２００μｍ２
検出領域：４０ｘ４０μｍ２
二次イオン極性：マイナス
中和用の電子銃使用：有
（分析条件）
測定装置：四重極型質量分析器を有する二次イオン質量分析装置 アルバック・ファイ社製ＡＤＥＰＴ１０１０
一次イオン種：Ｃｓ＋
一次加速電圧：５．０ｋＶ
一次イオンカレント：１μＡ
一次イオン入射角（試料面垂直方向からの角度）：６０°
ラスターサイズ：２００ｘ２００μｍ２
検出領域：４０ｘ４０μｍ２
二次イオン極性：マイナス
中和用の電子銃使用：有
＜＜ΔＮａ＞＞
ΔＮａは、Ｘ線光電子分光法（ＸＰＳ）によって測定される、深さ０～６０（μｍ）における各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）をいう。Ｎａ濃度は、ＸＰＳ装置でＮａ２ｓ光電子強度およびＳｉ２ｐ光電子強度から得られるガラス中のＮａ／Ｓｉプロファイルを測定することにより求める。Ｎａ／Ｓｉは、第１主面、第２主面それぞれにおいて０～５μｍまで０．５μｍピッチで測定する。図３（Ｄ）は、カバーガラスの第１主面及び第２主面におけるＮａ濃度のプロファイルの例を示す図である。図３（Ｄ）に示すように、同じ深さのＮａ／Ｓｉ測定値において、第１主面の測定値から第２主面の測定値を引いた差であるΔＮａ／ＳｉがΔＮａとなる。
ΔＮａは、Ｘ線光電子分光法（ＸＰＳ）によって測定される、深さ０～６０（μｍ）における各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）をいう。Ｎａ濃度は、ＸＰＳ装置でＮａ２ｓ光電子強度およびＳｉ２ｐ光電子強度から得られるガラス中のＮａ／Ｓｉプロファイルを測定することにより求める。Ｎａ／Ｓｉは、第１主面、第２主面それぞれにおいて０～５μｍまで０．５μｍピッチで測定する。図３（Ｄ）は、カバーガラスの第１主面及び第２主面におけるＮａ濃度のプロファイルの例を示す図である。図３（Ｄ）に示すように、同じ深さのＮａ／Ｓｉ測定値において、第１主面の測定値から第２主面の測定値を引いた差であるΔＮａ／ＳｉがΔＮａとなる。
ＸＰＳの分析条件としては、例えば、以下の条件が挙げられる。なお、以下で示す分析条件は例示であり、測定装置、サンプルなどによって適宜変更されるべきものである。
（分析条件）
装置：アルバック・ファイ社製ＥＳＣＡ５５００
プローブ径：８００μｍφ
検出角度：試料面に対して７５ｄｅｇ
Ｐａｓｓ Ｅｎｅｒｇｙ：１１７．４ｅＶ
Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｔｅｐ：０．５ｅＶ／ｓｔｅｐ
スパッタイオン種：Ｃ６０＋
スパッタセッティング：電圧１０ｋＶ
ラスター３ｘ３ｍｍ２
測定間隔：１０ｍｉｎ
（分析条件）
装置：アルバック・ファイ社製ＥＳＣＡ５５００
プローブ径：８００μｍφ
検出角度：試料面に対して７５ｄｅｇ
Ｐａｓｓ Ｅｎｅｒｇｙ：１１７．４ｅＶ
Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｔｅｐ：０．５ｅＶ／ｓｔｅｐ
スパッタイオン種：Ｃ６０＋
スパッタセッティング：電圧１０ｋＶ
ラスター３ｘ３ｍｍ２
測定間隔：１０ｍｉｎ
＜＜ΔＬｉ＞＞
ΔＬｉは、ＸＰＳによって測定される、深さ０～６０（μｍ）における各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）をいう。Ｌｉ濃度は、ＸＰＳ装置でＬｉ１ｓ光電子強度およびＳｉ２ｐ光電子強度から得られるガラス中のＬｉ／Ｓｉプロファイル測定することにより求める。Ｌｉ／Ｓｉは、第１主面、第２主面それぞれにおいて０～５μｍまで０．５μｍピッチで測定する。図３（Ｃ）は、カバーガラスの第１主面及び第２主面におけるＬｉ濃度のプロファイルの例を示す図である。図３（Ｃ）に示すように、同じ深さのＬｉ／Ｓｉ測定値において、第１主面の測定値から第２主面の測定値を引いた差であるΔＬｉ／ＳｉがΔＬｉとなる。
ΔＬｉは、ＸＰＳによって測定される、深さ０～６０（μｍ）における各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）をいう。Ｌｉ濃度は、ＸＰＳ装置でＬｉ１ｓ光電子強度およびＳｉ２ｐ光電子強度から得られるガラス中のＬｉ／Ｓｉプロファイル測定することにより求める。Ｌｉ／Ｓｉは、第１主面、第２主面それぞれにおいて０～５μｍまで０．５μｍピッチで測定する。図３（Ｃ）は、カバーガラスの第１主面及び第２主面におけるＬｉ濃度のプロファイルの例を示す図である。図３（Ｃ）に示すように、同じ深さのＬｉ／Ｓｉ測定値において、第１主面の測定値から第２主面の測定値を引いた差であるΔＬｉ／ＳｉがΔＬｉとなる。
ＸＰＳの分析条件としては、例えば、以下の条件が挙げられる。なお、以下で示す分析条件は例示であり、測定装置、サンプルなどによって適宜変更されるべきものである。
（分析条件）
装置：アルバック・ファイ社製ＥＳＣＡ５５００
プローブ径：８００μｍφ
検出角度：試料面に対して７５ｄｅｇ
Ｐａｓｓ Ｅｎｅｒｇｙ：１１７．４ｅＶ
Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｔｅｐ：０．５ｅＶ／ｓｔｅｐ
スパッタイオン種：Ｃ６０＋
スパッタセッティング：電圧１０ｋＶ
ラスター３ｘ３ｍｍ２
測定間隔：１０ｍｉｎ
（分析条件）
装置：アルバック・ファイ社製ＥＳＣＡ５５００
プローブ径：８００μｍφ
検出角度：試料面に対して７５ｄｅｇ
Ｐａｓｓ Ｅｎｅｒｇｙ：１１７．４ｅＶ
Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｔｅｐ：０．５ｅＶ／ｓｔｅｐ
スパッタイオン種：Ｃ６０＋
スパッタセッティング：電圧１０ｋＶ
ラスター３ｘ３ｍｍ２
測定間隔：１０ｍｉｎ
＜＜ΔＦ＞＞
ΔＦはＳＩＭＳによって測定される、深さ０～６０（μｍ）における各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）をいう。Ｆ濃度は、国際公開第２０１６／１５２８４８号に記載の方法と同様にして、ＳＩＭＳ装置でガラス中の１９Ｆ／２９Ｓｉプロファイルを測定することにより求める。１９Ｆ／２９Ｓｉは、第１主面、第２主面それぞれにおいて０～３０μｍまで０．５μｍピッチで測定する。図３（Ｂ）は、カバーガラスの第１主面及び第２主面におけるＦ濃度のプロファイルの例を示す図である。図３（Ｂ）に示すように、同じ深さのＦ／３０Ｓｉ測定値において、第１主面の測定値から第２主面の測定値を引いた差であるΔ１９Ｆ／３０ＳｉがΔＦとなる。
ΔＦはＳＩＭＳによって測定される、深さ０～６０（μｍ）における各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）をいう。Ｆ濃度は、国際公開第２０１６／１５２８４８号に記載の方法と同様にして、ＳＩＭＳ装置でガラス中の１９Ｆ／２９Ｓｉプロファイルを測定することにより求める。１９Ｆ／２９Ｓｉは、第１主面、第２主面それぞれにおいて０～３０μｍまで０．５μｍピッチで測定する。図３（Ｂ）は、カバーガラスの第１主面及び第２主面におけるＦ濃度のプロファイルの例を示す図である。図３（Ｂ）に示すように、同じ深さのＦ／３０Ｓｉ測定値において、第１主面の測定値から第２主面の測定値を引いた差であるΔ１９Ｆ／３０ＳｉがΔＦとなる。
ＳＩＭＳの分析条件としては、例えば、以下の条件が挙げられる。なお、以下で示す分析条件は例示であり、測定装置、サンプルなどによって適宜変更されるべきものである。また、ＳＩＭＳによって得られる深さ方向プロファイルの横軸の深さは、分析クレーターの深さを触針式膜厚計（例えば、Ｖｅｅｃｏ社製Ｄｅｋｔａｋ１５０）によって測定することで、求められる。
（分析条件）
一次イオン種：Ｃｓ＋
一次イオン入射角：６０°
一次加速電圧：５ｋＶ
一次イオン種：Ｃｓ＋
一次イオン入射角：６０°
一次加速電圧：５ｋＶ
より具体的な分析条件としては、例えば、以下の条件が挙げられる。
（分析条件）
測定装置：アルバック・ファイ社製ＡＤＥＰＴ１０１０四重極型質量分析器を有する二次イオン質量分析装置
一次イオン種：Ｃｓ＋
一次加速電圧：５．０ｋＶ
一次イオンカレント：１μＡ
一次イオン入射角（試料面垂直方向からの角度）：６０°
ラスターサイズ：２００ｘ２００μｍ２
検出領域：４０ｘ４０μｍ２
二次イオン極性：マイナス
中和用の電子銃使用：有
（分析条件）
測定装置：アルバック・ファイ社製ＡＤＥＰＴ１０１０四重極型質量分析器を有する二次イオン質量分析装置
一次イオン種：Ｃｓ＋
一次加速電圧：５．０ｋＶ
一次イオンカレント：１μＡ
一次イオン入射角（試料面垂直方向からの角度）：６０°
ラスターサイズ：２００ｘ２００μｍ２
検出領域：４０ｘ４０μｍ２
二次イオン極性：マイナス
中和用の電子銃使用：有
＜＜圧縮応力値（σ）＞＞
圧縮応力値は、応力測定装置（例えば、折原製作所製表面応力計ＦＳＭ－６０００と散乱光光弾性応力計ＳＬＰ２０００を組み合わせて用いる方法）で測定できる。
圧縮応力値は、応力測定装置（例えば、折原製作所製表面応力計ＦＳＭ－６０００と散乱光光弾性応力計ＳＬＰ２０００を組み合わせて用いる方法）で測定できる。
＜＜係数Ａ～Ｄ＞＞
図４（Ａ）に圧縮応力値のプロファイルの例、図４（Ｂ）にΔＨプロファイルの例、図４（Ｃ）に各深さで圧縮応力値とΔＨを乗じた値［Σ（σ×ΔＨ）］のプロファイルの例を示す。本発明者らは、Σ（σ×ΔＨ）と化学強化後の反りの大きさとに相関関係があることを見出し、式（１）における係数Ａを求めた。同様に、Σ（σ×ΔＮａ）、Σ（σ×ΔＬｉ）及びΣ（σ×ΔＦ）と化学強化後の反りの大きさとにそれぞれ相関関係があることを見出し、式（１）における係数Ｂ～Ｄを求めた。以下、詳述する。
図４（Ａ）に圧縮応力値のプロファイルの例、図４（Ｂ）にΔＨプロファイルの例、図４（Ｃ）に各深さで圧縮応力値とΔＨを乗じた値［Σ（σ×ΔＨ）］のプロファイルの例を示す。本発明者らは、Σ（σ×ΔＨ）と化学強化後の反りの大きさとに相関関係があることを見出し、式（１）における係数Ａを求めた。同様に、Σ（σ×ΔＮａ）、Σ（σ×ΔＬｉ）及びΣ（σ×ΔＦ）と化学強化後の反りの大きさとにそれぞれ相関関係があることを見出し、式（１）における係数Ｂ～Ｄを求めた。以下、詳述する。
（ガラスの作製）
酸化物基準のモル％表示で下記に示す各組成となるように、フロート法によりガラスを作製し、板厚０．７ｍｍのガラス板を得た。
組成Ａ：ＳｉＯ２ ６６．２％、Ａｌ２Ｏ３ １１．２％、Ｌｉ２Ｏ １０．４％、Ｎａ２Ｏ ５．６％、Ｋ２Ｏ １．５％、ＭｇＯ ３．１％、ＣａＯ ０．２％、ＺｒＯ２ １．３％、Ｙ２Ｏ３ ０．５％
酸化物基準のモル％表示で下記に示す各組成となるように、フロート法によりガラスを作製し、板厚０．７ｍｍのガラス板を得た。
組成Ａ：ＳｉＯ２ ６６．２％、Ａｌ２Ｏ３ １１．２％、Ｌｉ２Ｏ １０．４％、Ｎａ２Ｏ ５．６％、Ｋ２Ｏ １．５％、ＭｇＯ ３．１％、ＣａＯ ０．２％、ＺｒＯ２ １．３％、Ｙ２Ｏ３ ０．５％
（化学強化条件）
化学強化は、下記条件による２段の化学強化とした。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
化学強化は、下記条件による２段の化学強化とした。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
（Δ反りの評価方法）
作製した板厚０．７ｍｍのガラスを１００ｍｍ角に切断し、その基板の９０ｍｍ角部に相当する部分の反りを測定し、強化前の反り量とした。その後上記条件により化学強化を行った。次に、基板の９０ｍｍ角部に相当する部分の反りを測定し、強化後の反り量とした。
Δ反り量（未研磨）＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
作製した板厚０．７ｍｍのガラスを１００ｍｍ角に切断し、その基板の９０ｍｍ角部に相当する部分の反りを測定し、強化前の反り量とした。その後上記条件により化学強化を行った。次に、基板の９０ｍｍ角部に相当する部分の反りを測定し、強化後の反り量とした。
Δ反り量（未研磨）＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
（圧縮応力値の測定）
化学強化ガラスの圧縮応力値について、測定機器として、折原製作所製のＳＬＰ２０００及びＦＳＭ６０００ＬＥＵＶを用い、特開２０１６－１４２６００号公報に開示される応力プロファイル算出方法を用いて算出した。測定時パラメータは下記の通りとした。
・ＳＬＰ２０００：光弾性定数を２８．３（ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ）、屈折率を１．５３０
・ＦＳＭ６０００ＬＥＵＶ：光弾性定数を３２．６（ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ）、屈折率を１．５４
化学強化ガラスの圧縮応力値について、測定機器として、折原製作所製のＳＬＰ２０００及びＦＳＭ６０００ＬＥＵＶを用い、特開２０１６－１４２６００号公報に開示される応力プロファイル算出方法を用いて算出した。測定時パラメータは下記の通りとした。
・ＳＬＰ２０００：光弾性定数を２８．３（ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ）、屈折率を１．５３０
・ＦＳＭ６０００ＬＥＵＶ：光弾性定数を３２．６（ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ）、屈折率を１．５４
（係数Ａについて）
次の手順により係数Ａを求めた。ガラス板として硝材Ａからなるガラス板を用いた。
（１）硝材Ａのガラスリボンが流れるフロートバスにおいて、処理温度９４０℃にて５秒間トップ面のフッ素処理を実施した。ＨＦガス濃度を０としてサンプルを作製した。
（２）その後、ガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）の両面についてそれぞれ３μｍ研磨した。通常フロート法における脱アルカリの影響は表面から２μｍ以下であるので、両面において３μｍのエッチングを行う事で、レヤーでの脱アルカリの影響を排除して、より安定な相関が得られる。
（３）その後、ガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）のいずれかの面のみを研磨した。片面のみを研磨することで、表面のＨ／Ｓｉプロファイルを変更し、ΔＨ／Ｓｉを大きく変える事ができる。
（４）作製した板厚０．７ｍｍのガラスを１００ｍｍ角に切断し、その後下記条件による２段の化学強化を実施した。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
（５）（４）の化学強化の前後で反り量を測定し、下記式によりΔ反り量を算出した。
Δ反り量＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
（６）上述したＳＩＭＳによる測定方法で、化学強化前のガラス板について、第１主面及び第２主面のＨ濃度を表面からの深さ０～６０μｍにおいて０．５μｍピッチで測定し、ΔＨを求めた。また、化学強化後の圧縮応力値（ＭＰａ）を測定し、（圧縮応力値×ΔＨ）の値を求めた。
次の手順により係数Ａを求めた。ガラス板として硝材Ａからなるガラス板を用いた。
（１）硝材Ａのガラスリボンが流れるフロートバスにおいて、処理温度９４０℃にて５秒間トップ面のフッ素処理を実施した。ＨＦガス濃度を０としてサンプルを作製した。
（２）その後、ガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）の両面についてそれぞれ３μｍ研磨した。通常フロート法における脱アルカリの影響は表面から２μｍ以下であるので、両面において３μｍのエッチングを行う事で、レヤーでの脱アルカリの影響を排除して、より安定な相関が得られる。
（３）その後、ガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）のいずれかの面のみを研磨した。片面のみを研磨することで、表面のＨ／Ｓｉプロファイルを変更し、ΔＨ／Ｓｉを大きく変える事ができる。
（４）作製した板厚０．７ｍｍのガラスを１００ｍｍ角に切断し、その後下記条件による２段の化学強化を実施した。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
（５）（４）の化学強化の前後で反り量を測定し、下記式によりΔ反り量を算出した。
Δ反り量＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
（６）上述したＳＩＭＳによる測定方法で、化学強化前のガラス板について、第１主面及び第２主面のＨ濃度を表面からの深さ０～６０μｍにおいて０．５μｍピッチで測定し、ΔＨを求めた。また、化学強化後の圧縮応力値（ＭＰａ）を測定し、（圧縮応力値×ΔＨ）の値を求めた。
［（ΔＨプロファイル）×（圧縮応力値プロファイル）］と、Δ反り量との相関関係を示すグラフを図５に示す。図５に示すように、Σ（σ×ΔＨ）とΔ反り量とは相関関係を示した。図５のグラフの相関式はｙ＝－１１．７２９ｘ－２７．２０３（Ｒ２＝０．８４３１）であることから、係数Ａを－１１．７とした。
（係数Ｂについて）
次の手順により係数Ｂを求めた。ガラス板として硝材Ａからなるガラス板を用いた。
（１）ΔＮａ濃度のみが異なるサンプルを、硝材Ａのガラスリボンが流れるフロート溶解窯において投入する原料のＮａ濃度を短時間で０．３ｗｔ％変更して作製した。このような作業により、溶解窯が安定するまでのガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）の両面に組成差が発生し、ΔＮａが一旦０．１５ｗｔ％程度まで大きくなったのち、数日をかけて徐々にΔＮａが０ｗｔ％に近づいた。前記サンプルを作製する期間において他条件を変更せず、複数回サンプリングを行うことでΔＮａのみを変えてサンプリングをした。当該期間の間、硝材Ａのガラスリボンが流れるフロートバスにおいて、処理温度９４０℃にて５秒間、トップ面のＨＦガス濃度を０．０体積％としてフッ素処理をした。
作製した板厚０．７ｍｍのガラスを１００ｍｍ角に切断し、その後下記条件による２段の化学強化を実施した。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
（２）の化学強化の前後で反り量を測定し、下記式によりΔ反り量を算出した。
Δ反り量＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
（３）上述したＸＰＳによる測定方法で、化学強化前のガラス板について第１主面及び第２主面のＮａ濃度を表面からの深さ０～６０μｍにおいて０．５μｍピッチで測定し、ΔＮａを求めた。また、化学強化後の圧縮応力値（ＭＰａ）を測定し、（圧縮応力値×ΔＮａ）の値を求めた。
次の手順により係数Ｂを求めた。ガラス板として硝材Ａからなるガラス板を用いた。
（１）ΔＮａ濃度のみが異なるサンプルを、硝材Ａのガラスリボンが流れるフロート溶解窯において投入する原料のＮａ濃度を短時間で０．３ｗｔ％変更して作製した。このような作業により、溶解窯が安定するまでのガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）の両面に組成差が発生し、ΔＮａが一旦０．１５ｗｔ％程度まで大きくなったのち、数日をかけて徐々にΔＮａが０ｗｔ％に近づいた。前記サンプルを作製する期間において他条件を変更せず、複数回サンプリングを行うことでΔＮａのみを変えてサンプリングをした。当該期間の間、硝材Ａのガラスリボンが流れるフロートバスにおいて、処理温度９４０℃にて５秒間、トップ面のＨＦガス濃度を０．０体積％としてフッ素処理をした。
作製した板厚０．７ｍｍのガラスを１００ｍｍ角に切断し、その後下記条件による２段の化学強化を実施した。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
（２）の化学強化の前後で反り量を測定し、下記式によりΔ反り量を算出した。
Δ反り量＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
（３）上述したＸＰＳによる測定方法で、化学強化前のガラス板について第１主面及び第２主面のＮａ濃度を表面からの深さ０～６０μｍにおいて０．５μｍピッチで測定し、ΔＮａを求めた。また、化学強化後の圧縮応力値（ＭＰａ）を測定し、（圧縮応力値×ΔＮａ）の値を求めた。
［（ΔＮａプロファイル）×（圧縮応力値プロファイル）］と、Δ反り量との相関関係を示すグラフを図６に示す。図６に示すように、Σ（σ×ΔＮａ）とΔ反り量とは相関関係を示した。図６のグラフの相関式はｙ＝０．０７２６ｘ＋１５８．２７（Ｒ２＝０．９０２９）であることから、係数Ｂを０．０７３とした。
（係数Ｃについて）
次の手順により係数Ｃを求めた。ガラス板として硝材Ａからなるガラス板を用いた。
（１）ΔＬｉ濃度のみが異なるサンプルを、硝材Ａのガラスリボンが流れるフロート溶解窯において投入する原料のＬｉ濃度を短時間で０．３ｗｔ％変更して作製した。このような作業により、溶解窯が安定するまでのガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）の両面に組成差が発生し、ΔＬｉが一旦０．２ｗｔ％程度まで大きくなったのち、数日かけて徐々にΔＬｉが０ｗｔ％に近づいた。前記サンプルを作製する期間において、他条件を変更せず、複数回サンプリングを行う事でΔＬｉのみを変えたサンプリングを行った。当該期間の間、硝材Ａのガラスリボンが流れるフロートバスにおいて、処理温度９４０℃にて５秒間、トップ面のＨＦガス濃度を３．５体積％としてフッ素処理をした。
作製した板厚０．７ｍｍのガラスを１００ｍｍ角に切断し、その後下記条件による２段の化学強化を実施した。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
（２）の化学強化の前後で反り量を測定し、下記式によりΔ反り量を算出した。
Δ反り量＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
（３）上述したＸＰＳによる測定方法で、化学強化前のガラス板について第１主面及び第２主面のＬｉ濃度を表面からの深さ０～６０μｍにおいて０．５μｍピッチで測定し、ΔＬｉを求めた。また、化学強化後の圧縮応力値（ＭＰａ）を測定し、（圧縮応力値×ΔＬｉ）の値を求めた。
次の手順により係数Ｃを求めた。ガラス板として硝材Ａからなるガラス板を用いた。
（１）ΔＬｉ濃度のみが異なるサンプルを、硝材Ａのガラスリボンが流れるフロート溶解窯において投入する原料のＬｉ濃度を短時間で０．３ｗｔ％変更して作製した。このような作業により、溶解窯が安定するまでのガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）の両面に組成差が発生し、ΔＬｉが一旦０．２ｗｔ％程度まで大きくなったのち、数日かけて徐々にΔＬｉが０ｗｔ％に近づいた。前記サンプルを作製する期間において、他条件を変更せず、複数回サンプリングを行う事でΔＬｉのみを変えたサンプリングを行った。当該期間の間、硝材Ａのガラスリボンが流れるフロートバスにおいて、処理温度９４０℃にて５秒間、トップ面のＨＦガス濃度を３．５体積％としてフッ素処理をした。
作製した板厚０．７ｍｍのガラスを１００ｍｍ角に切断し、その後下記条件による２段の化学強化を実施した。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
（２）の化学強化の前後で反り量を測定し、下記式によりΔ反り量を算出した。
Δ反り量＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
（３）上述したＸＰＳによる測定方法で、化学強化前のガラス板について第１主面及び第２主面のＬｉ濃度を表面からの深さ０～６０μｍにおいて０．５μｍピッチで測定し、ΔＬｉを求めた。また、化学強化後の圧縮応力値（ＭＰａ）を測定し、（圧縮応力値×ΔＬｉ）の値を求めた。
［（ΔＬｉプロファイル）×（圧縮応力値プロファイル）］と、Δ反り量との相関関係を示すグラフを図７に示す。図７に示すように、Σ（σ×ΔＬｉ）とΔ反り量とは相関関係を示した。図７のグラフの相関式はｙ＝０．０１４６ｘ－２９．３５８（Ｒ２＝０．９４３５）であることから、係数Ｃを０．０１５とした。
（係数Ｄについて）
次の手順により係数Ｄを求めた。ガラス板として硝材Ａからなるガラス板を用いた。
（１）硝材Ａのガラスリボンが流れるフロートバスにおいて、処理温度９４０℃にて５秒間トップ面のフッ素処理を実施した。ＨＦガス濃度を０％と１～６体積％に変更してサンプルを作製した。
（２）その後、ガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）の両面それぞれ３μｍ研磨を行った。通常フロートにおける脱アルカリの影響は表面から２μｍ以下であるので、両面３μｍエッチングを行うことで、レヤーでの脱アルカリの影響を排除して、より安定な相関が得られる。
（３）作製した板厚０．７ｍｍのガラスを１００ｍｍ角に切断し、その後下記条件による２段の化学強化を実施した。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
（４）（３）の化学強化の前後で反り量を測定し、下記式によりΔ反り量を算出した。
Δ反り量＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
ΔＦの効果は他のΔＨ、ΔＬｉ、ΔＮａによる影響が大きいため、Δ反り（ＨＦガス濃度を０％）との差異で係数を導き出した。図８の縦軸の「ＦによるΔ反り変化量（μｍ）」はΔ反り（ＨＦガス濃度を０％）との差異を下記式にて算出した値である。
（ＦによるΔ反り変化量）＝（各ＨＦ濃度におけるΔ反り）－（ＨＦ濃度０％におけるΔ反り）
（５）上述したＳＩＭＳによる測定方法で、化学強化前のガラス板について第１主面及び第２主面のＦ濃度を表面からの深さ０～６０μｍにおいて０．５μｍピッチで測定し、ΔＦを求めた。また、化学強化後の圧縮応力値（ＭＰａ）を測定し、（圧縮応力値×ΔＦ）の値を求めた。
次の手順により係数Ｄを求めた。ガラス板として硝材Ａからなるガラス板を用いた。
（１）硝材Ａのガラスリボンが流れるフロートバスにおいて、処理温度９４０℃にて５秒間トップ面のフッ素処理を実施した。ＨＦガス濃度を０％と１～６体積％に変更してサンプルを作製した。
（２）その後、ガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）の両面それぞれ３μｍ研磨を行った。通常フロートにおける脱アルカリの影響は表面から２μｍ以下であるので、両面３μｍエッチングを行うことで、レヤーでの脱アルカリの影響を排除して、より安定な相関が得られる。
（３）作製した板厚０．７ｍｍのガラスを１００ｍｍ角に切断し、その後下記条件による２段の化学強化を実施した。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
（４）（３）の化学強化の前後で反り量を測定し、下記式によりΔ反り量を算出した。
Δ反り量＝化学強化後反り量－化学強化前反り量
ΔＦの効果は他のΔＨ、ΔＬｉ、ΔＮａによる影響が大きいため、Δ反り（ＨＦガス濃度を０％）との差異で係数を導き出した。図８の縦軸の「ＦによるΔ反り変化量（μｍ）」はΔ反り（ＨＦガス濃度を０％）との差異を下記式にて算出した値である。
（ＦによるΔ反り変化量）＝（各ＨＦ濃度におけるΔ反り）－（ＨＦ濃度０％におけるΔ反り）
（５）上述したＳＩＭＳによる測定方法で、化学強化前のガラス板について第１主面及び第２主面のＦ濃度を表面からの深さ０～６０μｍにおいて０．５μｍピッチで測定し、ΔＦを求めた。また、化学強化後の圧縮応力値（ＭＰａ）を測定し、（圧縮応力値×ΔＦ）の値を求めた。
［（ΔＦプロファイル）×（圧縮応力値プロファイル）］と、Δ反り量との相関関係を示すグラフを図８に示す。図８に示すように、Σ（σ×ΔＦ）とΔ反り量とは相関関係を示した。図８のグラフの相関式はｙ＝－０．００５５ｘ－２１．３１７（Ｒ２＝０．８１３２）であることから、係数Ｄを－０．００５５とした。
＜＜Ｘ＞＞
上記のようにして求められる式（１）で表されるＸは、曲面形状を有するカバーガラスにおける化学強化後の反り量に影響を及ぼす要因となる水分濃度、Ｎａ濃度、Ｌｉ濃度、Ｆ濃度を複合的に考慮し、反り量を最適な範囲内に制御するための数値的指標である。Ｘは－１２０以上－０．１以下であり、好ましくは－１００以上－２０以下であり、より好ましくは－１００以上－４０以下である。
上記のようにして求められる式（１）で表されるＸは、曲面形状を有するカバーガラスにおける化学強化後の反り量に影響を及ぼす要因となる水分濃度、Ｎａ濃度、Ｌｉ濃度、Ｆ濃度を複合的に考慮し、反り量を最適な範囲内に制御するための数値的指標である。Ｘは－１２０以上－０．１以下であり、好ましくは－１００以上－２０以下であり、より好ましくは－１００以上－４０以下である。
ガラスが２．５Ｄ又は３Ｄ形状である場合、表面積が大きい使用者側（第２主面）から表面積が小さいパネル側（第１主面）に化学強化時にΔ反りが生じるがＸを－０．１以下とすることによりその反りを低減でき、パネルとの接着性を向上できる。一方でＸが－１２０以下となった場合、実寸での化学強化後の中心と端との凸凹が逆転してしまうため、パネルとの接着性が低下してしまうため－１２０以上が好ましい。
＜Ｘの制御方法＞
Ｘを上記範囲とするためには、ΔＨ、ΔＮａ、ΔＬ、ΔＦの各パラメータを制御することが好ましい。
Ｘを上記範囲とするためには、ΔＨ、ΔＮａ、ΔＬ、ΔＦの各パラメータを制御することが好ましい。
ΔＨの制御は、ガラスの両主面の水分量を調節することにより可能であり、例えばフロートバスでの成形温度や、フロートバスの雰囲気中の水分濃度を変化させることによる方法が挙げられる。具体的には、例えば、特開２０１７－１４０２５号公報に記載の方法が挙げられる。
ΔＮａおよびΔＬｉの制御は、ガラスの両主面のＬｉ２Ｏ量およびＮａ２Ｏ量を調節することにより可能であり、例えば、フロートバスやレヤーでの脱アルカリ表面処理による方法が挙げられる。具体的には、例えば、特開２０１５－１１３２６８号公報及び国際公開第２０１６／１５２８４８号に記載の方法が挙げられる。
ΔＦの制御は、ガラスの両主面のフッ素量を調節することにより可能であり、例えば、フロートバス内での第１主面に対する表面処理時の接触ガス濃度を変更することによる方法が挙げられる。具体的には、例えば、国際公開第２０１５／０４６１０９号及び国際公開第２０１６／１５２８４８号に記載の方法が挙げられる。
本発明において溶融ガラスを板状のガラス板に成形する方法、及び板状のガラス板から曲面形状を有するガラスを得る方法は特に限定されない。また該ガラスは化学強化処理による強化が可能な組成を有するものである限り、種々の組成のものを使用できる。例えば、種々の原料を適量調合し、加熱溶融した後、脱泡または攪拌等により均質化し、周知のフロート法、ダウンドロー法（例えば、フュージョン法等）またはプレス法等によって板状に成形し、徐冷後、所望のサイズに切断し、研磨加工を施して製造される。これらの製造方法の中でも、フロート法により製造されたガラスは、特に本発明の効果である化学強化後の反り改善が発揮され易いため、好ましい。
フロート法において、素地替えを行う（ガラスの組成を替えたガラスを製造する）場合、具体的には例えば、リチウムをほとんど含有しないガラスを製造した後にリチウム系の組成であるガラスを製造する場合、ガラス素地の表裏差が発生しやすく、ΔＬｉやΔＮａが変化することにより化学強化後の反りが変動しやすい。特に素地替え後は該変動が大きく、素地の表裏差が安定するまではガラスを製造しにくく、生産性が低下する。このことで素地替え途中においては所望の品質を有するガラスが得られにくく、素地替え後においても反りが低減されたガラスが得られにくい。そのため、フロート法において、素地替えは、連続ではなく空窯にして行うのが好ましい。また窯を洗うために調整されたカレットを使うことがより好ましい。
本発明に用いられるガラスとしては、具体的には、例えば、ソーダライムシリケートガラス、アルミノシリケートガラス、リチウムアルミノシリケートガラス、ホウ珪酸ガラス等からなるガラスが挙げられる。
これらの中でも、Ａｌを含む組成のガラスが好ましい。Ａｌはアルカリが共存すると４配位をとってＳｉと同様にガラスの骨格となる網目の形成に参加する。４配位のＡｌが増えると、アルカリイオンの移動が容易になり、化学強化処理時にイオン交換が進行しやすくなる。
ガラス板の厚みは、例えば、２ｍｍ、０．８ｍｍ、０．７ｍｍ、０．４ｍｍ等が挙げられるが、後述する化学強化処理を効果的に行うためとカバーガラスとして使用した時の重量の関係から、通常３．０ｍｍ以下であることが好ましく、１．５ｍｍ以下であることがより好ましく、１．０ｍｍ以下であることがさらに好ましく、０．８ｍｍ以下であることが特に好ましい。
通常、厚み０．７ｍｍのガラス板の化学強化後における反り量は、最終製品の防水性発揮の観点や、製造工程の歩留まり低下を避けるために、９０ｍｍ角のガラス板としたときの反り量が±４０μｍ以内であることが求められてきた。ここで、第１主面（パネル側）を上にしたときに中央部分が周辺より高くなる場合を正の値、第２主面（使用者側）を上にしたときに中央部分が周辺より高くなる場合を負の値とする。
本発明におけるガラスの組成としては、例えば、酸化物基準のモル％表示で、ＳｉＯ２を５０～７５％、Ａｌ２Ｏ３を１～２５％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏを合計で３～２５％含むガラスが挙げられる。より具体的には例えば、酸化物基準のモル％表示で、以下のガラスの組成が挙げられる。
（ｉ）ＳｉＯ２を５５～７５％、Ａｌ２Ｏ３を８～２５％、Ｌｉ２Ｏを３～２０％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏを合計で３～２５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯのいずれか１以上を合計で０～１０％含むガラス
（ｉｉ）ＳｉＯ２を５０～７０％、Ａｌ２Ｏ３を６～２０％、Ｎａ２Ｏを５～２０％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏを合計で５～２５％、ＭｇＯを１～１５％、ＣａＯを０～５％含むガラス
（ｉｉｉ）ＳｉＯ２を６０～７５％、Ａｌ２Ｏ３を１～６％、Ｎａ２Ｏを１０～２０％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏを合計で１０～２５％、ＭｇＯを３～２０％、ＣａＯを１～１０％含むガラス
（ｉ）ＳｉＯ２を５５～７５％、Ａｌ２Ｏ３を８～２５％、Ｌｉ２Ｏを３～２０％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏを合計で３～２５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯのいずれか１以上を合計で０～１０％含むガラス
（ｉｉ）ＳｉＯ２を５０～７０％、Ａｌ２Ｏ３を６～２０％、Ｎａ２Ｏを５～２０％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏを合計で５～２５％、ＭｇＯを１～１５％、ＣａＯを０～５％含むガラス
（ｉｉｉ）ＳｉＯ２を６０～７５％、Ａｌ２Ｏ３を１～６％、Ｎａ２Ｏを１０～２０％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏを合計で１０～２５％、ＭｇＯを３～２０％、ＣａＯを１～１０％含むガラス
本発明において、式（１）で表されるＸの制御方法として、具体的には例えば、以下に説明するフッ素処理等の脱アルカリ処理、等の各種表面処理及び研磨加工を適宜組み合わせることにより、制御できる。
（フッ素処理）
フッ素処理の方法としては、ガラス板またはガラスリボンの少なくとも一面に対して、フッ素含有流体を接触させて表面処理する。ガラスリボンの少なくとも一面に対してフッ素含有流体を接触させて表面処理する場合、ガラスリボンの温度は６５０℃以上であることが好ましい。６５０℃以上とすることにより後述する凹部の発生を抑制しつつ、化学強化後のガラスの反り量を低減できる。
フッ素処理の方法としては、ガラス板またはガラスリボンの少なくとも一面に対して、フッ素含有流体を接触させて表面処理する。ガラスリボンの少なくとも一面に対してフッ素含有流体を接触させて表面処理する場合、ガラスリボンの温度は６５０℃以上であることが好ましい。６５０℃以上とすることにより後述する凹部の発生を抑制しつつ、化学強化後のガラスの反り量を低減できる。
フッ素含有流体としては、例えば、フッ化水素（ＨＦ）、フロン（例えば、クロロフルオロカーボン、フルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、ハロン）、フッ化水素酸、フッ素単体、トリフルオロ酢酸、四フッ化炭素、四フッ化ケイ素、五フッ化リン、三フッ化リン、三フッ化ホウ素、三フッ化窒素、三フッ化塩素などが挙げられるが、これらの気体又は液体に限定されるものではない。
これらの中でも、フッ化水素、フロンまたはフッ化水素酸がガラス板表面との反応性が高い点で好ましい。またこれらのガスのうち、２種以上を混合して使用してもよい。また、フロートバス内では酸化力が強すぎるので、フッ素単体を使用しないことが好ましい。
また液体を使用する場合は、液体のまま、例えば、スプレー塗布でガラス板表面に供給しても、液体を気化してからガラス板表面に供給してもよい。また必要に応じて他の液体または気体で希釈してもよい。
フッ素含有流体としては、それらの液体や気体以外の液体または気体を含んでいてもよく、常温でフッ素原子が存在する分子と反応しない液体または気体であることが好ましい。前記液体または気体としては、例えば、Ｎ２、空気、Ｈ２、Ｏ２、Ｎｅ、Ｘｅ、ＣＯ２、Ａｒ、ＨｅおよびＫｒなどが挙げられるが、これらのものに限定されるものではない。またこれらのガスのうち、２種以上を混合して使用することもできる。
その構造中にフッ素原子が存在する分子を含有する気体のキャリアガスとしては、Ｎ２、アルゴンなどの不活性ガスを用いることが好ましい。また、その構造中にフッ素原子が存在する分子を含有する気体には、更にＳＯ２を含んでもよい。ＳＯ２はフロート法などで連続的にガラス板を生産する際に使用されており、徐冷域において搬送ローラーがガラス板と接触して、ガラスに疵を発生させることを防ぐ働きがある。また、高温で分解するガスを含んでいてもよい。
更に、フッ素含有流体には、水蒸気または水を含んでもよい。水蒸気は加熱した水に窒素、ヘリウム、アルゴン、二酸化炭素などの不活性ガスをバブリングさせて取り出せる。大量の水蒸気が必要な場合は、気化器に水を送り込んで直接気化させる方法をとることも可能である。
（徐冷領域（レヤー）での脱アルカリ処理）
フロート形成の際、徐冷領域（レヤー）において、搬送時のキズ防止のために、二酸化硫黄、または、三酸化硫黄を、溶融金属との接触面（通常、第２主面）側から吹き付けることがある。これにより、これらの硫黄化合物とガラス中のアルカリ成分とを反応させることで例えばＮａ２ＳＯ４等の固体が発生し、ガラスと搬送ローラーとの間に隙間が形成される。これによりボトム面側では副次的に脱アルカリが起こるため、溶融金属との非接触面（通常、第１主面）側の脱アルカリを調整するために、トップ面側からも、二酸化硫黄、もしくは三酸化硫黄を噴霧する処理を行う。噴霧処理は徐冷領域内の上流側で行われ、例えばガラスの温度として４００℃～６００℃が好ましい。二酸化硫黄、及び三酸化硫黄をそれぞれ単独で噴霧してもよいし、希釈ガスとして空気と混合して噴霧してもよい。以降の説明では、三酸化硫黄（ＳＯ３）を噴霧処理する場合を例として述べる。
フロート形成の際、徐冷領域（レヤー）において、搬送時のキズ防止のために、二酸化硫黄、または、三酸化硫黄を、溶融金属との接触面（通常、第２主面）側から吹き付けることがある。これにより、これらの硫黄化合物とガラス中のアルカリ成分とを反応させることで例えばＮａ２ＳＯ４等の固体が発生し、ガラスと搬送ローラーとの間に隙間が形成される。これによりボトム面側では副次的に脱アルカリが起こるため、溶融金属との非接触面（通常、第１主面）側の脱アルカリを調整するために、トップ面側からも、二酸化硫黄、もしくは三酸化硫黄を噴霧する処理を行う。噴霧処理は徐冷領域内の上流側で行われ、例えばガラスの温度として４００℃～６００℃が好ましい。二酸化硫黄、及び三酸化硫黄をそれぞれ単独で噴霧してもよいし、希釈ガスとして空気と混合して噴霧してもよい。以降の説明では、三酸化硫黄（ＳＯ３）を噴霧処理する場合を例として述べる。
本発明において溶融ガラスを板状のガラス板に成形する方法の具体例としてフロート法について詳述する。フロート法では、ガラスの原料を溶解する溶融炉と、溶融ガラスを溶融金属（錫等）上に浮かせてガラスリボンを成形するフロートバスと、該ガラスリボンを徐冷する徐冷炉とを有するガラス製造装置を用いてガラス板が製造される。
溶融金属（錫）浴上でガラスが成形される際に、溶融金属浴上を搬送されるガラス板に対して、金属面に触れていない側から上述の脱アルカリ処理またはフッ素処理を行ってもよい。溶融金属（錫）浴に続く徐冷領域では、ガラス板はローラーにより搬送される。
ここで、徐冷領域とは、徐冷炉内だけではなく、フロートバス内で上記溶融金属（錫）浴から搬出されてから徐冷炉内に搬送されるまでの部分も含むものである。徐冷領域においては溶融金属（錫）に触れていない側から上述の徐冷領域での脱アルカリ処理を行ってもよい。
図９（ａ）にフロート法によるガラス板の製造において、フロートバス内で脱アルカリ処理またはフッ素処理を行う方法の概略説明図を示す。
溶融ガラスを溶融金属（錫等）上に浮かせてガラスリボン１０１を成形するフロートバスにおいて、フロートバス内に挿入したビーム１０２により、ＨＦガスを該ガラスリボン１０１に吹き付ける。図９（ａ）に示すように、ＨＦガスは、ガラスリボン１０１が溶融金属面に触れていない側からガラスリボン１０１に吹き付けることが好ましい。矢印Ｙａは、フロートバスにおいてガラスリボン１０１が流れる方向を示す。
ビーム１０２によりガラスリボン１０１にＨＦガスを吹き付ける位置は、ガラス転移点が５５０℃以上の場合には、ガラスリボン１０１の温度が６００～９７０℃が好ましく、７００℃～９５０℃がより好ましく、７５０～９５０℃がさらに好ましい。また、ビーム１０２の位置は、ラジエーションゲート１０３の上流であってもよいし、下流であってもよい。
吹き付けるＨＦガスは単体であるよりも、常温でフッ素原子と反応しないキャリアガスで希釈することが好ましい。キャリアガスとしては例えばＮ２、Ａｒ、Ｈｅなどが挙げられるが、Ｎ２ガスがより好ましい。
図９（ｂ）に図９（ａ）のＡ－Ａ断面図を示す。ビーム１０２によりＹ１の方向からガラスリボン１０１に吹き付けられたＨＦガスは、「ＩＮ」から流入して、「ＯＵＴ」の方向から流出する。すなわち、矢印Ｙ４およびＹ５の方向に移動して、ガラスリボン１０１に曝露する。また、矢印Ｙ４の方向に移動したＨＦガスは矢印Ｙ２の方向から流出し、矢印Ｙ５の方向に移動したＨＦガスは矢印Ｙ３の方向から流出する。
ビームより供給される「ガラス中のアルカリ成分との間でイオン交換反応が起こる液体または気体」または「フッ素含有流体」が気体である場合、ビームの気体吐出口とガラス板との距離は３０ｍｍ以下であることが好ましい。前記距離を３０ｍｍ以下とすることにより、気体が大気中に拡散するのを抑制し、所望するガス量に対して、ガラス板に十分量のガスが到達する。逆にガラス板との距離が短すぎると、例えばフロート法で生産されるガラス板にオンラインで処理をする際に、ガラスリボンの変動により、ガラス板とビームが接触する恐れがある。
搬送されているガラス板表面に対してＳＯ３を噴霧して脱アルカリ処理をするにあたっては、例えば、ガラス板がコンベヤーの上を流れている場合は、コンベヤーに触れていない側から供給する。また、コンベヤーベルトにメッシュベルト等のガラス板の一部が覆われていないメッシュ素材を用いることにより、コンベヤーに触れている側から供給してもよい。また２つ以上のコンベヤーを直列に並べて、隣り合うコンベヤーの間にインジェクタを設置することにより、コンベヤーに触れている側からＳＯ３を噴霧してガラス板表面を処理してもよい。また、ガラス板がローラーの上を流れている場合は、ローラーに触れていない側からＳＯ３を噴霧し、ローラーに触れている側において、隣り合うローラーの間からＳＯ３を噴霧してもよい。
ガラス板の両方の側から同じまたは異なるガスを噴霧してもよい。例えば、ローラーに触れていない側と、ローラーに触れている側の両方の側からガスを噴霧してガラス板を脱アルカリ処理してもよい。例えば、徐冷領域で両方の側からガスを噴霧する場合は、連続的に搬送されているガラスに対してインジェクタを、ガラス板を挟んで向かい合うように配置して、ローラーに触れていない側とローラーに触れている側の両方の側からガスを噴霧してもよい。
ローラーに触れている側に配置されるインジェクタと、ローラーに触れていない側に配置されるインジェクタは、ガラス板の流れ方向に異なる位置に配置してもよい。異なる位置に配置するにあたっては、いずれがガラス板の流れ方向に対して上流に配置されても、下流に配置されてもよい。
本発明においては、レヤーにおいて脱アルカリ処理を行う場合、ガラス中のアルカリ成分との間でイオン交換反応が起こる液体または気体を搬送中のガラス板の表面に供給して該表面を脱アルカリ処理する際のガラス板の表面温度は、徐冷領域内の上流側の温度であり、例えば４００～６００℃が好ましい。なお、フロートバス内において脱アルカリ処理やフッ素処理を行う場合のガラス板の表面温度は、該ガラス板のガラス転移温度をＴｇとした場合に、（Ｔｇ＋２３０℃）以上が好ましく、（Ｔｇ＋３００℃）以上がより好ましい。
また、フロートバス内でＨＦガスをガラス板表面に供給する際のガラス板表面の圧力は、大気圧－１００パスカルから大気圧＋１００パスカルの圧力範囲の雰囲気であることが好ましく、大気圧－５０パスカルから大気圧＋５０パスカルの圧力範囲の雰囲気であることがより好ましい。ＨＦガスでガラス板を処理するにあたっては、ＨＦガス流量が多いほど化学強化処理時の反り改善効果が大きいため好ましく、全ガス流量が同じ場合は、ＨＦ濃度が高いほど、化学強化処理時の反り改善効果が大きくなる。
（研磨加工）
化学強化前のガラスの片面あるいは両面を、ガラス研磨機を用いて研磨することによってもＸを制御できる。また両面研磨において第１主面と第２主面それぞれ違う研磨量とすることも有効である。
化学強化前のガラスの片面あるいは両面を、ガラス研磨機を用いて研磨することによってもＸを制御できる。また両面研磨において第１主面と第２主面それぞれ違う研磨量とすることも有効である。
ガラス表面を研磨すると、研磨量に応じて図３に示す各組成プロファイルの表層部分が無くなることになるので、各深さにおけるΔＨ／Ｓｉ、ΔＬｉ、ΔＮａ、ΔＬｉを変える事ができ、結果Ｘを変更できる。研磨加工する場合、Ｘが請求項規定の範囲となるようにそれぞれの面の研磨量を算出し、研磨することが好ましい。具体的には第１主面側を２μｍ程度研磨すると図１２（Ａ）～（Ｄ）に示すようにＨ／Ｓｉ、Ｌｉ、Ｎａ、Ｌｉプロファイルが変わる。このことによって当然ΔＨ／Ｓｉ、ΔＬｉ、ΔＮａ、ΔＬｉも変化するのでＸが変化する。
従来研磨量で反りが変わること自体は知られていたが、第１主面、第２主面の研磨量をいくつにすることで希望の化学強化反りになるのかは判らなかった。本特許によって目的のＸを得るために必要な第１主面と第２主面それぞれの研磨量を計算できるようになった。
＜化学強化＞
化学強化は、ガラス転移点以下の温度で、イオン交換により、ガラス表面のイオン半径が小さなアルカリ金属イオン（典型的には、ＬｉイオンまたはＮａイオン）を、イオン半径のより大きなアルカリ金属イオン（典型的には、Ｋイオン）に交換することで、ガラス表面に圧縮応力層を形成する処理である。化学強化処理は従来公知の方法によって実施できる。
化学強化は、ガラス転移点以下の温度で、イオン交換により、ガラス表面のイオン半径が小さなアルカリ金属イオン（典型的には、ＬｉイオンまたはＮａイオン）を、イオン半径のより大きなアルカリ金属イオン（典型的には、Ｋイオン）に交換することで、ガラス表面に圧縮応力層を形成する処理である。化学強化処理は従来公知の方法によって実施できる。
化学強化処理の速度を速くするためには、ガラス中のＬｉイオンをＮａイオンと交換する「Ｌｉ－Ｎａ交換」を利用することが好ましい。またイオン交換により大きな圧縮応力を形成するためには、ガラス中のＮａイオンをＫイオンと交換する「Ｎａ－Ｋ交換」を利用することが好ましい。
化学強化処理を行うための溶融塩としては、硝酸塩、硫酸塩、炭酸塩、塩化物などが挙げられる。このうち硝酸塩としては、例えば、硝酸リチウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、硝酸セシウム、硝酸銀などが挙げられる。硫酸塩としては、例えば、硫酸リチウム、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、硫酸セシウム、硫酸銀などが挙げられる。炭酸塩としては、例えば、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、などが挙げられる。塩化物としては、例えば、塩化リチウム、塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化セシウム、塩化銀などが挙げられる。これらの溶融塩は単独で用いてもよいし、複数種を組み合わせて用いてもよい。
化学強化処理の処理条件は、ガラス組成や溶融塩の種類などを考慮して、時間及び温度等を適切に選択すればよい。例えば、以下の２段階の化学強化処理が挙げられる。
まず、本結晶化ガラスを３５０～５００℃程度のＮａイオンを含む金属塩（たとえば硝酸ナトリウム）に０．１～１０時間程度浸漬する。これによって結晶化ガラス中のＬｉイオンと金属塩中のＮａイオンとのイオン交換が生じ、たとえば表面圧縮応力が２００ＭＰａ以上で圧縮応力層深さが８０μｍ以上である圧縮応力層が形成できる。一方、表面圧縮応力が１０００ＭＰａを超えると、ＣＴを低く保ちつつ、ＤＯＬを大きくすることが困難になる。表面圧縮応力は好ましくは９００ＭＰａ以下であり、より好ましくは７００ＭＰａ以下、さらに好ましくは６００ＭＰａ以下である。
次に、３５０～５００℃程度のＫイオンを含む金属塩（たとえば硝酸カリウム）に０．１～１０時間程度浸漬する。これによって、前の処理で形成された圧縮応力層の、たとえば深さ１０μｍ程度以内の部分に、大きな圧縮応力が生じる。このような２段階の処理によれば、表面圧縮応力が５００ＭＰａ以上である、好ましい応力プロファイルが得られやすい。
はじめにＮａイオンを含む金属塩に浸漬した後、大気中で３５０～５００℃に１～５時間保持してから、Ｋイオンを含む金属塩に浸漬してもよい。保持温度は好ましくは４２５℃～４７５℃、さらに好ましくは４４０℃～４６０℃である。大気中で高温に保持することで、はじめの処理によって金属塩からガラス内部に導入されたＮａイオンが、ガラス中で熱拡散することで、より好ましい応力プロファイルが形成され、それによってアスファルト落下強度が高められる。
または、Ｎａイオンを含む金属塩に浸漬した後、大気中で保持するかわりに、３５０～５００℃の、ＮａイオンとＬｉイオンとを含む金属塩（たとえば硝酸ナトリウムと硝酸リチウムとの混合塩）に０．１～２０時間浸漬してもよい。ＮａイオンとＬｉイオンとを含む金属塩に浸漬することで、ガラス中のＮａイオンと金属塩中のＬｉイオンとのイオン交換が生じ、より好ましい応力プロファイルが形成され、それによってアスファルト落下強度が高められる。
このような２段階または３段階の強化処理を行う場合には、生産効率の点から、処理時間は合計で１０時間以下が好ましく、５時間以下がより好ましく、３時間以下がさらに好ましい。一方、所望の応力プロファイルを得るためには、処理時間は合計で０．５時間以上必要である。より好ましくは１時間以上である。
本発明の製造方法により得られるカバーガラスは、携帯電話、スマートフォン等のモバイル機器等の電子機器に用いられるカバーガラスとして有用である。さらに、携帯を目的としない、テレビ、パーソナルコンピュータ、タッチパネル等の電子機器のカバーガラス、エレベータ壁面、家屋やビル等の建築物の壁面（全面ディスプレイ）にも有用である。また、窓ガラス等の建築用資材、テーブルトップ、自動車や飛行機等の内装等やそれらのカバーガラスとして、また曲面形状を有する筺体等にも有用である。
以下に本発明の実施例について具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されない。
（ガラス板の作製）
本試験例では、以下の組成の硝材Ａのガラス板を用いてフロート法によりガラスを作製し、板厚０．７ｍｍのガラス板を得た。フロート法においては、硝材Ａのガラスリボンが流れるフロートバスにおいて、ＨＦガスを用いて、処理温度９４０℃にて５秒間トップ面のフッ素処理を実施した。
（硝材Ａ）モル％表示で、
ＳｉＯ２ ６６．２％、Ａｌ２Ｏ３ １０．８％、Ｌｉ２Ｏ １０．４％、Ｎａ２Ｏ ５．６％、Ｋ２Ｏ １．５％、ＭｇＯ ３．１％、ＣａＯ ０．２％、ＺｒＯ２ １．３％、Ｙ２Ｏ３ ０．５％
含有するガラス
ガラス転移温度（Ｔｇ） ５５８℃
本試験例では、以下の組成の硝材Ａのガラス板を用いてフロート法によりガラスを作製し、板厚０．７ｍｍのガラス板を得た。フロート法においては、硝材Ａのガラスリボンが流れるフロートバスにおいて、ＨＦガスを用いて、処理温度９４０℃にて５秒間トップ面のフッ素処理を実施した。
（硝材Ａ）モル％表示で、
ＳｉＯ２ ６６．２％、Ａｌ２Ｏ３ １０．８％、Ｌｉ２Ｏ １０．４％、Ｎａ２Ｏ ５．６％、Ｋ２Ｏ １．５％、ＭｇＯ ３．１％、ＣａＯ ０．２％、ＺｒＯ２ １．３％、Ｙ２Ｏ３ ０．５％
含有するガラス
ガラス転移温度（Ｔｇ） ５５８℃
図１３は２．５Ｄ形状のガラス基板の製造工程の概要を示す図である。図１３に示す通り、端面を上下非対称形状となる特殊砥石で研磨することによって、６８ｍｍ×１４２ｍｍの２．５Ｄ形状のガラス基板を得た。研磨前のガラスの厚さは、例２については０．９ｍｍ、例２以外の例については０．７ｍｍとした。特殊砥石で研磨する時に２．５Ｄ面（第２主面）側をガラス板のトップ面（Ｔ面）及びボトム面（Ｂ面）のいずれにするかは任意に選択できる。この２．５Ｄ面の形成後に、第１主面、第２主面それぞれを任意の研磨量で研磨してもよい。
ガラス表面を研磨すると、研磨量に応じて図３に示す各組成プロファイルの表層部分が無くなることになるので、各深さにおけるΔＨ、ΔＬｉ、ΔＮａ、ΔＬｉを変えて、結果としてＸを変更できる。具体的には第１主面側を２μｍ程度研磨すると図１２（Ａ）～（Ｄ）に示すようにＨ／Ｓｉ、Ｌｉ、Ｎａ、Ｌｉプロファイルが変わる。このことによって当然ΔＨ、ΔＬｉ、ΔＮａ、ΔＬｉも変化してＸが変化する。研磨加工する場合、Ｘが本発明において規定する範囲となるように第１主面、第２主面それぞれの面の研磨量を算出し、研磨することが好ましい。
その後化学強化を実施した。化学強化としては、下記条件による２段の化学強化を行った。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
１段目：強化塩として１００％ＮａＮＯ３溶融塩を用い、４５０℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
２段目：強化塩として９９％ＫＮＯ３及び１％ＮａＮＯ３の混合溶融塩を用い、４２５℃にて１．５時間、ガラスを溶融塩に浸漬した。
（Ｈ濃度、Ｆ濃度）
上述の二次イオン質量分析（ＳＩＭＳ）を用いて、１９Ｆ／２９Ｓｉカウント及び１Ｈ／２９Ｓｉカウントの厚み方向分布を測定した。この測定結果に基づいて、上述のΔＨ、ΔＦを求めた。
（条件）
測定装置：アルバック・ファイ社製ＡＤＥＰＴ１０１０
一次イオン種：Ｃｓ＋
一次加速電圧：５．０ｋＶ
一次イオンカレント：１μＡ
一次イオン入射角（試料面垂直方向からの角度）：６０°
ラスターサイズ：２００ｘ２００μｍ２
検出領域：４０ｘ４０μｍ２
二次イオン極性：マイナス
中和用の電子銃使用：有
上述の二次イオン質量分析（ＳＩＭＳ）を用いて、１９Ｆ／２９Ｓｉカウント及び１Ｈ／２９Ｓｉカウントの厚み方向分布を測定した。この測定結果に基づいて、上述のΔＨ、ΔＦを求めた。
（条件）
測定装置：アルバック・ファイ社製ＡＤＥＰＴ１０１０
一次イオン種：Ｃｓ＋
一次加速電圧：５．０ｋＶ
一次イオンカレント：１μＡ
一次イオン入射角（試料面垂直方向からの角度）：６０°
ラスターサイズ：２００ｘ２００μｍ２
検出領域：４０ｘ４０μｍ２
二次イオン極性：マイナス
中和用の電子銃使用：有
（Ｎａ２Ｏ濃度）
Ｎａ２Ｏ濃度は上述のＸＰＳ（Ｘ線光電子分光分析）により、下記条件にて測定を行った。定量はＮａ２Ｏ標準試料を用いて検量線法にて行った。この測定結果に基づいて、上述のΔＮａを求めた。
（条件）
（分析条件）
装置：アルバック・ファイ社製ＥＳＣＡ５５００
プローブ径：８００μｍφ
検出角度：試料面に対して７５ｄｅｇ
Ｐａｓｓ Ｅｎｅｒｇｙ：１１７．４ｅＶ
Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｔｅｐ：０．５ｅＶ／ｓｔｅｐ
スパッタイオン種：Ｃ６０＋
スパッタセッティング：電圧１０ｋＶ
ラスター３ｘ３ｍｍ２
測定間隔：１０ｍｉｎ
Ｎａ２Ｏ濃度は上述のＸＰＳ（Ｘ線光電子分光分析）により、下記条件にて測定を行った。定量はＮａ２Ｏ標準試料を用いて検量線法にて行った。この測定結果に基づいて、上述のΔＮａを求めた。
（条件）
（分析条件）
装置：アルバック・ファイ社製ＥＳＣＡ５５００
プローブ径：８００μｍφ
検出角度：試料面に対して７５ｄｅｇ
Ｐａｓｓ Ｅｎｅｒｇｙ：１１７．４ｅＶ
Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｔｅｐ：０．５ｅＶ／ｓｔｅｐ
スパッタイオン種：Ｃ６０＋
スパッタセッティング：電圧１０ｋＶ
ラスター３ｘ３ｍｍ２
測定間隔：１０ｍｉｎ
（Ｌｉ濃度）
Ｌｉ濃度は上述のＸＰＳにより、下記条件にて測定を行った。定量はＬｉ標準試料を用いて検量線法にて行った。この測定結果に基づいて、上述のΔＬｉを求めた。
（条件）
装置：アルバック・ファイ社製ＥＳＣＡ５５００
プローブ径：８００μｍφ
検出角度：試料面に対して７５ｄｅｇ
Ｐａｓｓ Ｅｎｅｒｇｙ：１１７．４ｅＶ
Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｔｅｐ：０．５ｅＶ／ｓｔｅｐ
スパッタイオン種：Ｃ６０＋
スパッタセッティング：電圧１０ｋＶ
ラスター３ｘ３ｍｍ２
測定間隔：１０ｍｉｎ
Ｌｉ濃度は上述のＸＰＳにより、下記条件にて測定を行った。定量はＬｉ標準試料を用いて検量線法にて行った。この測定結果に基づいて、上述のΔＬｉを求めた。
（条件）
装置：アルバック・ファイ社製ＥＳＣＡ５５００
プローブ径：８００μｍφ
検出角度：試料面に対して７５ｄｅｇ
Ｐａｓｓ Ｅｎｅｒｇｙ：１１７．４ｅＶ
Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｔｅｐ：０．５ｅＶ／ｓｔｅｐ
スパッタイオン種：Ｃ６０＋
スパッタセッティング：電圧１０ｋＶ
ラスター３ｘ３ｍｍ２
測定間隔：１０ｍｉｎ
（ＣＳ）
ＣＳは、化学強化ガラスの圧縮応力値について、測定機器として、折原製作所製のＳＬＰ２０００及びＦＳＭ６０００ＬＥＵＶを用い、特開２０１６－１４２６００号公報に開示される応力プロファイル算出方法を用いて算出した。測定時パラメータは下記の通りとした。
・ＳＬＰ２０００：光弾性定数を２８．３（ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ）、屈折率を１．５３０
・ＦＳＭ６０００ＬＥＵＶ：光弾性定数を３２．６（ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ）、屈折率を１．５４
ＣＳは、化学強化ガラスの圧縮応力値について、測定機器として、折原製作所製のＳＬＰ２０００及びＦＳＭ６０００ＬＥＵＶを用い、特開２０１６－１４２６００号公報に開示される応力プロファイル算出方法を用いて算出した。測定時パラメータは下記の通りとした。
・ＳＬＰ２０００：光弾性定数を２８．３（ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ）、屈折率を１．５３０
・ＦＳＭ６０００ＬＥＵＶ：光弾性定数を３２．６（ｎｍ／ｃｍ／ＭＰａ）、屈折率を１．５４
（実寸反り量の測定）
実寸反り量は、化学強化後において、ＮｅｘｉｖＶＭＺ－Ｒ３０２０（株式会社ニコン製）を用いて、レーザーによる多点測定により、パネル側を下に、使用者側を上にして評価した。多点測定は、図１０（Ａ）及び（Ｂ）に示すように、基板中心を基準にして、１３６ｍｍｘ６２ｍｍのエリアを３×５点測定し、高低差を中心部が低い凹形状を＋に、周辺部が高い凸形状を－として評価した。
実寸反り量は、化学強化後において、ＮｅｘｉｖＶＭＺ－Ｒ３０２０（株式会社ニコン製）を用いて、レーザーによる多点測定により、パネル側を下に、使用者側を上にして評価した。多点測定は、図１０（Ａ）及び（Ｂ）に示すように、基板中心を基準にして、１３６ｍｍｘ６２ｍｍのエリアを３×５点測定し、高低差を中心部が低い凹形状を＋に、周辺部が高い凸形状を－として評価した。
上述した方法により、表面からの深さ０～６０μｍにおいて０．５μｍピッチで測定し、ΔＨ、ΔＦ、ΔＮａ、ΔＬｉを求めた。また、化学強化後の圧縮応力値（ＭＰａ）を表面からの深さ０～６０μｍにおいて０．５μｍピッチで測定し、圧縮応力値とΔＨ、ΔＦ、ΔＮａ又はΔＬｉとの積の値を求めた。結果を表１に示す。表１において、例１～３は比較例、例４～１０は実施例である。表１における第２主面とは、２．５Ｄ形状を有する使用者側の主面をいう。例２はボトム面（Ｂ面）を第２主面とし、それ以外の例についてはトップ面（Ｔ面）を第２主面とした。
ΔＨ、ΔＦ、ΔＮａ、ΔＬｉを変更したサンプルを、第１主面及び第２主面にてそれぞれの研磨量を変えること、及びフロート法において基板を作製する時に吹き付けるＨＦガスの濃度を１～５％の範囲で変化させることにより作製した。研磨量を変えることで、例えば第１主面を２μｍ程度研磨すると図１２（Ａ）～（Ｄ）に示すように、Ｈ／Ｓｉ、Ｌｉ、Ｎａ、Ｌｉプロファイルが変わる。このことにより、当然にΔＨ、ΔＬｉ、ΔＮａ、ΔＬｉも変化し、Ｘが変化する。フロート法において任意のＸとする方法として、ΔＨ、ΔＮａ、ΔＬｉを任意に変えることは難しいため、ΔＦについてＨＦガス濃度を変化させること、及び第１主面と第２主面の研磨量をそれぞれ変えることが好ましい。
下記式（１）により表されるＸの値を求め、実寸反り量とＸとの相関を評価した結果を図１１に示す。図１１において、横軸はＸ、縦軸は実寸反り量（図１１及び表１中、パネル実測と表記）の値を示す。
｛［Ａ×Σ（σ×ΔＨ）＋Ｂ×Σ（σ×ΔＮａ）＋Ｃ×Σ（σ×ΔＬｉ）＋Ｄ×Σ（σ×ΔＦ）］｝×（ｔ２／０．７２）…（１）
ここで式（１）における各パラメータは以下の意味を示す。
Ａ＝－１１．７、Ｂ＝０．０７３、Ｃ＝０．０１５、Ｄ＝－０．００５５
ｔ：板厚（ｍｍ）
ΔＨ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＮａ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＬｉ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＦ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）
σ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの圧縮応力値（ＭＰａ）
Σ（σ×ΔＨ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＨ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＮａ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＮａ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＬｉ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＬｉ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＦ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＦ（ｗｔ％）］の積分値
｛［Ａ×Σ（σ×ΔＨ）＋Ｂ×Σ（σ×ΔＮａ）＋Ｃ×Σ（σ×ΔＬｉ）＋Ｄ×Σ（σ×ΔＦ）］｝×（ｔ２／０．７２）…（１）
ここで式（１）における各パラメータは以下の意味を示す。
Ａ＝－１１．７、Ｂ＝０．０７３、Ｃ＝０．０１５、Ｄ＝－０．００５５
ｔ：板厚（ｍｍ）
ΔＨ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＮａ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＬｉ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＦ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）
σ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの圧縮応力値（ＭＰａ）
Σ（σ×ΔＨ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＨ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＮａ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＮａ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＬｉ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＬｉ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＦ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＦ（ｗｔ％）］の積分値
図１１に示すようにＸの値とパネル実測の反り量とは相関関係（ｙ＝０．００１１ｘ＋０．１０５６、Ｒ２＝０．９０６３）を示した。ガラスが２．５Ｄ又は３Ｄ形状である場合、表面積が大きい使用者側（第２主面）から表面積が小さいパネル側（第１主面）に化学強化時にΔ反りが生じるが、Ｘを－０．１以下とすることによりその反りを低減でき、パネルとの接着性を向上できる。一方でＸが－１２０以下となった場合、実寸での化学強化後の中心と端との凸凹が逆転してしまうため、他の部材と干渉しパネルとの接着性が低下してしまうため－１２０以上が好ましい。
ΔＬｉやΔＮａには「素地の表裏差」と「レヤーでの芒硝形成時の脱アルカリ」両方が寄与し、また「レヤーでの芒硝形成時」はＬｉとＮａの両方が同時に脱アルカリするので、変化を単独で制御しにくい。また、ΔＨの制御も、例えばフロートバスでの成形温度や、フロートバスの雰囲気中の水分濃度を変化させることによる方法が挙げられるが、量産する際には調整しにくい。
このため生産性を向上する点からは、パネル実測反りおよびＸを制御する方法として、フロート成形時のΔ１Ｈ／３０ＳｉのΔＬｉやΔＮａを任意に変更しにくい。したがって、実施例のようにΔＨ、ΔＬｉやΔＮａを安定させ、かつフッ素処理のＨＦ濃度を変化させてΔＦを変化させること、及び第１主面と第２主面の研磨量を変えて制御することが現実的な方法として考えられる。
Claims (6)
- 曲面形状を有するガラスを化学強化する工程を含むカバーガラスの製造方法であって、
前記曲面形状を有するガラスは、パネル側である第１主面と、第１主面と厚み方向に対向する使用者側である第２主面とを有し、下記式（１）で表されるＸが－１２０以上－０．１以下であり、前記曲面形状が、２．５Ｄ形状又は３Ｄ形状である、カバーガラスの製造方法。
｛［Ａ×Σ（σ×ΔＨ）＋Ｂ×Σ（σ×ΔＮａ）＋Ｃ×Σ（σ×ΔＬｉ）＋Ｄ×Σ（σ×ΔＦ）］｝×（ｔ２／０．７２）…（１）
ここで式（１）における各パラメータは以下の意味を示す。
Ａ＝－１１．７、Ｂ＝０．０７３、Ｃ＝０．０１５、Ｄ＝－０．００５５
ｔ：板厚（ｍｍ）
ΔＨ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＮａ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＬｉ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＦ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）
（ただし、前記ΔＨ、ΔＮａ、ΔＬｉおよびΔＦは、化学強化前のガラスの数値である）
σ：前記第２主面の深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの圧縮応力値（ＭＰａ）
Σ（σ×ΔＨ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＨ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＮａ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＮａ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＬｉ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＬｉ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＦ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＦ（ｗｔ％）］の積分値
Ｈ濃度及びＦ濃度はＳＩＭＳにより測定される濃度（ｗｔ％）であり、Ｎａ濃度及びＬｉ濃度はＸＰＳにより測定される濃度（ｗｔ％）である。 - 前記ガラスが、フロート法により製造されたガラスである請求項１に記載のカバーガラスの製造方法。
- 前記化学強化する工程の前に、前記ガラスを研磨する工程を含む請求項１または２に記載のカバーガラスの製造方法。
- 曲面形状を有するガラスを化学強化したカバーガラスであって、
前記曲面形状を有するガラスは、パネル側である第１主面と、第１主面と厚み方向に対向する使用者側である第２主面とを有し、下記式（１）で表されるＸが－１２０以上－０．１以下であり、前記曲面形状が、２．５Ｄ形状又は３Ｄ形状である、カバーガラス。
｛［Ａ×Σ（σ×ΔＨ）＋Ｂ×Σ（σ×ΔＮａ）＋Ｃ×Σ（σ×ΔＬｉ）＋Ｄ×Σ（σ×ΔＦ）］｝×（ｔ２／０．７２）…（１）
ここで式（１）における各パラメータは以下の意味を示す。
Ａ＝－１１．７、Ｂ＝０．０７３、Ｃ＝０．０１５、Ｄ＝－０．００５５
ｔ：板厚（ｍｍ）
ΔＨ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＨ濃度）－（
第２主面におけるＨ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＮａ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＮａ濃度）－（第２主面におけるＮａ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＬｉ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＬｉ濃度）－（第２主面におけるＬｉ濃度）］（ｗｔ％）
ΔＦ：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［（第１主面におけるＦ濃度）－（第２主面におけるＦ濃度）］（ｗｔ％）
（ただし、前記ΔＨ、ΔＮａ、ΔＬｉおよびΔＦは、化学強化前のガラスの数値である）
σ：前記第２主面の深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの圧縮応力値（ＭＰａ）
Σ（σ×ΔＨ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＨ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＮａ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＮａ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＬｉ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＬｉ（ｗｔ％）］の積分値
Σ（σ×ΔＦ）：深さ０～６０（μｍ）における、各深さでの［圧縮応力値（ＭＰａ）×ΔＦ（ｗｔ％）］の積分値
Ｈ濃度及びＦ濃度はＳＩＭＳにより測定される濃度（ｗｔ％）であり、Ｎａ濃度及びＬｉ濃度はＸＰＳにより測定される濃度（ｗｔ％）である。 - 前記ガラスが、フロートガラスである請求項４に記載のカバーガラス。
- 前記ガラスが研磨されたガラスである請求項４または５に記載のカバーガラス。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019196370A JP7331628B2 (ja) | 2019-10-29 | 2019-10-29 | カバーガラスの製造方法及びカバーガラス |
| CN202011178062.3A CN112745017B (zh) | 2019-10-29 | 2020-10-29 | 保护玻璃的制造方法和保护玻璃 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019196370A JP7331628B2 (ja) | 2019-10-29 | 2019-10-29 | カバーガラスの製造方法及びカバーガラス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2021070591A JP2021070591A (ja) | 2021-05-06 |
| JP7331628B2 true JP7331628B2 (ja) | 2023-08-23 |
Family
ID=75648800
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019196370A Active JP7331628B2 (ja) | 2019-10-29 | 2019-10-29 | カバーガラスの製造方法及びカバーガラス |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7331628B2 (ja) |
| CN (1) | CN112745017B (ja) |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013146438A1 (ja) | 2012-03-26 | 2013-10-03 | 旭硝子株式会社 | 化学強化時の反りを低減できるガラス板 |
| JP2015027949A (ja) | 2011-07-01 | 2015-02-12 | 旭硝子株式会社 | 化学強化用フロートガラス |
| WO2015046109A1 (ja) | 2013-09-25 | 2015-04-02 | 旭硝子株式会社 | ガラス板 |
| JP2015113268A (ja) | 2013-12-13 | 2015-06-22 | 旭硝子株式会社 | 化学強化用フロートガラス |
| WO2016152848A1 (ja) | 2015-03-25 | 2016-09-29 | 旭硝子株式会社 | ガラス板 |
| WO2017026190A1 (ja) | 2015-08-11 | 2017-02-16 | 日本電気硝子株式会社 | 強化ガラス基板の製造方法及び強化ガラス基板 |
| JP2018083749A (ja) | 2016-11-16 | 2018-05-31 | 旭硝子株式会社 | 化学強化用ガラス及び化学強化ガラス |
| US20190276356A1 (en) | 2016-11-29 | 2019-09-12 | Corning Incorporated | Strengthened glass-based articles and methods for reducing warp in strengthened glass-based articles |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20150103004A (ko) * | 2012-12-27 | 2015-09-09 | 아사히 가라스 가부시키가이샤 | 화학 강화용 플로트 유리 |
| US9187365B2 (en) * | 2013-02-25 | 2015-11-17 | Corning Incorporated | Methods for measuring the asymmetry of a glass-sheet manufacturing process |
| WO2015046118A1 (ja) * | 2013-09-25 | 2015-04-02 | 旭硝子株式会社 | ガラス板 |
| CN107835793B (zh) * | 2015-07-14 | 2020-08-11 | Ａｇｃ株式会社 | 玻璃基板 |
-
2019
- 2019-10-29 JP JP2019196370A patent/JP7331628B2/ja active Active
-
2020
- 2020-10-29 CN CN202011178062.3A patent/CN112745017B/zh active Active
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015027949A (ja) | 2011-07-01 | 2015-02-12 | 旭硝子株式会社 | 化学強化用フロートガラス |
| WO2013146438A1 (ja) | 2012-03-26 | 2013-10-03 | 旭硝子株式会社 | 化学強化時の反りを低減できるガラス板 |
| WO2015046109A1 (ja) | 2013-09-25 | 2015-04-02 | 旭硝子株式会社 | ガラス板 |
| JP2015113268A (ja) | 2013-12-13 | 2015-06-22 | 旭硝子株式会社 | 化学強化用フロートガラス |
| WO2016152848A1 (ja) | 2015-03-25 | 2016-09-29 | 旭硝子株式会社 | ガラス板 |
| WO2017026190A1 (ja) | 2015-08-11 | 2017-02-16 | 日本電気硝子株式会社 | 強化ガラス基板の製造方法及び強化ガラス基板 |
| JP2018083749A (ja) | 2016-11-16 | 2018-05-31 | 旭硝子株式会社 | 化学強化用ガラス及び化学強化ガラス |
| US20190276356A1 (en) | 2016-11-29 | 2019-09-12 | Corning Incorporated | Strengthened glass-based articles and methods for reducing warp in strengthened glass-based articles |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN112745017B (zh) | 2023-08-15 |
| JP2021070591A (ja) | 2021-05-06 |
| CN112745017A (zh) | 2021-05-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5790872B2 (ja) | 化学強化時の反りを低減できるガラス板 | |
| JP6023791B2 (ja) | 化学強化ガラス板およびフラットパネルディスプレイ装置 | |
| WO2013099620A1 (ja) | 化学強化処理によるガラス基板の反りを低減する方法、および化学強化ガラス基板の製造方法 | |
| US20160046519A1 (en) | Glass plate and process for manufacturing glass plate | |
| WO2016152848A1 (ja) | ガラス板 | |
| WO2015046117A1 (ja) | ガラス板の製造方法 | |
| US10399894B2 (en) | Glass sheet and method for producing glass sheet | |
| JP6368942B2 (ja) | ガラス板の製造方法 | |
| US10377660B2 (en) | Glass sheet capable of having controlled warping through chemical strengthening | |
| KR20150002657A (ko) | 유리판 | |
| JP7331628B2 (ja) | カバーガラスの製造方法及びカバーガラス | |
| WO2015046116A1 (ja) | ガラス板 | |
| WO2015046108A1 (ja) | ガラス板 | |
| TW201514104A (zh) | 浮式玻璃之製造方法 | |
| JP2023083191A (ja) | アンチグレアガラス及びその製造方法 | |
| WO2015046111A1 (ja) | ガラス板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220804 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230131 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230307 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230421 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230711 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230724 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7331628 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |