JP7324292B2 - 可変容量形ポンプ - Google Patents

Description

本発明は、可変容量形ポンプに関する。

可変容量形ポンプとして、例えば以下の特許文献１に記載された可変容量形ポンプが知られている。

特許文献１の可変容量形ポンプでは、ポンプハウジング内に、ポンプから吐出されるオイルの油圧を変更する調整リングが収容されており、この調整リングの内側に吐出部が設けられている。また、調整リングを挟んで吐出部と反対側には、オイルが導入されることにより調整リングを付勢する制御油室が設けられている。この制御油室へのオイルの導入および排出は、制御バルブを介して行われる。

特開２０１８－１５５１４１号公報

特許文献１の可変容量形ポンプでは、吐出部から吐出されたオイルがポンプハウジングと調整リングとの間のサイドクリアランスを介して制御油室に流入すると、制御油室内の油圧が高くなり、調整リングが移動してしまう。これにより、内燃機関への所望のオイルの供給が抑制される虞があった。

本発明は、従来の実情に鑑みて案出されたもので、内燃機関へ所望のオイルを供給することができる可変容量形ポンプを提供することを一つの目的としている。

本発明の好ましい態様の一つとしては、可変容量形ポンプが、ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、ポンプ収容部と調整リングとの間で、かつ吐出部とオーバーラップする位置に設けられた第１低圧室を有し、該第１低圧室は、吐出部から吐出されるオイルの油圧以下の圧力を有する低圧部と繋がっている。

本発明によれば、内燃機関へ所望の油圧を供給することができる。

第１の実施形態の可変容量形ポンプの分解斜視図である。 第１の実施形態の可変容量形ポンプの縦断面図である。 図２の線Ａ－Ａに沿って切断した可変容量形ポンプの断面図である。 電磁弁のスプール弁がバルブボディの下端部側に付勢された状態の可変容量形ポンプの断面図である。 本実施形態の可変容量形ポンプの機関回転数とメインギャラリ圧との相関関係を示す特性図である。 従来の可変容量形ポンプにおけるメインギャラリ圧とドレン開口面積および制御油室へのオイルリーク量との相関関係を示したグラフである。 従来および第１の実施形態におけるメインギャラリ圧と制御油室の油圧との相関関係を示したグラフである。 第２の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。 第３の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。 第４の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。 第５の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。 第６の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。 第７の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。 第８の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。 第９の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。 第１０の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。 第１１の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

以下、本発明の可変容量形ポンプの一実施形態を図面に基づき説明する。

[第１の実施形態]
（可変容量形ポンプの構成）
図１は、第１の実施形態の可変容量形ポンプの分解斜視図、図２は、第１の実施形態の可変容量形ポンプの縦断面図である。図３は、図２の線Ａ－Ａに沿って切断した可変容量形ポンプの断面図である。なお、図３では、バルブボディ３１においてスプール弁３２が上端部３１ｂ側に変位した状態を示している。

可変容量形ポンプは、内燃機関の摺動部の潤滑やバルブタイミング制御装置を駆動するためのオイル（潤滑油）を供給するベーンポンプとして構成されている。可変容量形ポンプは、ハウジング本体１と、カバー部材２と、駆動軸３と、ロータ４と、７つのベーン５と、カムリング６と、第１コイルばね７と、一対のリング部材８と、２つのシール手段９，１０と、６つの固定手段、例えばねじ部材１１と、電磁弁１２と、を備えている。

ハウジング本体１は、金属材料、例えばアルミニウム合金材料によって一体に形成されており、一端側が開口し、かつ内部に概ね円柱状に窪んだポンプ収容部１３を有するように有底筒状に形成されている。ハウジング本体１は、ポンプ収容部１３の底面１３ａの中央位置に、駆動軸３の一端を回転可能に支持する第１軸受孔１ａを有している。ハウジング本体１には、ポンプ収容部１３の開口縁に、カバー部材２の取り付けに供する環状に連続した平坦な取付面１ｂが形成されている。この取付面１ｂには、各ねじ部材１１がねじ留めされる６つのねじ穴１ｃがそれぞれ形成されている。

カバー部材２は、ハウジング本体１と同様に金属材料、例えばアルミニウム合金材料によって形成されており、ハウジング本体１の開口を閉塞するように用いられる。カバー部材２は、平板状をなしており、ハウジング本体１の外形に対応した外形を有している。カバー部材２には、ハウジング本体１の第１軸受孔１ａに対応した位置に、駆動軸３の他端を回転可能に支持する第２軸受孔２ａが形成されている。さらに、カバー部材２の外周縁部には、ハウジング本体１の６つのねじ穴１ｃに対応した位置に、各ねじ部材１１が挿入される６つの固定手段貫通孔２ｂがそれぞれ形成されている。

上記ハウジング本体１およびカバー部材２によって、ポンプ収容部１３を仕切るポンプハウジングが構成されている。

駆動軸３は、ポンプ収容部１３の中心部を貫通して上記ポンプハウジングに回転可能に支持されており、図示せぬクランクシャフトにより回転駆動される。駆動軸３は、クランクシャフトから伝達される回転力によって、ロータ４を後述のポンプ構成体１４の回転方向Ｑ、つまり図３中の時計回りの方向へ回転させる。図２に示すように、駆動軸３は、ハウジング本体１の第１軸受孔１ａと、カバー部材２の第２軸受孔２ａとによる両持ち構造で回転可能に支持されている。なお、本実施形態では、駆動軸３は、両持ち構造で支持されているが、ハウジング本体１に形成された第１軸受孔１ａのみによって片持ち構造で支持されても良い。この場合には、カバー部材２の第２軸受孔２ａを形成する必要はない。

ロータ４は、円筒状をなしており、ポンプ収容部１３内においてカムリング６の内側に回転可能に収容される。ロータ４の中心部は、駆動軸３に結合される。ロータ４には、該ロータ４の内部中心側から径方向外側へ放射状に延びる７つのスリット４ａが開口形成されている。さらに、ロータ４の両側面には、駆動軸３を中心に円形に窪んだ円形凹部４ｂが開口形成されている。この円形凹部４ｂには、リング部材８が摺動可能に配置される。また、各スリット４ａの内側基端部には、後述の吐出ポート２６に吐出された吐出油を導入する断面円形の背圧室４ｃがそれぞれ形成されている。背圧室４ｃは、円形凹部４ｂに開口している。すなわち、背圧室４ｃには、ポンプ収容部１３の底面１３ａに形成された図示せぬ油導入溝と、円形凹部４ｂとを介して、吐出ポート２６からのオイルが流入する。これにより、ロータ４のスリット４ａ内に出没可能に収容された各ベーン５が、ロータ４の回転に伴う遠心力と背圧室４ｃの油圧とによって外方へ押し出される。

ベーン５は、金属により薄い板状に形成されており、ロータ４のスリット４ａに出没可能に収容される。ベーン５がスリット４ａ内に収容された状態では、ベーン５とスリット４ａとの間に多少の隙間が形成される。ベーン５は、先端面がカムリング６の内周面に摺動可能に接触する。これにより、ロータ４とカムリング６の間に複数のポンプ室２７が画定される。また、ベーン５が突出する際、基端部の内端面がリング部材８の外周面に摺動可能に接触する。これにより、機関回転数が低く、上記遠心力や背圧室４ｃの油圧が小さいときでも、ベーン５がカムリング６の内周面に摺動可能に接触して各ポンプ室２７が液密に画定されるようになっている。

なお、駆動軸３、ロータ４および各ベーン５がポンプ構成体１４を構成している。

カムリング６は、本発明の調整リングに相当し、焼結金属によって概ね円筒状に一体に形成されている。カムリング６の外周部の所定位置には、後述する支持溝１３ｂと協働してピボットピン１５を支持する概ね円弧溝形状のピボット溝６ａが、駆動軸３の軸方向に沿って切り欠かれている。カムリング６は、ハウジング本体１のポンプ収容部１３内に、ピボットピン１５を中心に揺動可能となるように支持されている。また、ピボット溝６ａに対しカムリング６の中心を挟んで反対側の位置では、所定のセット荷重Ｗ１が付与された付勢部材である第１コイルばね７に連係するアーム部６ｂが、カムリング６の外周面からカムリング６の径方向に突出してばね収容室１６内に延びている。すなわち、アーム部６ｂの第１コイルばね７と対向する当接部６ｃが第１コイルばね７の先端部に常時当接することによって、アーム部６ｂと第１コイルばね７とが連係する。また、カムリング６は、ポンプ収容部１３の底面１３ａと対向する第１側面６ｄと、カバー部材２の内側面２ｃと対向する第２側面６ｅと、を有している。第１側面６ｄと底面１３ａとの間および第２側面６ｅと内側面２ｃとの間は、オイルが通過可能な微小隙間（サイドクリアランス）１７，１８が形成される。

第１コイルばね７は、ピボットピン１５と対向する位置に設けられたばね収容室１６内に収容されている。ばね収容室１６内では、所定のセット荷重Ｗ１により圧縮された第１コイルばね７が、ばね収容室１６の一端壁とアーム部６ｂの当接部６ｃとに弾性的に当接している。なお、ばね収容室１６とポンプ収容部１３との間には、カムリング６の偏心方向の移動範囲を規制するストッパ面１９が設けられている。これにより、ポンプの非作動時には、第１コイルばね７のばね力によってアーム部６ｂの付け根部６ｆがストッパ面１９に押し付けられた状態となり、カムリング６は、ロータ４の回転中心に対するカムリング６の偏心量が最大となる位置に保持されるようになっている。

リング部材８は、ロータ４の外径よりも小さな外径を有しており、ロータ４に設けられた円形凹部４ｂ内に摺動可能に配置され、前述のように、ベーン５の突出を補助する。

ここで、以下の説明の便宜上、第１コイルばね７の中心軸線Ｃとカムリング６のアーム部６ｂの当接部６ｃとの交点Ｐ１と、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１とを通る基準線を「第１基準線Ｌ１」と定義し、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１を通ると共に第１基準線Ｌ１と直行する基準線を「第２基準線Ｌ２」と定義する。さらに、第１基準線Ｌ１よりも、後述する吐出ポート２６から吐出されるオイルの量が増加する増加方向にある側（図３において第１基準線Ｌ１よりも上側）を「増加側」としたときに、増加側かつ第２基準線Ｌ２よりもポンプ構成体１４の回転方向Ｑにある領域を「第１領域Ｓ１」とし、増加側かつ第２基準線Ｌ２よりもポンプ構成体１４の回転方向Ｑとは逆方向にある領域を「第２領域Ｓ２」と定義する。

シール手段９，１０は、カムリング６に装着され、該カムリング６とハウジング本体１との間を仕切る。これにより、第１、第２領域Ｓ１，Ｓ２においてカムリング６の外周面とハウジング本体１の内周面との間に、制御油室２０が液密に画定される。

シール手段９は、第１領域Ｓ１においてカムリング６に装着されている。シール手段９は、低摩擦特性を有するフッ素系樹脂材により駆動軸３の軸方向に沿って細長い板状に形成されたシール部材２１と、ゴムにより駆動軸３の軸方向に沿って細長い円柱状に形成された弾性部材２２と、を備えている。弾性部材２２は、弾性力によって後述の第１シール接触面１３ｃに対してシール部材２１を押し付ける。

同様に、シール手段１０は、第２領域Ｓ２においてカムリング６のアーム部６ｂに装着されている。シール手段１０は、低摩擦特性を有するフッ素系樹脂材により駆動軸３の軸方向に沿って細長い板状に形成されたシール部材２３と、ゴムにより駆動軸３の軸方向に沿って細長い円柱状に形成された弾性部材２４と、を備えている。弾性部材２４は、弾性力によって後述の第２シール接触面１３ｄに対してシール部材２３を押し付ける。

また、ポンプ収容部１３の内周壁の所定位置には、円柱状のピボットピン（ピボット部）１５を介してカムリング６を揺動可能に支持する円弧状の支持溝１３ｂが形成されている。ピボットピン１５を支持する支持溝１３ｂは、ポンプ構成体１４の回転方向Ｑにおいて、後述する第１低圧室２８１に隣接するように設けられている。

ポンプ収容部１３の内周壁には、第１領域Ｓ１において、第１シール接触面１３ｃが形成されている。この第１シール接触面１３ｃに、カムリング６の外周部に設けられたシール部材２１が摺動可能に接触する。第１シール接触面１３ｃは、図３に示すように、ピボットピン１５の中心Ｏ２から所定の半径Ｒ１によって構成された円弧面となっている。半径Ｒ１は、カムリング６の偏心揺動範囲においてシール部材２１が常時摺動可能に接触することができる周方向長さに設定されている。

同様に、ポンプ収容部１３の内周壁には、第２領域Ｓ２において、第２シール接触面１３ｄが形成されている。この第２シール接触面１３ｄに、カムリング６のアーム部６ｂの先端部に設けられたシール部材２３が摺動可能に接触する。第２シール接触面１３ｄは、図３に示すように、ピボットピン１５の中心Ｏ２から半径Ｒ１よりも大きい所定の半径Ｒ２によって構成された面となっている。半径Ｒ２は、カムリング６の偏心揺動範囲においてシール部材２３が常時摺動可能に接触することができる周方向長さに設定されている。

カムリング６の外周部には、図３に示すように、第１シール接触面１３ｃと対向する位置に、第１シール面を有する第１シール保持部６ｇが突出している。ここで、第１シール面は、ピボットピン１５の中心Ｏ２からこれに対応する第１シール接触面１３ｃを構成する半径Ｒ１よりも僅かに小さい所定の半径によって構成されている。第１シール面と第１シール接触面１３ｃとの間には、微小なクリアランスが形成されている。また、第１シール保持部６ｇの第１シール面に、断面Ｕ字状の第１シール保持溝６ｈが、カムリング６の軸方向に沿って形成されている。第１シール保持溝６ｈ内に、カムリング６の偏心揺動時に第１シール接触面１３ｃに接触するシール手段９が保持されている。

また、カムリング６のアーム部６ｂの先端部には、第２シール接触面１３ｄと対向する位置に、第２シール面を有している。ここで、第２シール面は、ピボットピン１５の中心Ｏ２からこれに対応する第２シール接触面１３ｄを構成する半径Ｒ２よりも僅かに小さい所定の半径によって構成されている。第２シール面と第２シール接触面１３ｄとの間には、微小なクリアランスが形成されている。また、アーム部６ｂの第２シール面に、断面Ｕ字状の第２シール保持溝６ｉが、カムリング６の軸方向に沿って形成されている。第２シール保持溝６ｉ内に、カムリング６の偏心揺動時に第２シール接触面１３ｄに接触するシール手段１０が保持されている。

制御油室２０は、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１に対する径方向（ポンプ構成体１４の径方向）において後述の吐出ポート２６とオーバーラップしない位置に設けられている。制御油室２０には、電磁弁１２と、ハウジング本体１の取付面１ｂに形成された連通溝１ｄとを介してポンプ吐出圧が導入される。制御油室２０は、オイルの吐出量が減少する方向へカムリング６が移動したときに容積が増大するように構成されている。

カムリング６の外周面のうち制御油室２０と隣接する面は、制御油室２０に導入されたポンプ吐出圧を受ける受圧面６ｊとなっている。そして、ポンプ吐出圧が受圧面６ｊに作用することで、受圧面６ｊに作用する油圧に基づく付勢力と第１コイルばね７による付勢力とのバランスによってカムリング６の偏心量が制御される。

従って、可変容量形ポンプは、第１コイルばね７のセット荷重Ｗ１に対し制御油室２０の油圧に基づく付勢力が小さいときは、カムリング６は、図３に示すように最も偏心した状態となる。一方、ポンプ吐出圧の上昇に伴い制御油室２０の油圧に基づく付勢力が第１コイルばね７のセット荷重Ｗ１を上回ったときは、そのポンプ吐出圧に応じてカムリング６が同心方向に移動するようになっている。

また、ポンプ収容部１３の底面１３ａには、図３に示すように、駆動軸３の外周域に、円弧凹状の吸入部である吸入ポート２５（図３に実線および破線で示されている）と、同じく円弧凹状の吐出部である吐出ポート２６（図３に実線および破線で示されている）とが、駆動軸３を挟んで対向するように切り欠かれている。

吸入ポート２５は、底面１３ａにおいて、支持溝１３ｂと反対側に位置しており、ポンプ構成体１４のポンプ作用に伴ってポンプ室２７の内部容積が増大する領域（吸入領域）に開口している。吸入ポート２５には、その周方向の中間位置に、後述するばね収容室１６側へ膨出するように、図示せぬ導入部が吸入ポート２５と一体に形成されている。吸入ポート２５の所定位置には、ハウジング本体１の底壁を貫通して外部に開口する図示せぬ吸入孔が設けられている。これにより、図示せぬ内燃機関のオイルパンに貯留された潤滑油が、ポンプ構成体１４のポンプ作用に伴って発生する負圧に基づき吸入孔および吸入ポート２５を介して吸入領域の各ポンプ室２７に吸入される。

一方、吐出ポート２６は、ピボットピン１５側に位置しており、ポンプ構成体１４のポンプ作用に伴ってポンプ室２７の内部容積が減少する領域（吐出領域）に開口している。吐出ポート２６の始端部付近には、ハウジング本体１の底壁を貫通して外部に開口する図示せぬ吐出孔が設けられている。これにより、上記ポンプ作用に基づいて加圧され吐出ポート２６へと吐出されたオイルが、吐出孔からメインオイルギャラリ（Ｍ／Ｇ）を通って内燃機関の各摺動部やバルブタイミング装置等へと供給される。

また、ハウジング本体１の取付面１ｂのうち支持溝１３ｂと連通溝１ｄとの間の領域には、シール手段の機能を有するピボットピン１５とシール手段９とによってシールされ、取付面１ｂに対して窪む第１低圧室２８１が形成されている。この第１低圧室２８１は、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１に対する径方向において、ポンプ収容部１３とカムリング６との間で、かつ吐出ポート２６とオーバーラップする位置に設けられている。第１低圧室２８１の底面２８ａは、ポンプ収容部１３の底面１３ａよりも低い位置（図３の紙面に対して奥側の位置）に設けられている。第１低圧室２８１の底面２８ａには、ハウジング本体１の外部にある低圧部と繋がるドレン孔２８ｂが、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１の方向に沿って貫通形成されている。低圧部は、吐出ポート２６から吐出されるオイルの油圧（ポンプ吐出圧）以下の圧力を有しており、本実施形態では、大気圧を有する図示せぬオイルパンである。低圧部と連通する第１低圧室２８１には、該第１低圧室２８１よりも高圧の吐出ポート２６からのオイルが、吐出ポート２６と第１低圧室２８１との圧力差によって、カムリング６とハウジング本体１（ポンプ収容部１３）との間の微小隙間１７や、カムリング６とカバー部材２との間の微小隙間１８を介して流入する（図３の破線の矢印Ｙ参照）。第１低圧室２８１へ流入したオイルは、ドレン孔２８ｂを通じて図示せぬオイルパンへ排出される。

また、第１低圧室２８１と対向するカムリング６の外周面は、第１低圧室２８１の油圧を受ける受圧面６ｋとなっている。

電磁弁１２は、本発明の制御バルブに相当し、制御油室２０へのオイルの給排を電気的に制御して、カムリング６の偏心量を制御することによってメインギャラリ圧Ｐを調圧するものである。電磁弁１２は、後述するスプール弁３２の移動方向における軸方向位置に応じてオイルの給排に供する弁部２９と、通電によってスプール弁３２の軸方向位置を制御するソレノイド部３０とを備えている。

弁部２９は、概ね円筒状をなすバルブボディ３１と、該バルブボディ３１内に摺動可能に配置されたスプール弁３２と、バルブボディ３１の内周部に固定されたストッパ３３と、このストッパ３３に当接するリテーナ３４と、該リテーナ３４とスプール弁３２との間に所定のセット荷重Ｗ２が付与された状態で配置された第２コイルばね３５と、を備えている。

バルブボディ３１は、その周壁の下端部３１ａ寄りの位置に設けられ、ハウジング本体１の連通溝１ｄを介して制御油室２０と連通する給排ポート３６と、上記周壁のうち給排ポート３６よりも上端部３１ｂ側に設けられ、メインオイルギャラリ（Ｍ／Ｇ）と連通する接続ポート３７と、が径方向に貫通形成されている。バルブボディ３１は、大径部３１ｃと、該大径部３１ｃよりも小さい内径を有する小径部３１ｄと、を備えている。

スプール弁３２は、大径部３１ｃ内に摺動可能に配置される円柱状の第１ランド部３２ａと、小径部３１ｄ内に摺動可能に配置される円柱状の第２ランド部３２ｂと、第１ランド部３２ａと第２ランド部３２ｂとを接続する円柱状の連結部３２ｃと、第２ランド部３２ｂと一体に形成された円柱状の軸部３２ｄと、を有している。

第１ランド部３２ａは、大径部３１ｃの内径よりも僅かに小さい外径を有している。第１ランド部３２ａの上端部３１ｂ側の軸方向端面は、メインオイルギャラリ（Ｍ／Ｇ）からのメインギャラリ圧Ｐを受ける環状の第１受圧面３２ｅとなっている。また、第１ランド部３２ａの下端部３１ａ側の軸方向端面には、第２コイルばね３５が弾性的に当接する円形の凹溝部３２ｇが形成されている。

第２ランド部３２ｂは、小径部３１ｄの内径よりも僅かに小さい外径を有している。第２ランド部３２ｂの下端部３１ａ側の軸方向端面は、メインオイルギャラリ（Ｍ／Ｇ）からのメインギャラリ圧Ｐを受ける環状の第２受圧面３２ｆとなっている。第２受圧面３２ｆの受圧面積は、第１受圧面３２ｅの受圧面積よりも小さく設定されている。

連結部３２ｃは、第１、第２ランド部３２ａ，３２ｂの外径よりも小さい外径を有している。連結部３２ｃ、第１ランド部３２ａおよび第２ランド部３２ｂの間には、円環状に連続する環状通路３８が形成されている。この環状通路３８には、スプール弁３２の軸方向位置に関わらず接続ポート３７が最大開口の状態で常時連通している。環状通路３８には、メインオイルギャラリからのメインギャラリ圧Ｐが供給される。この環状通路３８のメインギャラリ圧Ｐを、第１ランド部３２ａの第１受圧面３２ｅと第２ランド部３２ｂの第２受圧面３２ｆとの受圧面積の差に乗算することにより、下端部３１ａ側へスプール弁３２を付勢する油圧力Ｆｐが算出される。

軸部３２ｄは、軸方向一端が第２ランド部３２ｂと一体化されており、軸方向他端が後述のプッシュロッド４０と当接可能となっている。

ストッパ３３は、円環状をなしており、バルブボディ３１の内周部の下端部３１ａ寄りの位置に固定されている。ストッパ３３は、低圧部である図示せぬオイルパンと連通する円形のドレン穴３３ａを有している。このドレン穴３３ａは、スプール弁３２の軸方向位置に応じて、制御油室２０と、連通溝１ｄと、大径部３１ｃと、リテーナ３４の後述の穴部３４ａとを介して通流したオイルをオイルパンへ排出するようになっている。

リテーナ３４は、有底筒状をなしており、底部がストッパ３３の上端部３１ｂ側の端面に当接するように大径部３１ｃ内に配置されている。リテーナ３４の底部には、大径部３１ｃとストッパ３３のドレン穴３３ａとを連通する円形の穴部３４ａが貫通形成されている。

第２コイルばね３５は、大径部３１ｃにおいてリテーナ３４の底部と第１ランド部３２ａに設けられた凹溝部３２ｇの底壁との間に弾装されており、スプール弁３２をソレノイド部３０側へ常時付勢している。

ソレノイド部３０は、ケーシング３９の内部に図示せぬ電磁コイル、固定鉄心や可動鉄心等が収容されていると共に、上記可動鉄心の先端部に円柱状のプッシュロッド４０が結合されている。このプッシュロッド４０の先端部は、軸部３２ｄの軸方向他端に当接可能となっている。また、ソレノイド部３０は、上記電磁コイルに図外の電子コントローラからパルス電圧が印加されると、そのパルス電圧の電圧値に応じた推力が上記可動鉄心に作用する。そして、スプール弁３２を、スプール弁３２に掛かる油圧力Ｆｐおよびプッシュロッド４０を介して伝達される可動鉄心の推力（プッシュロッド４０の押圧力Ｆｒ）の合力Ｆｐ＋Ｆｒと第２コイルばね３５のばね力Ｆｓとの相対差に基づき進退移動させるようになっている。

上記電子コントローラは、いわゆるＰＷＭ（パルス幅変調）方式を用いたもので、電磁コイルに印加するパルス電圧のパルス幅を変調させる、すなわちデューティ比Ｄを変化させることによって電磁コイルに印加するパルス電圧の電圧値を無段階に制御するようになっている。また、電子コントローラは、機関の油温や水温、機関回転数や負荷等から機関運転状態を検出して、特に機関始動時等の機関が低回転状態にある場合には、電磁コイルに対する通電を遮断する一方、機関回転数Ｎが所定値以上になると、メインギャラリ圧Ｐを調圧するために電磁コイルへ通電を行うようになっている。

図４は、バルブボディ３１においてスプール弁３２が下端部３１ａ側に変位した状態を示す、可変容量形ポンプの断面図である。図５は、本実施形態の可変容量形ポンプの機関回転数Ｎとメインギャラリ圧Ｐとの相関関係を示す特性図である。

以下に、電磁弁１２の作動と、該作動に伴うカムリング６の作動について説明する。

まず、電磁弁１２の電磁コイルに通電がされない場合、つまりデューティ比Ｄが０％の場合には、スプール弁３２は、該スプール弁３２に掛かる油圧力Ｆｐと、第２コイルばね３５のばね力Ｆｓとに基づいて、バルブボディ３１内で軸方向に移動する。より詳細には、油圧力Ｆｐがばね力Ｆｓよりも大きい場合には、スプール弁３２は、バルブボディ３１の下端部３１ａ側へ移動し、一方、ばね力Ｆｓが油圧力Ｆｐよりも大きい場合には、スプール弁３２は、バルブボディ３１の上端部３１ｂ側へ移動する。

機関回転数Ｎが所定機関回転数Ｎ２以下であるときには、メインギャラリ圧Ｐが所定値Ｐ２以下となっている。ここで、所定値Ｐ２は、機関高回転時のクランクシャフトの軸受部の潤滑に要する機関要求油圧を示している。また、メインギャラリ圧Ｐと比例関係にある油圧力Ｆｐは、所定値以下となっており、スプール弁３２は、ソレノイド部３０寄りの位置（図３に示すスプール弁３２の位置）にある。このとき、給排ポート３６と環状溝３８との連通が第１ランド部３２ａの外周面によって遮断された状態で、給排ポート３６と大径部３１ｃとが連通している。これにより、制御油室２０からのオイルが、連通溝１ｄ、給排ポート３６、大径部３１ｃ、穴部３４ａおよびドレン穴３３ａを介してオイルパンに排出される。そして、制御油室２０が減圧され、第１コイルばね７のばね力が制御油室２０の油圧に抗してカムリング６をストッパ面１９に押し付けるようになる。このため、カムリング６は、最も偏心した位置（図３に示すカムリング６の位置）にあり、偏心量が最大となっている。よって、図５に示すように、機関回転数Ｎが所定機関回転数Ｎ２以下のときに、メインギャラリ圧Ｐは、最大容量で機関回転数Ｎに応じて変化する。

また、機関回転数Ｎが所定機関回転数Ｎ２よりも大きい場合に、メインギャラリ圧Ｐが所定値Ｐ２を超えようとすると、油圧力Ｆｐが所定値よりも大きくなり、スプール弁３２がソレノイド部３０から下端部３１ａ側へ所定の距離だけ離間した位置（図４に示すスプール弁３２の位置）に移動する。なお、この移動時には、デューティ比Ｄが０％であるため、プッシュロッド４０は最も後退した位置にあり、スプール弁３２の軸部３２ｄの軸方向他端から離間している。また、給排ポート３６が環状通路３８と連通しており、メインオイルギャラリ（Ｍ／Ｇ）からのオイルが、環状通路３８、給排ポート３６および連通溝１ｄを介して制御油室２０に供給される。これにより、制御油室２０の油圧が高圧となり、この油圧が第１コイルばね７のばね力に抗してカムリング６を第１コイルばね７側（図４の反時計回りの方向）へ付勢する。そして、カムリング６は、ストッパ面１９から離間した位置に移動し、偏心量が小さくなる。これに伴い、可変容量形ポンプの吐出量が減少し、メインギャラリ圧Ｐが所定値Ｐ２へ向かって低下する。また、メインギャラリ圧Ｐが所定値Ｐ２以下に低下しようとすると、制御油室２０の油圧が再び低圧となり、カムリング６がストッパ面１９側の位置に移動し、容量が増加する。

このように、メインギャラリ圧Ｐが所定値Ｐ２よりも小さいときには、スプール弁３２がソレノイド部３０寄りの位置にあり、制御油室２０とオイルパンとを連通させ、一方、メインギャラリ圧Ｐが所定値Ｐ２を超えようとすると、スプール弁３２がソレノイド部３０から離間した位置にあり、制御油室２０とメインオイルギャラリとを連通させている。これにより、メインギャラリ圧Ｐは、所定値Ｐ２および該所定値Ｐ２近傍の範囲（制御油圧Ｐｔ２）に維持される。

また、電磁弁１２の電磁コイルに通電がされた場合、つまりデューティ比ＤがＸ（０＜Ｘ＜１００）％の場合には、スプール弁３２は、該スプール弁３２に掛かる油圧力Ｆｐとプッシュロッド４０の押圧力Ｆｒとの合力Ｆｐ＋Ｆｒと、第２コイルばね３５のばね力Ｆｓとに基づいて、バルブボディ３１内で軸方向に移動する。より詳細には、合力Ｆｐ＋Ｆｒがばね力Ｆｓよりも大きい場合には、スプール弁３２は、バルブボディ３１の下端部３１ａ側へ移動し、一方、ばね力Ｆｒが合力Ｆｐ＋Ｆｒよりも大きい場合には、スプール弁３２は、バルブボディ３１の上端部３１ｂ側へ移動する。バルブボディ３１の下端部３１ａ側への移動の際には、押圧力Ｆｒが油圧力Ｆｐをアシストするので、メインギャラリ圧Ｐは所定値Ｐ２より低い所定の圧力Ｐｘでもってスプール弁３２を移動させる。これに伴い、スプール弁３２により制御される制御油圧も、制御油圧Ｐｔ２より低い所定の制御油圧Ｐｔｘとなる。また、デューティ比Ｄが最大値、つまり１００％である場合には、スプール弁３２により制御される制御油圧Ｐｔ１が、最低の油圧であるＰ１となる。

なお、機関始動時等の機関が低回転状態にある場合、つまり機関回転数ＮがＮ１よりも低い場合には、電磁コイルに対する通電が遮断され、デューティ比Ｄが０％となっている。

[第１の実施形態の効果]
図６は、従来の可変容量形ポンプにおけるメインギャラリ圧Ｐとドレン開口面積および制御油室２０へのオイルリーク量との相関関係を示したグラフである。図７は、従来および第１の実施形態におけるメインギャラリ圧Ｐと制御油室２０の油圧との相関関係を示したグラフである。なお、図７では、従来の可変容量形ポンプの制御油室の油圧の変化を破線で示しており、本実施形態の制御油室２０の油圧の変化を実線で示している。

従来の可変容量形ポンプでは、機関回転数の増加に伴い、図６に示すように、メインギャラリ圧Ｐが上昇すると、制御油室へのオイルのリーク量が一定の割合で増加していた。つまり、メインギャラリ圧Ｐが上昇すると、吐出ポートからカムリングとポンプハウジングとの間の微小隙間（サイドクリアランス）を介して制御油室へ漏れるオイルリーク量が一定の割合で増加していた。このオイルリーク量は、サイドクリアランスが大きいほど多くなる。また、オイルの油温が高いほど、オイルの粘性が低下し、オイルがサイドクリアランスを通過し易くなり、オイルリーク量が増加する。

一方、メインギャラリ圧Ｐが上昇すると、メインオイルギャラリからの油圧が制御バルブのスプール弁に作用し、制御油室のオイルの排出に供する制御バルブのドレン開口面積、つまり給排ポートの開口面積がスプール弁によって狭められてしまう。即ち、図６に示すように、メインギャラリ圧Ｐが上昇すると、ドレン開口面積が一定の割合で減少する。

ここで、オイルリーク量に対してドレン開口面積が不足すると、図７に示すように、メインギャラリ圧Ｐが、所定の圧力Ｐｓよりも小さい圧力Ｐｕに達した段階で、制御油室の油圧が上昇してカムリングの作動圧Ｐｔに達し、カムリングを作動させてしまう。これにより、内燃機関への所望の油圧の供給が抑制される虞があった。

これに対し、本実施形態では、可変容量形ポンプが、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１に対する径方向において、ポンプ収容部１３とカムリング６との間で、かつ吐出ポート２６とオーバーラップする位置に設けられた第１低圧室２８１を有している。このため、メインギャラリ圧Ｐの上昇に伴い、吐出ポート２６のオイルが、吐出ポート２６と第１低圧室２８１との圧力差によって、カムリング６とハウジング本体１（ポンプ収容部１３）との間の微小隙間１７や、カムリング６とカバー部材２との間の微小隙間１８を介して第１低圧室２８１へ流入する。これにより、吐出ポート２６から制御油室２０へのオイルの漏れが抑制され、図７に実線で示すように、メインギャラリ圧Ｐが所定の圧力Ｐｓに到達するまで、制御油室２０の油圧が上昇しないようになっている。そして、メインギャラリ圧Ｐが所定の圧力Ｐｓに到達すると、制御油室２０の油圧がカムリングの作動圧Ｐｔとなり、スプール弁３２の切換により、制御油室２０にオイルが供給されてカムリング６が作動される。従って、メインギャラリ圧Ｐが所定の圧力Ｐｓよりも小さい状態でのカムリング６の作動を抑制しつつ、内燃機関へ所望の油圧を供給することができる。

また、本実施形態では、第１低圧室２８１の底面２８ａに、大気圧を有するオイルパンと繋がるドレン孔２８ｂが、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１の方向に沿って貫通形成されている。

仮にドレン孔２８ｂを設けずに、第１低圧室２８１へ漏れたオイルを、ハウジング本体１の取付面１ｂに形成された溝を介して吸入ポート２５へ戻す場合には、ポンプ構成体１４の径方向へ迂回させるように溝を形成する必要がある。これにより、溝を迂回させる分だけハウジング本体１の肉厚を確保することになるので、可変容量形ポンプがポンプ構成体１４の径方向へ大型化する虞があった。

しかし、本実施形態では、比較的短いドレン孔２８ｂを第１低圧室２８１の底面２８ａに貫通形成すれば良いから、吸入ポート２５へ戻す上記の溝を形成する場合と比べて、可変容量形ポンプを小型化することができる。

また、本実施形態では、制御油室２０は、ポンプ構成体１４の径方向において吐出ポート２６とオーバーラップしない位置に設けられている。これにより、オイルが吐出ポート２６から制御油室２０へ漏れ難くなる。従って、制御油室２０へ漏れたオイルによるカムリング６の早期の作動を抑制し、内燃機関へ所望のオイルを供給することができる。

[第２の実施形態]
図８は、第２の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

第２の実施形態では、第１の実施形態の第１低圧室２８１のドレン孔２８ｂが廃止され、ハウジング本体１の取付面１ｂに、該取付面１ｂに開口し、かつ第１低圧室２８１内のオイルを吸入ポート２５側へ戻す吸入部戻し通路４１が形成されている。図８に示すように、吸入部戻し通路４１は、ハウジング本体１の取付面１ｂと直行する方向から見たときに、第１低圧室２８１の縁部からピボットピン１５の側方（外側）を通り、ピボットピン１５に比較的近い位置でポンプ収容部１３の内周面とカムリング６の外周面との間の空間４２に接続される円弧状の溝として形成されている。なお、第１低圧室２８１および空間４２への吸入部戻し通路４１の接続位置は、図８の位置に限定されるものではなく、他の接続位置とすることも可能である。吸入部戻し通路４１を介して空間４２に流入したオイルは、カムリング６とハウジング本体１（ポンプ収容部１３）との間の微小隙間１７（図２参照）を介して吸入ポート２５へ戻される。

なお、吸入部戻し通路４１は、ハウジング本体１に形成されるのではなく、カバー部材２の合わせ面に形成されていても良い。

[第２の実施形態の効果]
第２の実施形態では、第１低圧室２８１内のオイルが、ハウジング本体１の取付面１ｂに設けられた吸入部戻し通路４１と、空間４２とを介して吸入ポート２５へ戻される。このため、第１低圧室２８１内のオイルをオイルパンへ排出し、オイルストレーナを介して再び吸入ポート２５へ供給する必要がないから、可変容量形ポンプの効率を向上させることができる。

また、本実施形態では、吸入部戻し通路４１は、ポンプ構成体１４の径方向において、カムリング６よりも外周側に設けられている。

仮にカムリング６に吸入部戻し通路４１を形成した場合には、吸入部戻し通路４１の幅分だけカムリング６を径方向に大型化する必要がある。

しかし、本実施形態のように吸入部戻し通路４１がカムリング６よりも外周側に設けられることで、カムリング６に吸入部戻し通路４１を形成する必要がなく、カムリング６を小型化することができる。

[第３の実施形態]
図９は、第３の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

第３の実施形態では、第１の実施形態の第１低圧室２８１のドレン孔２８ｂが廃止され、吐出圧を保持する第１圧力室２８２をカムリング６の第２側面６ｅに、該第２側面６ｅに開口し、かつ吐出ポート２６と第１圧力室２８２を連通させ第１圧力室２８２にポンプ吐出圧を導入する第１導入溝８２が形成されている。第１導入溝８２は、ピボットピン１５とシール手段９との間の概ね中央位置に設けられている。なお、第１導入溝８２の形成位置は、上記概ね中央位置に限定されるものではなく、ピボットピン１５とシール手段９との間の他の位置、例えば、シール手段９寄り又はピボットピン１５寄りの位置であっても良い。第１導入溝８２は、カムリング６の第２側面６ｅの内縁部に形成された円弧状の円弧溝凹部４３と連通している。円弧溝凹部４３は、取付面１ｂと直行する方向から見て吐出ポート２６と隣接する位置に吐出ポート２６と概ねオーバーラップするように設けられ、カムリング６の内周に沿って延びている。この円弧溝凹部４３および第１導入溝８２は、第１圧力室２８２とポンプ室２７とを連通している。これにより、吐出ポート２６からのオイルが、ポンプ室２７、円弧溝凹部４３および第１導入溝８２を介して第１圧力室２８２に導入される。

なお、第１導入溝８２および円弧溝凹部４３は、カムリング６に形成されるのではなく、ハウジング本体１の取付面１ｂやカバー部材２の合わせ面に形成されていても良い。

[第３の実施形態の効果]
第３の実施形態では、カムリング６は、該カムリング６の第２側面６ｅに吐出ポート２６と第１圧力室２８２とを接続する第１導入溝８２および円弧溝凹部４３を有している。このため、吐出ポート２６および第１圧力室２８２が同じ圧力となるので、第１の実施形態と比べて、吐出ポート２６から第１圧力室２８２へのオイルの漏れが抑制される。これにより、ポンプ室２７内のオイルの量を適度に維持し、可変容量形ポンプの作動を安定化することができる。

また、第１の実施形態は、カムリング６とハウジング本体１（ポンプ収容部１３）との間の微小隙間１７およびカムリング６とカバー部材２との間の微小隙間１８が大きい場合や、油温が高い場合に、オイルが第１低圧室２８１へと漏れ易い。

しかし、上記のように吐出ポート２６と第１圧力室２８２とを同じ圧力とすることで、このようなオイルが漏れ易い状況においても、第１圧力室２８２へのオイルの過度の漏れを抑制し、可変容量形ポンプの作動を安定化することができる。

[第４の実施形態]
図１０は、第４の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

第４の実施形態の可変容量形ポンプは、第１の実施形態のドレン孔２８ｂを、メインオイルギャラリと連通するメインギャラリ圧導入孔２８ｃに置き換えたものである。このメインギャラリ圧導入孔２８ｃは、メインオイルギャラリ（Ｍ／Ｇ）から、ポンプ吐出圧よりも低いメインギャラリ圧Ｐを第１低圧室２８１へ導入する。

なお、メインギャラリ圧導入孔２８ｃは、ハウジング本体１に形成されるのではなく、カバー部材２に形成されていても良い。

[第４の実施形態の効果]
第４の実施形態では、メインギャラリ圧導入孔２８ｃを介してメインギャラリ圧Ｐが第１低圧室２８１に導入される。第１低圧室２８１に導入されたメインギャラリ圧Ｐは、ポンプ吐出圧がオイルフィルタ等を通過して減圧されたものであるから、ポンプ吐出圧よりも低い圧力となっている。換言すれば、ポンプ吐出圧を有する吐出ポート２６は、メインギャラリ圧Ｐを有する第１低圧室２８１よりも高圧となっている。このような吐出ポート２６と第１低圧室２８１との圧力関係によっても、吐出ポート２６から第１低圧室２８１へのオイルの漏れが抑制される。これにより、ポンプ室２７内のオイルの量を適度に維持し、可変容量形ポンプの作動を安定化することができる。

[第５の実施形態]
図１１は、第５の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

第５の実施形態の可変容量形ポンプは、第３の実施形態の可変容量形ポンプに、シール部材４４および弾性部材４５を有するシール手段４６を設け、該シール手段４６とピボットピン１５とによって液密に画定された第２圧力室４７を付加したものである。

第５の実施形態では、ポンプ収容部１３の内周壁に、ピボットピン１５を挟んで第１シール接触面１３ｃと反対側の位置に、シール手段４６のシール部材４４が接触する第３シール接触面１３ｅが形成されている。第３シール接触面１３ｅは、図１１に示すように、ピボットピン１５の中心Ｏ２から所定の半径Ｒ３によって構成された円弧面となっている。ここで、この半径Ｒ３は、ピボットピン１５の中心Ｏ２から第１シール接触面１３ｃまでの距離である所定の半径Ｒ１とほぼ同じ大きさに設定されている。

第２圧力室４７は、ピボットピン１５を挟んで第１圧力室２８２と反対側で、かつポンプ構成体１４の径方向において吐出ポート２６とオーバーラップする位置に設けられている。

また、カムリング６の第２側面６ｅに、該第２側面６ｅに開口し、かつ吐出ポート２６と第２圧力室４７を連通させて第２圧力室４７にポンプ吐出圧を導入する第２導入溝４８が形成されている。第２導入溝４８は、ピボットピン１５とシール手段４６との間の概ね中央位置に設けられている。なお、第２導入溝４８の形成位置は、上記概ね中央位置に限定されるものではなく、ピボットピン１５とシール手段４６との間の他の位置、例えば、シール手段４６寄り又はピボットピン１５寄りの位置であっても良い。第２導入溝４８は、カムリング６の第２側面６ｅに形成された円弧溝凹部４３と連通している。この円弧溝凹部４３および第２導入溝４８は、第２圧力室４７とポンプ室２７とを連通している。これにより、吐出ポート２６からのオイルが、ポンプ室２７、円弧溝凹部４３および第２導入溝４８を介して第２圧力室４７に導入される。

また、第２圧力室４７と対向するカムリング６の外周面は、第２圧力室４７の油圧を受ける受圧面６ｍとなっている。受圧面６ｍは、第１低圧室２８１の油圧が受圧面６ｋに作用し、カムリング６を図１１の反時計回りの方向に回転させる力を、第２圧力室４７の油圧が受圧面６ｍに作用し、カムリング６を図１１の時計回りの方向に回転させる力で相殺することができる程度の大きさに設定されている。

なお、第１、第２導入溝８２，４８および円弧溝凹部４３は、カムリング６の第２側面６ｅに形成されるのではなく、ハウジング本体１の取付面１ｂやカバー部材２の合わせ面に形成されていても良い。

具体的に、例えば、第１溝部８２を、カムリング６の第２側面６ｅに形成すると共に、第２導入溝４８を、ハウジング本体１の取付面１ｂやカバー部材２の合わせ面に設けることによって第１圧力室２８２と第２圧力室４７を繋げても良い。

[第５の実施形態の効果]
第５の実施形態では、ポンプ収容部１３は、ピボットピン１５を挟んで第１圧力室２８２と反対側に設けられた第２圧力室４７を有している。このように第１、第２圧力室２８２，４７を有した可変容量形ポンプでは、第１圧力室２８２内のポンプ吐出圧が受圧面６ｋに作用し、カムリング６を図１１の反時計回りの方向に回転させる力が、第２圧力室４７内のポンプ吐出圧が受圧面６ｍに作用し、カムリング６を図１１の時計回りの方向に回転させる力によって相殺される。このように、ポンプ吐出圧が受圧面６ｍに作用して発生する付勢力は第１コイルばね７の付勢力を補助するように作用する結果、第１コイルばね７のセット荷重Ｗ１を小さく設定することができる。

より詳細には、第３の実施形態では、第１圧力室２８２内のポンプ吐出圧が受圧面６ｋに作用する力と、制御油室２０の油圧が受圧面６ｊに作用する力との合力に対して第１コイルばね７のセット荷重Ｗ１を設定する必要があった。

しかし、第５の実施形態では、受圧面６ｋに掛かる力と受圧面６ｍに掛かる力とが相殺されるので、制御油室２０内の油圧が受圧面６ｊに作用する力に対して第１コイルばね７のセット荷重Ｗ１を設定すれば良い。よって、第３の実施形態と比べて第１コイルばね７のセット荷重を小さく設定することができる。従って、第１コイルばね７のコストを削減することができる。

さらに、第１圧力室２８２内のポンプ吐出圧が受圧面６ｋに作用する力と第２圧力室４７内のポンプ吐出圧が受圧面６ｍに作用する力とが釣り合っていることで、ハウジング本体１に対するカムリング６の姿勢が安定する。よって、可変容量形ポンプの吐出脈圧によるカムリング６の振動や、該振動に基づく騒音を抑制することができる。

[第６の実施形態]
図１２は、第６の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

第６の実施形態では、第５の実施形態の第１、第２導入溝８２，４８が廃止され、第１、第２低圧室２８１，４７の底面２８ａ，４７ａのほぼ中央部に、ポンプ吐出圧よりも低いメインギャラリ圧Ｐを導入する第１、第２メインギャラリ圧導入孔２８ｄ，４７ｂがそれぞれ開口形成されている。

なお、第１、第２メインギャラリ圧導入孔２８ｄ，４７ｂは、必ずしも底面２８ａ，４７ａのほぼ中央部に形成されている必要はなく、底面２８ａ，４７ａ上の他の位置に形成されていても良い。

また、第１、第２メインギャラリ圧導入孔２８ｄ，４７ｂは、ハウジング本体１に形成されるのではなく、カバー部材２に形成されていても良い。

さらに、第１低圧室２８１の底面２８ａまたは第２低圧室４７の底面４７ａの一方にメインギャラリ圧導入孔を形成すると共に、カバー部材２に第１、第２低圧室２８１，４７の他方と連通する別のメインギャラリ圧導入孔を形成するようにしても良い。

[第６の実施形態の効果]
第６の実施形態は、第５の実施形態と同様の効果を有する。つまり、第６の実施形態により、第１コイルばね７のセット荷重を小さく設定し、第１コイルばね７のコストを削減することができ、さらに、可変容量形ポンプの吐出脈圧によるカムリング６の振動や、該振動に基づく騒音を抑制することができる。

[第７の実施形態]
図１３は、第７の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

第７の実施形態では、第１の実施形態のシール手段９および第１低圧室２８１が廃止され、カムリング６の第２側面６ｅに、吐出ポート２６から制御油室２０へ漏れようとするオイルを吸入ポート２５へ戻す溝部４９が形成されている。

本実施形態では、図１３に示すように、カムリング６の外周域に、ピボットピン１５とシール手段１０とによってシールされる制御油室２０が画定されている。

溝部４９は、ポンプ構成体１４の回転方向Ｑに概ね沿うかたちで設けられ、吸入ポート２５に面したポンプ室２７と連通している。つまり、溝部４９は、カムリング６の径方向幅のほぼ中央位置において、ピボットピン１５近傍から図１３の反時計回りの方向に吸入ポート２５の終端２５ａ近傍へ向かって概ね円弧状に延び、吸入領域におけるポンプ室２７と連通している。溝部４９のピボットピン１５寄りの一部の領域４９ａは、ポンプ構成体１４の径方向において吐出ポート２６の基端２６ａ寄りの一部の領域２６ｂとオーバーラップするように、吐出ポート２６とポンプ収容部１３の内周面との間に設けられている。吐出ポート２６内のオイルは、ポンプ室２７と、カムリング６の第２側面６ｅとカバー部材２との間の微小隙間１８（図２参照）とを介して、溝部４９の領域４９ａへ流入する（図１３の破線の矢印Ｙ）。その後、領域４９ａへ流入したオイルは、溝部４９を介して吸入領域のポンプ室２７へ導かれ、該ポンプ室２７を介して吸入ポート２５へ戻される。

なお、溝部４９は、カムリング６の第２側面６ｅに形成されるのではなく、カバー部材２の合わせ面に形成されていても良い。

[第７の実施形態の効果]
第７の実施形態では、溝部４９は、ポンプ構成体１４の回転方向Ｑに沿って設けられ、吸入ポート２５に面したポンプ室２７と連通している。これにより、吐出ポート２６から制御油室２０へ漏れようとするオイルが溝部４９および吸入ポート２５に面したポンプ室２７を介して吸入ポート２５へ戻される。これにより、吐出ポート２６から制御油室２０へのオイルの漏れが抑制される。従って、制御油室２０へ漏れたオイルによるカムリング６の早期の作動を抑制し、内燃機関へ所望のオイルを供給することができる。

また、本実施形態では、吐出ポート２６から漏れるオイルを吸入ポート２５へと直接戻すため、第１低圧室２８１内のオイルをオイルパンへ排出して、オイルストレーナを介して再び吸入ポート２５へ供給する必要がないから、可変容量形ポンプの効率を向上させることができる。

[第８の実施形態]
図１４は、第８の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

第８の実施形態では、溝部４９は、該溝部４９に設けられた孔部４９ｂと、ハウジング本体１の内部に形成された貫通孔１ｅとを介してオイルパンと連通している。つまり、第８の実施形態では、第７の実施形態の溝部４９が吸入ポート２５の終端２５ａ近傍まで延びずに閉じられており、溝部４９は、該溝部４９の底部のうちピボットピン１５とは反対側の端部に貫通形成された孔部４９ｂと、ポンプ収容部１３の底面１３ａに貫通形成された貫通孔１ｅとを介してオイルパンと連通している。なお、孔部４９ｂは、ピボットピン１５とは反対側の端部に形成されずに、溝部４９上の他の位置に形成されていても良い。吐出ポート２６内のオイルは、ポンプ室２７と、カムリング６の第２側面６ｅとカバー部材２との間の微小隙間１８（図２参照）とを介して、溝部４９の領域４９ａへ流入する（図１４の矢印Ｙ参照）。その後、領域４９ａへ流入したオイルは、溝部４９、孔部４９ｂおよび貫通孔１ｅを介してオイルパンへ戻される。

なお、貫通孔１ｅは、ポンプ収容部１３の底面１３ａに形成されるのではなく、カバー部材２に形成されていても良い。

[第８の実施形態の効果]
第８の実施形態では、溝部４９は、該溝部４９に設けられた孔部４９ｂと、ハウジング本体１の貫通孔１ｅとを介してオイルパンと連通している。これにより、吐出ポート２６から制御油室２０へ漏れようとするオイルが溝部４９、孔部４９ｂおよび貫通孔１ｅを介してオイルパンに戻され、吐出ポート２６から制御油室２０へのオイルの漏れが抑制される。従って、制御油室２０へ漏れたオイルによるカムリング６の早期の作動を抑制し、内燃機関へ所望のオイルを供給することができる。

[第９の実施形態]
図１５は、第９の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

第９の実施形態では、第１～第８の実施形態のピボットピン１５とカムリング６とが一体化されており、カムリング６は、その外周面から円弧状に突出するピボット部６ｎを有している。このピボット部６ｎは、カムリング６の第２側面６ｅと連続するピボット部側面６оを有している。このピボット部側面６оのうちカムリング６の外周面６ｐ寄りの位置には、吸入部戻し通路である連通凹部６ｑが開口形成されており、該連通凹部６ｑは、第１低圧室２８１と、ピボット部６ｎを挟んで第１低圧室２８１と反対側に位置した空間４２とを連通している。第１低圧室２８１のオイルは、連通凹部６ｑを介して空間４２へ流入し、図外の吸入ポートへ戻される。

なお、この連通凹部６ｑは、ピボット部側面６оとは反対側の図示せぬピボット部側面に形成されていても良い。また、連通凹部６ｑは、ピボット部側面６оおよび反対側の上記ピボット部側面の双方に形成されていても良い。

[第９の実施形態の効果]
第９の実施形態では、第１低圧室２８１と空間４２とを連通する連通凹部６ｑがカムリング６のピボット部６ｎに形成されている。このように、連通凹部６ｑをピボット部６ｎに形成することで、第２の実施形態のようにハウジング本体１の取付面１ｂに吸入部戻し通路４１を形成する場合と比べて、可変容量形ポンプを小型化することができる。

より詳細には、第２の実施形態のようにピボットピン１５を迂回するように吸入部戻し通路４１を形成すると、迂回させる分の肉厚をハウジング本体１に確保する必要があり、可変容量形ポンプがポンプ構成体１４の径方向に大型化してしまう。

しかし、本実施形態のように第１低圧室２８１と空間４２との間に位置するピボット部６ｎに比較的短い連通凹部６ｑを形成すれば、上記のハウジング本体１の肉厚の確保が必要なくなり、可変容量形ポンプを小型化することができる。
[第１０の実施形態]
図１６は、第１０の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

第１０の実施形態の可変容量形ポンプは、第１～第９の実施形態の可変容量形ポンプとは異なり、カムリング６がスライドする形式の可変容量形ポンプとして構成されている。

可変容量形ポンプは、ハウジング本体１と、第１～第９の実施形態と同様に構成された駆動軸３、ロータ４、７つのベーン５および一対のリング部材８と、カムリング６と、第１コイルばね７と、３つのシール手段５０，５１，５２と、を備えている。

ハウジング本体１は、金属材料、例えばアルミニウム合金材料によって一体に形成されている。ハウジング本体１は、正面視長方形状をなしており、長方形の板状をなす底壁１ｆと、この底壁１ｆの両側縁から立ち上がる一対の長壁１ｇ，１ｈと、該長壁１ｇ，１ｈの対向する端部同士を結合する一対の短壁１ｉ，１ｊと、を有している。ハウジング本体１は、底壁１ｆ、長壁１ｇ，１ｈおよび短壁１ｉ，１ｊによって取り囲まれ、かつ駆動軸３等を収容するポンプ収容部１３を有するように有底筒状に形成されている。ハウジング本体１は、図示せぬカバー部材が取り付けられることにより、ポンプ収容部１３を仕切るポンプハウジングを構成する。

カムリング（調整リング）６は、焼結金属によって概ね角筒状に一体に形成されている。カムリング６は、中央部に駆動軸３の軸方向に貫通形成された円形の貫通穴６ｒを有しており、この貫通穴６ｒの内側に、ポンプ構成体１４を構成する駆動軸３、ロータ４、ベーン５および一対のリング部材８が収容されている。カムリング６は、短壁１ｉ側に設けられた後述の第１制御油室５３の油圧と、短壁１ｊ側に設けられた第１コイルばね７のばね力とのバランスによって、長壁１ｇ，１ｈに沿った方向（ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１に対して直行する方向）に移動可能となるように設けられている。

カムリング６の短壁１ｊと対向する第１平面６ｓには、第１コイルばね７の一端が弾性的に当接する第１円形凹部６ｔが形成されている。この第１円形凹部６ｔと、短壁１ｊの内側面１ｋに設けられた第２円形凹部１ｍとの間に、第１コイルばね７が所定のセット荷重が付与された状態で配置されている。

また、カムリング６の第１平面６ｓと反対側の第２平面６ｕから、矩形状をなす張出部６ｖが短壁１ｉへ向かって張り出している。張出部６ｖと短壁１ｉとの間には、図示せぬ電磁弁（制御バルブ）からオイルが供給可能に構成された第１制御油室５３が設けられている。張出部６ｖの長壁１ｇ側の側面６ｗには、シール部材５４および弾性部材５５から構成されたシール手段５０を収容する第１シール保持凹溝６ｘが、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１の方向に形成されている。この第１シール保持凹溝６ｘ内のシール部材５４によって第１制御油室５３がシールされている。第１制御油室５３の油圧は、第１コイルばね７のばね力に抗してカムリング６を短壁１ｊ側へ押圧するようになっている。

カムリング６のうち長壁１ｈと対向する部位には、長壁１ｈに設けられた吸入ポート２５と、ポンプ室２７とを連通する吸入連通路５６が形成されている。この吸入連通路５６は、吸入ポート２５から吸入されたオイルを、吸入連通路５６に隣接したポンプ室２７へ通流させる。

また、底壁１ｆのうち駆動軸３よりも長壁１ｇ側の位置には、円弧凹状の吐出部である吐出ポート２６（図１６に実線および破線で示されている）が切欠かれている。吐出ポート２６は、同じく底壁１ｆに切欠かれた吐出連通路５７を介して後述の第２制御油室６４と連通している。

カムリング６の第１平面６ｓのうち長壁１ｇ側の部位には、短壁１ｊ側へ突出したアーム部６ｂが突出形成されている。このアーム部６ｂのうち長壁１ｇと対向する第１対向面６ｙには、シール部材５８および弾性部材５９から構成されたシール手段５１を収容する第２シール保持凹溝６ｚが、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１の方向に形成されている。

また、カムリング６のうち長壁１ｇと対向する第２対向面６０には、シール部材６１および弾性部材６２から構成されたシール手段５２を収容する第３シール保持凹溝６３が、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１の方向に形成されている。

カムリング６の外周域のうち長壁１ｇと対向する領域には、第２、第３シール保持凹溝６ｚ，６３内のシール部材５８，６１によって第２制御油室６４が液密に画定されている。この第２制御油室６４は、底壁１ｆに形成された吐出連通路５７を介してポンプ室２７と連通している。第２制御油室６４には、吐出ポート２６と連通する吐出連通路５７を介してポンプ吐出圧が導入される。そして、第２制御油室６４のポンプ吐出圧は、カムリング６を長壁１ｈに対して押圧する。すなわち、カムリング６の長壁１ｈと対向する第３対向面６５は、長壁１ｈの内側面１ｎに押し付けられることで、第１制御油室５３と長壁１ｈの吸入連通路５６とが仕切られる。また、第１制御油室５３の油圧と第１コイルばね７のばね力とのバランスにより、カムリング６が長壁１ｇ，１ｈに沿って移動する際には、カムリング６の第３対向面６５は、長壁１ｈの内側面１ｎと摺動するようになっている。

また、短壁１ｉには、カムリング６の第２平面６ｕと対向する位置に、第１、第３シール保持凹溝６ｘ，６３内のシール部材５４，６１によって第１低圧室２８１が液密に画定されている。この第１低圧室２８１は、長壁１ｇ，１ｈと平行な方向において、吐出ポート２６とオーバーラップする位置に設けられている。第１低圧室２８１の底面２８ａには、ハウジング本体１の外部にある低圧部と繋がるドレン孔２８ｂが、ポンプ構成体１４の回転軸線Ｏ１の方向に沿って貫通形成されている。低圧部は、吐出ポート２６から吐出されるオイルの油圧以下の圧力を有する。具体的には、本実施形態では、ドレン孔２８ｂはオイルパンに接続され、第１低圧室２８１は大気圧を有する。このような構成から、低圧部と連通する第１低圧室２８１には、該第１低圧室２８１よりも高圧のポンプ室２７からのオイルが、ポンプ室２７と第１低圧室２８１との圧力差によって、カムリング６とポンプ収容部１３の底面１３ａとの間の図示せぬ微小隙間やカムリング６と図示せぬカバー部材との間の図示せぬ微小隙間を介して流入する（図１６の破線の矢印Ｙ参照）。第１低圧室２８１へ流入したオイルは、ドレン孔２８ｂを通じて図示せぬオイルパンへ排出される。

かかる可変容量形ポンプにおいて、オイルが電磁弁によって第１制御油室５３に供給され、第１制御油室５３の油圧が高くなると、第１制御油室５３の油圧が第１コイルばね７のばね力に抗してカムリング６を短壁１ｊ側へ押圧する。一方、第１制御油室５３内のオイルが電磁弁によって排出され、第１制御油室５３の油圧が低くなると、第１コイルばね７のばね力が、第１制御油室５３の油圧に抗してカムリング６を短壁１ｉ側へ付勢する。

[第１０の実施形態の効果]
第１０の実施形態では、カムリング６が、長壁１ｇ，１ｈに沿った方向に移動可能となるように設けられている。そして、このカムリング６を有した可変容量形ポンプにおいて、第１低圧室２８１が、長壁１ｇ，１ｈと平行な方向において、吐出ポート２６とオーバーラップする位置に設けられている。このため、このように構成された可変容量形ポンプでも、吐出ポート２６のオイルが、吐出ポート２６と第１低圧室２８１との圧力差によって、カムリング６とポンプ収容部１３の底面１３ａとの間の図示せぬ微小隙間やカムリング６と図示せぬカバー部材との間の図示せぬ微小隙間を介して、第１低圧室２８１に流入する。これにより、吐出ポート２６から第１制御油室５３へのオイルの漏れが抑制される。従って、第１制御油室５３へ漏れたオイルによるカムリング６の早期の作動を抑制し、内燃機関へ所望のオイルを供給することができる。

[第１１の実施形態]
図１７は、第１１の実施形態の可変容量形ポンプの断面図である。

第１１の実施形態の可変容量形ポンプは、第１～第１０の実施形態の可変容量形ポンプとは異なり、トロコイド形式の可変容量形ポンプとして構成されている。

可変容量形ポンプは、ハウジング本体１と、駆動軸３と、インナーロータ６６と、アウターロータ６７と、カムリング６と、第１コイルばね７と、３つのシール手段７５，７７，８１と、を備えている。

ハウジング本体１は、金属材料、例えばアルミニウム合金材料によって有底筒状に形成されており、ハウジング本体１を取り囲む周壁１оの内側に、駆動軸３等を収容するポンプ収容部１３が設けられている。ハウジング本体１には、ポンプ収容部１３の開口の外周側に、図示せぬカバー部材を取り付ける面となる環状に連続した平坦な取付面１ｂが形成されている。この取付面１ｂには、図示せぬねじ部材がねじ留めされる５つのねじ穴１ｃがそれぞれ形成されている。

上記ハウジング本体１およびカバー部材によって、ポンプ収容部１３を仕切るポンプハウジングが構成されている。

また、ポンプ収容部１３の底面１３ａには、図１７に示すように、駆動軸３の周囲に、吸入ポート２５（図１７に実線および破線で示されている）と、概ね円弧凹状の吐出部である吐出ポート２６（図１７に実線および破線で示されている）とが、駆動軸３を挟んで対向するように切り欠かれている。

駆動軸３は、ポンプ収容部１３のほぼ中心部を貫通して上記ポンプハウジングに回転可能に支持されており、図示せぬクランクシャフトにより回転駆動される。駆動軸３は、クランクシャフトから伝達される回転力によって、インナーロータ６６を駆動軸３の回転方向Ｒ、つまり図１７中の時計回りの方向へ回転させる。

インナーロータ６６は、概ね円筒状をなしており、その中心部が、駆動軸３に結合されている。インナーロータ６６の外周には、複数（本実施形態では９個）の外歯６６ａが設けられている。

アウターロータ６７は、インナーロータ６６よりも外径が大きい概ね円筒状に形成されている。また、アウターロータ６７の回転中心は、インナーロータ６６の回転中心に対して偏心している。アウターロータ６７の内周には、インナーロータ６６の外歯６６ａの数よりも１つ多い複数（本実施形態では１０個）の内歯６７ａが設けられている。図１７に示すように、アウターロータ６７がインナーロータ６６に対して偏心した状態で、アウターロータ６７の１０個の内歯６７ａのうち周方向に連続した数個（本実施形態では５個）の内歯６７ａが、インナーロータ６６の周方向に連続した数個（本実施形態では４個）の外歯６６ａに噛み合うようになっている。

アウターロータ６７とインナーロータ６６との間には、オイルが充填されるポンプ室２７が画定されている。吸入ポート２５は、インナーロータ６６の回転に伴ってポンプ室２７の内部容積が増加する領域（吸入領域）に開口している。一方、吐出ポート２６は、インナーロータ６６に伴ってポンプ室２７の内部容積が減少する領域（吐出領域）に開口している。

なお、駆動軸３、インナーロータ６６およびアウターロータ６７がポンプ構成体１４を構成している。

カムリング（調整リング）６は、焼結金属によって概ね円筒状に一体に形成されている。カムリング６は、アウターロータ６７の外径にほぼ対応した内周面６８を有しており、該内周面６８によってアウターロータ６７の外周面６６ｂを保持している。カムリング６の側面の所定の２箇所には、各規定方向に延びる長孔６９，７０が駆動軸３の軸方向に沿って貫通形成されている。長孔６９，７０には、ポンプ収容部１３の底面１３ａによって支持される第１、第２ピボットピン７１，７２が貫通している。カムリング６は、第１、第２ピボットピン７１，７２にガイドされながら長孔６９，７０の長手方向に沿って移動可能となっている。

また、カムリング６の外周面から、第１コイルばね７に連係するアーム部６ｂが、カムリング６の径方向外側へ突出している。アーム部６ｂの第１コイルばね７と対向する当接部６ｃが第１コイルばね７の先端部に常時当接することによって、アーム部６ｂと第１コイルばね７とが連係する。アーム部６ｂの先端面７３には、該先端面７３に対して窪む第１シール溝７４が、駆動軸３の軸方向に沿って形成されている。この第１シール溝７４には、先端面７３とポンプ収容部１３の内周面との間をシールするシール手段７５が配置されている。

第１コイルばね７は、所定のセット荷重が付与されており、ハウジング本体１に設けられた平坦部１ｐとアーム部６ｂの当接部６ｃとに弾性的に当接している。

また、カムリング６の外周部は、長孔６９に近い位置に、カムリング６の径方向外側へ突出した第１シール保持突出部７６を有している。この第１シール保持突出部７６は、概ね三角形の板状をなしており、頂部７６ａ側の部位が、ハウジング本体１の周壁から外側に膨出した膨出部１ｑ内に配置されるようになっている。第１シール保持突出部７６のアーム部６ｂ側の傾斜面７６ｂには、頂部７６ａ寄りの位置に、傾斜面７６ｂに対し窪む第２シール溝７６ｃが、駆動軸３の軸方向に沿って形成されている。この第２シール溝７６ｃには、傾斜面７６ｂと膨出部１ｑの内面とをシールするシール手段７７が配置されている。シール手段７７は、シール部材７８と、第１シール保持突出部７６の内面に対しシール部材７８を押圧する弾性部材７９と、を有している。シール手段７７は、アーム部６ｂの先端部に設けられたシール手段７５と協働して、カムリング６とハウジング本体１との間を仕切る。これにより、カムリング６の外周面とハウジング本体１の内周面との間に、制御油室２０が液密に画定される。制御油室２０の底面には、穴部２０ａが貫通形成されており、この穴部２０ａを介して、オイルが図外の電磁弁（制御バルブ）から供給可能となっている。

さらに、カムリング６の外周部は、第１シール保持突出部７６から駆動軸３の回転方向Ｒに所定の距離だけ離間した位置に、カムリング６の径方向外側へ突出した第２シール保持突出部８０を有している。第２シール保持突出部８０の径方向端面８０ａには、該径方向端面８０ａに対し窪む第３シール溝８０ｂが、駆動軸３の軸方向に沿って形成されている。第３シール溝８０ｂには、径方向端面８０ａとポンプ収容部１３の内周面とをシールするシール手段８１が配置されている。シール手段８１は、第１シール保持突出部７６に設けられたシール手段７７と協働して、カムリング６とハウジング本体１との間を仕切る。これにより、カムリング６の外周面とハウジング本体１の内周面との間に、第１低圧室２８１が液密に画定される。

第１低圧室２８１は、駆動軸３、インナーロータ６６およびアウターロータ６７によって構成されるポンプ構成体１４の径方向において、吐出ポート２６とオーバーラップする位置に設けられている。第１低圧室２８１の底面２８ａには、ハウジング本体１の外部にある低圧部と繋がるドレン孔２８ｂが、駆動軸３の軸方向に沿って貫通形成されている。低圧部は、吐出ポート２６から吐出されるオイルの油圧以下の圧力を有する。具体的には、本実施形態では、ドレン孔２８ｂはオイルパンに接続され、第１低圧室２８１は大気圧を有する。このような構成から、低圧部と連通する第１低圧室２８１には、該第１低圧室２８１よりも高圧のポンプ室２７からのオイルが、ポンプ室２７と第１低圧室２８１との圧力差によって、カムリング６とポンプ収容部１３の底面１３ａとの間の微小隙間やカムリング６と図示せぬカバー部材との間の微小隙間を介して流入する（図１７の破線の矢印Ｙ参照）。第１低圧室２８１へ流入したオイルは、ドレン孔２８ｂを通じて図示せぬオイルパンへ排出される。

以上のような構成から、本実施形態に係る可変容量形ポンプは、オイルが電磁弁によって制御油室２０に供給され、制御油室２０の油圧が高くなると、制御油室２０の油圧が第１コイルばね７のばね力に抗してカムリング６のアーム部６ｂを図１７の反時計回りの方向に移動させる。一方、制御油室２０内のオイルが電磁弁によって排出され、制御油室２０の油圧が低くなると、第１コイルばね７のばね力が、制御油室２０の油圧に抗してカムリング６のアーム部６ｂを図１７の時計回りの方向に移動させる。

[第１１の実施形態の効果]
第１１の実施形態では、ポンプ構成体１４は、外周に複数の外歯６６ａが設けられたインナーロータ６６と、該インナーロータ６６よりも外周側に配置されて内側に複数の外歯６６ａと噛み合う複数の内歯６７ａが設けられたアウターロータ６７と、を備えている。そして、このインナーロータ６６およびアウターロータ６７を有した可変容量形ポンプにおいて、第１低圧室２８１が、ポンプ構成体１４の径方向において、吐出ポート２６とオーバーラップしている。このため、吐出ポート２６のオイルが、吐出ポート２６と第１低圧室２８１との圧力差によって、カムリング６とポンプ収容部１３の底面１３ａとの間の図示せぬ微小隙間やカムリング６と図示せぬカバー部材との間の図示せぬ微小隙間を介して第１低圧室２８１に流入する。これにより、吐出ポート２６から制御油室２０へのオイルの漏れが抑制される。従って、制御油室２０へ漏れたオイルによるカムリング６の早期の作動を抑制し、内燃機関へ所望のオイルを供給することができる。

以上説明した実施例に基づく可変容量形ポンプとしては、例えば以下に述べる態様のものが考えられる。

可変容量形ポンプは、その一態様として、ポンプ収容部と、該ポンプ収容部に開口した吸入部および吐出部を有したポンプハウジングと、前記ポンプ収容部内に移動可能に設けられた調整リングと、前記調整リング内に設けられたポンプ構成体であって、回転駆動されることによって前記吸入部から吸入されたオイルを前記吐出部から吐出すると共に、前記調整リングが移動すると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が変化する前記ポンプ構成体と、前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間に設けられ、制御圧が導入されると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が減少する方向へ、前記調整リングを付勢する制御油室と、前記制御油室内のオイルの圧力を制御する制御バルブと、前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間で、かつ前記吐出部とオーバーラップする位置に設けられ、前記吐出部から吐出されるオイルの油圧以下の圧力となる低圧部と繋がっている第１低圧室と、を備える。

前記可変容量形ポンプの好ましい態様において、前記第１低圧部は、前記ポンプハウジングの外部に繋がるドレン孔が設けられ、前記ドレン孔を介して大気圧が導入される前記低圧部と連通する。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、前記ポンプ収容部は、前記ポンプ構成体の回転方向において、前記第１低圧室に隣接するように設けられたピボット部を有し、前記調整リングは、前記ピボット部を支点として揺動する。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、前記低圧部は、前記吸入部であり、前記第１低圧室は、前記ポンプハウジングに設けられた吸入部戻し通路を介して前記低圧部と連通する。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、前記吸入部戻し通路は、前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記調整リングよりも外周側に設けられている。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、前記吸入部戻し通路は、前記調整リングに形成されている。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、前記ポンプハウジングは、第１ハウジングと第２ハウジングとを組み合わせて構成され、前記吸入部戻し通路は、前記第１ハウジングと前記第２ハウジングとの合わせ面に開口する溝である。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、前記第１低圧室にメインギャラリ圧が導入される。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、ポンプ収容部と、前記ポンプ収容部は、前記ポンプ構成体の回転方向において、前記第１低圧室に隣接するように設けられたピボット部と、該ピボット部を挟んで前記第１低圧室と反対側に設けられた第２低圧室と、を有し、前記第２低圧室にも前記メインギャラリ圧が導入される。

また、以上説明した実施例に基づく他の可変容量形ポンプとしては、例えば以下に述べる態様のものが考えられる。

可変容量形ポンプは、その一態様として、ポンプ収容部と、該ポンプ収容部に開口した吸入部および吐出部を有したポンプハウジングと、前記ポンプ収容部内に移動可能に設けられた調整リングと、前記調整リング内に設けられたポンプ構成体であって、回転駆動されることによって前記吸入部から吸入されたオイルを前記吐出部から吐出すると共に、前記調整リングが移動すると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が変化する前記ポンプ構成体と、前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間に設けられ、制御圧が導入されると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が減少する方向へ、前記調整リングを付勢する制御油室と、前記制御油室内のオイルの圧力を制御する制御バルブと、前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間で、かつ前記吐出部とオーバーラップする位置に設けられ、内部に吐出圧が導入されている第１圧力室と、を備える。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、前記ポンプ収容部は、前記ピボット部を挟んで前記第１圧力室と反対側に設けられた第２圧力室を有し、前記第２圧力室にも吐出圧が導入されている。

さらに、以上説明した実施例に基づく他の可変容量形ポンプとしては、例えば以下に述べる態様のものが考えられる。

可変容量形ポンプは、その一態様として、ポンプ収容部と、該ポンプ収容部に開口した吸入部および吐出部を有したポンプハウジングと、前記ポンプ収容部内に移動可能に設けられた調整リングと、前記調整リング内に設けられたポンプ構成体であって、回転駆動されることによって前記吸入部から吸入されたオイルを前記吐出部から吐出すると共に、前記調整リングが移動すると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が変化する前記ポンプ構成体と、前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間に設けられ、制御圧が導入されると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が減少する方向へ、前記調整リングを付勢する制御油室と、前記制御油室内のオイルの圧力を制御する制御バルブと、前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記吐出部と前記制御油室との間で、かつ前記ポンプ構成体の回転軸線の方向における前記調整リングの側面と前記ポンプ収容部との間に設けられ、前記吐出部から吐出されるオイルの油圧以下の圧力が導かれる溝部と、を備えた。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、前記溝部は、前記吸入部と連通している。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、前記溝部は、前記ポンプ構成体の回転方向に沿って設けられ、前記吸入部に面したポンプ室と連通する。

別の好ましい態様では、前記可変容量形ポンプの態様のいずれかにおいて、前記低圧部は、大気圧であり、前記溝部は、該溝部に設けられた孔部と、前記ポンプハウジングの内部とを介して前記低圧部と連通する。

Claims (10)

1. ポンプ収容部と、該ポンプ収容部に開口した吸入部および吐出部を有したポンプハウジングと、
   前記ポンプ収容部内に移動可能に設けられた調整リングと、
   前記調整リング内に設けられたポンプ構成体であって、回転駆動されることによって前記吸入部から吸入されたオイルを前記吐出部から吐出すると共に、前記調整リングが移動すると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が変化する前記ポンプ構成体と、
   前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間に設けられ、制御圧が導入されると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が減少する方向へ、前記調整リングを付勢する制御油室と、
   前記制御油室内のオイルの圧力を制御する制御バルブと、
   前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間で、かつ前記吐出部とオーバーラップする位置に設けられ、前記吐出部から吐出されるオイルの油圧以下の圧力となる低圧部と繋がっている第１低圧室と、
   を備え、
   前記ポンプ収容部は、前記ポンプ構成体の回転方向において、前記第１低圧室に隣接するように設けられたピボット部を有し、
   前記調整リングは、前記ピボット部を支点として揺動し、
   前記第１低圧室は、前記ポンプ構成体の回転軸線に対する周方向において、前記ピボット部と前記制御油室の間に設けられている、
   可変容量形ポンプ。
2. ポンプ収容部と、該ポンプ収容部に開口した吸入部および吐出部を有したポンプハウジングと、
   前記ポンプ収容部内に移動可能に設けられた調整リングと、
   前記調整リング内に設けられたポンプ構成体であって、回転駆動されることによって前記吸入部から吸入されたオイルを前記吐出部から吐出すると共に、前記調整リングが移動すると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が変化する前記ポンプ構成体と、
   前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間に設けられ、制御圧が導入されると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が減少する方向へ、前記調整リングを付勢する制御油室と、
   前記制御油室内のオイルの圧力を制御する制御バルブと、
   前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間で、かつ前記吐出部とオーバーラップする位置に設けられ、前記吐出部から吐出されるオイルの油圧以下の圧力となる低圧部と繋がっている第１低圧室と、
   を備え、
   前記低圧部は、大気圧であり、
   前記第１低圧室は、前記ポンプハウジングの外部に繋がるドレン孔が設けられ、前記ドレン孔を介して大気圧が導入されることを特徴とする可変容量形ポンプ。
3. 請求項１に記載の可変容量形ポンプにおいて、
   前記低圧部は、前記吸入部であり、
   前記第１低圧室は、前記ポンプハウジングに設けられた吸入部戻し通路を介して前記低圧部と連通することを特徴とする可変容量形ポンプ。
4. 請求項３に記載の可変容量形ポンプにおいて、
   前記吸入部戻し通路は、前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記調整リングよりも外周側に設けられていることを特徴とする可変容量形ポンプ。
5. 請求項３に記載の可変容量形ポンプにおいて、
   前記吸入部戻し通路は、前記調整リングに形成されていることを特徴とする可変容量形ポンプ。
6. 請求項３に記載の可変容量形ポンプにおいて、
   前記ポンプハウジングは、第１ハウジングと第２ハウジングとを組み合わせて構成され、
   前記吸入部戻し通路は、前記第１ハウジングと前記第２ハウジングとの合わせ面に開口する溝であることを特徴とする可変容量形ポンプ。
7. ポンプ収容部と、該ポンプ収容部に開口した吸入部および吐出部を有したポンプハウジングと、
   前記ポンプ収容部内に移動可能に設けられた調整リングと、
   前記調整リング内に設けられたポンプ構成体であって、回転駆動されることによって前記吸入部から吸入されたオイルを前記吐出部から吐出すると共に、前記調整リングが移動すると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が変化する前記ポンプ構成体と、
   前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間に設けられ、制御圧が導入されると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が減少する方向へ、前記調整リングを付勢する制御油室と、
   前記制御油室内のオイルの圧力を制御する制御バルブと、
   前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間で、かつ前記吐出部とオーバーラップする位置に設けられ、前記吐出部から吐出されるオイルの油圧以下の圧力となる低圧部と繋がっている第１低圧室と、
   を備え、
   前記第１低圧室にメインギャラリ圧が導入されることを特徴とする可変容量形ポンプ。
8. 請求項７に記載の可変容量形ポンプにおいて、
   前記ポンプ収容部は、前記ポンプ構成体の回転方向において、前記第１低圧室に隣接するように設けられたピボット部と、該ピボット部を挟んで前記第１低圧室と反対側に設けられた第２低圧室と、を有し、
   前記第２低圧室にも前記メインギャラリ圧が導入されることを特徴とする可変容量形ポンプ。
9. ポンプ収容部と、該ポンプ収容部に開口した吸入部および吐出部を有したポンプハウジングと、
   前記ポンプ収容部内に移動可能に設けられた調整リングと、
   前記調整リング内に設けられたポンプ構成体であって、回転駆動されることによって前記吸入部から吸入されたオイルを前記吐出部から吐出すると共に、前記調整リングが移動すると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が変化する前記ポンプ構成体と、
   前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記ポンプ収容部と前記調整リングとの間に設けられ、制御圧が導入されると前記吐出部から吐出されるオイルの流量が減少する方向へ、前記調整リングを付勢する制御油室と、
   前記制御油室内のオイルの圧力を制御する制御バルブと、
   前記ポンプ構成体の回転軸線に対する径方向において、前記吐出部と前記制御油室との間で、かつ前記ポンプ構成体の回転軸線の方向における前記調整リングの側面と前記ポンプ収容部との間に設けられ、大気圧となる低圧部と連通する溝部と、
   を備えた可変容量形ポンプ。
10. 請求項９に記載の可変容量形ポンプにおいて、
    前記溝部は、該溝部に設けられた孔部と、前記ポンプハウジングの内部とを介して前記低圧部と連通することを特徴とする可変容量形ポンプ。
    

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