JP7311767B2 - フラックスおよびそれを用いる溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき用のフラックス浴の原料であるフラックス、および、それを用いる溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品の製造方法に関する。
従来、鉄鋼材料の防錆方法の一つとして溶融亜鉛（Ｚｎ）めっき法が知られている。溶融Ｚｎめっき法には、めっき対象品に対して、連続ラインでめっきを施す方法と、バッチ式でめっきを施す方法（いわゆる「どぶ漬けめっき法」）と、がある。
どぶ漬けめっき法では、例えば鋼管、形鋼といった鋼成形品にフラックス処理を行った後、溶融Ｚｎめっき浴に浸漬して引き上げることにより溶融Ｚｎめっき鋼成形品が製造される。
溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品は、溶融Ｚｎめっき浴にアルミニウム（Ａｌ）およびマグネシウム（Ｍｇ）を添加した溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系の溶融めっき浴を用いて製造される。溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品は、長期間にわたり優れた耐食性を維持することから、従来の溶融Ｚｎめっき鋼板に代わる材料として需要が増加している。
一般に、どぶ漬けめっき法によって溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品を製造する場合に用いられる方法として、二浴法および一浴法が知られている。
二浴法は、先ず、鋼成形品に対して溶融Ｚｎめっきを施し、次いで、得られた溶融Ｚｎめっき鋼成形品に対して、フラックス処理を行うことなく溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっきを施すことにより、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品を製造する方法である。
一浴法は、鋼成形品に溶融Ｚｎめっきを施す工程を省略して、鋼成形品にフラックス処理を行った後、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっきを施すことにより、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品を製造する方法である。
ここで、上記一浴法では、フラックス処理によって鋼成形品の表面に付着したフラックスとめっき金属との反応生成物等に起因して、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品のめっき外観が悪化し易い。めっき外観が悪化する（不めっき等の欠陥が存在する）と本来の耐食性を発揮し難いため、通常、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品は、二浴法によって製造されている。
一方で、上記一浴法は、二浴法に比べて、設備、作業時間等の点で有利（製造コストを低減可能）である。そのため、一浴法によって溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品を好適に製造する方法、およびフラックスの開発が行われている（例えば、特許文献１、２を参照）。
特許文献１に記載の技術では、フラックス処理に用いられるフラックス水溶液の成分組成を調整するとともに、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴に浸漬する前の被めっき鋼材の温度を３００℃以上としている。これにより、フラックス水溶液中のフラックス成分と溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴の成分との反応生成物が、めっき中に凝固することを抑制する。その結果、被めっき鋼材の表面からのフラックスおよび反応生成物の剥離を促進させることによって、不めっきが生じる問題の解決を図っている。
また、特許文献２には、長尺の鋼製品に対して一浴法で溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっきを施す場合に、特定の成分組成のフラックス組成物の水溶液を用いることによりめっき欠陥の発生を抑制する方法が記載されている。この方法で用いられるフラックス組成物は、塩化亜鉛、塩化アンモニウム、およびアルカリ金属塩化物を必須成分として含む。上記アルカリ金属塩化物は少なくとも塩化ナトリウムおよび塩化カリウムを含み、それらの重量比（ＫＣｌ／ＮａＣｌ）が少なくとも２．０となっている。
しかし、特許文献１に記載の技術では、被めっき鋼材を３００℃以上に加熱するために、加熱設備を導入する必要があり、また、製造可能な溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品の種類に制約が課される。例えば、大型器物に対してめっきを施す場合、加熱設備も大型化を要する。そのため、被めっき鋼材を大型器物とし、大型器物に対して溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっきを施すことは難しい。
特許文献２では、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっきが施された長尺の鋼製品（鋼ワイヤや鋼棒）について、該鋼製品の表面のめっき欠陥を目視評価した結果として、欠陥が無いと評価された領域の割合が平均で９８％であることが記載されている。特許文献２に記載の技術において、めっきされた鋼製品の表面状態には改善の余地がある。
本発明の一態様は、上記の問題に鑑みてなされたものであり、溶融めっき浴に浸漬する前の鋼成形品に対する加熱を必要とせず、めっき外観が良好な溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品を製造することができる技術を提供することを目的とする。
本発明者らは、一浴法によって製造された溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品のめっき外観不良は、めっき浴中において、めっき浴成分と塩化物を含むフラックスとの反応により生成した塩化物フラックスの残渣（ＭｇＣｌ２を含む）が鋼成形品の表面から離脱し難いことが原因であるとの仮定に基づき、鋭意検討を行った。その結果、めっき浴中において、鋼成形品の表面から塩化物フラックスの残渣を離脱し易くさせるために、フラックスの成分組成を、塩化亜鉛（ＺｎＣｌ２）を基本組成としてＭｇに対する反応性の低い難反応性塩化物（例えばＫＣｌおよびＮａＣｌ）を適正な割合で含むように調整することにより、美麗なめっき外観の溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品が得られることを見出して、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明の一態様における溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき用フラックスは、ＺｎＣｌ２と、アルカリ金属塩化物およびアルカリ土類金属塩化物の化合物群のうちから選択された少なくとも２種類以上からなる塩化物であって、めっき浴中のＭｇに対する反応性の低い難反応性塩化物と、を含むフラックスであって、上記フラックスに含まれる上記ＺｎＣｌ２が全てＭｇＣｌ２に置換された場合であっても当該フラックスの液相線温度が４５０℃以下となるように、上記ＺｎＣｌ２および上記難反応性塩化物の組成が調整されている。
本発明の一態様におけるフラックスを用いることにより、溶融めっき浴に浸漬する前の鋼成形品に対する加熱を必要とせず（例えば加熱設備のような特殊な設備を必要とすることなく）、一浴法のどぶ漬けめっき法によって、美麗なめっき外観の溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品を製造することができる。
以下、本発明の実施の形態について説明する。なお、以下の記載は発明の趣旨をよりよく理解させるためのものであり、特に指定のない限り、本発明を限定するものでは無い。また、本明細書において、「Ａ～Ｂ」とは、Ａ以上Ｂ以下であることを示している。
（本発明の知見の概要）
始めに、本発明者らの見出した知見の概要について説明すれば以下のとおりである。
始めに、本発明者らの見出した知見の概要について説明すれば以下のとおりである。
一浴法で使用されるフラックスは、概して、鋼成形品の表面の酸化物等を溶解する作用を有するとともに、めっき浴中において鋼成形品の表面から剥がれてめっき浴の表面に浮上することによって、鋼成形品の清浄な表面にめっきが施されることを可能とする作用を有する。
一般に、純Ｚｎの溶融めっき法では、塩化物を含むフラックス（塩化物フラックス）として、ＺｎＣｌ２および塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）を含む成分のフラックスが用いられ、該フラックスを水に溶かした水溶液を鋼成形品の表面に塗布することによりフラックス処理が行われる。フラックス処理後の鋼成形品をめっき浴に漬けた際に、フラックスは、４００℃程度の温度となり、その結果、液体（溶融塩）になる。
上記のような一般的な成分組成の塩化物フラックスを用いてフラックス処理された鋼成形品を、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴に浸漬して引き上げた後の溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品には、めっき欠陥が発生する。この現象について、本発明者らは以下のように仮定した。
すなわち、ＭｇＣｌ２等を含む塩化物フラックスの残渣が鋼成形品の表面から離脱せず残存することによって、凹凸や不めっき、変色、かす引きといっためっき欠陥を引き起こすことが原因であると推察した。このような原因については、従来から問題として認識され、検討が行われている。
なお、溶融Ｚｎ－Ａｌ系めっきでは、ＡｌＣｌ３の形成によってフラックスが昇華することによりめっき性が悪化する現象について知られている。しかし、この現象は、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっきを行う場合に発生する問題とはメカニズムが異なると考えられる。Ｍｇは、Ａｌよりも反応性が高いため、優先的に反応すると考えられるためである。
ここで、フラックス処理された鋼成形品を溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴に浸漬した場合における、（ｉ）鋼成形品の表面と（ｉｉ）溶融したフラックスと（ｉｉｉ）溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴との反応が生じる局所的な反応場を、以下の説明ではめっき反応場と称する。また、上記めっき反応場におけるフラックスを変性フラックスと称する。
上記フラックス処理にて用いたフラックス浴の原料であるフラックスの組成を第１の組成として、上記変性フラックスは、上記めっき反応場における反応によって第１の組成から変化した第２の組成を有する。上記第２の組成は、経時変化し得る。
本発明者らは、上記めっき反応場における上記変性フラックスは、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴中での反応によりＭｇＣｌ２が形成されることによる組成変化によって、液相線温度が上昇すると推定した。そして、その結果、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴のめっき浴温において、上記変性フラックスの成分組成が固液共存領域となり、それによって上記変性フラックスの粘性が増大し、鋼成形品の表面から変性フラックスが離脱し難くなっていると推定した。
このことについて、図１を参照して説明すれば以下のとおりである。図１は、ＺｎＣｌ２－ＭｇＣｌ２の擬二元系状態図である（参照URL：http://www.crct.polymtl.ca/fact/phase_diagram.php?file=MgCl2-ZnCl2.jpg&dir=FTsalt〉）。ＭｇＣｌ２の濃度が増大するにつれて、液相線温度が上昇する。例えばめっき浴温が４５０℃であるとすると、その温度では、ＭｇＣｌ２／（ＺｎＣｌ２＋ＭｇＣｌ２）の式で計算される質量比が約０．１１～１．００の領域で固液共存領域となる。一般に、物質は、このような固液共存状態において、液相状態と比較して粘性が著しく上昇することが知られている。
溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴のめっき浴温をより一層高くすれば、変性フラックスの粘性の増大を抑制し得るとしても、そのような対処には、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴の安定性や操業コスト等の観点から問題がある。また、めっき浴温を高くすると、鋼成形品に生じる熱歪みが大きくなるという問題もある。
本発明者らは、めっき浴温を高くすることなく、めっき浴に浸漬する前の鋼成形品を予め加熱することも不要に、美麗なめっき外観の溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品を製造することができるようなフラックスを実現すべく鋭意検討を行った。
ここで、フラックス処理にて用いられるフラックス浴の調製に用いられる原料である固形の塩化物フラックスを、本明細書では単に「フラックス」と称する。上記フラックスは、塩化物を含む、固形状のフラックス組成物である。フラックス処理にて用いられるフラックス浴は、上記フラックスを水等の溶媒に溶解させて調製される（上記フラックスは、フラックス浴の溶質となる）。
フラックスとしては、成分組成の基本物質としてＺｎＣｌ２を含むものとし、フッ化物を使用することは環境規制上好ましくないため、フッ化物を含まないものとした。
ＭｇＣｌ２は、Ｍｇの高い反応性によって生成自由エネルギーが低い。そのため、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴中のＭｇは、フラックスの成分である塩化物(ＺｎＣｌ２等)と容易に反応し、ＭｇＣｌ２を形成する。生成したＭｇＣｌ２は変性フラックス中に取り込まれる。換言すれば、ＭｇＣｌ２よりも安定な塩化物のみによってフラックスが構成されていなければ、必然的に、変性フラックスはＭｇＣｌ２を含有する。一方で、ＭｇＣｌ２よりも安定な塩化物はフラックスとしての作用が弱い。
そして、本発明者らは、上記めっき反応場における変性フラックスに着目し、Ｍｇに対する反応性の低い塩化物であるＮａＣｌおよびＫＣｌと、ＭｇＣｌ２と、を混合した組成における液相線温度について検討した。具体的には、熱力学平衡計算ソフトウェア（FactSage）を用いたシミュレーションにより得られたＭｇＣｌ２－ＮａＣｌ－ＫＣｌの液相面図に基づいて、液相線温度が４５０℃以下である組成領域について調査した。
ここで、ＭｇＣｌ２－ＮａＣｌ－ＫＣｌの液相面図により示されることは、変性フラックスがＭｇＣｌ２－ＮａＣｌ－ＫＣｌの三成分からなる場合における、変性フラックスの成分組成と液相線温度との関係である。実際には、変性フラックス中にはＭｇによって置換されていない塩化物（例えばＺｎＣｌ２）が含まれ得るため、上記めっき反応場における上記変性フラックスの成分組成と液相線温度との関係は、ＭｇＣｌ２－ＮａＣｌ－ＫＣｌの液相面図と一致するわけではない。しかし、前述のように（図１を参照）、ＭｇＣｌ２の割合が増えるほど液相線温度が高くなることから、ＭｇＣｌ２－ＮａＣｌ－ＫＣｌの液相面図は、変性フラックス中のＺｎＣｌ２が全てＭｇＣｌ２に置換した場合（液相線温度が最も高くなった状態）について示していると考えることができる。すなわち、フラックスに含まれるＺｎＣｌ２が全てＭｇＣｌ２に置換した成分組成（置換率１００％とする）を、変性フラックスの成分組成であると仮定して、その場合の液相線温度を特定すればよい。上記置換率が低くなるにつれて、変性フラックスの液相線温度は低下する傾向にあるためである。
そこで、本発明者らは、ＭｇＣｌ２－ＮａＣｌ－ＫＣｌの液相面図により示される、液相線温度が４５０℃以下である組成領域に基づいて、ＺｎＣｌ２、ＮａＣｌ、およびＫＣｌを含むフラックスについて、好適な組成範囲について鋭意検討を行った。ここで、めっき浴温は４５０℃とした。その結果得られた知見について、図２を用いて以下に説明する。
図２は、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴のめっき浴温を例えば４５０℃として、めっき外観の美麗な溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品を製造することができる、フラックスの成分範囲について説明するための図である。
本発明の一態様におけるフラックスは、ＺｎＣｌ２と、ＮａＣｌおよびＫＣｌと、を含み、図２において斜線で示す領域内の成分組成である。この領域は、具体的には以下の（１）または（２）の成分組成である。
（１）ＺｎＣｌ２を５２．５質量％以上７５．０質量％以下、ＮａＣｌおよびＫＣｌを合計で２５．０質量％以上４７．５質量％以下含み、かつ、ＫＣｌとＮａＣｌとの質量比（ＫＣｌ／ＮａＣｌ）が０．１５以上１１．５以下。
（２）ＺｎＣｌ２を４０．０質量％以上５２．５質量％未満、ＮａＣｌおよびＫＣｌを合計で４７．５質量％より多く６０．０質量％以下含み、かつ、ＫＣｌとＮａＣｌとの質量比（ＫＣｌ／ＮａＣｌ）が１．２５以上。
上記（１）または（２）の成分組成であるフラックスを用いることにより、ＺｎＣｌ２が全てＭｇＣｌ２に置換されたと仮定した場合における変性フラックスの液相線温度が４５０℃以下とし易い。そのため、変性フラックスの粘性が増大することが抑制され、鋼成形品の表面から変性フラックスが離脱し易くすることができる。その結果、めっき浴温を高くすることなく、めっき浴に浸漬する前の鋼成形品を予め加熱することも不要に、美麗なめっき外観の溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品を製造することができる。
なお、以上に説明した本発明者らの知見によれば、本発明は上記の例に限定されない。アルカリ金属塩化物およびアルカリ土類金属塩化物の化合物群のうちから選択された少なくとも２種類以上からなり、めっき浴中のＭｇに対する反応性の低い塩化物を難反応性塩化物と称する。
本発明の他の一態様におけるフラックスは、ＺｎＣｌ２を主体とし、上記難反応性塩化物を含み、上記フラックスに含まれる上記ＺｎＣｌ２が全てＭｇＣｌ２に置換されたと仮定した場合における当該フラックスの液相線温度が４５０℃以下となるように、上記ＺｎＣｌ２および上記難反応性塩化物の組成が調整されている。上記難反応性塩化物が適正量添加されることにより、上記めっき反応場において、フラックスと溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴の構成成分との反応生成物が生成した場合に、フラックスに添加した上記難反応性塩化物によって、変性フラックスに融点降下作用が生じる。これにより、変性フラックスは、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴のめっき浴温にて、液相状態を維持する。そのため、変性フラックスの離脱性が充分に確保される。その結果、鋼成形品の加熱を必要とせず美麗なめっき外観を得ることができる。
上記難反応性塩化物はＮａＣｌおよびＫＣｌを含んでいることが好ましい。上記難反応性塩化物は、その他のアルカリ金属塩化物およびアルカリ土類金属塩化物を含んでいてもよく、この場合においても、変性フラックスの融点降下作用が生じる。
本発明の実施の形態について、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品の製造方法と合わせて以下に説明する。
（製造方法）
図３は、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品の製造方法の一例を示すフローチャートである。図４は、一浴法にてどぶ漬けめっきを行う様子について説明するための、概略的な模式図である。
図３は、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品の製造方法の一例を示すフローチャートである。図４は、一浴法にてどぶ漬けめっきを行う様子について説明するための、概略的な模式図である。
（準備）
図３および図４に示すように、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品の製造方法では、先ず、めっきの対象となる鋼成形品（めっき対象材）１を準備する（ステップ１；以下Ｓ１のように略記する）。
図３および図４に示すように、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品の製造方法では、先ず、めっきの対象となる鋼成形品（めっき対象材）１を準備する（ステップ１；以下Ｓ１のように略記する）。
（鋼成形品）
鋼成形品１は、鋼材または鋼の構造物であってよく、例えば、圧延鋼材類、管類、加工品類、ボルト・ナット類、鋳鍛造品類であってよい。鋼材は、例えば、冷延鋼板(ＳＰＣＣ)や熱延鋼板(ＳＰＨＣ)、一般構造用圧延鋼材(ＳＳ)としてよく、また、炭素工具鋼(ＳＫ)、合金工具鋼、高速度工具鋼をはじめとする工具鋼、機械構造用鋼(ＳＣ)などを用いることができる。鋼成形品１は、配管用炭素鋼鋼管（ＳＧＰ）をはじめとする各種炭素鋼鋼管を鋼材であってもよい。
鋼成形品１は、鋼材または鋼の構造物であってよく、例えば、圧延鋼材類、管類、加工品類、ボルト・ナット類、鋳鍛造品類であってよい。鋼材は、例えば、冷延鋼板(ＳＰＣＣ)や熱延鋼板(ＳＰＨＣ)、一般構造用圧延鋼材(ＳＳ)としてよく、また、炭素工具鋼(ＳＫ)、合金工具鋼、高速度工具鋼をはじめとする工具鋼、機械構造用鋼(ＳＣ)などを用いることができる。鋼成形品１は、配管用炭素鋼鋼管（ＳＧＰ）をはじめとする各種炭素鋼鋼管を鋼材であってもよい。
また、鋼の構造物の形状は特に限定されず、例えば、鋼線等の線状や、鋼板等の板状、ネット状、鋼管等の筒状、棒状等の三次元形状等、種々の形状であってもよい。鋼成形品１は、例えば、ボルト、ナット、送電金具等の小型の基材から高欄、親柱、橋梁用防護柵、道路標識、道路用カードフェンス、河川用フェンス、落石防止網、鋼管等の大型の基材であってもよい。特に、本発明の一態様における製造方法では、めっき前の鋼成形品１に対して予め加熱することが不要であることから、大型の構造物に対しても好適に溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっきを施すことができる。
鋼成形品１の鋼種は特に限定されず、例えば、Ａｌキルド鋼、Ｓｉキルド鋼、Ｔｉ、Ｎｂ等を添加した極低炭素鋼、および、これらにＰ、Ｓｉ、Ｍｎ等の強化元素を添加した高強度鋼、ステンレス鋼等、種々のものを適用できる。
例えば、鋼成形品１は、質量％で、Ｃ：０．００５％以上０．１５％以下、Ｓｉ：０．００１％以上０．２５％以下、Ｍｎ：０．４０％以上１．６％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．０６％以下、Ｎ：０．００８０％以下を含有する鋼材であってよい。該鋼材は、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなっていてもよい。このような鋼材は、安価で加工性が優れており、配管用、建材用、土木用、農業用、漁業用として、主に、屋外で使用される溶融めっき鋼材の下地鋼材として最適である。
例えば、鋼成形品１の鋼種は、以下のようなものであってもよい。
・低Ｓｉ、低Ｐの鋼材（弱脱酸鋼）の一例
０．００３Ｃ－０．００７Ｓｉ－０．２３Ｍｎ－０．００６Ｐ－０．０１３Ｓ
・低Ｓｉ、高Ｐの鋼材の一例
０．００３Ｃ－０．０１Ｓｉ－０．２３Ｍｎ－０．０１２Ｐ－０．０１３Ｓ
・高Ｓｉ、低Ｐの鋼材の一例
０．００３Ｃ－０．００７Ｓｉ－０．２３Ｍｎ－０．０１２Ｐ－０．０１３Ｓ
・高Ｓｉ、高Ｐの鋼材の一例（上記ＳＧＰに該当）
０．１５Ｃ－０．２１Ｓｉ－０．５２Ｍｎ－０．０３５Ｐ－０．００８Ｓ－０．００２Ａｌ－０．００３Ｎ。
・低Ｓｉ、低Ｐの鋼材（弱脱酸鋼）の一例
０．００３Ｃ－０．００７Ｓｉ－０．２３Ｍｎ－０．００６Ｐ－０．０１３Ｓ
・低Ｓｉ、高Ｐの鋼材の一例
０．００３Ｃ－０．０１Ｓｉ－０．２３Ｍｎ－０．０１２Ｐ－０．０１３Ｓ
・高Ｓｉ、低Ｐの鋼材の一例
０．００３Ｃ－０．００７Ｓｉ－０．２３Ｍｎ－０．０１２Ｐ－０．０１３Ｓ
・高Ｓｉ、高Ｐの鋼材の一例（上記ＳＧＰに該当）
０．１５Ｃ－０．２１Ｓｉ－０．５２Ｍｎ－０．０３５Ｐ－０．００８Ｓ－０．００２Ａｌ－０．００３Ｎ。
（前処理）
上記Ｓ１の後、鋼成形品１に対して前処理を行う（Ｓ２）。前処理としては、例えば、脱脂処理、水洗処理、酸洗処理、水洗処理がこの順に行われる。前処理の具体的な方法については特に限定されず、公知の手法を用いればよいことから、詳細な説明は省略する。
上記Ｓ１の後、鋼成形品１に対して前処理を行う（Ｓ２）。前処理としては、例えば、脱脂処理、水洗処理、酸洗処理、水洗処理がこの順に行われる。前処理の具体的な方法については特に限定されず、公知の手法を用いればよいことから、詳細な説明は省略する。
（フラックス浴調製）
上記Ｓ２の後、または上記Ｓ１および上記Ｓ２とは独立して、フラックス浴１０を調製する（Ｓ３）。フラックス浴１０は、本発明の一態様におけるフラックス１１を水１２に溶かして製造される。フラックス浴１０には塩酸（ＨＣｌ）、非イオン性界面活性剤、またはその他の物質が添加されていてもよい。
上記Ｓ２の後、または上記Ｓ１および上記Ｓ２とは独立して、フラックス浴１０を調製する（Ｓ３）。フラックス浴１０は、本発明の一態様におけるフラックス１１を水１２に溶かして製造される。フラックス浴１０には塩酸（ＨＣｌ）、非イオン性界面活性剤、またはその他の物質が添加されていてもよい。
（フラックス成分）
フラックス１１は、前述のように、ＺｎＣｌ２を主体とし、上記難反応性塩化物を含む。
フラックス１１は、前述のように、ＺｎＣｌ２を主体とし、上記難反応性塩化物を含む。
ＺｎＣｌ２は、フラックス１１の基本成分であり、めっき浴中において、鋼成形品１の表面の酸化皮膜を除去して、鋼成形品１の清浄な表面にめっきが施されるように作用する塩化物である。
ここで、従来の一般的なフラックスには、ＮＨ４Ｃｌが含まれている。しかし、ＮＨ４ＣｌはＭｇと反応し易いとともに、上記めっき反応場において分解昇華して変性フラックスの成分組成を複雑化させ得る。本発明の一態様におけるフラックス１１は、前述のような技術的思想により成分組成が規定されることから、ＮＨ４Ｃｌを含まない、または、実質的に含まない。
なお、本明細書において、或る物質を「実質的に含まない」とは、フラックス１１の製造工程において当該物質が添加されていないことを意味し、上記フラックスに当該物質が不可避的不純物として混入していることは許容する。
上記難反応性塩化物としては、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴中の上記めっき反応場において、安定して存在できる塩化物であればよく、すなわちＭｇＣｌ２より生成自由エネルギーが低い塩化物であればよい。そのような難反応性塩化物として、アルカリ金属塩化物、アルカリ土類金属塩化物が選択可能である。
例えば、各種のアルカリ金属塩化物およびアルカリ土類金属塩化物の中から、ＮａＣｌおよびＫＣｌを除いて１つ選んだ塩化物と、ＭｇＣｌ２と、の２種混合物は、いずれも液相線温度が平均的なめっき浴温である４５０℃よりも高い。しかし、アルカリ金属塩化物およびアルカリ土類金属塩化物のうち少なくとも２種以上を選択し、選択した塩化物をフラックス１１の成分組成に含むことによって、変性フラックスは、選択した２種以上の塩化物とＭｇＣｌ２との３種以上の混合物となる。その結果、変性フラックスの液相線温度を４５０℃以下に低下させることができる。
よって、フラックス１１に含まれるＺｎＣｌ２が全てＭｇＣｌ２に置換されたと仮定した場合における変性フラックスの液相線温度が４５０℃以下となるように、ＺｎＣｌ２および難反応性塩化物の組成が調整されていれば、難反応性塩化物は、アルカリ金属塩化物およびアルカリ土類金属塩化物の中から任意に選択した２種以上を含んでいてもよい。
ＮａＣｌおよびＫＣｌは、変性フラックスの融点降下作用が大きいため、難反応性塩化物はＮａＣｌおよびＫＣｌを含むことが好ましい。
（Ｘ）フラックス１１は、難反応性塩化物としてＮａＣｌおよびＫＣｌを含んでおり、ＺｎＣｌ２を５２．５質量％以上７５．０質量％以下、ＮａＣｌおよびＫＣｌを合計で２５．０質量％以上４７．５質量％以下含み、かつ、ＫＣｌとＮａＣｌとの質量比（ＫＣｌ／ＮａＣｌ）が０．１５～１１．５となることが好ましい。
（Ｙ）また、フラックス１１は、難反応性塩化物としてＮａＣｌおよびＫＣｌを含んでおり、ＺｎＣｌ２を４０．０質量％以上５２．５質量％未満、ＮａＣｌおよびＫＣｌを合計で４７．５質量％より多く６０．０質量％以下含み、かつ、ＫＣｌとＮａＣｌとの質量比（ＫＣｌ／ＮａＣｌ）が１．２５以上となることが好ましい。
フラックス１１は、ＺｎＣｌ２および難反応性塩化物のみからなっていてよく、この場合、上記（Ｘ）または上記（Ｙ）の関係を満たすとともに、ＺｎＣｌ２と難反応性塩化物との合計が実質的に１００質量％となる。「実質的に１００質量％」とは、不可避的不純物を含み得ることを意味している。つまり、本発明の一態様におけるフラックス１１は、ＺｎＣｌ２と、難反応性塩化物であるＮａＣｌおよびＫＣｌと、ＮａＣｌおよびＫＣｌ以外の難反応性塩化物（その他の成分）と、不可避的不純物と、の合計が１００質量％である。そして、フラックス１１は、変性フラックスの液相線温度が４５０°以下となるように成分組成が調整されている。
上記（Ｘ）または上記（Ｙ）に記載の質量％は、ＺｎＣｌ２および難反応性塩化物の合計の質量を１００質量部として計算される。なお、上記（Ｘ）または上記（Ｙ）に記載の「ＫＣｌとＮａＣｌとの質量比」は、フラックス１１中のＫＣｌおよびＮａＣｌの組成（例えば質量％の値）に基づいて求められる値であって、難反応性塩化物中におけるＫＣｌとＮａＣｌとの存在割合を意味するわけではない。
難反応性塩化物の一種であるＲｂＣｌは、ＭｇＣｌ２と反応して融点が５５０℃以上の化合物を形成し得る。また、難反応性塩化物としてＫＣｌ－ＣａＣｌ２、ＫＣｌ－ＳｒＣｌ２の組み合わせを含む場合、同様に、融点が５５０℃以上の化合物を形成し得る。また、ＢｅＣｌ２は、Ｂｅを含むことから積極的に使用し難い。
よって、難反応性塩化物としては、ＲｂＣｌ、ＢｅＣｌ２以外の塩化物を用いることが好ましい。
フラックス１１は、フラックス水溶液（フラックス浴）を調製する原料となる固形状の組成物であって、ペレット等の成形体、粉体、またはその他の形態であってもよい。
フラックス１１は、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｂｉの塩化物のうちの少なくとも１種類以上の塩化物である補助塩化物をさらに含んでいてもよい。この補助塩化物は、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴中の上記めっき反応場において、鋼成形品の表面にＳｎ、Ｐｂ、Ｂｉが置換析出することによって、鋼成形品のめっき性を向上させる作用がある。
一方、ＳｎＣｌ２、ＰｂＣｌ２、またはＢｉＣｌ３の生成自由エネルギーはＭｇＣｌ２よりも高い。そのため、フラックス１１がＳｎＣｌ２、ＰｂＣｌ２、またはＢｉＣｌ３を含むと、それらが溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴中のＭｇと反応しＭｇＣｌ２を形成するため、変性フラックスの液相線温度を上昇させるように作用する。
よって、フラックス１１は、上記補助塩化物を合計で０質量％より大きく１０．０質量％未満含むことが好ましい。上記補助塩化物は、少量の添加でもめっき性改善効果をもたらす。１０．０質量％以上含む場合、溶解度を超えてフラックス水溶液中で沈殿を引き起こすこと、フラックス残渣の液相線温度上昇によるフラックス残渣の離脱性悪化を招くため、好ましくない。
また、フラックス１１は、上記補助塩化物を合計で１．０質量％以上６．０質量％以下含むことがより好ましい。１．０質量％未満では効果が弱く、６．０質量％を超えると効果が飽和し得る。
なお、フラックス１１が上記補助塩化物を含む場合、上記補助塩化物の合計量を除いた残部を１００質量部として、前述の上記（Ｘ）または上記（Ｙ）のようにＺｎＣｌ２および難反応性塩化物の組成が調整されていればよい。
（フラックス浴）
フラックス浴１０は、ｐＨが３以下に調整されていることが好ましい。ｐＨが大きくなると、上記補助塩化物の水酸化物が生成し、フラックス浴１０中のＳｎ、Ｐｂ、Ｂｉイオンの量が少なくなり得る。
フラックス浴１０は、ｐＨが３以下に調整されていることが好ましい。ｐＨが大きくなると、上記補助塩化物の水酸化物が生成し、フラックス浴１０中のＳｎ、Ｐｂ、Ｂｉイオンの量が少なくなり得る。
ＨＣｌは、フラックス浴１０のｐＨの調整のために用いられる。ＨＣｌを用いることで、フラックス浴１０中のイオンの種類を増やさないようにすることができる。
フラックス浴１０は、フラックス１１の濃度が１５０ｇ／Ｌ以上７５０ｇ／Ｌ以下であることが好ましい。フラックス１１の濃度が１５０ｇ／Ｌよりも低い場合、フラックス１１の効果が十分に発揮され難い。また、フラックス１１の濃度が７５０ｇ／Ｌを超えると、経済性が悪化するとともに、フラックス１１が十分に溶解しなくなる。
（フラックス処理）
上記Ｓ２および上記Ｓ３の後、前処理後の鋼成形品１をフラックス浴１０に浸漬し引き上げることにより、フラックス処理を行う（Ｓ４）。
上記Ｓ２および上記Ｓ３の後、前処理後の鋼成形品１をフラックス浴１０に浸漬し引き上げることにより、フラックス処理を行う（Ｓ４）。
フラックス浴１０の温度は、８０℃以下であってよく、例えば６０℃である。また、鋼成形品１をフラックス浴１０に浸漬する時間は５ｍｉｎ以下であってよく、例えば１ｍｉｎである。
フラックス浴１０に浸漬した後の、表面にフラックス浴１０が付着した鋼成形品１をフラックス処理品２と称する。フラックス処理品２は、後述する溶融めっき工程の前に加熱乾燥されてよく、或いは、フラックス処理品２は、加熱されることなく溶融めっき工程に供されてもよい。
（溶融めっき処理）
上記Ｓ４の後、フラックス処理品２を溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０に浸漬し引き上げることにより、溶融めっき処理を行う（Ｓ５）。
上記Ｓ４の後、フラックス処理品２を溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０に浸漬し引き上げることにより、溶融めっき処理を行う（Ｓ５）。
溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０は、Ｚｎを主成分とし、質量％で、Ａｌ：０．００５％以上３０．０％以下、Ｍｇ：０．５％以上１０．０％以下を含有する。溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０は、質量％で、Ａｌ：０．５％以上１５．０％以下、Ｍｇ：０．５％以上６．０％以下を含有してもよい。
溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０は、質量％で、Ｔｉ：０～０．１質量％、Ｂ：０～０．０５質量％、Ｓｉ：０～２．０質量％、およびＦｅ：０～２．５質量％からなる群から選ばれる１つ以上の条件を満たしていてもよい。
本製造方法では、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０のめっき浴温は、４５０℃以下である。但し、めっき浴温の制約として、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０の組成に対応して、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０の液相線温度以上のめっき浴温とする必要がある。また、構造物のめっきでは、熱歪みの問題から４３０℃～４６０℃の浴温が好ましく、一方で、ボルト・ナット等のめっきでは、浴流動性の確保の点から４８０℃～５６０℃の浴温が好ましいことから、めっき浴温は条件に応じて調整され得る。めっき浴温の範囲としては、例えば、４００℃～５７０℃とすることができる。
溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０への浸漬時間は６００ｓ以下であってよく、例えば１００ｓである。めっき浴からの引き上げ速度は、設備等により制約されることから、特に限定しないが、めっき浴を切るのに適切な速度であればよく、例えば５０ｍｍ／ｓである。
本製造方法では、フラックス処理品２に対して加熱を行うことは不要であり、上記Ｓ５において、３００℃未満の温度のフラックス処理品２を溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０に浸漬してもよく、常温で浸漬されてよい。ここで、常温とは加熱装置等による加熱を行っていないことを意味する。フラックス処理品２は、実際の操業上、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０の上方で一時的に保持されてよく、この場合、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０からの輻射熱等によって加熱され得る。常温とは、例えば８０℃以下の温度を意味する。
本製造方法では、フラックス浴１０（すなわちフラックス水溶液）が表面に付着したフラックス処理品２を溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０に浸漬してもよい。この場合、めっき反応場には水が含まれ得る。
なお、本製造方法において、フラックス処理品２に対して加熱することを除外するわけではない。例えば、フラックス処理品２は、電気炉を用いて１７５℃で３ｍｉｎ加熱乾燥された後、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０に浸漬されてもよい。
（冷却）
上記Ｓ５の後、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０から引き上げて冷却（例えば空冷）することにより、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品３を得ることができる（Ｓ６）。
上記Ｓ５の後、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴２０から引き上げて冷却（例えば空冷）することにより、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品３を得ることができる（Ｓ６）。
図５は、溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品３の断面の一例について示す光学顕微鏡写真である。この溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品３は、Ｚｎ－６％Ａｌ－３％Ｍｇめっき層３１が鋼成形品１の表面に施されたものである。フラックス浴１０として、ＺｎＣｌ２：２５０ｇ／Ｌ、ＮａＣｌ：３７．５ｇ／Ｌ、ＫＣｌ：５０ｇ／Ｌ、ＳｎＣｌ２：２０ｇ／Ｌの組成であって、ＨＣｌを適量加えてｐＨを１に調整したものを用いた。
図５に示すように、本製造方法によって、めっき欠陥のない、美麗なめっき外観の溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品３を製造することができる。
〔附記事項〕
本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、上記説明において開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、上記説明において開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
本発明の一実施例について以下に説明する。
表1記載の鋼板を２００ｍｍ×６０ｍｍに切断し、供試材とした。表１に記載の元素以外の成分は主にＦｅであり、その他の元素については分析していない。
上記供試材について、市販のアルカリ脱脂剤を用いて脱脂を行い、その後６０℃の１０％ＨＣｌ水溶液で酸化皮膜が取れるまで酸洗し、水洗した後、フラックス処理を行った。
フラックス処理は、酸洗した供試材を、液温６０℃、ＨＣｌを適量添加しｐＨ２以下に調整した、種々組成のフラックス水溶液に１分浸漬することで実施した。次に供試材を１７０℃に加熱したオーブンに３分間保持して、完全に水分を蒸発させ、めっきに供した。フラックス処理を施した供試材を、浴温４５０℃に設定した表２に示す組成の溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇめっき浴に１００ｓ浸漬してめっきを施した。めっき後の供試材は、空冷により５０℃まで冷却した。
〈評価方法〉
めっき後の供試材について、外観、フラックス残存量を以下の基準で評価した。
めっき後の供試材について、外観、フラックス残存量を以下の基準で評価した。
めっき後の供試材の外観を目視にて確認し、表３に示す基準にて評価した。
フラックス残存量の評価方法として、めっき後の供試材(鋼板)表面をＸＲＦにより測定し、めっき外観悪化(不めっき、かす引き、変色、凹凸等)の原因となるフラックス残渣の残存量をＣｌ強度で評価した。評価方法の詳細を以下に記す。
供試材を打ち抜き、分析用サンプルを作成した。分析機器としてＲＩＧＡＫＵ製ＺＳＸ
ＰｒｉｍｕｓＩＩＩ＋を用い、サンプルは分析範囲をφ３０ｍｍとした。測定は、ＥＺ－スキャンプログラム（ターゲット：Ｒｈ、３０ｋＶ－８０ｍＡ、分光結晶：Ｇｅ、検出器：プロポーショナルカウンター、測定ピーク：９２．８°、検出器速度：１０ｄｅｇ／ｍｉｎ）の設定で実施し、１条件につきｎ＝３測定し、その平均のＣｌ強度を算出した。評価基準として、平均Ｃｌ強度が０．６ｋｃｐｓ以下を○、平均Ｃｌ強度が０．６ｋｃｐｓを超えるものを×とした。
ＰｒｉｍｕｓＩＩＩ＋を用い、サンプルは分析範囲をφ３０ｍｍとした。測定は、ＥＺ－スキャンプログラム（ターゲット：Ｒｈ、３０ｋＶ－８０ｍＡ、分光結晶：Ｇｅ、検出器：プロポーショナルカウンター、測定ピーク：９２．８°、検出器速度：１０ｄｅｇ／ｍｉｎ）の設定で実施し、１条件につきｎ＝３測定し、その平均のＣｌ強度を算出した。評価基準として、平均Ｃｌ強度が０．６ｋｃｐｓ以下を○、平均Ｃｌ強度が０．６ｋｃｐｓを超えるものを×とした。
試験結果を表４、５に示す。
表４のＮｏ．１～１５に示すように、本発明の範囲内の組成のフラックスを用いてフラックス処理を行った本発明例のめっき後の供試材では、外観評価が○であり、かつ、平均Ｃｌ強度が０．６ｋｃｐｓ以下とフラックス残存評価も○であった。
これに対し、フラックス組成が本発明の範囲外の比較例Ｎｏ．１６～２８では、フラックス残存評価がいずれも×であり、外観評価も△または×であった。
表５のＮｏ．２９～４２に示すように、本発明の範囲内の組成のフラックスを用いてフラックス処理を行った本発明例のめっき後の供試材では、外観評価が○であり、かつ、平均Ｃｌ強度が０．６ｋｃｐｓ以下とフラックス残存評価も○であった。各種の補助塩化物を含むことにより、前述の本発明例Ｎｏ．１～１５よりも平均Ｃｌ強度がさらに低くできることがわかる。
これに対し、フラックス組成が本発明の範囲外の比較例Ｎｏ．４３、４５～５０では、各種の補助塩化物を含んでいても、フラックス残存評価がいずれも×であり、外観評価も△であった。
上記実施例１と同様に、表１に記載の鋼板を２００ｍｍ×６０ｍｍに切断し、供試材とした。
供試材を市販のアルカリ脱脂剤を用いて脱脂を行い、その後６０℃の１０％ＨＣｌ水溶液で酸化皮膜が取れるまで酸洗した後、フラックス処理を行った。
フラックス処理は酸洗した供試材を、表６に示す組成のフラックスを水に溶解し、液温６０℃、ＨＣｌを適量加え、ｐＨ２以下に調整したフラックス水溶液に１分浸漬することで実施した。次に供試材を１７０℃に加熱したオーブンに３分間保持して、完全に水分を蒸発させ、めっきに供した。
前記フラックス処理を施した供試材を、種々の組成の溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇめっき浴に１００～３００ｓ浸漬してめっきを施した。めっき後の供試材は、空冷により５０℃まで冷却した。
評価は実施例１と同様の方法にて実施し、その結果を表７に示す。
表７のＮｏ．５１～６０に示すように、本発明の範囲内の組成のフラックスを用いてフラックス処理を行った本発明例のめっき後の供試材では、外観評価が○であり、かつ、平均Ｃｌ強度が０．６ｋｃｐｓ以下とフラックス残存評価も○であった。
これに対し、ＺｎＣｌ２とＮＨ４Ｃｌとからなる一般的な組成のフラックスを用いてフラックス処理を行った比較例Ｎｏ．６１～７０では、フラックス残存評価がいずれも×であり、外観評価も×であった。
１ 鋼成形品（めっき対象材）
３ 溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品
１１ フラックス
３ 溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品
１１ フラックス
Claims (5)
- ＺｎＣｌ２と、
アルカリ金属塩化物およびアルカリ土類金属塩化物の化合物群のうちから選択された少なくとも２種類以上からなる塩化物であって、めっき浴中のＭｇに対する反応性の低い難反応性塩化物と、を含む固形状のフラックスであって、
上記フラックスは、ＮＨ４ＣｌおよびＮａＦの両方を実質的に含まず、
上記フラックスに含まれる上記ＺｎＣｌ２が全てＭｇＣｌ２に置換された場合であっても当該フラックスの液相線温度が４５０℃以下となるように、上記ＺｎＣｌ２および上記難反応性塩化物の組成が調整されており、
上記難反応性塩化物は、
ＮａＣｌと、
ＫＣｌと、を含んでおり、
上記フラックスは、
Ｓｎ、Ｐｂ、Ｂｉの塩化物のうちの少なくとも１種類以上の塩化物を含む補助塩化物を合計で０質量％より大きく７．５質量％以下含み、
上記補助塩化物の合計量を除いた残部において、（ｉ）上記ＺｎＣｌ２と、（ｉｉ）上記難反応性塩化物と、の合計の質量を１００質量部として、
上記ＺｎＣｌ２を５２．５質量％以上７４．１質量％以下、上記ＮａＣｌおよびＫＣｌを合計で２５．９質量％以上４７．５質量％以下含み、かつ、
ＫＣｌとＮａＣｌとの質量比（ＫＣｌ／ＮａＣｌ）が０．１５以上１１．５以下となっていることを特徴とする溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき用フラックス。 - ＺｎＣｌ２と、
アルカリ金属塩化物およびアルカリ土類金属塩化物の化合物群のうちから選択された少なくとも２種類以上からなる塩化物であって、めっき浴中のＭｇに対する反応性の低い難反応性塩化物と、を含むフラックスであって、
上記フラックスは、ＮＨ４ＣｌおよびＮａＦの両方を実質的に含まず、
上記フラックスに含まれる上記ＺｎＣｌ２が全てＭｇＣｌ２に置換された場合であっても当該フラックスの液相線温度が４５０℃以下となるように、上記ＺｎＣｌ２および上記難反応性塩化物の組成が調整されており、
上記難反応性塩化物はＮａＣｌおよびＫＣｌを含んでおり、
ＺｎＣｌ２および難反応性塩化物の合計の質量を１００質量部として、上記ＺｎＣｌ２を４０．０質量％以上５２．５質量％未満、上記ＮａＣｌおよびＫＣｌを合計で４７．５質量％より多く６０．０質量％以下含み、かつ、
ＫＣｌとＮａＣｌとの質量比（ＫＣｌ／ＮａＣｌ）が１．２５以上となることを特徴とする溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき用フラックス。 - ＺｎＣｌ２と、
アルカリ金属塩化物およびアルカリ土類金属塩化物の化合物群のうちから選択された少なくとも２種類以上からなる塩化物であって、めっき浴中のＭｇに対する反応性の低い難反応性塩化物と、を含むフラックスであって、
上記フラックスは、ＮＨ４ＣｌおよびＮａＦの両方を実質的に含まず、
上記フラックスに含まれる上記ＺｎＣｌ２が全てＭｇＣｌ２に置換された場合であっても当該フラックスの液相線温度が４５０℃以下となるように、上記ＺｎＣｌ２および上記難反応性塩化物の組成が調整されており、
上記難反応性塩化物は、
ＮａＣｌと、
ＫＣｌと、を含んでおり、
上記フラックスは、
Ｓｎ、Ｐｂ、Ｂｉの塩化物のうちの少なくとも１種類以上の塩化物を含む補助塩化物を合計で０質量％より大きく１０．０質量％未満含み、
上記補助塩化物の合計量を除いた残部において、（ｉ）上記ＺｎＣｌ２と、（ｉｉ）上記難反応性塩化物と、の合計の質量を１００質量部として、
上記ＺｎＣｌ２を４０．０質量％以上５２．５質量％未満、上記ＮａＣｌおよびＫＣｌを合計で４７．５質量％より多く６０．０質量％以下含み、かつ、
ＫＣｌとＮａＣｌとの質量比（ＫＣｌ／ＮａＣｌ）が１．２５以上となることを特徴とする溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき用フラックス。 - 請求項１～３のいずれか１項に記載された溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき用フラックスを水に溶解させたフラックス浴に、めっき対象材を浸漬するフラックス処理工程と、
フラックス処理された上記めっき対象材を溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴に浸漬するめっき工程と、
を含むことを特徴とする溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品の製造方法。 - 上記めっき工程では、３００℃未満の温度の上記めっき対象材を、上記溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき浴に浸漬することを特徴とする請求項４に記載の溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼成形品の製造方法。
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