JP7287358B2

JP7287358B2 - 固着力評価方法

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Publication number: JP7287358B2
Application number: JP2020122438A
Authority: JP
Inventors: 広暁浦野; 玲秀神名
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2020-07-16
Filing date: 2020-07-16
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Description

本発明は、ステータコアに形成された歯部と前記歯部に巻回されたコイルとを固着する絶縁紙の固着力を評価する固着力評価方法に関し、前記歯部と前記コイルとが前記絶縁紙によって固着されたステータを破壊しないで前記絶縁紙の固着力を評価する技術に関するものである。

（ａ）ステータコアに形成された歯部と、（ｂ）前記歯部に巻回されたコイルと、（ｃ）基材の両面に発泡接着層を有し、前記歯部と前記コイルとの間に介在された絶縁紙と、を備え、（ｄ）前記発泡接着層が加熱されることにより前記歯部と前記コイルとが前記絶縁紙によって固着される回転電機のステータがよく知られている。例えば、特許文献１に記載された回転電機のステータがそれである。

特開２０１８－１０７９２１号公報

ところで、特許文献１のような回転電機のステータにおいて、前記歯部と前記コイルとを固着する前記絶縁紙の固着力を評価する場合には、例えば、その評価の方法として、前記ステータをその中心線に直交する方向に切断してその切断面に露出したステータのコイルの１本１本を歯部から外れるまでゲージで押圧することによって前記絶縁紙の固着力を測定することが考えられる。しかしながら、このような方法では、前記絶縁紙の固着力を評価するために前記ステータを破壊してしまうという問題があった。

本発明は、以上の事情を背景として為されたものであり、その目的とするところは、ステータを破壊しないで絶縁紙の固着力を評価する固着力評価方法を提供することにある。

本発明者は種々の検討を重ねた結果、以下に示す事実に到達した。すなわち、前記絶縁紙の固着力となる前記歯部と前記コイルとを固着する前記発泡接着層の硬さが変化すると、前記ステータ全体の剛性が変わって前記ステータの固有振動数が変化することを見い出した。つまり、前記ステータの固有振動数が高い場合には、前記固有振動数が低い場合に比べて前記絶縁紙の固着力が大きくなることを見い出した。そして、前記ステータの固有振動数を測定することによって前記絶縁紙の固着力を推定することが可能であることを着想した。本発明はこのような知見に基づいてためされたものである。

第１発明の要旨とするところは、（ａ）発泡接着層を両面に有し、ステータコアに形成された歯部と前記歯部に巻回されたコイルとの間に介在してそれらを固着する絶縁紙の、固着力を評価する固着力評価方法であって、（ｂ）前記歯部と前記コイルとが前記絶縁紙によって固着されたステータの固有振動数を測定する固有振動数測定工程と、（ｃ）前記固有振動数測定工程で測定された前記ステータの固有振動数が高い場合は、前記固有振動数が低い場合に比べて前記絶縁紙の固着力が大きいと評価する固着力評価工程と、を有することにある。

また、第２発明の要旨とするところは、前記第１発明において、前記固着力評価工程では、前記固有振動数測定工程で測定された前記固有振動数が予め定められた判定振動数以上であると前記絶縁紙の固着力が予め定められた基準値を満たすと推定することにある。

また、第３発明の要旨とするところは、前記第１発明又は前記第２発明において、前記固有振動数測定工程では、前記ステータの予め定められた第１箇所をハンマーで加振することにより前記ステータの予め定められた第２箇所に設けられたセンサから検出される信号を、周波数解析し、音圧レベルが最も高いピークを形成する周波数を前記ステータの固有振動数とすることにある。

また、第４発明の要旨とするところは、前記第１発明から前記第３発明のいずれか１の発明において、（ａ）前記発泡接着層は、加熱されることによって膨張してその後硬化するものであり、（ｂ）前記硬化した前記発泡接着層の硬さが硬くなるほど前記固有振動数測定工程で測定される前記固有振動数が高くなることにある。

第１発明の固着力評価方法によれば、（ｂ）前記歯部と前記コイルとが前記絶縁紙によって固着されたステータの固有振動数を測定する固有振動数測定工程と、（ｃ）前記固有振動数測定工程で測定された前記ステータの固有振動数が高い場合は、前記固有振動数が低い場合に比べて前記絶縁紙の固着力が大きいと評価する固着力評価工程と、を有する。このため、前記固有振動数測定工程で測定された前記ステータの固有振動数に基づいて前記固着力評価工程で前記絶縁紙の固着力が評価されるので、前記ステータを破壊しないで前記ステータの固有振動数を測定することにより前記絶縁紙の固着力を評価することができる。

第２発明の固着力評価方法によれば、前記固着力評価工程では、前記固有振動数測定工程で測定された前記固有振動数が予め定められた判定振動数以上であると前記絶縁紙の固着力が予め定められた基準値を満たすと推定する。このため、前記ステータを破壊しないで前記ステータの固有振動数を測定することによって前記絶縁紙の固着力が前記基準値を満たすか否かを推定することができる。

第３発明の固着力評価方法によれば、前記固有振動数測定工程では、前記ステータの予め定められた第１箇所をハンマーで加振することにより前記ステータの予め定められた第２箇所に設けられたセンサから検出される信号を、周波数解析し、音圧レベルが最も高いピークを形成する周波数を前記ステータの固有振動数とする。このため、前記固有振動数測定工程において前記ステータの固有振動数を好適に測定することができる。

第４発明の固着力評価方法によれば、（ａ）前記発泡接着層は、加熱されることによって膨張してその後硬化するものであり、（ｂ）前記硬化した前記発泡接着層の硬さが硬くなるほど前記固有振動数測定工程で測定される前記固有振動数が高くなる。このため、前記ステータを破壊しないで前記ステータの固有振動数を測定することにより前記硬化した前記発泡接着層の硬さを評価することができる。

本発明が好適に適用された車両用回転電機のステータの概略構成を説明する斜視図である。ステータコアに形成されたスロット内に絶縁紙を配設し、そのスロット内にコイルセグメントを挿入した図であり、ステータコアの内周側からステータコアの外周側を見た図である。（ａ）は、歯部とコイルセグメントとの間に介在された絶縁紙の構成を説明するために図２において破線で囲まれた部分を拡大した拡大図であり、（ｂ）は、（ａ）で示す絶縁紙が加熱されることによって発泡接着層が発泡して膨張した状態を示す図である。ステータにおいて歯部とステータコイルとを固着する絶縁紙の固着力を評価する固着力評価方法の要部を説明する工程図である。図４の固有振動数測定工程を説明する図である。固有振動数測定工程においてＦＦＴアナライザの表示部に表示された解析結果の一例を示す図である。発泡接着層の厚み等を変化させて絶縁紙の固着力がそれぞれ異なるステータを製造し、それらのステータにおいて絶縁紙の固着力とステータの固有振動数との関係を示した図である。

以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、以下の実施例において図は適宜簡略化或いは変形されており、各部の寸法比及び形状等は必ずしも正確に描かれていない。

図１は、本発明が好適に適用された車両用回転電機ＭＧのステータ１０の概略構成を説明する斜視図である。なお、車両用回転電機ＭＧは、例えばハイブリッド車両や電気自動車に搭載された電動機（モータ）としての機能及び発電機（ジェネレータ）としての機能を有する所謂モータジェネレータである。また、車両用回転電機ＭＧは、例えば車両の走行用駆動源である。また、車両用回転電機ＭＧは、後述するロータの回転軸線Ｃを中心とする円筒状のステータ１０と、ステータ１０の内周側に配設された図示しないロータと、を備えている。なお、前記ロータは、ステータ１０から発生する回転磁界により回転させられるようになっている。

ステータ１０は、図１に示すように、ステータコア１２と、ステータコイル（コイル）１４と、動力線１６と、を備えている。ステータコア１２は、複数枚の電磁鋼板が積層されて回転軸線Ｃを中心として円筒状に延びている。また、ステータコア１２には、円筒状のステータコア１２の内周面から内周側に突き出す複数の歯部１２ａが形成されている。なお、図１に示すように、ステータコア１２の周方向に互いに隣り合う歯部１２ａの間には、溝状の空間であるスロット１２ｂが形成されている。また、歯部１２ａには、ステータコイル１４が巻回されている。

ステータコイル１４は、例えばＵ相、Ｖ相、及びＷ相の３相巻線であり、それぞれのステータコイル１４の端部が動力線１６と電気的に接続されている。動力線１６のそれぞれの先端部には、図示されていないインバータ等と接続するための外部端子１８が取り付けられている。

図２は、ステータコア１２に形成されたスロット１２ｂ内に絶縁紙２０を配設して、そのスロット１２ｂ内にコイルセグメント２２を挿入した図である。なお、図２は、ステータコア１２の内周側からステータコア１２の外周側を見た図である。図２に示すように、コイルセグメント２２は、略Ｕ字状に曲げ加工されており、コイルセグメント２２は、直線状に伸びる一対の腕部２２ａと、一対の腕部２２ａの端部同士を連結する連結部２２ｂと、を有している。なお、コイルセグメント２２は、例えば長手状導体板のような断面が長方形である平角線にエナメルなどの絶縁被膜が表面に形成されたものである。また、一対の腕部２２ａの先端部２２ｃは、それぞれ前記絶縁被膜が取り除かれている。図１に示すように、スロット１２ｂから突き出された、コイルセグメント２２の一対の腕部２２ａの先端部２２ｃは、それぞれ、ステータコア１２の周方向において先端部２２ｃ同士が離間するように曲げられて、例えば溶接によって他のコイルセグメント２２の腕部２２ａの先端部２２ｃと接続されている。すなわち、歯部１２ａに巻回されるステータコイル１４は、図１に示すように複数のコイルセグメント２２がそれぞれ接続されることによって形成されるようになっている。

絶縁紙２０は、図２に示すように、歯部１２ａとコイルセグメント２２すなわちステータコイル１４とを絶縁するために歯部１２ａとコイルセグメント２２との間に介在され、スロット１２ｂの形状に合わせて折り曲げられたシートである。絶縁紙２０は、図３の（ａ）に示すように、基材２４の両面２４ａ、２４ｂに発泡接着層２６を有する絶縁紙である。なお、基材２４は、耐熱性と絶縁性を有する樹脂材料をシート状に成形したものである。基材２４に用いられた樹脂材料は、例えば、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）である。また、発泡接着層２６は、加熱によって発泡して膨張しその後硬化する熱硬化性樹脂の層であり、それ自体が接着性を有する。発泡接着層２６は、図３の（ｂ）に示すように、所定の加熱によって発泡して膨張し、例えば、発泡接着層２６の厚さｔが図３の（ａ）に示す初期状態の数倍に厚くなる。なお、発泡接着層２６は、例えば、エポキシ系の熱硬化性樹脂の中に、発泡剤を含んだ樹脂ビーズ（粒）が入れられた熱硬化性樹脂の層であり、発泡接着層２６が加熱されると前記樹脂ビーズが膨らむことによって発泡接着層２６が膨張する。また、図３の（ａ）は、歯部１２ａとコイルセグメント２２との間に介在された絶縁紙２０の構成を説明するために図２において破線Ａで囲まれた部分を拡大した拡大図であり、図３の（ｂ）は、図３の（ａ）に示す絶縁紙２０が加熱されることによって発泡接着層２６が発泡して膨張した状態を示す図である。

以上のように構成されたステータ１０では、絶縁紙２０の発泡接着層２６が加熱されると、図３の（ｂ）に示すように発泡接着層２６が膨張しその後硬化して、ステータコア１２の歯部１２ａとステータコイル１４とが絶縁紙２０によって固着される。

ここから、上述した歯部１２ａとステータコイル１４とを固着する絶縁紙２０の固着力ＦＳ［Ｎ］を評価する固着力評価方法について詳細に説明する。前記固着力評価方法は、図４に示すように、固有振動数測定工程Ｐ１と、固着力評価工程Ｐ２と、を有している。なお、この固着力評価方法は、例えば、製造された複数のステータ１０の中から所定のステータ１０をサンプルとして抜き取ってそのサンプルの絶縁紙２０の固着力ＦＳを検査する抜取検査のとき等に用いられる。また、図４は、絶縁紙２０の固着力ＦＳを評価する固着力評価方法の要部を説明する工程図である。

固有振動数測定工程Ｐ１は、ステータコア１２の歯部１２ａとステータコイル１４とが絶縁紙２０によって固着されたステータ１０、すなわち図５に示すステータ１０の、固有振動数ＮＦ［Ｈｚ］を測定する工程である。なお、図５に示すステータ１０では、スロット１２ｂから突き出したステータコイル１４であるコイルエンドすなわちスロット１２ｂから突き出した複数のコイルセグメント２２の先端部２２ｃが、樹脂２８によって一体的に覆われている。

固有振動数測定工程Ｐ１では、図５に示すように、ステータ１０の予め定められた第１箇所ＰＬ１をハンマー３０で加振することによりステータ１０の予め定められた第２箇所ＰＬ２に設けられた加速度センサ（センサ）３２から検出される信号を、ＦＦＴアナライザ３４で周波数解析し、ＦＦＴアナライザ３４の表示部に表示されたその解析結果から音圧レベルＳＬ［ｄＢ］が最も高いピークを形成する周波数Ｆ［Ｈｚ］をステータ１０の固有振動数ＮＦ［Ｈｚ］とする。なお、固有振動数測定工程Ｐ１では、例えば、金づち、木づち等のようなハンマー３０で直接第１箇所ＰＬ１を叩いて第１箇所ＰＬ１を加振している。また、図６は、ＦＦＴアナライザ３４の表示部に表示された解析結果の一例を示す図である。図６に示すように、加速度センサ３２から検出された信号は、ＦＦＴアナライザ３４によって周波数解析されて、音圧レベルＳＬ［ｄＢ］を示す縦軸と周波数Ｆ［Ｈｚ］を示す横軸とから成る二次元座標で表示される。図６に表示された解析結果では、点ＰＫが音圧レベルＳＬが最も高いピークであり、固有振動数測定工程Ｐ１では、点ＰＫの周波数Ｆをステータ１０の固有振動数ＮＦとする。また、ＦＦＴアナライザ３４は、加速度センサ３２から検出される信号を高速フーリエ変換（Fast Fourier Transform）によって周波数解析し、その解析結果を前記表示部に表示する計測器であり、本実施例では、ＦＦＴアナライザ３４は、例えば小野測器（ＯＮＯＳＯＫＫＩ）製のＦＦＴアナライザを使用している。また、固有振動数測定工程Ｐ１では、例えば、ステータコア１２に形成された３つの挿通穴１２ｃ、１２ｄ、１２ｅのそれぞれに挿通された図示されない締結ボルトの直下が図示されないバネを介して台に拘束された状態で、ステータ１０がハンマー３０によって加振されるようになっている。なお、前記バネは、例えば、バネ定数が２Ｎ／ｍｍ程度のバネである。

また、本実施例では、固有振動数測定工程Ｐ１において、図５に示すように、第１箇所ＰＬ１をステータ１０の予め定められた第１加振箇所ＫＰ１に設定し、第２箇所ＰＬ２をステータ１０の予め定められた第１応答箇所ＯＰ１に設定している。なお、第１加振箇所ＫＰ１および第１応答箇所ＯＰ１は、それぞれ、図５に示すように、ステータコア１２の樹脂２８側の端面１２ｆにおける挿通穴１２ｃの周辺部である。また、固有振動数測定工程Ｐ１において、ＦＦＴアナライザ３４の表示部に表示された解析結果から測定者が固有振動数ＮＦを正確に測定できるように、すなわち前記表示部に表示される点ＰＫすなわちピークが高くはっきりと出力されるように、第１箇所ＰＬ１および第２箇所ＰＬ２の最適な箇所を検討した。すなわち、図５に示すように、第１箇所ＰＬ１を第１加振箇所ＫＰ１から第４加振箇所ＫＰ４にそれぞれ変えると共に、第２箇所ＰＬ２を第１応答箇所ＯＰ１から第４応答箇所ＯＰ４にそれぞれ変えて、計１６種類の固有振動数測定工程Ｐ１を実際に行い、且つ、計１６種類のＣＡＥ（Computer Aided Engineering）解析を行った。固有振動数測定工程Ｐ１の実際の測定結果とＣＡＥ解析による解析結果とから、第１箇所ＰＬ１が第１加振箇所ＫＰ１であり第２箇所ＰＬ２が第１応答箇所ＯＰ１であるときが、点ＰＫすなわちピークが最も高くはっきりと出力されていた。なお、図５に示すように、第２加振箇所ＫＰ２は、挿通穴１２ｄと挿通穴１２ｅとの間の中間部におけるステータコア１２の内周面である。また、第３加振箇所ＫＰ３は、挿通穴１２ｄと挿通穴１２ｅとの間の中間部におけるステータコア１２の外周面である。また、第４加振箇所ＫＰ４は、耳部１２ｇが形成されたステータコア１２の内周面である。なお、耳部１２ｇは、円筒状のステータコア１２の外周の一部が外側に突き出したものであり、耳部１２ｇには挿通穴１２ｃが形成されている。また、第２応答箇所ＯＰ２は、挿通穴１２ｄと挿通穴１２ｅとの間の中間部におけるステータコア１２の端面１２ｆである。また、第３応答箇所ＯＰ３は、挿通穴１２ｄと挿通穴１２ｅとの間の中間部におけるステータコア１２の外周面である。また、第４応答箇所ＯＰ４は、円筒状のステータコア１２と耳部１２ｇとの境界である。なお、第２加振箇所ＫＰ２、第３加振箇所ＫＰ３、第４加振箇所ＫＰ４、第３応答箇所ＯＰ３、および第４応答箇所ＯＰ４は、それぞれ、回転軸線Ｃ方向におけるステータコア１２の中間の位置に配置されている。

固着力評価工程Ｐ２は、固有振動数測定工程Ｐ１で測定されたステータ１０の固有振動数ＮＦが予め定められた判定振動数ＮＦＪ［Ｈｚ］以上の場合は、固有振動数ＮＦが判定振動数ＮＦＪよりも低い場合に比べて絶縁紙２０の固着力ＦＳが大きいと評価する工程である。すなわち、固着力評価工程Ｐ２は、固有振動数測定工程Ｐ１で測定された固有振動数ＮＦが判定振動数ＮＦＪ以上であると絶縁紙２０の固着力ＦＳが予め定められた基準値ＦＳＴ［Ｎ］を満たすと推定する工程である。なお、基準値ＦＳＴは、例えば、ステータ１０を設計する際に予め定められた、絶縁紙２０に最低限必要な固着力ＦＳであり、絶縁紙２０の固着力ＦＳが基準値ＦＳＴを満たすというのは、絶縁紙２０の固着力ＦＳが基準値ＦＳＴ以上であるという意味である。また、判定振動数ＮＦＪは、予め実験等によって定められた図７を用いて基準値ＦＳＴが十分に満たされるように予め定められた固有振動数ＮＦである。図７は、絶縁紙２０の固着力ＦＳとステータ１０の固有振動数ＮＦとの関係を示した図である。図７では、例えば加熱される前の発泡接着層２６の厚みｔや発泡接着層２６の材質等を変えた絶縁紙２０を用いて、絶縁紙２０の固着力ＦＳが異なるステータ１０を複数（本実施例では４つ）製造して、それぞれ、ステータ１０の固有振動数ＮＦと絶縁紙２０の固着力ＦＳとを測定した。なお、判定振動数ＮＦＪは、例えば、図７に示すように、４つの第１測定点ＭＡ１～第４測定点ＭＡ４の中の最も固着力ＦＳの低い第１測定点ＭＡ１の固有振動数ＮＦ１に、基準値ＦＳＴを十分に満たすように予め定められた安全率ＳＦを掛けた固有振動数（ＮＦ１×ＳＦ）である。なお、図７に示す第１測定点ＭＡ１～第４測定点ＭＡ４の絶縁紙２０の固着力ＦＳは、それぞれ、ステータ１０を回転軸線Ｃに直交する方向に切断してその切断面に露出したステータコイル１４すなわちコイルセグメント２２の１本１本をステータコア１２の歯部１２ａから外れるまでゲージで押圧することにより測定したものである。また、図７に示す第１測定点ＭＡ１～第４測定点ＭＡ４のステータ１０の固有振動数ＮＦは、それぞれ、前述した固有振動数測定工程Ｐ１と同じ方法で測定したものである。なお、第１測定点ＭＡ１～第４測定点ＭＡ４の固有振動数ＮＦは、それぞれ、第１箇所ＰＬ１が第１加振箇所ＫＰ１であり、第２箇所ＰＬ２が第１応答箇所ＯＰ１である。また、図７に示された実線Ｌは、第１測定点ＭＡ１～第４測定点ＭＡ４における固着力ＦＳと固有振動数ＮＦとの傾向を示す線である。図７では、絶縁紙２０の固着力ＦＳが変化するとステータ１０の固有振動数ＮＦも変化しており、図７の実線Ｌに示すように、絶縁紙２０の固着力ＦＳが大きくなるほどステータ１０の固有振動数ＮＦが高くなる傾向がある。なお、絶縁紙２０の固着力ＦＳと硬化した発泡接着層２６の硬さとは相関しており、硬化した発泡接着層２６の硬さが硬くなるほど絶縁紙２０の固着力ＦＳも大きくなるので、硬化した発泡接着層２６の硬さが硬くなるほど固有振動数測定工程Ｐ１で測定されるステータ１０の固有振動数ＮＦが高くなる。

上述のように、本実施例の固着力評価方法によれば、歯部１２ａとステータコイル１４とが絶縁紙２０によって固着されたステータ１０の固有振動数ＮＦを測定する固有振動数測定工程Ｐ１と、固有振動数測定工程Ｐ１で測定されたステータ１０の固有振動数ＮＦが予め定められた判定振動数ＮＦＪ以上の場合は、固有振動数ＮＦが判定振動数ＮＦＪよりも低い場合に比べて絶縁紙２０の固着力ＦＳが大きいと評価する固着力評価工程Ｐ２と、を有する。このため、固有振動数測定工程Ｐ１で測定されたステータ１０の固有振動数ＮＦに基づいて固着力評価工程Ｐ２で絶縁紙２０の固着力ＦＳが評価されるので、ステータ１０を破壊しないでステータ１０の固有振動数ＮＦを測定することにより絶縁紙２０の固着力ＦＳを評価することができる。

また、本実施例の固着力評価方法によれば、固着力評価工程Ｐ２では、固有振動数測定工程Ｐ１で測定された固有振動数ＮＦが予め定められた判定振動数ＮＦＪ以上であると絶縁紙２０の固着力ＦＳが予め定められた基準値ＦＳＴを満たすと推定する。このため、ステータ１０を破壊しないでステータ１０の固有振動数ＮＦを測定することによって絶縁紙２０の固着力ＦＳが基準値ＦＳＴを満たすか否かを推定することができる。

また、本実施例の固着力評価方法によれば、固有振動数測定工程Ｐ１では、ステータ１０の予め定められた第１箇所ＰＬ１をハンマー３０で加振することによりステータ１０の予め定められた第２箇所ＰＬ２に設けられた加速度センサ３２から検出される信号を、周波数解析し、音圧レベルＳＬが最も高いピークを形成する周波数Ｆをステータ１０の固有振動数ＮＦとする。このため、固有振動数測定工程Ｐ１においてステータ１０の固有振動数ＮＦを好適に測定することができる。

また、本実施例の固着力評価方法によれば、発泡接着層２６は、加熱されることによって膨張してその後硬化するものであり、前記硬化した発泡接着層２６の硬さが硬くなるほど固有振動数測定工程Ｐ１で測定される固有振動数ＮＦが高くなる。このため、ステータ１０を破壊しないでステータ１０の固有振動数ＮＦを測定することにより前記硬化した発泡接着層２６の硬さを評価することができる。

以上、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。

例えば、前述の実施例１では、ステータコア１２は、複数枚の電磁鋼板が積層されて形成されていたが、ステータコア１２は必ずしも複数枚の電磁鋼板から形成される必要はない。例えば、ステータコア１２は、磁性体の粉体、固体等を成形加工したものであっても良い。

また、前述の実施例１では、車両用回転電機ＭＧは、車両の走行用駆動源であるモータジェネレータであったが、本発明はこの態様に限らない。例えば、車両用回転電機ＭＧは、発電機機能を有さず電動機機能のみを有する車両駆動用の電動機であっても良い。また、車両用回転電機ＭＧは、電動機機能を有さず発電機機能のみを有する回生用の発電機であっても良い。

また、前述の実施例１では、絶縁紙２０の発泡接着層２６は、エポキシ系の熱硬化性樹脂の中に、発泡剤を含んだ樹脂ビーズが入れられた熱硬化性樹脂の層であったが、発泡接着層２６は、例えば、エポキシ系以外の熱硬化性樹脂の中に前記樹脂ビーズが入れられた熱硬化性樹脂の層であっても良い。また、絶縁紙２０の基材２４の樹脂材料には、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）が使用されていたが、例えばポリフェニレンスルファイド（ＰＰＳ）やエポキシ樹脂等の樹脂材料が使用されても良い。

また、前述の実施例１の固有振動数測定工程Ｐ１では、ステータ１０をハンマー３０で加振し加速度センサ３２から検出される信号を、ＦＦＴアナライザ３４により周波数解析することによって、ステータ１０の固有振動数ＮＦを測定していた。例えば、ハンマー３０に替えて、ステータ１０の第１箇所ＰＬ１に治具を取り付けてその治具に振り子の先のウエイトを衝突させることで第１箇所ＰＬ１を加振しても良い。

尚、上述したのはあくまでも一実施形態であり、本発明は当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を加えた態様で実施することができる。

１０：ステータ
１２：ステータコア
１２ａ：歯部
１４：ステータコイル（コイル）
２０：絶縁紙
２４ａ、２４ｂ：両面
２６：発泡接着層
３０：ハンマー
３２：加速度センサ（センサ）
Ｆ：周波数
ＦＳ：固着力
ＦＳＴ：基準値
ＮＦ：固有振動数
ＮＦＪ：判定振動数
Ｐ１：固有振動数測定工程
Ｐ２：固着力評価工程
ＰＬ１：第１箇所
ＰＬ２：第２箇所
ＳＬ：音圧レベル

Claims

発泡接着層を両面に有し、ステータコアに形成された歯部と前記歯部に巻回されたコイルとの間に介在してそれらを固着する絶縁紙の、固着力を評価する固着力評価方法であって、
前記歯部と前記コイルとが前記絶縁紙によって固着されたステータの固有振動数を測定する固有振動数測定工程と、
前記固有振動数測定工程で測定された前記ステータの固有振動数が高い場合は、前記固有振動数が低い場合に比べて前記絶縁紙の固着力が大きいと評価する固着力評価工程と、を有する
ことを特徴とする固着力評価方法。
前記固着力評価工程では、前記固有振動数測定工程で測定された前記固有振動数が予め定められた判定振動数以上であると前記絶縁紙の固着力が予め定められた基準値を満たすと推定する
ことを特徴とする請求項１の固着力評価方法。
前記固有振動数測定工程では、前記ステータの予め定められた第１箇所をハンマーで加振することにより前記ステータの予め定められた第２箇所に設けられたセンサから検出される信号を、周波数解析し、音圧レベルが最も高いピークを形成する周波数を前記ステータの固有振動数とする
ことを特徴とする請求項１又は２の固着力評価方法。
前記発泡接着層は、加熱されることによって膨張してその後硬化するものであり、
前記硬化した前記発泡接着層の硬さが硬くなるほど前記固有振動数測定工程で測定される前記固有振動数が高くなる
ことを特徴とする請求項１から３のいずれか１の固着力評価方法。