JP7259397B2 - タービン - Google Patents

Description

本開示は、タービンに関する。

特許文献１には、２つのタービンスクロール流路が形成されたタービンについて開示がある。２つのタービンスクロール流路は、タービン翼車の径方向に並んで配される。２つのタービンスクロール流路の間には、２つの舌部が形成される。

特開２０１７－１８０２８６号公報

２つの舌部は、大凡等しい形状で、タービン翼車の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。２つの舌部が大凡等しい形状で、位相が大凡１８０度ずれた位置に配されると、タービン翼車に励振力が働き、翼振動が増大する場合がある。

本開示の目的は、翼振動を低減させることが可能なタービンを提供することである。

上記課題を解決するために、本開示のタービンは、タービン翼車を収容する収容部が形成されたハウジングと、ハウジングに形成され、収容部の径方向外側に位置し、収容部と連通する第１連通部を含む第１タービンスクロール流路と、ハウジングに形成され、収容部の径方向外側に位置し、第１連通部に対してタービン翼車の周方向の異なる位置で収容部と連通する第２連通部を含む第２タービンスクロール流路と、ハウジングのうち、第１タービンスクロール流路の下流端に面する位置に設けられ、第１タービンスクロール流路と第２タービンスクロール流路とを区画する第１舌部と、ハウジングのうち、第２タービンスクロール流路の下流端に面する位置に設けられ、第２タービンスクロール流路と第１タービンスクロール流路とを区画する第２舌部と、を備え、タービン翼車の羽根と径方向に対向する第１舌部の先端部は、羽根と径方向に対向する第２舌部の先端部と、形状、タービン翼車の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向、大きさのうち少なくともいずれかが異なる。

第１舌部の先端部および第２舌部の先端部は、タービン翼車の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が互いに異なってもよい。

第１舌部の先端部および第２舌部の先端部は、タービン翼車の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が同じであってもよい。

第１舌部の先端部および第２舌部の先端部は、タービン翼車の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が反対であってもよい。

第１舌部の先端部および第２舌部の先端部のうち一方は、タービン翼車の羽根の傾きと等しい傾斜角度で傾斜し、第１舌部の先端部および第２舌部の先端部のうち他方は、タービン翼車の羽根の傾きと異なる傾斜角度で傾斜してもよい。

本開示によれば、翼振動を低減させることが可能となる。

図１は、過給機の概略断面図である。 図２は、図１のＡ－Ａ線断面図である。 図３は、図１の破線部分の抽出図である。 図４は、図２のＩＶ矢視図である。 図５は、図２のＶ矢視図である。 図６は、第１舌部の位相を１８０度ずらして図４に示した図である。 図７は、第１変形例の第１舌部を示す図である。 図８は、第２変形例の第１舌部を示す図である。 図９は、第３変形例の第１舌部を示す図である。 図１０は、第４変形例の第１舌部および第２舌部を示す図である。 図１１は、第５変形例の第１舌部および第２舌部を示す図である。 図１２は、第６変形例の第１舌部および第２舌部を示す図である。 図１３は、第７変形例の第１舌部および第２舌部を示す図である。 図１４は、第８変形例の第１舌部を示す図である。 図１５は、第９変形例の第１舌部および第２舌部を示す図である。 図１６は、第１０変形例の第１舌部および第２舌部を示す図である。 図１７は、第１１変形例の第１舌部および第２舌部を示す図である。 図１８は、第１２変形例の第１舌部および第２舌部を示す図である。 図１９は、第１３変形例の第１舌部および第２舌部を示す図である。

以下に添付図面を参照しながら、本開示の一実施形態について説明する。実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本開示を限定するものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。また本開示に直接関係のない要素は図示を省略する。

図１は、過給機ＴＣの概略断面図である。図１に示す矢印Ｌ方向を過給機ＴＣの左側として説明する。図１に示す矢印Ｒ方向を過給機ＴＣの右側として説明する。図１に示すように、過給機ＴＣは、過給機本体１を備える。過給機本体１は、ベアリングハウジング３、タービンハウジング（ハウジング）５、コンプレッサハウジング７を備える。タービンハウジング５は、ベアリングハウジング３の左側に締結ボルト９によって連結される。コンプレッサハウジング７は、ベアリングハウジング３の右側に締結ボルト１１によって連結される。タービンＴは、ベアリングハウジング３およびタービンハウジング５を含んで構成される。遠心圧縮機Ｃは、ベアリングハウジング３およびコンプレッサハウジング７を含んで構成される。

ベアリングハウジング３には、軸受孔３ａが形成される。軸受孔３ａは、過給機ＴＣの左右方向に貫通する。軸受孔３ａは、すべり軸受を介してシャフト１３を回転自在に軸支する。シャフト１３の左端部には、タービン翼車１５が設けられる。タービン翼車１５は、タービンハウジング５内に配される。タービン翼車１５は、タービンハウジング５に回転自在に収容されている。シャフト１３の右端部にはコンプレッサインペラ１７が設けられる。コンプレッサインペラ１７は、コンプレッサハウジング７内に配される。コンプレッサインペラ１７は、コンプレッサハウジング７に回転自在に収容されている。

コンプレッサハウジング７には、吸気口１９が形成される。吸気口１９は、過給機ＴＣの右側に開口する。吸気口１９は、不図示のエアクリーナに接続される。ベアリングハウジング３とコンプレッサハウジング７の対向面によって、ディフューザ流路２１が形成される。ディフューザ流路２１は、空気を昇圧する。ディフューザ流路２１は、環状に形成される。ディフューザ流路２１は、シャフト１３の径方向内側において、コンプレッサインペラ１７を介して吸気口１９に連通している。

また、コンプレッサハウジング７には、コンプレッサスクロール流路２３が形成される。コンプレッサスクロール流路２３は、環状形状に形成される。コンプレッサスクロール流路２３は、例えば、ディフューザ流路２１よりもシャフト１３の径方向外側に位置する。コンプレッサスクロール流路２３は、不図示のエンジンの吸気口と、ディフューザ流路２１とに連通している。コンプレッサインペラ１７が回転すると、吸気口１９からコンプレッサハウジング７内に空気が吸気される。吸気された空気は、コンプレッサインペラ１７の翼間を流通する過程において加圧加速される。加圧加速された空気は、ディフューザ流路２１およびコンプレッサスクロール流路２３で昇圧される。昇圧された空気は、エンジンの吸気口に導かれる。

タービンハウジング５には、排出流路２５と、収容部２７と、排気流路ＥＦとが形成される。排出流路２５は、過給機ＴＣの左側に開口する。排出流路２５は、不図示の排気ガス浄化装置に接続される。排出流路２５は、収容部２７と連通する。排出流路２５は、収容部２７に対して、タービン翼車１５の回転軸方向（以下、単に軸方向ともいう）に連続する。収容部２７は、タービン翼車１５を収容する。収容部２７の径方向外側（外周側）には、排気流路ＥＦが形成される。

図２は、図１のＡ－Ａ線断面図である。図２では、タービン翼車１５について、外周のみを円で示す。図２に示すように、排気流路ＥＦは、連通部２９と、タービンスクロール流路３１と、排気導入口３３と、排気導入路３５とを備える。連通部２９は、収容部２７の径方向外側に配される。連通部２９は、環状形状に形成される。連通部２９は、収容部２７とタービンスクロール流路３１とを連通させる。タービンスクロール流路３１は、収容部２７（連通部２９）の全周に亘って環状形状に形成される。タービンスクロール流路３１は、例えば、連通部２９よりもシャフト１３の径方向外側に位置する。

排気導入口３３は、タービンハウジング５の外部に開口する。排気導入口３３には、不図示のエンジンの排気マニホールドから排出される排気ガスが導入される。排気導入口３３とタービンスクロール流路３１との間には、排気導入路３５が形成される。排気導入路３５は、排気導入口３３とタービンスクロール流路３１とを接続する。排気導入路３５は、例えば、直線形状に形成される。排気導入路３５は、排気導入口３３から導入された排気ガスをタービンスクロール流路３１に導く。タービンスクロール流路３１は、排気導入路３５から導入された排気ガスを、連通部２９を介して収容部２７に導く。排気流路ＥＦは、排気導入口３３、排気導入路３５、タービンスクロール流路３１および連通部２９を含み、排気導入口３３から連通部２９まで延在している。

タービンハウジング５には、仕切板３７が形成される。仕切板３７は、排気流路ＥＦ内に配される。より具体的に、仕切板３７は、排気導入口３３、排気導入路３５、および、タービンスクロール流路３１内に配される。仕切板３７は、排気導入口３３、排気導入路３５、および、タービンスクロール流路３１の内面に対して、タービン翼車１５の回転軸方向（以下、仕切板３７の短手方向ともいう）に接続される。仕切板３７は、排気導入口３３から離隔する方向に向かって延在する。仕切板３７は、排気流路ＥＦに沿って延在する。つまり、仕切板３７は、排気ガスが流れる排気流動方向（以下、仕切板３７の長手方向ともいう）に沿って延在する。以下、排気流動方向の上流側を単に上流側といい、排気流動方向の下流側を単に下流側という。仕切板３７は、上流側の端部が排気導入口３３に配され、下流側の端部がタービンスクロール流路３１と連通部２９の境界部に配される。仕切板３７は、排気流路ＥＦをタービン翼車１５の周方向に仕切る（分割する）。

仕切板３７は、排気導入口３３を二分割する。本実施形態では、排気導入口３３は、仕切板３７により内径側排気導入口３３ａと外径側排気導入口３３ｂとに分割される。内径側排気導入口３３ａは、外径側排気導入口３３ｂよりもタービン翼車１５の径方向内側に位置する。内径側排気導入口３３ａは、外径側排気導入口３３ｂと径方向に並んで形成される。

ここで、不図示の排気マニホールドは、２つ（複数）の分割路を備える。２つの分割路は、内径側排気導入口３３ａおよび外径側排気導入口３３ｂに接続される。不図示のエンジンから排出される排気ガスは、２つの分割路を流通し、内径側排気導入口３３ａおよび外径側排気導入口３３ｂに導入される。２つの分割路を流通する排気ガスのうち、一方は内径側排気導入口３３ａに導入され、他方は外径側排気導入口３３ｂに導入される。

仕切板３７は、排気導入路３５を二分割する。本実施形態では、排気導入路３５は、仕切板３７により内径側排気導入路３５ａと、外径側排気導入路３５ｂとに分割される。内径側排気導入路３５ａは、外径側排気導入路３５ｂよりもタービン翼車１５の径方向内側に位置する。内径側排気導入路３５ａは、外径側排気導入路３５ｂとタービン翼車１５の径方向に並んで形成される。内径側排気導入路３５ａは、内径側排気導入口３３ａと連通する。外径側排気導入路３５ｂは、外径側排気導入口３３ｂと連通する。

仕切板３７は、タービンスクロール流路３１を二分割する。本実施形態では、タービンスクロール流路３１は、仕切板３７により内径側タービンスクロール流路３１ａと、外径側タービンスクロール流路３１ｂとに分割される。内径側タービンスクロール流路３１ａは、外径側タービンスクロール流路３１ｂよりも径方向内側に位置する。内径側タービンスクロール流路３１ａは、外径側タービンスクロール流路３１ｂと径方向に並んで形成される。内径側タービンスクロール流路３１ａは、内径側排気導入路３５ａと連通する。外径側タービンスクロール流路３１ｂは、外径側排気導入路３５ｂと連通する。

内径側タービンスクロール流路３１ａは、内径側排気導入路３５ａから遠ざかるにつれて径方向の幅が小さくなる。つまり、内径側タービンスクロール流路３１ａは、上流側から下流側に向かって径方向の幅が小さくなる。

外径側タービンスクロール流路３１ｂは、外径側排気導入路３５ｂから遠ざかるにつれて径方向の幅が小さくなる。つまり、外径側タービンスクロール流路３１ｂは、上流側から下流側に向かって径方向の幅が小さくなる。

収容部２７は、図２中、左側の半周において、連通部２９（第１連通部２９ａ）を介して内径側タービンスクロール流路３１ａと連通する。収容部２７は、図２中、右側の半周において、連通部２９（第２連通部２９ｂ）を介して外径側タービンスクロール流路３１ｂと連通する。第１連通部２９ａは、内径側タービンスクロール流路３１ａと収容部２７との間に形成される。第２連通部２９ｂは、外径側タービンスクロール流路３１ｂと収容部２７との間に形成される。

内径側タービンスクロール流路３１ａおよび第１連通部２９ａは、収容部２７と連通する第１タービンスクロール流路ＦＴＳを構成する。また、外径側タービンスクロール流路３１ｂおよび第２連通部２９ｂは、収容部２７と連通する第２タービンスクロール流路ＳＴＳを構成する。収容部２７は、第１タービンスクロール流路ＦＴＳと連通する位置が、第２タービンスクロール流路ＳＴＳと連通する位置とタービン翼車１５の周方向において異なる。

タービンハウジング５には、第１舌部３９ａと、第２舌部３９ｂとが形成される。第１舌部３９ａは、仕切板３７の下流側の端部（すなわち、排気導入口３３から離隔する側の端部）に形成される。第１舌部３９ａは、内径側タービンスクロール流路３１ａ（第１タービンスクロール流路ＦＴＳ）の下流側の端部（下流端）に面する位置に設けられる。第１舌部３９ａは、内径側タービンスクロール流路３１ａ（第１タービンスクロール流路ＦＴＳ）と外径側タービンスクロール流路３１ｂ（第２タービンスクロール流路ＳＴＳ）とを区画する。

第２舌部３９ｂは、外径側タービンスクロール流路３１ｂ（第２タービンスクロール流路ＳＴＳ）の下流側の端部（下流端）に面する位置に設けられる。第２舌部３９ｂは、外径側タービンスクロール流路３１ｂ（第２タービンスクロール流路ＳＴＳ）と内径側タービンスクロール流路３１ａ（第１タービンスクロール流路ＦＴＳ）とを区画する。

第１舌部３９ａは、第２舌部３９ｂに対して、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれている。つまり、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂは、タービン翼車１５の回転方向に等間隔で配されている。ただし、第１舌部３９ａは、第２舌部３９ｂに対して、タービン翼車１５の回転方向の位相（位置）が異なればよく、位相のずれが大凡１８０度でなくてもよい。すなわち、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂは、タービン翼車１５の回転方向に不等間隔に配されてもよい。第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂは、タービン翼車１５に対して径方向に対向する。

図１に戻り、不図示のエンジンの排気マニホールドから排出された排気ガスは、排気流路ＥＦ、および、収容部２７を介して排出流路２５に導かれる。排出流路２５に導かれる排気ガスは、流通過程においてタービン翼車１５を回転させる。

タービン翼車１５の回転力は、シャフト１３を介してコンプレッサインペラ１７に伝達される。コンプレッサインペラ１７が回転すると、上記のとおりに空気が昇圧される。こうして、空気がエンジンの吸気口に導かれる。

図３は、図１の破線部分の抽出図である。図３では、タービン翼車１５を側面図で示す。また、図３では、タービン翼車１５の径方向外側に位置する第２舌部３９ｂを、径方向内側のタービン翼車１５に投影したものを一点鎖線で示す。図３では、シャフト１３の回転方向（すなわち、タービン翼車１５の回転方向、以下、単に回転方向ともいう）を矢印で示す。

図３に示すように、タービン翼車１５は、ハブ１５ａおよび羽根１５ｂを有する。ハブ１５ａは、シャフト１３（図１参照）に設けられる。ハブ１５ａは、図３中左側（排出流路２５側）ほど径が小さく、図３中右側（排出流路２５から離隔する側）ほど径が大きくなる形状である。羽根１５ｂは、ハブ１５ａの外周面１５ａ１に設けられる。羽根１５ｂは、ハブ１５ａの周方向に離隔して複数設けられる。

羽根１５ｂは、ハブ１５ａの径方向外側の端部に外周端１５ｂ１が形成される。外周端１５ｂ１は、羽根１５ｂのうち、ハブ１５ａに連続する基端とは反対側の端部に形成される。外周端１５ｂ１には、傾斜部１５ｂ２（リーディングエッジ）が形成される。傾斜部１５ｂ２は、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対し傾斜している。傾斜部１５ｂ２は、排出流路２５側（図３中、左側、ハブ１５ａの先端側、シャフト１３から軸方向に離隔する側）ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。傾斜部１５ｂ２は、連通部２９に径方向に対向する。

また、羽根１５ｂの外周端１５ｂ１のうち、傾斜部１５ｂ２より排出流路２５側には、逆傾斜部１５ｂ３が形成される。逆傾斜部１５ｂ３は、傾斜部１５ｂ２と反対向きに傾斜する。すなわち、逆傾斜部１５ｂ３は、排出流路２５側ほど、回転方向の後方側となる向きに傾斜する。

このように、傾斜部１５ｂ２、逆傾斜部１５ｂ３が形成されることで、羽根１５ｂは、中央付近が回転方向の前方側に膨らんだ形状となる。そのため、羽根１５ｂが排気ガスの流れを受けると、排気ガスのエネルギーが効率的にシャフト１３の回転力に変換される。

図４は、図２のＩＶ矢視図である。すなわち、図４は、第２舌部３９ｂを、シャフト１３（図１参照）の径方向内側から見た図である。図４中、上側が排出流路２５側、下側がベアリングハウジング３との当接面５ａ側である。図４では、連通部２９をクロスハッチングで示す。図４では、タービン翼車１５の回転方向を矢印で示す。

第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１には、２つのテーパ面３９ｂ２、３９ｂ３が形成される。テーパ面３９ｂ２は、先端部３９ｂ１のうち、タービン翼車１５の回転方向の前方側（図４中、左側）の面に形成される。テーパ面３９ｂ３は、先端部３９ｂ１のうち、タービン翼車１５の回転方向の後方側（図４中、右側）の面に形成される。

テーパ面３９ｂ２、３９ｂ３は、排出流路２５側（図４中、上側、ベアリングハウジング３から離隔する側）ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側（図４中、左側）となる向きに傾斜する。すなわち、テーパ面３９ｂ２、３９ｂ３は、図３に示すタービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と同じ向きに傾斜する。また、テーパ面３９ｂ２の傾きは、テーパ面３９ｂ３の傾きに対して平行である。ただし、テーパ面３９ｂ２の傾きは、テーパ面３９ｂ３の傾きに対して平行でなくてもよい。

このように、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対し傾斜している。先端部３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側（図４中、左側）となる向きに傾斜する。すなわち、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、図３に示すタービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と同じ向きに傾斜する。

外径側タービンスクロール流路３１ｂを流通する排気ガスは、連通部２９を介して収容部２７（図１参照）に流入する。収容部２７に流入した排気ガスは、タービン翼車１５（図３参照）の羽根１５ｂ（図３参照）と衝突し、タービン翼車１５を図４中矢印方向に回転させる。タービン翼車１５が回転すると、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２は、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１と径方向に対向する。

このとき、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１がタービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と異なる角度で傾斜している場合、羽根１５ｂに衝突した排気ガスは、第２舌部３９ｂに隣接する内径側タービンスクロール流路３１ａに流入し易くなる。つまり、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１が羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と傾斜角度が異なる場合、外径側タービンスクロール流路３１ｂから内径側タービンスクロール流路３１ａに排気ガスが漏出し易くなる。外径側タービンスクロール流路３１ｂから内径側タービンスクロール流路３１ａに排気ガスが漏出し易くなると、タービン性能（空力性能）が低下してしまう。

そこで、本実施形態では、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と等しい角度で傾斜している。換言すれば、先端部３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２の傾きに対して平行である。先端部３９ｂ１と傾斜部１５ｂ２の傾斜角度が等しい場合、先端部３９ｂ１と傾斜部１５ｂ２の間の隙間を小さく抑えることができる。先端部３９ｂ１と傾斜部１５ｂ２の間の隙間を小さく抑えると、外径側タービンスクロール流路３１ｂから内径側タービンスクロール流路３１ａに排気ガスが漏出し難くなる。つまり、外径側タービンスクロール流路３１ｂから内径側タービンスクロール流路３１ａへの排気ガスの漏出量が抑えられる。その結果、タービン性能を向上させることができる。

図５は、図２のＶ矢視図である。すなわち、図５は、第１舌部３９ａを、シャフト１３（図１参照）の径方向内側から見た図である。図５中、上側が排出流路２５側、下側がベアリングハウジング３との当接面５ａ側である。図５では、連通部２９をクロスハッチングで示す。図５では、タービン翼車１５の回転方向を矢印で示す。

第１舌部３９ａの先端部３９ａ１には、２つのテーパ面３９ａ２、３９ａ３が形成される。テーパ面３９ａ２は、先端部３９ａ１のうち、タービン翼車１５の回転方向の前方側（図５中、左側）の面に形成される。テーパ面３９ａ３は、先端部３９ａ１のうち、タービン翼車１５の回転方向の後方側（図５中、右側）の面に形成される。

テーパ面３９ａ２、３９ａ３は、排出流路２５側（図５中、上側、ベアリングハウジング３から離隔する側）ほど、タービン翼車１５の回転方向の後方側（図５中、右側）となる向きに傾斜する。すなわち、テーパ面３９ａ２、３９ａ３は、図３に示すタービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と逆向きに傾斜する。また、テーパ面３９ａ２の傾きは、テーパ面３９ａ３の傾きに対して平行である。ただし、テーパ面３９ａ２の傾きは、テーパ面３９ａ３の傾きに対して平行でなくてもよい。

このように、第１舌部３９ａの先端部３９ａ１は、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対し傾斜している。先端部３９ａ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の後方側（図５中、右側）となる向きに傾斜する。すなわち、先端部３９ａ１は、図３に示す傾斜部１５ｂ２と逆向きに傾斜する。

第１舌部３９ａの先端部３９ａ１の厚み（幅）は、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１の厚み（幅）と大凡等しい。ただし、第１舌部３９ａの先端部３９ａ１の厚み（幅）は、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１の厚み（幅）と異なっていてもよい。

図６は、第１舌部３９ａの位相を１８０度ずらして図４に示した図である。図６では、第１舌部３９ａを破線で示し、第２舌部３９ｂを実線で示している。また、図６では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図６に示すように、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂの軸方向における中心位置（以下、中心部ともいう）は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。先端部３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２（図３参照）の傾きに対して平行である。

一方、第１舌部３９ａの先端部３９ａ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の後方側となる向きに傾斜する。つまり、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が反対である。そのため、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。また、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂの端部の位相差は、１８０度から所定量以上（例えば、先端部３９ａ１、３９ｂ１の厚み（幅）に相当する量以上）ずれた位相差となる。

ここで、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂが同じ形状および大きさであり、タービン翼車１５の回転方向に等間隔で配される場合、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂは、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂと一定周期で対向する。このとき、所定の羽根１５ｂには、内径側タービンスクロール流路３１ａあるいは外径側タービンスクロール流路３１ｂを通過した排気ガスが衝突する。つまり、所定の羽根１５ｂには、所定の周期（一定周期）で排気ガスが衝突する。所定の羽根１５ｂに一定周期で排気ガスが衝突すると、タービン翼車１５には、励振力が働き、翼振動が増大する場合がある。

本実施形態では、図６に示すように、第１舌部３９ａは、第２舌部３９ｂとタービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が異なっている。したがって、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂの一部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置（不等間隔）に配される。これにより、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂに排気ガスが衝突する周期性を崩すことができる。その結果、タービン翼車１５に作用する励振力を小さく抑えることができ、翼振動を低減させることができる。

また、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂのうち一方は、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２の傾きと等しい傾斜角度で傾斜し、他方は、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２の傾きと異なる傾斜角度で傾斜している。本実施形態では、第２舌部３９ｂを傾斜部１５ｂ２の傾きと等しい傾斜角度で傾斜させることで、外径側タービンスクロール流路３１ｂと内径側タービンスクロール流路３１ａとの間における排気ガスの漏出量を抑えることができる。その結果、タービン性能（空力性能）を向上させることができる。このとき、第１舌部３９ａは、第２舌部３９ｂと、タービン翼車１５の回転中心軸に対する傾斜角度が異なる。したがって、第１舌部３９ａおよび第２舌部３９ｂの一部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置（不等間隔）に配される。その結果、翼振動を低減させることができる。

図７は、第１変形例の第１舌部１３９ａを示す図である。図７では、第１舌部１３９ａを破線で示し、第２舌部３９ｂを実線で示している。また、図７では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部１３９ａおよび第２舌部３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図７に示すように、第１舌部１３９ａおよび第２舌部３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。先端部３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２（図３参照）の傾きに対して平行である。また、第１舌部１３９ａの先端部１３９ａ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。つまり、第１舌部１３９ａおよび第２舌部３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が同じである。

しかし、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、第１舌部１３９ａの先端部１３９ａ１と、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が異なる。具体的に、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、第１舌部１３９ａの先端部１３９ａ１よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大きい。換言すれば、第１舌部１３９ａおよび第２舌部３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が互いに異なる。そのため、第１舌部１３９ａおよび第２舌部３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。また、第１舌部１３９ａおよび第２舌部３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。第１舌部１３９ａおよび第２舌部３９ｂの端部の位相差は、１８０度から所定量以上（例えば、先端部１３９ａ１、３９ｂ１の厚み（幅）に相当する量以上）ずれた位相差となる。

図７に示すように、第１舌部１３９ａは、第２舌部３９ｂと形状（すなわち、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度）が異なっている。したがって、第１舌部１３９ａおよび第２舌部３９ｂの少なくとも一部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置（不等間隔）に配される。また、第１舌部１３９ａおよび第２舌部３９ｂのうち一方は、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２の傾きと等しい傾斜角度で傾斜し、他方は、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２の傾きと異なる傾斜角度で傾斜している。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図８は、第２変形例の第１舌部２３９ａを示す図である。図８では、第１舌部２３９ａを破線で示し、第２舌部３９ｂを実線で示している。また、図８では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部２３９ａおよび第２舌部３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図８に示すように、第１舌部２３９ａおよび第２舌部３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。先端部３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２（図３参照）の傾きに対して平行である。また、第１舌部２３９ａの先端部２３９ａ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。つまり、第１舌部２３９ａおよび第２舌部３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が同じである。

しかし、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、第１舌部２３９ａの先端部２３９ａ１と、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が異なる。具体的に、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、第１舌部２３９ａの先端部２３９ａ１よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が小さい。そのため、第１舌部２３９ａおよび第２舌部３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。また、第１舌部２３９ａおよび第２舌部３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。第１舌部２３９ａおよび第２舌部３９ｂの端部の位相差は、１８０度から所定量以上（例えば、先端部２３９ａ１、３９ｂ１の厚み（幅）の半分に相当する量以上）ずれた位相差となる。

図８に示すように、第１舌部２３９ａは、第２舌部３９ｂと形状（すなわち、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度）が異なっている。したがって、第１舌部２３９ａおよび第２舌部３９ｂの少なくとも一部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置（不等間隔）に配される。また、第１舌部２３９ａおよび第２舌部３９ｂのうち一方は、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２の傾きと等しい傾斜角度で傾斜し、他方は、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２の傾きと異なる傾斜角度で傾斜している。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図９は、第３変形例の第１舌部３３９ａを示す図である。図９では、第１舌部３３９ａを破線で示し、第２舌部３９ｂを実線で示している。また、図９では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部３３９ａおよび第２舌部３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図９に示すように、第１舌部３３９ａおよび第２舌部３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。先端部３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２（図３参照）の傾きに対して平行である。

一方、第１舌部３３９ａの先端部３３９ａ１は、タービン翼車１５の回転中心軸と平行である。つまり、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、第１舌部３３９ａの先端部３３９ａ１と、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が異なる。具体的に、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、第１舌部３３９ａの先端部３３９ａ１よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が小さい。そのため、第１舌部３３９ａおよび第２舌部３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。また、第１舌部３３９ａおよび第２舌部３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。第１舌部３３９ａおよび第２舌部３９ｂの端部の位相差は、１８０度から所定量以上（例えば、先端部３３９ａ１、３９ｂ１の厚み（幅）の半分に相当する量以上）ずれた位相差となる。

図９に示すように、第１舌部３３９ａは、第２舌部３９ｂと形状（すなわち、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度）が異なっている。したがって、第１舌部３３９ａおよび第２舌部３９ｂの少なくとも一部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置（不等間隔）に配される。また、第１舌部３３９ａおよび第２舌部３９ｂのうち一方は、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２の傾きと等しい傾斜角度で傾斜し、他方は、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２の傾きと異なる傾斜角度で傾斜している。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図１０は、第４変形例の第１舌部４３９ａおよび第２舌部１３９ｂを示す図である。図１０では、第１舌部４３９ａを破線で示し、第２舌部１３９ｂを実線で示している。また、図１０では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部４３９ａおよび第２舌部１３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図１０に示すように、第１舌部４３９ａおよび第２舌部１３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第２舌部１３９ｂの先端部１３９ｂ１は、タービン翼車１５の回転中心軸と平行である。一方、第１舌部４３９ａの先端部４３９ａ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。ただし、先端部４３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２（図３参照）の傾きと異なる。本変形例では、第１舌部４３９ａおよび第２舌部１３９ｂの双方が、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と異なる傾斜角度で傾斜している。例えば、先端部４３９ａ１および先端部１３９ｂ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大きい。

第２舌部１３９ｂの先端部１３９ｂ１は、第１舌部４３９ａの先端部４３９ａ１と、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が異なる。具体的に、第２舌部１３９ｂの先端部１３９ｂ１は、第１舌部４３９ａの先端部４３９ａ１よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大きい。そのため、第１舌部４３９ａおよび第２舌部１３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。また、第１舌部４３９ａおよび第２舌部１３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。第１舌部４３９ａおよび第２舌部１３９ｂの端部の位相差は、１８０度から所定量以上（例えば、先端部４３９ａ１、１３９ｂ１の厚み（幅）に相当する量以上）ずれた位相差となる。

図１０に示すように、第１舌部４３９ａは、第２舌部１３９ｂと形状（すなわち、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度）が異なっている。したがって、第１舌部４３９ａおよび第２舌部１３９ｂの少なくとも一部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置（不等間隔）に配される。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図１１は、第５変形例の第１舌部５３９ａおよび第２舌部１３９ｂを示す図である。図１１では、第１舌部５３９ａを破線で示し、第２舌部１３９ｂを実線で示している。また、図１１では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部５３９ａおよび第２舌部１３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図１１に示すように、第１舌部５３９ａおよび第２舌部１３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第２舌部１３９ｂの先端部１３９ｂ１は、タービン翼車１５の回転中心軸と平行である。一方、第１舌部５３９ａの先端部５３９ａ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の後方側となる向きに傾斜する。本変形例では、第１舌部５３９ａおよび第２舌部１３９ｂの双方が、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と異なる傾斜角度で傾斜している。例えば、先端部５３９ａ１および先端部１３９ｂ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大きい。

第２舌部１３９ｂの先端部１３９ｂ１は、第１舌部５３９ａの先端部５３９ａ１と、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が異なる。具体的に、第２舌部１３９ｂの先端部１３９ｂ１は、第１舌部５３９ａの先端部５３９ａ１よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大きい。そのため、第１舌部５３９ａおよび第２舌部１３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。また、第１舌部５３９ａおよび第２舌部１３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。第１舌部５３９ａおよび第２舌部１３９ｂの端部の位相差は、１８０度から所定量以上（例えば、先端部５３９ａ１、１３９ｂ１の厚み（幅）に相当する量以上）ずれた位相差となる。

図１１に示すように、第１舌部５３９ａは、第２舌部１３９ｂと形状（すなわち、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度）が異なっている。したがって、第１舌部５３９ａおよび第２舌部１３９ｂの少なくとも一部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置（不等間隔）に配される。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図１２は、第６変形例の第１舌部６３９ａおよび第２舌部２３９ｂを示す図である。図１２では、第１舌部６３９ａを破線で示し、第２舌部２３９ｂを実線で示している。また、図１２では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部６３９ａおよび第２舌部２３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図１２に示すように、第１舌部６３９ａおよび第２舌部２３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第２舌部２３９ｂの先端部２３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。一方、第１舌部６３９ａの先端部６３９ａ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。つまり、第１舌部６３９ａおよび第２舌部２３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が同じである。本変形例では、第１舌部６３９ａおよび第２舌部２３９ｂの双方が、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と異なる傾斜角度で傾斜している。例えば、第２舌部２３９ｂの先端部２３９ｂ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が小さい。第１舌部６３９ａの先端部６３９ａ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大きい。

第２舌部２３９ｂの先端部２３９ｂ１は、第１舌部６３９ａの先端部６３９ａ１と、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が異なる。具体的に、第２舌部２３９ｂの先端部２３９ｂ１は、第１舌部６３９ａの先端部６３９ａ１よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が小さい。そのため、第１舌部６３９ａおよび第２舌部２３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。また、第１舌部６３９ａおよび第２舌部２３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。第１舌部６３９ａおよび第２舌部２３９ｂの端部の位相差は、１８０度から所定量以上（例えば、先端部６３９ａ１、２３９ｂ１の厚み（幅）に相当する量以上）ずれた位相差となる。

図１２に示すように、第１舌部６３９ａは、第２舌部２３９ｂと形状（すなわち、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度）が異なっている。したがって、第１舌部６３９ａおよび第２舌部２３９ｂの少なくとも一部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置（不等間隔）に配される。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図１３は、第７変形例の第１舌部７３９ａおよび第２舌部３３９ｂを示す図である。図１３では、第１舌部７３９ａを破線で示し、第２舌部３３９ｂを実線で示している。また、図１３では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部７３９ａおよび第２舌部３３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図１３に示すように、第１舌部７３９ａおよび第２舌部３３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第２舌部３３９ｂの先端部３３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の後方側となる向きに傾斜する。一方、第１舌部７３９ａの先端部７３９ａ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の後方側となる向きに傾斜する。つまり、第１舌部７３９ａおよび第２舌部３３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が同じである。本変形例では、第１舌部７３９ａおよび第２舌部３３９ｂの双方が、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と異なる傾斜角度で傾斜している。例えば、第２舌部３３９ｂの先端部３３９ｂ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が小さい。第１舌部７３９ａの先端部７３９ａ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大きい。本変形例では、第１舌部７３９ａおよび第２舌部３３９ｂの双方が、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２の傾斜方向と逆方向に傾斜している。

第２舌部３３９ｂの先端部３３９ｂ１は、第１舌部７３９ａの先端部７３９ａ１と、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が異なる。具体的に、第２舌部３３９ｂの先端部３３９ｂ１は、第１舌部７３９ａの先端部７３９ａ１よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が小さい。そのため、第１舌部７３９ａおよび第２舌部３３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。また、第１舌部７３９ａおよび第２舌部３３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。第１舌部７３９ａおよび第２舌部３３９ｂの端部の位相差は、１８０度から所定量以上（例えば、先端部７３９ａ１、３３９ｂ１の厚み（幅）に相当する量以上）ずれた位相差となる。

図１３に示すように、第１舌部７３９ａは、第２舌部３３９ｂと形状（すなわち、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度）が異なっている。したがって、第１舌部７３９ａおよび第２舌部３３９ｂの少なくとも一部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置（不等間隔）に配される。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図１４は、第８変形例の第１舌部８３９ａを示す図である。図１４では、第１舌部８３９ａを破線で示し、第２舌部３９ｂを実線で示している。また、図１４では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部８３９ａおよび第２舌部３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図１４に示すように、第１舌部８３９ａおよび第２舌部３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。本変形例では、第１舌部８３９ａおよび第２舌部３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。また、第１舌部８３９ａおよび第２舌部３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第１舌部８３９ａの先端部８３９ａ１および第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。つまり、第１舌部８３９ａおよび第２舌部３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が同じである。先端部８３９ａ１、３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２（図３参照）の傾きに対して平行である。

第１舌部８３９ａの先端部８３９ａ１は、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１と同様の形状を有する。つまり、先端部８３９ａ１および先端部３９ｂ１は、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大凡等しい。ただし、第２舌部３９ｂの先端部３９ｂ１は、第１舌部８３９ａの先端部８３９ａ１と大きさ（厚さ）が異なる。そのため、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部８３９ａと対向を開始する位置（位相）と、第２舌部３９ｂと対向を開始する位置（位相）とは、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。これにより、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂに排気ガスが衝突する周期性を崩すことができる。

本変形例では、図１４に示すように、第１舌部８３９ａは、第２舌部３９ｂと大きさ（厚さ）が異なっている。したがって、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部８３９ａおよび第２舌部３９ｂと対向を開始する位置（位相）は、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。また、第１舌部４３９ａおよび第２舌部３９ｂの双方が、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２の傾きと等しい傾斜角度で傾斜している。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図１５は、第９変形例の第１舌部９３９ａおよび第２舌部４３９ｂを示す図である。図１５では、第１舌部９３９ａを破線で示し、第２舌部４３９ｂを実線で示している。また、図１５では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部９３９ａおよび第２舌部４３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図１５に示すように、第１舌部９３９ａおよび第２舌部４３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。本変形例では、第１舌部９３９ａおよび第２舌部４３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。また、第１舌部９３９ａおよび第２舌部４３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第１舌部９３９ａの先端部９３９ａ１および第２舌部４３９ｂの先端部４３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。つまり、第１舌部９３９ａおよび第２舌部４３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が同じである。また、先端部９３９ａ１、４３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２（図３参照）の傾きと異なる。具体的に、先端部９３９ａ１、４３９ｂ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が小さい。

第１舌部９３９ａの先端部９３９ａ１は、第２舌部４３９ｂの先端部４３９ｂ１と同様の形状を有する。つまり、先端部９３９ａ１および先端部４３９ｂ１は、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大凡等しい。ただし、第２舌部４３９ｂの先端部４３９ｂ１は、第１舌部９３９ａの先端部９３９ａ１と大きさ（厚さ）が異なる。そのため、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部９３９ａと対向を開始する位置（位相）と、第２舌部４３９ｂと対向を開始する位置（位相）とは、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。これにより、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂに排気ガスが衝突する周期性を崩すことができる。

本変形例では、図１５に示すように、第１舌部９３９ａは、第２舌部４３９ｂと大きさ（厚さ）が異なっている。したがって、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部９３９ａおよび第２舌部４３９ｂと対向を開始する位置（位相）は、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図１６は、第１０変形例の第１舌部１０３９ａおよび第２舌部５３９ｂを示す図である。図１６では、第１舌部１０３９ａを破線で示し、第２舌部５３９ｂを実線で示している。また、図１６では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部１０３９ａおよび第２舌部５３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図１６に示すように、第１舌部１０３９ａおよび第２舌部５３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。本変形例では、第１舌部１０３９ａおよび第２舌部５３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。また、第１舌部１０３９ａおよび第２舌部５３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第１舌部１０３９ａの先端部１０３９ａ１および第２舌部５３９ｂの先端部５３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。つまり、第１舌部１０３９ａおよび第２舌部５３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が同じである。また、先端部１０３９ａ１、５３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２（図３参照）の傾きと異なる。具体的に、先端部１０３９ａ１、５３９ｂ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大きい。

第１舌部１０３９ａの先端部１０３９ａ１は、第２舌部５３９ｂの先端部５３９ｂ１と同様の形状を有する。つまり、先端部１０３９ａ１および先端部５３９ｂ１は、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大凡等しい。ただし、第２舌部５３９ｂの先端部５３９ｂ１は、第１舌部１０３９ａの先端部１０３９ａ１と大きさ（厚さ）が異なる。そのため、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部１０３９ａと対向を開始する位置（位相）と、第２舌部５３９ｂと対向を開始する位置（位相）とは、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。これにより、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂに排気ガスが衝突する周期性を崩すことができる。

本変形例では、図１６に示すように、第１舌部１０３９ａは、第２舌部５３９ｂと大きさ（厚さ）が異なっている。したがって、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部１０３９ａおよび第２舌部５３９ｂと対向を開始する位置（位相）は、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図１７は、第１１変形例の第１舌部１１３９ａおよび第２舌部６３９ｂを示す図である。図１７では、第１舌部１１３９ａを破線で示し、第２舌部６３９ｂを実線で示している。また、図１７では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部１１３９ａおよび第２舌部６３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図１７に示すように、第１舌部１１３９ａおよび第２舌部６３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。本変形例では、第１舌部１１３９ａおよび第２舌部６３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。また、第１舌部１１３９ａおよび第２舌部６３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第１舌部１１３９ａの先端部１１３９ａ１および第２舌部６３９ｂの先端部６３９ｂ１は、タービン翼車１５の回転中心軸と平行である。また、先端部１１３９ａ１、６３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２（図３参照）の傾きと異なる。具体的に、先端部１１３９ａ１、６３９ｂ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大きい。

第１舌部１１３９ａの先端部１１３９ａ１は、第２舌部６３９ｂの先端部６３９ｂ１と同様の形状を有する。つまり、先端部１１３９ａ１および先端部６３９ｂ１は、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大凡等しい。ただし、第２舌部６３９ｂの先端部６３９ｂ１は、第１舌部１１３９ａの先端部１１３９ａ１と大きさ（厚さ）が異なる。そのため、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部１１３９ａと対向を開始する位置（位相）と、第２舌部６３９ｂと対向を開始する位置（位相）とは、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。これにより、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂに排気ガスが衝突する周期性を崩すことができる。

本変形例では、図１７に示すように、第１舌部１１３９ａは、第２舌部６３９ｂと大きさ（厚さ）が異なっている。したがって、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部１１３９ａおよび第２舌部６３９ｂと対向を開始する位置（位相）は、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図１８は、第１２変形例の第１舌部１２３９ａおよび第２舌部７３９ｂを示す図である。図１８では、第１舌部１２３９ａを破線で示し、第２舌部７３９ｂを実線で示している。また、図１８では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部１２３９ａおよび第２舌部７３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図１８に示すように、第１舌部１２３９ａおよび第２舌部７３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。本変形例では、第１舌部１２３９ａおよび第２舌部７３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。また、第１舌部１２３９ａおよび第２舌部７３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第１舌部１２３９ａの先端部１２３９ａ１および第２舌部７３９ｂの先端部７３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の後方側となる向きに傾斜する。つまり、第１舌部１２３９ａおよび第２舌部７３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が同じである。本変形例では、第１舌部１２３９ａおよび第２舌部７３９ｂの双方が、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２（図３参照）の傾斜方向と逆方向に傾斜している。また、先端部１２３９ａ１、７３９ｂ１の傾きは、傾斜部１５ｂ２の傾きと異なる。

第１舌部１２３９ａの先端部１２３９ａ１は、第２舌部７３９ｂの先端部７３９ｂ１と同様の形状を有する。つまり、先端部１２３９ａ１および先端部７３９ｂ１は、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大凡等しい。ただし、第２舌部７３９ｂの先端部７３９ｂ１は、第１舌部１２３９ａの先端部１２３９ａ１と大きさ（厚さ）が異なる。そのため、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部１２３９ａと対向を開始する位置（位相）と、第２舌部７３９ｂと対向を開始する位置（位相）とは、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。これにより、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂに排気ガスが衝突する周期性を崩すことができる。

本変形例では、図１８に示すように、第１舌部１２３９ａは、第２舌部７３９ｂと大きさ（厚さ）が異なっている。したがって、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部１２３９ａおよび第２舌部７３９ｂと対向を開始する位置（位相）は、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図１９は、第１３変形例の第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂを示す図である。図１９では、第１舌部１３３９ａを破線で示し、第２舌部８３９ｂを実線で示している。また、図１９では、図面を見やすくするため、連通部２９のクロスハッチングを省略している。なお、連通部２９の開口面積は、第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂにより区画されることで、大凡二等分される。

図１９に示すように、第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂの中心部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置に配される。ここで、第１舌部１３３９ａの先端部１３３９ａ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の前方側となる向きに傾斜する。

一方、第２舌部８３９ｂの先端部８３９ｂ１は、排出流路２５側ほど、タービン翼車１５の回転方向の後方側となる向きに傾斜する。つまり、第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂは、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が反対である。そのため、第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。また、第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂの排出流路２５側の端部の位相差は、１８０度から所定量以上（例えば、先端部１３３９ａ１、８３９ｂ１の厚み（幅）に相当する量以上）ずれた位相差となる。

また、第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂの双方が、タービン翼車１５の羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と異なる傾斜角度で傾斜している。例えば、第２舌部８３９ｂの先端部８３９ｂ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が小さい。第１舌部１３３９ａの先端部１３３９ａ１は、傾斜部１５ｂ２（図３参照）よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が大きい。

第２舌部８３９ｂの先端部８３９ｂ１は、第１舌部１３３９ａの先端部１３３９ａ１と形状（すなわち、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度）が異なる。具体的に、第２舌部８３９ｂの先端部８３９ｂ１は、第１舌部１３３９ａの先端部１３３９ａ１よりも、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が小さい。そのため、第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂの排出流路２５側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。また、第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂの当接面５ａ側の端部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置に配される。第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂの排出流路２５側の端部の位相差は、１８０度から所定量以上（例えば、先端部１３３９ａ１、８３９ｂ１の厚み（幅）に相当する量以上）ずれた位相差となる。

また、第２舌部８３９ｂの先端部８３９ｂ１は、第１舌部１３３９ａの先端部１３３９ａ１と大きさ（厚さ）が異なる。そのため、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部１３３９ａと対向を開始する位置（位相）と、第２舌部８３９ｂと対向を開始する位置（位相）とは、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。

本変形例では、図１９に示すように、第１舌部３９ａは、第２舌部３９ｂとタービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が異なっている。また、第１舌部７３９ａは、第２舌部３３９ｂと形状（すなわち、タービン翼車１５の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度）が異なっている。したがって、第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂの一部は、タービン翼車１５の回転方向の位相が大凡１８０度ずれた位置とは異なる位置（不等間隔）に配される。

また、第１舌部１３３９ａは、第２舌部８３９ｂと大きさ（厚さ）が異なっている。したがって、タービン翼車１５の所定の羽根１５ｂが、第１舌部１３３９ａおよび第２舌部８３９ｂと対向を開始する位置（位相）は、タービン翼車１５の回転方向において１８０度ずれた位置（位相）とは異なる位置（位相）となる。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

以上、添付図面を参照しながら本開示の一実施形態について説明したが、本開示はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本開示の技術的範囲に属するものと了解される。

例えば、上記実施形態および変形例では、タービンＴが過給機ＴＣに組み込まれる例について説明した。しかし、これに限定されず、タービンＴは、過給機ＴＣ以外の装置に組み込まれてもよいし、単体であってもよい。

上記実施形態、第１変形例、第２変形例、および、第３変形例では、第２舌部３９ｂが羽根１５ｂの傾斜部１５ｂ２と同じ角度で傾斜し、第１舌部３９ａ、１３９ａ、２３９ａ、３３９ａが傾斜部１５ｂ２と異なる角度で傾斜する例について説明した。しかし、これに限定されず、第１舌部３９ａ、１３９ａ、２３９ａ、３３９ａおよび第２舌部３９ｂは、逆の構成であってもよい。

また、上記実施形態と複数の変形例を組み合わせた構成としてもよい。つまり、第１舌部は、第２舌部と形状、タービン翼車１５の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向、大きさのうち少なくともいずれかが異なっていてもよい。

本開示は、タービンに利用することができる。

５ タービンハウジング（ハウジング）
１５ タービン翼車
１５ｂ 羽根
２７ 収容部
２９ａ 第１連通部
２９ｂ 第２連通部
３９ａ 第１舌部
３９ｂ 第２舌部
１３９ａ 第１舌部
１３９ｂ 第２舌部
２３９ａ 第１舌部
２３９ｂ 第２舌部
３３９ａ 第１舌部
３３９ｂ 第２舌部
４３９ａ 第１舌部
４３９ｂ 第２舌部
５３９ａ 第１舌部
５３９ｂ 第２舌部
ＦＴＳ 第１タービンスクロール流路
ＳＴＳ 第２タービンスクロール流路
Ｔ タービン

Claims (5)

1. タービン翼車を収容する収容部が形成されたハウジングと、
   前記ハウジングに形成され、前記収容部の径方向外側に位置し、前記収容部と連通する第１連通部を含む第１タービンスクロール流路と、
   前記ハウジングに形成され、前記収容部の径方向外側に位置し、前記第１連通部に対して前記タービン翼車の周方向の異なる位置で前記収容部と連通する第２連通部を含む第２タービンスクロール流路と、
   前記ハウジングのうち、前記第１タービンスクロール流路の下流端に面する位置に設けられ、前記第１タービンスクロール流路と前記第２タービンスクロール流路とを区画する第１舌部と、
   前記ハウジングのうち、前記第２タービンスクロール流路の下流端に面する位置に設けられ、前記第２タービンスクロール流路と前記第１タービンスクロール流路とを区画する第２舌部と、
   を備え、
   前記タービン翼車の羽根と径方向に対向する前記第１舌部の先端部は、前記羽根と径方向に対向する前記第２舌部の先端部と、形状、前記タービン翼車の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向、大きさのうち少なくともいずれかが異なるタービン。
2. 前記第１舌部の先端部および前記第２舌部の先端部は、前記タービン翼車の回転中心軸と垂直な面に対する傾斜角度が互いに異なる請求項１に記載のタービン。
3. 前記第１舌部の先端部および前記第２舌部の先端部は、前記タービン翼車の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が同じである請求項１または２に記載のタービン。
4. 前記第１舌部の先端部および前記第２舌部の先端部は、前記タービン翼車の回転中心軸を含む平面に対する傾斜方向が反対である請求項１または２に記載のタービン。
5. 前記第１舌部の先端部および前記第２舌部の先端部のうち一方は、前記タービン翼車の羽根の傾きと等しい傾斜角度で傾斜し、
   前記第１舌部の先端部および前記第２舌部の先端部のうち他方は、前記タービン翼車の羽根の傾きと異なる傾斜角度で傾斜する請求項１または２に記載のタービン。

Images