JP7258286B2 - 発熱機、及びエネルギー貯蔵システム - Google Patents

Description

本発明は、発熱機、及びエネルギー貯蔵システムに関する。

特許文献１は、発熱装置と、蓄熱装置と、発電装置とを備えるエネルギー貯蔵システムを開示する。発熱装置は、電力系統に接続される電動機と、電動機の回転力を熱に変換する発熱機とを備える。発熱機は、電動機により回転する回転部及び電磁誘導により発熱する発熱部を有する。このエネルギー貯蔵システムは、発熱装置で発生した熱を蓄熱装置に蓄え、その熱を利用して発電装置で発電を行う。

特許文献１には、発熱機の一例として、回転部と、回転部の外側に配置された発熱部と、回転部から発熱部に向けて磁束を発生する磁束発生部と、発熱部の外周に設けられた熱媒体流路とを備える構成が示されている。熱媒体流路は、配管によって構成されている。この発熱機は、回転部の回転により、磁束発生部から磁束を発生させる。発熱部は、この磁束の通過に伴う誘導電流により発熱する。

国際公開第２０１８／１３９００４号

発熱機は、発生した熱を熱媒体に効率よく伝熱することが望まれる。よって、発熱した物体から流通する熱媒体への熱伝達率を高めることが重要である。

特許文献１に記載される発熱機は、発熱部から配管を流通する熱媒体に熱を伝える構成である。そのため、配管の内周面とそれに接する熱媒体との間で対流による熱伝達が生じる。一般に、配管内の熱媒体の流れは層流になる。層流の場合、ヌッセルト数が低い値になり、熱伝達率が小さくなる。熱伝達率が小さければ、熱媒体への熱の移動量が小さくなるため、その分、配管と熱媒体との接触面積、即ち伝熱面積を大きくする必要がある。上記構成の発熱機において、伝熱面積を大きくするために、配管の全長を長くすることが考えられる。この場合、発熱部に対して配管を多層に配置するなどの対策が必要となり、発熱機の大型化を招く。

本開示は、発生熱を熱媒体に効率的に伝達でき、かつ小型化を実現できる発熱機を提供することを目的の一つとする。また、本開示は、上記発熱機を備えるエネルギー貯蔵システムを提供することを別の目的の一つとする。

本開示の発熱機は、
熱媒体を加熱する発熱機であって、
ケースと、
前記ケースの内周側に同軸に配置される第一の回転子と、を備え、
前記ケースは、
筒状の内殻及び外殻と、
前記内殻と前記外殻との間に前記熱媒体が流通される筒状空間と、
前記筒状空間に前記熱媒体が供給される入口部と、
前記筒状空間から前記熱媒体が排出される出口部と、
前記筒状空間内に回転可能に収容される導電性の筒体と、を有し、
前記第一の回転子は、
前記ケースの一端面に回転自在に支持され、かつ第一の駆動源によって回転される第一の回転軸と、
前記第一の回転子の外周に設けられる第一の磁極と、
前記第一の磁極から前記筒体に向けて磁束を発生させる第一の界磁と、を有する。

本開示のエネルギー貯蔵システムは、
熱媒体を加熱する発熱装置と、
前記発熱装置で加熱した熱媒体の熱を蓄える蓄熱装置と、を備え、
前記発熱装置は、
本開示の発熱機と、
前記第一の駆動源として、電力系統を電源とする第一の同期電動機と、を有する。

本開示の発熱機は、発生熱を熱媒体に効率的に伝達でき、かつ小型化を実現できる。本開示のエネルギー貯蔵システムは、上記発熱機を備えることで、設置スペースが少なくて済む。

図１は、実施形態１に係る発熱機の構成の一例を示す概略縦断面図である。 図２は、図１示すＩＩ－ＩＩ線で切断した概略断面図である。 図３は、筒体の別の一例を示す概略断面図である。 図４は、筒体の更に別の一例を示す概略断面図である。 図５は、実施形態２に係る発熱機の構成の一例を示す概略縦断面図である。 図６は、実施形態に係るエネルギー貯蔵システムの一例を示す概念図である。 図７は、フライホイールを備える同期電動機の構成例を示す概略図である。 図８は、比較例に係る発熱機の構成を示す概略縦断面図である。 図９は、比較例に係る発熱機の構成を示す概略断面図である。

［本開示の実施形態の説明］
最初に、本開示の実施態様を列記して説明する。

（１）本開示の実施形態に係る発熱機は、
熱媒体を加熱する発熱機であって、
ケースと、
前記ケースの内周側に同軸に配置される第一の回転子と、を備え、
前記ケースは、
筒状の内殻及び外殻と、
前記内殻と前記外殻との間に前記熱媒体が流通される筒状空間と、
前記筒状空間に前記熱媒体が供給される入口部と、
前記筒状空間から前記熱媒体が排出される出口部と、
前記筒状空間内に回転可能に収容される導電性の筒体と、を有し、
前記第一の回転子は、
前記ケースの一端面に回転自在に支持され、かつ第一の駆動源によって回転される第一の回転軸と、
前記第一の回転子の外周に設けられる第一の磁極と、
前記第一の磁極から前記筒体に向けて磁束を発生させる第一の界磁と、を有する。

本開示の発熱機は、熱媒体が流通するケースの筒状空間内に筒体が収容されている。この発熱機は、第一の駆動源により第一の回転軸を介して第一の回転子が回転する。第一の回転子は、第一の界磁により第一の磁極から筒体に向けて磁束を発生させる。第一の回転子が回転し、第一の磁極から発生した磁束が筒体を通過することにより、筒体に誘導電流が発生して筒体が発熱する。そして、筒体に発生した熱が熱媒体に伝えられ、熱媒体が加熱される。また、筒体に発生する誘導電流と第一の磁極から発生する磁束との相互作用により、筒体に回転トルクが発生する。よって、筒体が第一の回転子と同じ方向に回転する。筒体が筒状空間内で回転することで、熱媒体がかき混ぜられ、熱媒体の流れが乱流になる。乱流の場合、ヌッセルト数が高い値になり、熱伝達率が大きくなる。熱伝達率が大きいことで、熱媒体に効率よく伝熱することができる。そのため、伝熱面積が小さくても、熱媒体を十分に加熱することが可能である。したがって、本開示の発熱機は、発生熱を熱媒体に効率的に伝達でき、かつ小型化を実現できる。

（２）上記の発熱機の一形態として、
前記内殻が非磁性を有することが挙げられる。

内殻が非磁性体であることで、第一の磁極から発生する磁束が内殻で遮蔽され難くなる。よって、上記形態は、筒体に磁束が通過し易い。

（３）上記の発熱機の一形態として、
前記第一の界磁は、前記第一の回転子の一端側に配置され、前記第一の回転軸、前記第一の磁極、前記内殻、前記筒体、前記外殻、及び前記ケースの一端面を通る閉磁路を形成することが挙げられる。

第一の界磁により生じる磁束が閉磁路を形成するように構成されていることで、漏れ磁束を少なくすることができる。よって、上記形態は、第一の界磁による磁束を効率よく利用できる。

上記形態では、第一の界磁により第一の回転軸の軸方向に磁束が生じ、第一の回転軸から第一の磁極に向けて磁束が流れ、第一の磁極から筒体に向けて磁束を発生する。第一の界磁は、第一の回転子の一端側に配置されているため、ケースの一端面に近い側の方が遠い側よりも磁路長が短くなる。そのため、第一の磁極において、ケースの一端面に近い一端側に磁束が集中し易い。よって、第一の磁極から発生する磁束は、第一の磁極における一端側の方が他端側に比べて大きい。そのため、筒体における一端側の方が他端側に比べて通過する磁束が多く、単位面積あたりの発熱量が大きくなる。

（４）上記（３）に記載の発熱機の一形態として、
前記入口部が前記ケースの一端側に設けられ、
前記出口部が前記ケースの他端側に設けられていることが挙げられる。

発熱する筒体と、筒状空間に流通する熱媒体との温度差が大きいほど、熱の移動量が大きくなる。入口部側は熱媒体の温度が低く、出口部側は熱媒体の温度が高い。上述したように、上記形態では、筒体における一端側の方が発熱量が大きい。そのため、入口部がケースの一端側に設けられていることで、筒体に発生した熱を熱媒体に効率よく伝えることができる。よって、上記形態は、熱媒体を効率よく加熱できる。

また、入口部がケースの一端側に設けられていることで、入口部が第一の界磁に近い側に位置する。ケースは、入口部が設けられた一端側の方が出口部が設けられた他端側に比べて温度が低い。そのため、上記形態は、ケースから第一の界磁への熱の影響を抑制できる。

（５）上記の発熱機の一形態として、
前記筒体は、その内周面から外周面に貫通する貫通孔を有することが挙げられる。

筒体が貫通孔を有することで、筒体の内側と筒体の外側との間で貫通孔を通して熱媒体が移動できる。そのため、筒体の内側を流通する熱媒体と筒体の外側を流通する熱媒体とが混ざる。よって、上記形態は、筒状空間に流通する熱媒体の温度を均一化し易い。

（６）上記の発熱機の一形態として、
前記筒体は、その内周面及び外周面の少なくとも一方にフィンを有することが挙げられる。

筒体の回転速度が第一の回転子の回転速度に近づくと、筒体に発生する誘導電流が小さくなる。そのため、筒体の発熱量が減る。筒体がフィンを有することで、フィンが回転抵抗になり、筒体と第一の回転子の回転速度差が大きくなる。よって、上記形態は、筒体の発熱量を大きくできる。また、筒体がフィンを有することで、筒体の表面積が増える。そのため、筒体と熱媒体との接触面積が増えるので、筒体から熱媒体に効率よく熱を伝え易い。

（７）上記の発熱機の一形態として、
前記第一の回転子の他端側に対向すると共に、前記ケースの内周側に同軸に配置される第二の回転子を備え、
前記第二の回転子は、
前記ケースの他端面に回転自在に支持され、かつ第二の駆動源によって回転される第二の回転軸と、
前記第二の回転子の外周に設けられる第二の磁極と、
前記第二の磁極から前記筒体に向けて磁束を発生させる第二の界磁と、を有し、
前記第一の回転軸と前記第二の回転軸の回転方向及び回転速度の少なくとも一方が異なることが挙げられる。

上述したように、筒体の回転速度が第一の回転子の回転速度に近づくと、筒体に発生する誘導電流が小さくなるため、筒体の発熱量が減る。上記形態は、第二の回転子を備え、第二の磁極から発生した磁束が筒体を通過することにより、筒体に誘導電流が発生する。つまり、第一の回転子とは別に、第二の回転子によっても筒体に回転トルクが生じる。上記形態では、第一の回転軸と第二の回転軸の回転方向及び回転速度の少なくとも一方が異なる。そのため、筒体に対して、第一の回転子による回転トルクとは異なる回転トルクを第二の回転子によって与えることができる。よって、上記形態は、筒体の回転速度を制御できるので、筒体の発熱量を大きくできる。

以下では、上記第一の回転子のみ備える発熱機を「第一の発熱機」と呼び、上記第一の回転子及び上記第二回転子の双方を備える発熱機を「第二の発熱機」と呼ぶ場合がある。

（８）上記第二の発熱機の一形態として、
前記第二の界磁は、前記第二の回転子の他端側に配置され、前記第二の回転軸、前記第二の磁極、前記内殻、前記筒体、前記外殻、及び前記ケースの他端面を通る閉磁路を形成することが挙げられる。

第二の界磁により生じる磁束が閉磁路を形成するように構成されていることで、漏れ磁束を少なくすることができる。よって、上記形態は、第二の界磁による磁束を効率よく利用できる。

上記形態では、第二の界磁により第二の回転軸の軸方向に磁束が生じ、第二の回転軸から第二の磁極に向けて磁束が流れ、第二の磁極から筒体に向けて磁束を発生する。

（９）上記第二の発熱機の一形態として、
前記第二の界磁の磁力が前記第一の界磁の磁力よりも小さいことが挙げられる。

上記第二の発熱機において、例えば、第一の回転軸と第二の回転軸の回転方向が逆方向である場合、第一の回転子と第二の回転子とが互いに逆方向に回転する。この場合、筒体に対して、第一の回転子による回転トルクとは逆向きの回転トルクを第二の回転子によって与えることができる。第一の回転子による回転トルクと第二の回転子による逆向きの回転トルクとが同じ大きさであると、筒体が回転しない。上記形態は、第二の界磁の磁力が第一の界磁の磁力よりも小さいことで、第二の回転子による回転トルクの大きさが第一の回転子による回転トルクに比べて小さくなる。よって、上記形態は、筒体の回転速度を制御できるので、筒体の発熱量を大きくできる。

（１０）本開示の実施形態に係るエネルギー貯蔵システムは、
熱媒体を加熱する発熱装置と、
前記発熱装置で加熱した熱媒体の熱を蓄える蓄熱装置と、を備え、
前記発熱装置は、
上記（１）から（９）のいずれか１つに記載の発熱機と、
前記第一の駆動源として、電力系統を電源とする第一の同期電動機と、を有する。

本開示のエネルギー貯蔵システムは、発熱装置が上記本開示の発熱機を有することで、発熱装置の設置スペースが小さくて済む。また、本開示のエネルギー貯蔵システムは、第一の駆動源として、電力系統を電源とする第一の同期電動機を有することで、周波数調整機能を実現できる。電力系統に連系された同期電動機は同期化力を持つ。そのため、太陽光発電や風力発電などの不安定な電源によって電力系統に周波数変動が発生したとき、第一の同期電動機は、電力系統の周波数を維持するように機能する。また、同期電動機であれば、無効電力を吸収する機能も期待できるので、電力系統の電圧上昇を抑制できる。したがって、本開示のエネルギー貯蔵システムは、周波数調整機能を備えることから、電力系統の安定化に寄与する。

（１１）本開示の実施形態に係る別のエネルギー貯蔵システムは、
熱媒体を加熱する発熱装置と、
前記発熱装置で加熱した熱媒体の熱を蓄える蓄熱装置と、を備え、
前記発熱装置は、
上記（７）から（９）のいずれか１つに記載の発熱機と、
前記第二の駆動源として、電力系統を電源とする第二の同期電動機と、を有する。

本開示の別のエネルギー貯蔵システムは、発熱装置が上記本開示の発熱機を有することで、発熱装置の設置スペースが小さくて済む。また、本開示のエネルギー貯蔵システムは、第二の駆動源として、電力系統を電源とする第二の同期電動機を有することで、周波数調整機能を実現できる。上述したように、電力系統に連系された同期電動機は同期化力を持つ。そのため、電力系統に周波数変動が発生したとき、第二の同期電動機は、同期化力により電力系統の周波数を維持するように機能する。また、同期電動機であれば、無効電力を吸収する機能も期待できるので、電力系統の電圧上昇を抑制できる。したがって、本開示の別のエネルギー貯蔵システムは、周波数調整機能を備えることから、電力系統の安定化に寄与する。

上記（１０）、（１１）に記載の本開示のエネルギー貯蔵システムにおいて、蓄熱装置に蓄えられた熱は、後述するように発電に利用できる。その他、蓄熱装置に蓄えられた熱は、そのまま熱として利用することも可能であり、例えば、暖房や給湯、熱化学反応などに利用することが挙げられる。

（１２）上記のエネルギー貯蔵システムの一形態として、
第一の同期電動機及び前記第二の同期電動機の少なくとも一方にフライホイールを備えることが挙げられる。

上記形態は、第一の同期電動機及び前記第二の同期電動機の少なくとも一方にフライホイールを備えることで、電力系統に連系される同期電動機の慣性力が増し、同期化力が向上する。よって、上記形態は、周波数調整機能が向上する。

（１３）上記のエネルギー貯蔵システムの一形態として、
前記蓄熱装置に蓄えられた熱を利用して発電する発電装置を備えることが挙げられる。

上記形態は、発電装置を備えることで、蓄熱装置に蓄えられた熱を電力として取り出すことができる。例えば、電力系統に発電装置を接続して、電力需要が増大した場合に発電装置で発電した電力を電力系統に給電することが挙げられる。その他、発電装置で発電した電力を水の電気分解による水素製造に利用することが挙げられる。

［本発明の実施形態の詳細］
本発明の実施形態に係る発熱機、及びエネルギー貯蔵システムの具体例を、以下に図面を参照しつつ説明する。図中の同一符号は同一又は相当部分を示す。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

＜発熱機＞
［実施形態１］
主に図１及び図２を参照して、実施形態１に係る発熱機１Ａについて説明する。以下では、実施形態１の発熱機１Ａを第一の発熱機１Ａと呼ぶ場合がある。発熱機１Ａは、ケース１０と、ケース１０の内周側に同軸に配置される第一の回転子３０とを備える。発熱機１Ａの特徴の１つは、熱媒体が流通されるケース１０の筒状空間１３内に筒体２０が収容されている点にある。以下、発熱機１Ａの構成を詳しく説明する。

（ケース）
ケース１０は、内殻１１及び外殻１２と、筒状空間１３と、入口部１４と、出口部１５と、筒体２０とを有する。本例のケース１０の外観は円筒状である。

ケース１０は、筒状の内殻１１及び外殻１２を有する。本例では、内殻１１及び外殻１２はそれぞれ円筒形である。内殻１１と外殻１２とは径方向に間隔をあけて同軸に配置されている。外殻１２は、内殻１１の外側を囲むように設けられている。

〈内殻〉
内殻１１は非磁性を有することが好ましい。内殻１１が非磁性体であれば、後述する第一の磁極３２から発生する磁束が内殻１１で遮蔽され難くなる。よって、筒体２０に磁束が通過し易い。非磁性とは、通常、磁性を示さないものをいうが、ここでは、比透磁率が１０未満のものとし、好ましくは比透磁率が５未満、更に２未満のものをいう。この例では、内殻１１がステンレス鋼で形成されている。非磁性のステンレス鋼としては、例えば、ＳＵＳ３０３、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０５などが挙げられる。

更に、内殻１１は導電性を有してもよい。内殻１１が導電体であれば、第一の磁極３２から発生する磁束が通過することにより、内殻１１に誘導電流が発生して内殻１１が発熱する。但し、第一の磁極３２から発生する全ての磁束が内殻１１で遮蔽されないように、内殻１１の厚み及び導電率を選択する。内殻１１の厚みは、例えば１ｍｍ以上５ｍｍ以下が好ましい。内殻１１の厚みが１ｍｍ以上であることで、強度を確保し易い。内殻１１の厚みが５ｍｍ以下であることで、ケース１０の径方向の大きさを小さくし易く、軽量化も図れる。よって、発熱機１Ａを小型化し易い。また、内殻１１の厚みが５ｍｍ以下であれば、後述する第一の磁極３２から筒体２０までの距離を短くし易い。そのため、筒体２０に磁束が通過し易い。より好ましい内殻１１の厚みは４ｍｍ以下である。

〈外殻〉
外殻１２は強磁性を有することが好ましい。外殻１２が強磁性体であれば、後述するように閉磁路を形成することができる。ここでいう強磁性とは、比透磁率が１０以上のものとし、好ましくは比透磁率が１００以上のものをいう。外殻１２の厚み及び比透磁率は、後述する閉磁路が形成されるように選択すればよい。外殻１２の厚みは、例えば１ｍｍ以上５ｍｍ以下が好ましい。外殻１２の厚みが１ｍｍ以上であることで、外殻１２の磁路断面積を確保し易い。また、外殻１２の厚みが１ｍｍ以上であれば、強度を確保し易い。外殻１２の厚みが５ｍｍ以下であることで、ケース１０の径方向の大きさを小さくし易く、軽量化も図れる。よって、発熱機１Ａを小型化し易い。より好ましい外殻１２の厚みは４ｍｍ以下である。

更に、外殻１２は導電性を有してもよい。外殻１２が導電体であれば、筒体２０を通過した磁束が通過することにより、外殻１２に誘導電流が発生して外殻１２が発熱する。外殻１２は、例えば鉄、鋼、ステンレス鋼などで形成することが挙げられる。強磁性のステンレス鋼としては、ＳＵＳ４３０などのフェライト系ステンレス鋼、ＳＵＳ４０３などのマルテンサイト系ステンレス鋼などが挙げられる。

内殻１１と外殻１２との径方向の間隔、即ち内殻１１と外殻１２との隙間は、例えば２ｍｍ以上１０ｍｍ以下、更に２ｍｍ以上５ｍｍ以下が好ましい。上記隙間が２ｍｍ以上であることで、後述する筒状空間１３を構成し易い。筒状空間１３には熱媒体が流通すると共に、筒体２０が収納される。上記隙間が２ｍｍ以上であることで、筒状空間１３の流路断面積を確保し易く、圧損を小さくできる。上記隙間が１０ｍｍ以下であることで、ケース１０の径方向の大きさを小さくし易い。よって、発熱機１Ａを小型化し易い。

発熱機１Ａを小型化する観点から、ケース１０の外径は、例えば０．２ｍ以下、更に０．１８ｍ以下が好ましい。また、ケース１０の長さ、即ち内殻１１及び外殻１２の軸方向の長さは、例えば１ｍ以下、更に０．８ｍ以下が好ましい。

〈筒状空間〉
ケース１０は、内殻１１と外殻１２との間に筒状空間１３を有する。筒状空間１３の一端側と他端側のそれぞれの開口は、ケース１０の一端面１６及び他端面１７によって閉じられている。本例の筒状空間１３は円筒状である。筒状空間１３には、熱媒体が流通される。ケース１０は、筒状空間１３に熱媒体が供給される入口部１４と、筒状空間１３から熱媒体が排出される出口部１５とを有する。図１に示すように、入口部１４及び出口部１５にはそれぞれ、配管１８及び配管１９が接続されている。本例では、入口部１４がケース１０の一端側に設けられており、出口部１５がケース１０の他端側に設けられている。つまり、熱媒体は、ケース１０の一端側から他端側に向かって筒状空間１３を流れる。

〈筒体〉
筒体２０は、筒状空間１３内に収容されている。筒体２０は、ケース１０に固定されておらず、回転可能である。本例では、筒体２０は円筒形である。また、筒体２０は導電性を有する。筒体２０が導電体であることで、後述するように、第一の磁極３２から発生する磁束が通過することにより、筒体２０に誘導電流が発生して筒体２０が発熱する。また、筒体２０に発生する誘導電流と第一の磁極３２から発生する磁束との相互作用により、筒体２０が回転する。筒体２０が筒状空間１３内で回転することで、熱媒体がかき混ぜられて乱流が生じる。ここでいう導電性とは、導電率が１×１０^６Ｓ／ｍ以上のものとし、好ましくは導電率が５×１０^６Ｓ／ｍ以上、更に１×１０^７Ｓ／ｍ以上のものをいう。筒体２０は、例えば、銅又は銅合金、アルミニウム又はアルミニウム合金、鉄、鋼などで形成することが挙げられる。

更に、筒体２０は強磁性を有してもよい。筒体２０が強磁性を有することで、後述するように、筒体２０を閉磁路の一部に利用できる。筒体２０が強磁性を有し、筒体２０を通って閉磁路が形成される場合、外殻１２は非磁性体でもよい。外殻１２が強磁性であれば、筒体２０は非磁性体でもよい。

筒体２０の厚みは、例えば０．５ｍｍ以上５ｍｍ以下、更に１ｍｍ以上４ｍｍ以下が好ましい。筒体２０の厚みが０．５ｍｍ以上であることで、筒体２０を通過する磁束によって誘導電流を発生させ易い。また、筒体２０の厚みが０．５ｍｍ以上であれば、強度を確保し易い。筒体２０の厚みが５ｍｍ以下であることで、筒体２０を磁束が通過し易い。筒体２０の厚みは、後述する図４に示すフィン２２の突出高さを含まないものとする。

筒体２０の内径は内殻１１の外径よりも大きく、筒体２０の外径は外殻１２の内径よりも小さい。筒体２０と内殻１１との隙間、並びに筒体２０と外殻１２との隙間は、例えば０．５ｍｍ以上４ｍｍ以下が好ましい。筒体２０と内殻１１との隙間とは、筒体２０と内殻１１との半径差のことである。筒体２０と外殻１２との隙間とは、筒体２０と外殻１２との半径差のことである。筒体２０と内殻１１との間、及び筒体２０と外殻１２との間の上記双方の隙間が０．５ｍｍ以上であることで、筒体２０の内側及び外側に熱媒体を流通させ易い。上記双方の隙間が４ｍｍ以下であることで、筒体２０の内側及び外側に流れる熱媒体の流速が速くなることによって、乱流が生じ易くなる。また、筒体２０と内殻１１との隙間が４ｍｍ以下であれば、後述する第一の磁極３２から筒体２０までの距離を短くし易い。そのため、筒体２０に磁束が通過し易い。上記双方の隙間は２ｍｍ以下がより好ましい。

（第一の回転子）
第一の回転子３０は、第一の回転軸３１と、第一の磁極３２と、第一の界磁３３とを有する。本例の第一の回転子３０の外観は円柱状である。第一の回転子３０は、強磁性を有する材料で形成されている。強磁性を有する材料としては、例えば鉄、鋼、ステンレス鋼などが挙げられる。

〈第一の回転軸〉
第一の回転軸３１は、第一の回転子３０の一端側に設けられている。第一の回転軸３１は、ケース１０の一端面１６に回転自在に支持されている。本例では、ケース１０の一端面１６に挿通孔１６ａが形成されている。挿通孔１６ａには、軸受１６ｂが固定されている。第一の回転軸３１は、ケース１０の一端面１６に設けられた軸受１６ｂにより回転自在に支持されている。本例の場合、第一の回転軸３１は一端面１６に対して片持ち支持されている。勿論、第一の回転軸３１は一端面１６と他端面１７に支持されていてもよい。第一の回転軸３１の構成材料は、第一の回転子３０と同じ強磁性を有する材料で形成されている。

第一の回転軸３１は、第一の駆動源５１によって回転される。第一の駆動源５１は、ケース１０の一端面１６よりも外側に位置する。第一の駆動源５１は、第一の回転軸３１を回転させるものであればよく、例えば電動機、風車などが挙げられる。電動機は、同期電動機でもよいし、誘導電動機でもよい。第一の駆動源５１は、同期電動機であることが好ましい。本例では、第一の駆動源５１が同期電動機である。電力系統１００Ｌに連系された同期電動機は同期化力を持つ。第一の駆動源５１が電力系統１００Ｌを電源とする同期電動機であることで、同期電動機の同期化力によって、周波数調整機能を実現できる。

第一の回転軸３１は、第一の駆動源５１と直結されていてもよいし、図示しない増速機を介して第一の駆動源５１と連結されていてもよい。第一の回転軸３１と第一の駆動源５１とが直結されている場合、増速機によるトラブルを回避できる。本例では、第一の回転軸３１が第一の駆動源５１と直結されている。

〈第一の磁極〉
第一の磁極３２は、第一の回転子３０の外周に設けられている。本例の第一の磁極３２は、第一の回転子３０の外周面から突出する凸部によって形成されている。第一の磁極３２は、第一の回転子３０の軸方向に沿って設けられている。具体的には、本例の第一の磁極３２の形状は、第一の回転子３０の軸方向の全長にわたって伸びる直線状の突条である。第一の磁極３２の形状は、第一の回転子３０の外周に螺旋状、又は螺旋の一部を構成する曲線状に形成される突条であってもよい。第一の磁極３２は、第一の回転子３０の軸方向に間隔をあけて配置される複数の凸部であってよい。第一の磁極３２の数は、特に限定されないが、複数であることが好ましい。本例では、複数の第一の磁極３２を有する。各第一の磁極３２は、第一の回転子３０の周方向に等間隔に設けられている。第一の磁極３２の数は、例えば４以上１２以下が挙げられる。本例では、第一の磁極３２の数が４つである。第一の磁極３２の構成材料は、第一の回転子３０と同じ強磁性を有する材料で形成されている。

第一の磁極３２の外周面とケース１０の内周面との径方向の間隔、即ち第一の磁極３２と内殻１１との隙間は、例えば０．５ｍｍ以上５ｍｍ以下、１ｍｍ以上４ｍｍ以下が好ましい。上記隙間が０．５ｍｍ以上であることで、第一の回転子３０の回転時に、第一の磁極３２と内殻１１とが接触することを抑制できる。上記隙間が５ｍｍ以下であることで、第一の磁極３２から筒体２０までの距離を短くし易い。そのため、筒体２０に磁束が通過し易い。

〈第一の界磁〉
第一の界磁３３は、第一の磁極３２から筒体２０に向けて磁束を発生させる。本例では、第一の界磁３３は第一の回転子３０の一端側に配置され、第一の回転軸３１の軸方向に磁束が生じるように設けられている。本例の第一の界磁３３は、ケース１０の一端側に偏って配置されている。第一の界磁３３は、一端面１６に固定されている。第一の界磁３３は、第一の回転軸３１と同軸に設けられている。第一の回転軸３１に生じた磁束は、第一の回転軸３１から第一の磁極３２に向かって流れ、第一の磁極３２から筒体２０に向けて磁束を発生する。

本例の第一の界磁３３はコイルである。コイルとしては、銅線などの常電導コイルや超電導線材を用いた超電導コイルが挙げられる。具体的には、第一の界磁３３を構成するコイルは、第一の回転軸３１の周囲に第一の回転軸３１と間隔をあけて巻回されている。このコイルには、図示しない直流電源が接続され、直流電源から電流が通電される。コイルに通電される電流を制御することによって、第一の界磁３３の磁力を調整することが可能である。コイルに通電される電流を大きくすれば、第一の界磁３３の磁力が大きくなる。

第一の界磁３３は、第一の回転軸３１の軸方向に磁束を発生させるものであればよく、永久磁石であってもよい。第一の界磁３３を永久磁石で構成する場合は、例えば、第一の回転軸３１の途中に永久磁石を配置することが挙げられる。具体的には、第一の回転軸３１の軸方向にＳ極とＮ極とが並ぶように永久磁石を配置する。その永久磁石は、第一の回転軸３１の一端側に偏在させることが好ましい。第一の界磁３３はコイルであることが好ましい。コイルであれば、永久磁石に比べて、温度上昇による磁気特性の低下や、経時的な磁気特性の劣化が起こり難いからである。更に、超電導コイルであれば、電気抵抗がゼロであり、大電流を流してもコイルに損失が実質的に生じない。そのため、常電導コイルに比較して、大電流を流すことによるコイルの損失を抑制することができる。

また、本例では、第一の界磁３３は、図１の破線矢印で示すように、第一の回転軸３１、第一の磁極３２、内殻１１、筒体２０、外殻１２、及びケースの一端面１６を通る閉磁路を形成する。図１の破線矢印は磁束の流れを示している。第一の界磁３３により生じる磁束が閉磁路を形成するように構成されていることで、漏れ磁束を少なくすることができる。よって、第一の界磁３３による磁束を効率よく利用できる。

ここで、筒体２０が強磁性を有する場合は、磁束が外殻１２を通らない、又は殆ど通らずに、筒体２０からケースの一端面１６を通る閉磁路が形成される。つまり、筒体２０を閉磁路の一部に利用できる。

次に、発熱機１Ａによる熱媒体を加熱するメカニズムについて説明する。第一の駆動源５１により第一の回転軸３１を介して第一の回転子３０が回転する。第一の回転子３０は、第一の界磁３３により第一の磁極３２から筒体２０に向けて磁束を発生させる。第一の回転子３０が回転することによって、第一の磁極３２と対向する筒体２０の領域では、通過する磁束が増加する。一方、第一の磁極３２と対向しない筒体２０の領域では、通過する磁束が減少する。そのため、第一の回転子３０の回転により、筒体２０に対して第一の磁極３２が相対的に移動することで、筒体２０を通過する磁束が周期的に変化する。第一の回転子３０が回転し、第一の磁極３２から発生した磁束が筒体２０を通過することにより、筒体２０に誘導電流が発生して筒体２０が発熱する。そして、筒体２０に発生した熱が筒状空間１３を流通する熱媒体に伝えられ、熱媒体が加熱される。

また、筒体２０に発生する誘導電流と第一の磁極３２から発生する磁束との相互作用により、筒体２０に回転トルクが発生する。これにより、筒体２０が第一の回転子３０と同じ方向に回転する。筒体２０が筒状空間１３内で回転することで、筒状空間１３を流通する熱媒体がかき混ぜられ、熱媒体の流れが乱流になる。乱流の場合、ヌッセルト数が高い値になり、筒体２０から熱媒体への熱伝達率が大きくなる。熱伝達率が大きいことで、熱媒体に効率よく伝熱することができる。

第一の回転子３０の停止時、重力によって、筒体２０は図１の上側の内周面が内殻１１の外周面に接触し、図１の下側の内周面が内殻１１の外周面から離隔した状態になる。つまり、筒体の２０の上側は第一の磁極３２に近く、下側は第一の磁極３２から遠くなる。第一の回転子３０の回転時、第一の磁極３２から発生する磁束により、筒体２０において、第一の磁極３２に対向する箇所に誘導電流が発生する。このとき、第一の磁極３２に近い箇所ほど強い磁束を受け、発生する誘導電流と磁束との相互作用によって反発力が働く。第一の回転子３０が所定の回転速度に達すると、反発力によって、筒体２０の内周面は全周にわたって内殻１１の外周面と非接触の状態となり、その状態で筒体２０も第一の回転子３０に連動して回転する。

内殻１１及び外殻１２の少なくとも一方が導電性を有する場合、第一の磁極３２から発生した磁束が通過することにより誘導電流が発生して、内殻１１及び外殻１２の少なくとも一方も発熱する。この場合、内殻１１及び外殻１２の少なくとも一方からも熱媒体に熱が伝えられ、熱媒体が加熱されることになる。筒体２０が筒状空間１３内で回転することで、筒状空間１３を流通する熱媒体の流れが乱流になるため、内殻１１及び外殻１２の少なくとも一方から熱媒体への熱伝達率も大きくなる。そのため、熱媒体を効率よく加熱することが可能である。

本例では、図１の破線矢印で示すように、第一の回転軸３１から第一の磁極３２に向けて磁束が流れ、第一の磁極３２から筒体２０に向けて磁束を発生する。第一の界磁３３は、第一の回転子３０の一端側に配置されているため、ケース１０の一端面１６に近い側の方が遠い側よりも磁路長が短くなる。そのため、第一の磁極３２において、一端面１６に近い一端側に磁束が集中し易い。よって、第一の磁極３２から発生する磁束は、第一の磁極３２における一端側の方が他端側に比べて大きい。よって、筒体２０における一端側の方が他端側に比べて通過する磁束が多く、単位面積あたりの発熱量が大きくなる。

本例の場合、図１に示すように、入口部１４がケース１０の一端側に設けられ、出口部１５がケース１０の他端側に設けられており、熱媒体がケース１０の一端側から他端側に向かって筒状空間１３を流れる。入口部１４側は熱媒体の温度が低く、出口部１５側は熱媒体の温度が高い。ここで、発熱する筒体２０と、筒状空間１３に流通する熱媒体との温度差が大きいほど、熱の移動量が大きくなる。本例では、上述したように、筒体２０における一端側の方が他端側に比べて発熱量が大きい。そのため、入口部１４がケース１０の一端側に設けられていることで、筒体２０に発生した熱を熱媒体に効率よく伝えることができる。この点でも、熱媒体を効率よく加熱できる。

（熱媒体）
熱媒体は、例えば、水、水蒸気、油、溶融塩などの流体が挙げられる。油の一例として、合成油が挙げられる。中でも、溶融塩は、高温で使用可能であり、太陽熱発電の熱媒体にも採用されていることから、熱媒体として好ましい。溶融塩としては、代表的には、硝酸塩系、炭酸塩系、塩化物系のものが挙げられる。特に、硝酸塩は、熱的物性、入手容易性、安全性、コストの面から好ましい。熱的物性は、例えば、融点、沸点、密度、粘性、熱伝導率、比熱などが挙げられる。硝酸塩としては、例えば、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、及びこれらの混合物などの少なくとも一つが挙げられる。特に、硝酸ナトリウムと硝酸カリウムとを含む共晶混合物は、融点が低く、使用温度範囲も広いなど、好適である。

硝酸ナトリウムと硝酸カリウムとの二成分系の共晶混合物の熱的物性の一例を以下に示す。硝酸ナトリウムと硝酸カリウムとの混合比率は、硝酸ナトリウム６０質量％、硝酸カリウム４０質量％である。
〈熱的物性値〉
融点：２２４℃
沸点：６００℃
熱分解温度：６２０℃
密度（ρ）：１７８８．８８ｋｇ／ｍ^３
粘性係数（μ）：０．００１８Ｐａ・ｓ
動粘性係数（ν）：１．００９×１０^－９ｍ^２／ｓ
熱伝導率（λ）：０．６００Ｗ／（ｍ・Ｋ）
比熱（ｃｐ）：１５００．０Ｊ／（ｋｇ・Ｋ）

上記硝酸塩の混合物を熱媒体に使用する場合、凝固を防止する観点から最低温度は２５０℃以上とされ、２９０℃以上が好ましい。また、熱分解を防止する観点から最高温度は６００℃以下とされ、５６０℃以下が好ましい。つまり、使用温度範囲は２９０℃以上５６０℃以下が好ましい。よって、入口部１４側の熱媒体の温度は２９０℃とし、出口部１５側の熱媒体の温度は５６０℃とすることが挙げられる。また、熱媒体と接する筒体２０、内殻１１及び外殻１２の表面温度は、熱分解温度である６２０℃以下とする。

筒体２０は、図３に示すように、その内周面から外周面に貫通する貫通孔２１を有することが好ましい。熱媒体が筒状空間１３を流れるとき、熱媒体は筒体２０の内側及び外側に流れる。筒体２０が貫通孔２１を有することで、筒体２０の内側と外側との間で貫通孔２１を通して熱媒体が移動できる。そのため、筒体２０の内側を流通する熱媒体と筒体２０の外側を流通する熱媒体とが混ざる。よって、筒状空間１３に流通する熱媒体の温度を均一化し易い。貫通孔２１は、筒体２０の径方向と交差するように形成されている。本例では、筒体２０の横断面における弦に沿った貫通孔２１としている。本例の貫通孔２１を通る弦は２本であり、両弦は互いに平行である。この弦の本数は特に限定されず、複数の弦がある場合に互いに平行か否かも問わない。図３に示す貫通孔２１は、筒体２０の径方向に対して傾斜するように形成されている。貫通孔２１は、筒体２０の径方向と直交するように形成されていてもよい。貫通孔２１が筒体２０の径方向に対して傾斜していると、直交する場合に比べて、筒体２０の内側と外側の熱媒体が混ざり易く、乱流が生じ易い。貫通孔２１の大きさ及び数は、適宜選択すればよい。

筒体２０は、図４に示すように、その内周面及び外周面の少なくとも一方にフィン２２を有することが好ましい。フィン２２は、筒体２０の内周面及び外周面の少なくとも一方から突出するように形成されている。図４では、筒体２０の外周面にのみフィン２２が形成されている例を示している。具体的には、フィン２２の形状は、筒体２０の軸方向の全長にわたって伸びる直線状の突条である。フィン２２の形状は、筒体２０の外周に螺旋状、又は螺旋の一部を構成する曲線状に形成される突条であってもよい。フィン２２は、筒体２０の軸方向に間隔をあけて配置される複数の凸部であってよい。フィン２２の数は、特に限定されないが、複数であることが好ましい。筒体２０が筒状空間１３内を回転するとき、筒体２０の回転速度が第一の回転子３０の回転速度に近づくと、筒体２０に発生する誘導電流が小さくなる。よって、筒体２０の発熱量が減る。換言すれば、筒体２０と第一の回転子３０の回転速度差をある程度大きくする方が、筒体２０の発熱量が増える。要するに、筒体２０の回転速度が第一の回転子３０の回転速度に対して遅くなるように、筒体２０にブレーキをかけるようにすればよい。筒体２０がフィン２２を有することで、フィン２２が回転抵抗になり、筒体２０と第一の回転子３０の回転速度差が大きくなる。つまり、フィン２２がブレーキの役割を果たす。そのため、筒体２０の発熱量を大きくできる。また、筒体２０がフィン２２を有することで、筒体２０の表面積が増える。そのため、筒体２０と筒状空間１３を流通する熱媒体との接触面積が増えるので、筒体２０から熱媒体に効率よく熱を伝え易い。フィン２２は、図４の実施形態の他、筒体２０の内周面にのみ形成されていてもよいし、筒体２０の内周面及び外周面の双方に形成されていてもよい。フィン２２の大きさ及び数は、適宜選択すればよい。

｛作用効果｝
上述した実施形態１に係る第一の発熱機１Ａは、以下の効果を奏する。
第一の回転子３０が第一の駆動源５１により第一の回転軸３１を介して回転し、第一の界磁３３により第一の磁極３２から発生した磁束が筒体２０を通過する。これにより、筒体２０に誘導電流が発生して、筒状空間１３内で筒体２０が発熱すると共に回転する。筒体２０が筒状空間１３内で回転することで、筒状空間１３に流通する熱媒体の流れが乱流になる。乱流状態になることで、熱媒体への熱伝達率が大きくなる。熱伝達率が大きいことで、熱媒体に効率よく伝熱することができる。そのため、伝熱面積が小さくても、熱媒体を十分に加熱することが可能である。したがって、発熱機１Ａを小型化することが可能である。

［実施形態２］
図５を参照して、実施形態２に係る第二の発熱機１Ｂについて説明する。第二の発熱機１Ｂは、第二の回転子４０を備える点が、図１に示す第一の発熱機１Ａと相違する。以下では、第二の発熱機１Ｂについて、第一の発熱機１Ａとの相違点を中心に説明する。

第二の回転子４０は、第一の回転子３０の他端側に対向すると共に、ケース１０の内周側に同軸に配置される。第二の回転子４０は、第二の回転軸４１と、第二の磁極４２と、第二の界磁４３とを有する点で、第二の回転子４０と基本的な構成は同じである。本例の第二の回転子４０は、第一の回転子３０と同様に、外観が円柱状である。第二の回転子４０は、例えば鉄、鋼、ステンレス鋼などの強磁性を有する材料で形成されている。本例の第二の回転子４０は、ケース１０を軸方向に二等分する線に対して、第一の回転子３０と線対称に設けられている。

〈第二の回転軸〉
第二の回転軸４１は、第二の回転子４０の他端側に設けられている。第二の回転軸４１は、ケース１０の他端面１７に回転自在に支持されている。本例では、ケース１０の他端面１７に挿通孔１７ａが形成されている。挿通孔１７ａには、軸受１７ｂが固定されている。第二の回転軸４１は、ケース１０の他端面１７に設けられた軸受１７ｂにより回転自在に支持されている。本例の場合、第二の回転軸４１は他端面１７に対して片持ち支持されている。ケース１０の軸方向の中間部に仕切りを設け、第二の回転軸４１が他端面１７とこの仕切りに両持ち支持されていてもよい。勿論、第一の回転軸３１も一端面１６とこの仕切りに両持ち支持されていてもよい。第二の回転軸４１の構成材料は、第二の回転子４０と同じ強磁性を有する材料で形成されている。

第二の回転軸４１は、第二の駆動源５２によって回転される。第二の駆動源５２は、ケース１０の他端面１７よりも外側に位置する。第二の駆動源５２は、第二の回転軸４１を回転させるものであればよく、例えば電動機、風車などが挙げられる。電動機は、同期電動機でもよいし、誘導電動機でもよい。第二の駆動源５２は、同期電動機であることが好ましい。本例では、第二の駆動源５２が同期電動機である。電力系統１００Ｌに連系された同期電動機は同期化力を持つ。第二の駆動源５２が電力系統１００Ｌを電源とする同期電動機であることで、同期電動機の同期化力によって、周波数調整機能を実現できる。第二の回転軸４１は、第二の駆動源５２と直結されていてもよいし、図示しない増速機を介して第二の駆動源５２と連結されていてもよい。

また、第二の回転軸４１の回転方向及び回転速度の少なくとも一方は、第一の回転軸３１と異なっている。この理由については、後述する。

〈第二の磁極〉
第二の磁極４２は、第二の回転子４０の外周に設けられている。第二の磁極４２の構成は、上述した第一の回転子３０における第一の磁極３２と同じであるので、説明を省略する。

〈第二の界磁〉
第二の界磁４３は、第二の磁極４２から筒体２０に向けて磁束を発生させる。本例では、第二の界磁４３は第二の回転子４０の他端側に配置され、第二の回転軸４１の軸方向に磁束が生じるように設けられている。本例の第二の界磁４３は、ケース１０の他端側に偏って配置されている。第二の界磁４３は、他端面１７に固定されている。第二の界磁４３は、第二の回転軸４１と同軸に設けられている。第二の回転軸４１に生じた磁束は、第二の回転軸４１から第二の磁極４２に向かって流れ、第二の磁極４２から筒体２０に向けて磁束を発生する。

本例の第二の界磁４３は、第一の界磁３３と同様に、コイルである。第二の界磁４３を構成するコイルは、第二の回転軸４１の周囲に第二の回転軸４１と間隔をあけて巻回されている。このコイルには、図示しない直流電源が接続され、直流電源から電流が通電される。コイルに通電される電流を制御することによって、第二の界磁４３の磁力を調整することが可能である。第二の界磁４３は、第二の回転軸４１の軸方向に磁束を発生させるものであればよく、永久磁石を利用することも可能である。上述した第一の界磁３３と同じ理由から、第二の界磁４３はコイルであることが好ましい。

本例では、第二の界磁４３は、図５の破線矢印で示すように、第二の回転軸４１、第二の磁極４２、内殻１１、筒体２０、外殻１２、及びケースの他端面１７を通る閉磁路を形成する。図５の破線矢印は磁束の流れを示している。第二の界磁４３により生じる磁束が閉磁路を形成するように構成されていることで、漏れ磁束を少なくすることができる。よって、第二の界磁４３による磁束を効率よく利用できる。ここで、筒体２０が強磁性を有する場合は、磁束が外殻１２を通らずに、筒体２０からケースの他端面１７を通る閉磁路が形成される。

発熱機１Ｂは、第二の回転子４０を備えることで次の効果を奏する。上述したように、筒体２０の回転速度が第一の回転子３０の回転速度に近づくと、筒体２０に発生する誘導電流が小さくなる。よって、筒体２０の発熱量が減る。第二の回転子４０における第二の磁極４２から発生した磁束が筒体２０を通過することにより、筒体２０に誘導電流が発生する。つまり、第一の回転子３０とは別に、第二の回転子４０によっても筒体２０に回転トルクが生じる。第一の回転軸３１と第二の回転軸４１の回転方向及び回転速度の少なくとも一方が異なることで、筒体２０に対して、第一の回転子３０による回転トルクとは異なる回転トルクを第二の回転子４０によって与えることができる。よって、発熱機１Ｂは、第二の回転子４０により、筒体２０の回転速度を制御できるので、筒体２０の発熱量を大きくできる。

例えば、第一の回転軸３１と第二の回転軸４１の回転方向が異なる場合、即ち、第一の回転子３０に対して第二の回転子４０が逆回転する場合について説明する。この場合、筒体２０に対して、第一の回転子３０による回転トルクとは逆向きの回転トルクが第二の回転子４０によって与えられることになる。つまり、第二の回転子４０による逆方向の回転トルクによって、筒体２０にブレーキをかけることができる。そのため、筒体２０の回転速度が遅くなる。

次に、第一の回転軸３１と第二の回転軸４１の回転速度が異なる場合について説明する。ここでは、第二の回転軸４１の回転方向が第一の回転軸３１と同じで、第二の回転軸４１の回転速度が第一の回転軸３１よりも遅い場合について説明する。この場合、第二の回転子４０の回転速度が第一の回転子３０に比べて相対的に遅いため、第二の磁極４２から発生する磁束が筒体２０を通過すると、筒体２０に発生する誘導電流とこの磁束の相互作用により、筒体２０に制動トルクが発生する。つまり、筒体２０に対して、第一の回転子３０による回転トルクとは逆向きの回転トルクが与えられた状態と同じになる。そのため、筒体２０の回転速度が遅くなる。第二の回転子４０は、必ずしも回転する必要はなく、静止していてもよい。つまり、「第一の回転軸３１と第二の回転軸４１の回転速度が異なる」とは、第二の回転軸４１が静止していることを含む。第二の回転子４０が静止していても、同じ作用効果を奏する。

第二の界磁４３の磁力は第一の界磁３３の磁力よりも小さいことが好ましい。例えば、第一の回転軸３１と第二の回転軸４１の回転方向が異なる場合において、第一の回転子３０による回転トルクと第二の回転子４０による逆向きの回転トルクとが同じ大きさであると、筒体２０が回転しない。つまり、各々の回転トルクが釣り合って、筒体２０が静止する。第二の界磁４３の磁力が第一の界磁３３の磁力よりも小さいことで、第二の回転子４０による回転トルクの大きさが第一の回転子３０による回転トルクに比べて小さくなる。そのため、筒体２０を回転させることができる。

＜エネルギー貯蔵システム＞
図６を参照して、実施形態に係るエネルギー貯蔵システム１００Ｓについて説明する。図６に示すエネルギー貯蔵システム１００Ｓは、電力系統１００Ｌに設置され、発熱装置１００と蓄熱装置２００とを備える。この例では、更に発電装置３００を備える。電力系統１００Ｌは、電源１００Ｇで発電した電力を需要家に供給する送電設備である。電源１００Ｇは、電力系統１００Ｌに接続される発電機群で構成される。電源１００Ｇには、例えば、火力発電、原子力発電、水力発電などの一般電源の他、太陽光発電、風力発電などに代表される再生可能エネルギー電源といった各種電源が含まれる。

（発熱装置）
発熱装置１００は、熱媒体を加熱するものであり、発熱機１と、同期電動機５０とを有する。発熱機１は、上述した実施形態１、２に係る発熱機１Ａ、１Ｂである。同期電動機５０は、図１、図５に示す発熱機１Ａ、１Ｂにおける第一の駆動源５１及び第二の駆動源５２の少なくとも一方として機能する。同期電動機５０は、電力系統１００Ｌを電源とする。つまり、同期電動機５０は、電力系統１００Ｌに連系されている。エネルギー貯蔵システム１００Ｓは、発熱装置１００を制御する制御部１１０を備える。制御部１１０は、例えば、電力系統１００Ｌの余剰電力に応じて発熱装置１００を制御する。この制御部１１０により、電力系統１００Ｌに余剰電力が発生したとき、制御部１１０によって発熱装置１００が作動する。例えば、電力系統１００Ｌには、図示しない電力監視システムが設置されている。この電力監視システムは、電力系統１００Ｌにおける電力需給を監視し、電力需給に基づき制御部１１０に動作指令を送る。制御部１１０は、余剰電力発生時に電力監視システムから動作指令を受け取ると、発熱機１及び同期電動機５０を動作させる。

（蓄熱装置）
蓄熱装置２００は、発熱装置１００で加熱された熱媒体の熱を蓄える。蓄熱装置２００の構成としては、例えば、上述した発熱機１Ａ、１Ｂによって加熱された熱媒体を貯留する第一のタンクと、熱媒体から熱を取り出す熱交換器とを備える構成が挙げられる。第一のタンクは、図１、図５に示す出口部１５に接続される配管１９を通して、加熱された高温の熱媒体が貯留される。熱交換器は、第一のタンクに貯留された高温の熱媒体から熱を取り出す。熱交換器により抜熱された低温の熱媒体は、第一のタンクとは別の第二のタンクに貯留され、第二のタンクから図１、図５に示す配管１８を通して入口部１４に送られる。

（発電装置）
発電装置３００は、蓄熱装置２００に蓄えられた熱を利用して発電する。発電装置３００は電力系統１００Ｌに連系されている。発電装置３００は、例えば、蒸気タービンと発電機とを備える。上述した蓄熱装置２００の熱交換器によって、高温の熱媒体から取り出した熱で蒸気を発生させる。そして、発電装置３００は、発生した蒸気で蒸気タービンを回し、発電機により発電を行う。発電した電力は電力系統１００Ｌに供給される。この例では、発電装置３００は、制御部１１０によって制御され、電力系統１００Ｌの電力需要が増大したときに作動する。例えば、電力需要増大時に上述の電力監視システムから制御部１１０に動作指令が送られ、制御部１１０が発電装置３００を動作させる。

｛作用効果｝
上述した実施形態に係るエネルギー貯蔵システム１００Ｓは、以下の効果を奏する。

発熱装置１００における発熱機１が上述した実施形態１、２に係る発熱機１Ａ、１Ｂであるため、発熱機１を小型化できる。よって、発熱装置１００の設置スペースが小さくて済む。

発熱機１Ａ、１Ｂにおける第一の駆動源５１及び第二の駆動源５２の少なくとも一方として、同期電動機５０を有することで、周波数調整機能を実現できる。同期電動機５０は、電力系統１００Ｌに連系されていることで、同期電動機の同期化力によって、電力系統の周波数を維持するように機能する。よって、電力系統の安定化に寄与する。また、同期電動機５０は、無効電力を吸収する機能も期待できるので、電力系統１００Ｌの電圧上昇を抑制できる。その他、同期電動機５０であれば、高価なインバータを必要としないので、誘導電動機に比べて低コスト化が可能である。

更に、図７に示すように、同期電動機５０にフライホイール５５を備えると、同期電動機の慣性力が増し、同期化力が向上する。よって、同期電動機５０による周波数調整機能の向上が期待できる。

［試算例］
上述した実施形態１の発熱機１Ａについて、以下のような試算を行い、小型化の実現性を検討した。

発熱機１Ａの構成は次のように想定する。
内殻１１の外周面の半径：０．０７０ｍ
外殻１２の内周面の半径：０．０７３ｍ
内殻１１と外殻１２との隙間：３ｍｍ
筒体２０の厚み：１ｍｍ
筒体２０と内殻１１との隙間：０．５ｍｍ
筒体２０と外殻１２との隙間：１．５ｍｍ
筒体２０の軸方向の長さ：０．５５ｍ
筒体２０の回転速度：１７５０ｒｐｍ
筒体２０の発熱量：２５０ｋＷ

熱媒体は、上述した硝酸ナトリウムと硝酸カリウムとの混合物を使用するものとする。この硝酸塩混合物の熱的物性値は上述したとおりである。

入口部１４側の熱媒体の温度は２９０℃とし、出口部１５側の熱媒体の温度は５６０℃とする。筒体２０の発熱量と、出口部１５側と入口部１４側の熱媒体の温度差とから、熱媒体の流量は０．６１７２ｋｇ／ｓとなる。

上述した想定条件で、ヌッセルト数を試算したところ、ヌッセルト数は１１７程度となる。求めたヌッセルト数から熱伝達率を試算すると、熱伝達率は１７５００Ｗ／（ｍ^２・Ｋ）程度となる。また、この場合、筒体２０の表面温度と熱媒体との温度差は６０℃以下になり、筒体２０の表面温度は熱媒体の熱分解温度以下になると想定される。

以上の試算結果から、発熱機１Ａによれば、ケース１０の外径０．２ｍ、軸方向の長さ０．６ｍを実現できると想定される。

また、上述した想定条件で圧損を試算したところ、圧損は最大でも１０ｋＰａ程度になると想定される。圧損が１０ｋＰａ程度であれば、大気圧の１００ｋＰａに比べて十分に小さく、問題ない範囲である。

（比較例）
図８に示す比較例に係る発熱機１Ｘについて、以下のような試算を行い、小型化の実現性を検討した。

発熱機１Ｘの構成を説明する。発熱機１Ｘは、ケース１０Ｘと、ケース１０Ｘの内周側に同軸に配置される第一の回転子３０Ｘとを備える。発熱機１Ｘは、ケース１０Ｘの構成が図１に示す発熱機１Ａのケース１０と相違する。以下、ケース１０Ｘの構成をケース１０との相違点を中心に説明する。第一の回転子３０Ｘは、発熱機１Ａの第一の回転子３０と基本的な構成は同じであるので、その説明を省略する。

ケース１０Ｘは、円筒状の筒体２０Ｘを有する。筒体２０Ｘは導電性及び強磁性を有する材料で形成されている。筒体２０Ｘの両端は、ケース１０Ｘの一端面１６及び他端面１７に固定されている。そのため、筒体２０Ｘは回転しない。筒体２０Ｘは、第一の回転子３０Ｘに設けられた第一の磁極３２から発生する磁束が通過することにより、誘導電流が発生して発熱する。

図８に示す発熱機１Ｘにおいて、筒体２０Ｘの外周に管路を配置し、管路内を流通する熱媒体を加熱する場合を検討した。管路の外径及び内径は０．０４ｍ、及び０．０３６ｍを想定した。筒体２０Ｘの発熱量は２５０ｋＷを想定した。熱媒体に上述した硝酸ナトリウムと硝酸カリウムとの混合物を使用し、熱媒体を２９０℃から５６０まで加熱することを想定した。

管路に流れる熱媒体は層流になると予想される。上述した想定条件で、ヌッセルト数を試算したところ、ヌッセルト数は４．３６程度と想定された。求めたヌッセルト数から熱伝達率を試算して必要な伝熱面積を求めた結果、上記管路の全長が２１６ｍになると想定された。

筒体２０Ｘの長さを上述した発熱機１Ａのケース１０の長さと同じ０．６ｍとし、筒体Ｘの外周に２１６ｍ分の上記管路を配置することを想定した場合、上記管路の構成は図９に示すような構成とすることが挙げられる。図９では、筒体２０Ｘに対して、筒体２０Ｘの外周面から突出すると共に、筒体２０Ｘの軸方向に沿って延びる板状体６０が形成されている。板状体６０は、筒体２０Ｘの周方向に間隔をあけて設けられている。各板状体６０には、筒体２０Ｘの軸方向に沿う管路６１が、筒体２０Ｘの径方向に並ぶように配置されている。筒体２０Ｘの長さを０．６ｍとしたとき、筒体Ｘの外周に全長２１６ｍの管路６１を配置する場合、各板状体６０に対して管路６１を５層重ねて配置することを想定すると、板状体６０の数は７２個必要になる。図９では、都合上、一部の板状体６０のみ図示しており、他の板状体６０は省略している。

図９に示す管路の構成を採用する場合、筒体２０Ｘの仕様は直径１．０ｍ、となり、板状体６０の突出長さは０．２５ｍ、板状体６０の幅が０．０４３６ｍになると試算された。発熱機１Ｘでは、筒体２０Ｘに板状体６０を付加する構造とすることで、ケース１０Ｘの外径が１．５ｍ、長さ０．６ｍになると想定される。

以上の試算結果から、発熱機１Ａは、発熱機１Ｘに比較して１／５０以下のサイズとなり、発熱機１Ｘよりも大幅に小型化できると推定される。

１００Ｇ 電源
１００Ｌ 電力系統
１００Ｓ エネルギー貯蔵システム
１００ 発熱装置 １１０ 制御部
２００ 蓄熱装置 ３００ 発電装置
１、１Ａ、１Ｂ、１Ｘ 発熱機
１０、１０Ｘ ケース
１１ 内殻 １２ 外殻
１３ 筒状空間
１４ 入口部 １５ 出口部
１６ 一端面 １７ 他端面
１６ａ、１７ａ 挿通孔 １６ｂ、１７ｂ 軸受
１８、１９ 配管
２０、２０Ｘ 筒体
２１ 貫通孔 ２２ フィン
３０、３０Ｘ 第一の回転子
３１ 第一の回転軸 ３２ 第一の磁極 ３３ 第一の界磁
４０ 第二の回転子
４１ 第二の回転軸 ４２ 第二の磁極 ４３ 第二の界磁
５０ 同期電動機
５１ 第一の駆動源 ５２ 第二の駆動源
５５ フライホイール
６０ 板状体 ６１ 管路

Claims (14)

1. 熱媒体を加熱する発熱機であって、
   ケースと、
   前記ケースの内周側に同軸に配置される第一の回転子と、を備え、
   前記ケースは、
   筒状の内殻及び外殻と、
   前記内殻と前記外殻との間に前記熱媒体が流通される筒状空間と、
   前記筒状空間に前記熱媒体が供給される入口部と、
   前記筒状空間から前記熱媒体が排出される出口部と、
   前記筒状空間内に回転可能に収容される導電性の筒体と、を有し、
   前記第一の回転子は、
   前記ケースの一端面に回転自在に支持され、かつ第一の駆動源によって回転される第一の回転軸と、
   前記第一の回転子の外周に設けられる第一の磁極と、
   前記第一の磁極から前記筒体に向けて磁束を発生させる第一の界磁と、を有する、
   発熱機。
2. 前記内殻が非磁性を有する請求項１に記載の発熱機。
3. 前記第一の界磁は、前記第一の回転子の一端側に配置され、前記第一の回転軸、前記第一の磁極、前記内殻、前記筒体、前記外殻、及び前記ケースの一端面を通る閉磁路を形成する請求項１又は請求項２に記載の発熱機。
4. 前記入口部が前記ケースの一端側に設けられ、
   前記出口部が前記ケースの他端側に設けられている請求項３に記載の発熱機。
5. 前記筒体は、その内周面から外周面に貫通する貫通孔を有する請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の発熱機。
6. 前記筒体は、その内周面及び外周面の少なくとも一方にフィンを有する請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の発熱機。
7. 前記第一の回転子の他端側に対向すると共に、前記ケースの内周側に同軸に配置される第二の回転子を備え、
   前記第二の回転子は、
   前記ケースの他端面に回転自在に支持され、かつ第二の駆動源によって回転される第二の回転軸と、
   前記第二の回転子の外周に設けられる第二の磁極と、
   前記第二の磁極から前記筒体に向けて磁束を発生させる第二の界磁と、を有し、
   前記第一の回転軸と前記第二の回転軸の回転方向及び回転速度の少なくとも一方が異なる請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の発熱機。
8. 前記第二の界磁は、前記第二の回転子の他端側に配置され、前記第二の回転軸、前記第二の磁極、前記内殻、前記筒体、前記外殻、及び前記ケースの他端面を通る閉磁路を形成する請求項７に記載の発熱機。
9. 前記第二の界磁の磁力が前記第一の界磁の磁力よりも小さい請求項７又は請求項８に記載の発熱機。
10. 熱媒体を加熱する発熱装置と、
    前記発熱装置で加熱した熱媒体の熱を蓄える蓄熱装置と、を備え、
    前記発熱装置は、
    請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の発熱機と、
    前記第一の駆動源として、電力系統を電源とする第一の同期電動機と、を有する、
    エネルギー貯蔵システム。
11. 熱媒体を加熱する発熱装置と、
    前記発熱装置で加熱した熱媒体の熱を蓄える蓄熱装置と、を備え、
    前記発熱装置は、
    請求項７から請求項９のいずれか１項に記載の発熱機と、
    前記第二の駆動源として、電力系統を電源とする第二の同期電動機と、を有する、
    エネルギー貯蔵システム。
12. 前記第一の同期電動機にフライホイールを備える請求項１０に記載のエネルギー貯蔵システム。
13. 前記第二の同期電動機にフライホイールを備える請求項１１に記載のエネルギー貯蔵システム。
14. 前記蓄熱装置に蓄えられた熱を利用して発電する発電装置を備える請求項１０から請求項１３のいずれか１項に記載のエネルギー貯蔵システム。

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