JP7213973B2 - 穴拡げ率の高い冷間圧延焼鈍鋼板及びその製造方法 - Google Patents

穴拡げ率の高い冷間圧延焼鈍鋼板及びその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP7213973B2
JP7213973B2 JP2021527170A JP2021527170A JP7213973B2 JP 7213973 B2 JP7213973 B2 JP 7213973B2 JP 2021527170 A JP2021527170 A JP 2021527170A JP 2021527170 A JP2021527170 A JP 2021527170A JP 7213973 B2 JP7213973 B2 JP 7213973B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
steel sheet
temperature
steel
rolled
cold
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2021527170A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2022510809A (ja
Inventor
エル，ジャン－クリストフ
Original Assignee
アルセロールミタル
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by アルセロールミタル filed Critical アルセロールミタル
Publication of JP2022510809A publication Critical patent/JP2022510809A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP7213973B2 publication Critical patent/JP7213973B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C47/00—Winding-up, coiling or winding-off metal wire, metal band or other flexible metal material characterised by features relevant to metal processing only
    • B21C47/02—Winding-up or coiling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0463—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Description

本発明は、ベイニティックフェライトを主成分とする微細組織を呈示する冷間圧延焼鈍鋼板に関する。この鋼板は自動車の構造部品の製造に使用できる。
自動車産業における大きな課題の一つは、安全要求事項を無視することなく、ＣＯ２排出量を削減するために車両の重量を減らすことである。新しい高強度鋼は、これらの要求を満たすために製鋼産業によって継続的に開発されている。自動車用途での高強度鋼の使用が増加するにつれて、強度の増加及び穴拡げ性能の改善の両方を有する鋼に対する需要が高まっている。このように、種々の強度レベルを提供する鋼のいくつかの群が提案されてきた。
公表文献ＷＯ２０１５０１１５５４号では、９００ＭＰａより高い引張強さ及び７００ＭＰａより高い降伏強さを有する冷間圧延鋼板が製造されている。この冷間圧延鋼板の微細組織は、１３％～３０％の間のマルテンサイト及び残留オーステナイトの島、１３％～２５％の間の残留オーステナイトを含み、残余はベイナイト及びフェライトである。この比率のマルテンサイト及び残留オーステナイトの島は低延性鋼を誘起し、一様伸びは１６％より低い。
公表文献ＷＯ２０１２１６４５７９号では、１３００ＭＰａより高い引張強さ及び２０％より高い全伸びを有する熱間圧延ベイナイト鋼板が製造されている。この鋼は合金元素を含まないが、鋼の焼入性を改善するために多量のクロムが添加されている。しかし、溶接中に、クロムとの炭化物が形成されることにより熱影響部で鋼の軟化が低減できる。
公表文献ＥＰ１６７６９３３号には、１１８０ＭＰａより高い引張強さ、及び９０％を超えるベイニティックナイトフェライト及びマルテンサイト並びに少なくとも３％の残留オーステナイトから構成される微細組織を有する冷間圧延焼鈍鋼板が記載されている。この微細組織は鋼の焼入性を高めるが、延性を低下させ、伸びは１５％よりも低い。
公表文献ＷＯ２０１４０４０５８５号では、特にフェライト相変態を減速させる高含有量のクロムと、ベイナイト及びフェライト形成の反応速度を制御することを可能にするアルミニウムとの組合せで、低合金炭化物フリーベイナイト鋼が製造されている。
国際公開第２０１５／０１１５５４号 国際公開第２０１２／１６４５７９号 欧州特許出願公開第１６７６９３３号明細書 国際公開第２０１４／０４０５８５号
したがって、本発明の目的は、１１００ＭＰａより高い引張強さ、１６％より高い一様伸び及び１５％より高い穴拡げ率を呈する鋼板を提供することである。
好ましい実施形態において、本発明の鋼板は、２４％以上の穴拡げ率を呈する。好ましい実施形態において、本発明の鋼板は、１１８０ＭＰａより高い引張強さを呈する。
この目的は、請求項１に記載の鋼板を提供することによって達成される。また、前記鋼板は、請求項２～７に記載の特徴を備えることができる。別の目的は、請求項８～１０に記載の方法を提供することによって達成される。
本発明は、これからより詳細に記載されるが、限定されることなくより詳細に記載される。
所望の微細組織の特徴及び機械的特徴に達するためには、化学組成及び方法のパラメータが非常に重要である。質量百分率で表される鋼の組成は次のとおりである。
－ ０．３０％≦Ｃ≦０．５０％： 炭素含有率が０．３０％より低い場合、残留オーステナイトの割合は１６％を超える一様伸びを達成するには不十分である。炭素の含有率が０．５０％を超えると、鋼板の溶接性が低下することがある。
－ １．００％≦Ｍｎ≦２．５０％： マンガン含有率が１．００％未満であると、総残留オーステナイトが所望の機械的特性を得るには不十分である。マンガンが２．５０％を超えると、中心偏析の危険性が高まり、降伏強さ、引張強さ及び穴拡げ値に有害となる。本発明の好ましい実施形態において、ミクロ分離の危険性及び偏析した領域における硬い相の整列を制限するためには、マンガン含有率は１．３０％～２．１０％の間である。
－ １．００％≦Ｓｉ≦２．００％： ケイ素は、液体段階での脱酸及び固溶硬化を達成するために使用される元素である。残留オーステナイトを安定化するためには、ケイ素含有率は１．００％より高くなければならない。好ましくは、ケイ素の含有率は１．４％を超える。ケイ素含有率が２．００％を超えると、フェライト形成が促進され、所望の引張強さ及び伸びが達成されない。
－ Ａｌ≦２．００％： アルミニウムの添加は液体段階での効率的な脱酸に寄与し、フェライトの安定化に有利である。フェライトの形成を避け、したがって本発明で要求される降伏強さ及び引張さレベルを得るためには、アルミニウム含有率は２．００％に制限される。好ましくは、アルミニウム含有率は１．００％未満、より好ましくは０．５０％未満であり、又は０．１０％未満でさえある。
－ Ｃｒ≦０．１００％： クロムはベイナイト変態速度を遅くし、ベイナイトの最大の割合を妨げる合金元素である。ベイナイト割合を最大化し、したがって残留オーステナイトの良好な安定化を保証し、マルテンサイトの形成を制限し、それにより本発明の機械的特性を得るためには、その含有率は０．１００％に制限される。好ましくは、クロム含有率は０．０５％に制限され、より好ましくは０．０１％に制限される。
－ ０．１００％≦Ｍｏ≦０．５００％： モリブデンは残留オーステナイトの安定化に有利に働く元素である。０．１００％未満では、このような有効な効果は得られない。０．５００％を超えると、ベイナイトの割合が低下し、マルテンサイト形成が促進され、このため板が硬くなり、延性が低下する。また、相変態の速度は減速する。焼鈍中の均熱工程で溶解されないであろう炭化物の安定化を避けるために、好ましくは、モリブデンの含有率は０．４００％未満であり、又は０．３００％未満ですらある。
－ ０．０２０％≦Ｎｂ≦０．２００％： ニオブは析出物を形成するマイクロアロイ元素であり、炭素又は窒素で硬化する。その後、微細組織は微細化され、より大きな延性をもたらす。ニオブ含有率が０．０２０％未満では、このような効果が得られない。しかし、過度の硬化効果を避けるために、ニオブ含有率は０．２００％に制限される。好ましくは、ニオブ含有率は０．１００％に制限される。
－ Ｂ≦０．０００５％： ホウ素は相変態を減速させる元素である。ホウ素含有率が０．０００５％を超えると、ベイナイトの割合が低下して、マルテンサイト形成が促進され、このため板が硬くなり、延性が低下する。
本発明によれば、炭素、マンガン、クロム、モリブデン及びホウ素の割合は、合金が次の条件、すなわち、２５０％Ｃ＋１２０％Ｍｎ－２００％Ｃｒ＋２００％Ｍｏ－１００００％Ｂ≧３２０を満たすようなものである。炭素、マンガン及びモリブデンは残留オーステナイトの安定化に有利に働く元素であるが、クロム及びホウ素は相変態の速度を遅くし、ベイナイトの割合を制限する。
－ Ｐ≦０．０２％： リン含有率が０．０２％を超えると、粒界での偏析が起こり、鋼板の伸びが低下する可能性がある。
－ Ｓ≦０．００５％： 硫黄含有率は、板の延性に有害な硫化物の形成を低下させるために、０．００５％に制限される。
－ Ｎ≦０．０１％： 窒素含有率が０．０１％を超えると、液体中又は固体状態の中に、窒化物又は炭窒化物の形態の下で特定の元素が析出することがある。粗大な析出物は鋼板の延性を低下させるので避けなければならない。
組成の残余は鉄及び、精錬に起因するチタン、銅、ニッケル及びバナジウムのような不可避の不純物であり、チタン、銅及びニッケルに対しては０．０１％まで、バナジウムに対しては０．００５％まで許容できる。
これから、本発明による冷間圧延焼鈍圧延鋼板の微細組織を詳細に説明する。
本発明によれば、鋼の微細組織は表面分率で、３５％～４５％のマルテンサイト及び残留オーステナイトの島（Ｍ－Ａ）を含む。Ｍ－Ａ含有率が３５％より低い場合、総残留オーステナイト量が１６％という一様伸びの最小値に達するには不十分である。Ｍ－Ａ含有率が４５％を超えると、過剰なマルテンサイト形成の影響により穴拡げ率が低下する。
本発明によれば、鋼の総残留オーステナイトは、所望の引張強さ、一様伸び及び穴拡げ率を得るためには、２４％以上である。
好ましい実施形態において、鋼の微細組織は、表面分率で１６％未満のマルテンサイトを含む。このマルテンサイトは、過時効工程後の最終冷却中に形成される。マルテンサイト分率が１６％を超えると、鋼板の焼入性の増加のために鋼板の穴拡げ率が低下することがある。微細組織の残余はベイニティックフェライトからなる。
本発明の鋼板は、任意の適切な製造方法によって製造することができ、当業者は、それを定義することができる。しかし、本発明による方法を用いるのが好ましく、該方法は、以下のステップ、
－ 上記組成の鋼半製品を提供する工程、
－ 該鋼半製品を１１５０℃～１３００℃の間に含まれる温度で加熱し、再加熱された鋼半製品を得る工程、
－ ８００℃以上の最終圧延温度で該再加熱された鋼半製品を熱間圧延し、熱間圧延鋼板を得る工程、
－ 該熱間圧延鋼板を４００℃～５９０℃の間の温度Ｔｃｏｉｌで巻き取り、巻き取り鋼板を得る工程、
－ 任意に、該巻き取り鋼板を熱処理する工程、
－ 該巻き取り鋼板を３０％～８０％の間の圧下率で冷間圧延し、冷間圧延鋼板を得る工程、
－ 該冷間圧延鋼板を２℃／秒～５０℃／秒の間加熱速度ＶＨでＡｃ３＋２０℃より高く、かつ１０００℃より低い均熱温度Ｔｓｏａｋまで６０秒より長い持続時間ｔｓｏａｋの間加熱し、焼鈍鋼板を得る工程、
－ 該焼鈍鋼板を２０℃／秒～１０００℃／秒の間の冷却速度ＶＣで３８５℃より高く、かつ４５０℃より低い過時効温度ＴＯＡまで冷却する工程、
－ 過時効温度ＴＯＡで冷却された焼鈍鋼板を２７０秒以上の持続時間ｔＯＡの間保持する工程
を含む。
本発明の鋼板は、上記の組成を有する本発明の鋼から作られたスラブ、薄いスラブ、又はストリップなどの半製品を鋳造し、鋳造した投入ストックを１１５０～１３００℃の間の温度まで加熱するか、又は中間冷却を行わずに、鋳造後このような温度で直接使用する方法により製造することが好ましい。
その後、帯状にフェライトが形成されることによる延性の欠如によるひび割れ問題を避けるため、半製品を８００℃以上の最終圧延温度で熱間圧延し、熱間圧延鋼板を得る。
次に、熱間圧延鋼板を４００～５９０℃の間の温度Ｔｃｏｉｌで巻取り、巻取り鋼板を得る。巻取り温度が４００℃より低い場合、冷却後の鋼材の硬さが高くなる。巻取りの温度が５９０℃より高いと、望ましくない表面酸化物が形成される可能性がある。好ましくは、巻取り温度は５００℃～５９０℃の間である。
表面酸化物を除去するために、巻取り後に酸洗い工程を加えることができる。
巻取り鋼板の熱処理を４００～７００℃の間の熱処理温度θＡまで行い、該熱処理温度での持続時間を３０秒～２００時間の間とすることができる。熱処理の持続時間は、長い持続時間が低温に適応し、短い持続時間が高温に適応すると仮定すると、熱処理温度に適応させるべきである。
表面酸化物を除去するために、熱処理後に酸洗い工程を加えることができる。
その後、３０％～８０％の圧下率で鋼を冷間圧延し、冷間圧延鋼板を得る。
次いで、冷間圧延鋼板を２℃／秒～５０℃／秒の加熱速度ＶＨで加熱する。２℃／秒未満では、深部脱炭は避けられず、表面の軟化をもたらし、したがって所望の機械的特性に達成することができない。５０℃／秒を超えると、相変態が再結晶を妨げ、低延性の部分的に未結晶化の微細組織になる可能性がある。好ましくは、加熱速度ＶＨは１０℃／秒～４０℃／秒の間である。
冷間圧延鋼板はＡｃ３＋２０℃より高く、かつ１０００℃未満の均熱温度Ｔｓｏａｋまで６０秒を超える持続時間ｔｓｏａｋの間加熱され、焼鈍鋼板が得られる。ＴｓｏａｋがＡｃ３＋２０℃より低い場合、フェライト形成が促進され、所望の微細組織が達成されず、そのため機械的特性が達成されない。
Ａｃ３温度はＪｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ、２０３、７２１－７２７、１９６５に発表されたＡｎｄｒｅｗｓによって導かれた以下の公式から計算される。
Ａｃ３（℃）＝９１０－２０３×（％Ｃ）＾(１／２)－１５．２×（％Ｎｉ）＋４４．７×（％Ｓｉ）＋１０４×（％Ｖ）＋３１．５×（％Ｍｏ）＋１３．１×（％Ｗ）－３０×（％Ｍｎ）－１１×（％Ｃｒ）－２０×（％Ｃｕ）＋７００×（％Ｐ）＋４００×（％Ａｌ）＋１２０×（％Ａｓ）＋４００×（％Ｔｉ）
しかし、温度Ｔｓｏａｋが１０００℃より高い場合、オーステナイト結晶粒径は過度に大きくなり、弾性特性に悪影響を及ぼす。好ましくは、均熱温度は９００℃未満である。均熱の持続時間が６０秒より短いと、炭化物の溶解が不十分になるであろう。好ましくは、均熱時間は１００秒を超える。
熱処理後、焼鈍鋼板を、フェライト形成を避けるために２０℃／秒より高く、３８５℃～４５０℃の間に含まれる過時効温度ＴＯＡに達するように１０００℃／秒よりも低い冷却速度ＶＣで冷却して、冷却鋼板を得る。好ましくは、冷却速度は５００℃／秒未満であり、より好ましくは１００℃／秒未満である。鋼を３８５℃未満の温度まで加熱すると、ベイナイトの含有率が高すぎ、残留オーステナイトの含有率が不足する。一様伸びは目標値に達しない。逆に、ＴＯＡが４５０℃より高いと、ベイナイト含有率が低すぎて、延性を低下させる過剰なマルテンサイト形成が起こる。
鋼はＴＯＡ温度で２７０秒以上の持続時間ｔＯＡの間保持され、オーステナイトの安定化及びＭ－Ａ島の微細化を得る。２７０秒より短い過時効持続時間はベイナイトの形成を制限し、そのためオーステナイトの安定化を妨げ、延性を低下させる過剰のマルテンサイトの形成を促進する。鋼板は室温まで冷却される。
この最終冷却工程の後、鋼板を任意に金属被覆操作に供して、腐食からのその保護を改善することができる。使用される被覆方法は、本発明の鋼に適合する任意の方法であり得る。電解又は物理的蒸着を挙げることができ、特にジェット蒸着が注目される。金属被覆は、例えば、亜鉛又はアルミニウムをベースとすることができる。
本発明は、これから、以下の実施例によって例示されるが、これらは、決して限定的ではない。
重量パーセントで表される表１に詳述した組成の半製品を提供した。鋼Ａ～Ｄは本発明の組成物に対応する。
表２は、適用された製造条件を詳述している。試験例１～５は本発明に相当する。
Figure 0007213973000001
Figure 0007213973000002
Figure 0007213973000003
熱処理鋼板の微細組織をＫｌｅｍｍでエッチングした研磨試験片で決定し、走査電子顕微鏡で観察した。総残留オーステナイトの表面分率をＸ線回折及びＲｉｅｔｖｅｌｄ微細化及び画像解析によるＭ－Ａ島の表面分率によって測定した。構成成分の比率を表３に報告する。表４は、最終的な熱処理鋼板の機械的特性をまとめたものである。引張強さＴＳ及び一様伸びＵＥｌはＩＳＯ６８９２－１：２０１６に従って決定した。穴拡げ率ＨＥＲはＩＳＯ１６６３０：２０１７に従って決定した。
穴拡げ方法は、スタンピング前の穴の初期直径Ｄｉ（公称１０ｍｍ）、その後穴のエッジに板の厚さ方向に貫通亀裂が観察された場合に決定されたスタンピング後の穴の最終直径Ｄｆを測定することからなる。穴拡げ率ＨＥＲは、以下の式、すなわち、ＨＥＲ＝１００＊（Ｄｆ－Ｄｉ）／Ｄｉに従って決定する。したがって、切断された開口部のレベルでスタンピングに耐える板の能力を定量化するためにＨＥＲを使用する。
Figure 0007213973000004
試験例１～５では、組成及び製造条件が本発明に相当する。したがって、所望の微細組織及び機械的特性が得られる。試験例６～１３及び１５は本発明の組成と一致しない。試験例６～１３は、オーステナイト残留の安定化元素であるモリブデンの含有率が非常に少ない。このため、所望の総残留オーステナイトレベルに達せず、一様伸びが低下する。
さらに、試験例６及び９は微細組織を微細化するのに十分なニオブを含んでおらず、一様伸びが低い。
試験例８、１０及び１１では、ホウ素の過剰及び特にクロムの過剰が、高い分率のマルテンサイト及び低い分率の総残留オーステナイトを有する望ましくない微細組織をもたらし、これは微細組織の延性を低下させ、低い一様伸びをもたらす。また、マルテンサイトは脆く、穴の拡張中に早期損傷を示すので、多量のマルテンサイトも穴拡げ率を妨げる。
試験１５では、鋼に多量のホウ素が含まれている。マルテンサイト形成が促進され、ベイナイトの量が減少し、そのため板が硬化し、延性が低下する。
試験例１２及び１４では、過時効の温度は本発明の限界よりも低く、残留オーステナイトの低レベルを倍加させ、これは微細組織の延性を低下させ、低い一様伸びをもたらす。試験例１３では、オーステナイトの安定化及びＭ－Ａ島の微細化を得るには過時効の保持時間が短すぎる。その結果、鋼板は要求された機械的特性を満たさない。

Claims (11)

  1. 冷間圧延焼鈍鋼板であって、重量％で、以下、
    ０．３０％≦Ｃ≦０．５０％
    １．００％≦Ｍｎ≦２．５０％
    １．００％≦Ｓｉ≦２．００％
    Ａｌ≦２．００％
    Ｃｒ≦０．１００％
    ０．１００％≦Ｍｏ≦０．５００％
    ０．０２０％≦Ｎｂ≦０．２００％
    Ｂ≦０．０００５％
    Ｐ≦０．０２％
    Ｓ≦０．００５％
    Ｎ≦０．０１％
    を含み、残余がＦｅ及び不可避の不純物である化学組成を有し、炭素、マンガン、クロム、モリブデン及びホウ素の割合が、合金が以下の条件を満たすようなものであり、
    ２５０％Ｃ＋１２０％Ｍｎ－２００％Ｃｒ＋２００％Ｍｏ－１００００％Ｂ≧３２０
    微細組織が、表面分率で、３５％～４５％のマルテンサイト及び残留オーステナイトの島（Ｍ－Ａ）を含み、総残留オーステナイトは２４％以上であり、残余はベイニティックフェライトからなる、冷間圧延焼鈍鋼板。
  2. マンガン含有率が１．３０％～２．１０％の間に含まれる、請求項１に記載の鋼板。
  3. モリブデン含有率が０．１００％～０．４００％の間である、請求項１又は２に記載の鋼板。
  4. 微細組織が、表面分率で１６％未満のマルテンサイトを含む、請求項１～３のいずれか一項に記載の鋼板。
  5. 引張強さＴＳが１１００ＭＰａより高く、一様伸びＵＥｌが１６％以上であり、穴拡げ率が１５％より高い、請求項１～４のいずれか一項に記載の鋼板。
  6. 穴拡げ率が２４％以上である、請求項１～５のいずれか一項に記載の鋼板。
  7. 引張強さＴＳが１１８０ＭＰａより高い、請求項１～６のいずれか一項に記載の鋼板。
  8. 鋼板を製造する方法であって、
    以下のステップ、
    － 請求項１～３のいずれか一項に記載の組成を有する鋼半製品を提供する工程、
    － 該鋼半製品を１１５０℃～１３００℃の間に含まれる温度で加熱し、再加熱された鋼半製品を得る工程、
    － ８００℃以上の最終圧延温度で該再加熱された鋼半製品を熱間圧延し、熱間圧延鋼板を得る工程、
    － 該熱間圧延鋼板を４００℃～５９０℃の間の温度Ｔｃｏｉｌで巻き取り、巻き取り鋼板を得る工程、
    － 任意に、該巻き取り鋼板を熱処理する工程、
    － 該巻き取り鋼板を３０％～８０％の間の圧下率で冷間圧延し、冷間圧延鋼板を得る工程、
    － 該冷間圧延鋼板を２℃／秒～５０℃／秒の間加熱速度ＶＨでＡｃ３＋２０℃より高く、かつ１０００℃より低い均熱温度Ｔｓｏａｋまで６０秒より長い持続時間ｔｓｏａｋの間加熱し、焼鈍鋼板を得る工程、
    － 該焼鈍鋼板を２０℃／秒～１０００℃／秒の間の冷却速度ＶＣで３８５℃より高く、かつ４５０℃より低い過時効温度ＴＯＡまで冷却する工程、
    － 過時効温度ＴＯＡで冷却された焼鈍鋼板を２７０秒以上の持続時間ｔＯＡの間保持する工程
    を含み、
    鋼板の微細組織が、表面分率で、３５％～４５％のマルテンサイト及び残留オーステナイトの島（Ｍ－Ａ）を含み、総残留オーステナイトは２４％以上であり、残余はベイニティックフェライトからなる、
    方法。
  9. 巻き取り温度が５００℃～５９０℃の間である、請求項８に記載の方法。
  10. 前記巻き取り鋼板は、４００℃～７００℃の間の熱処理温度θＡまで熱処理され、前記熱処理における持続時間は３０秒～２００時間の間に含まれる、請求項８又は９に記載の方法。
  11. 車両の構造部品の製造のための、請求項１～７のいずれか一項に記載の又は請求項８～１０に従って製造された冷間圧延焼鈍鋼板の使用。
JP2021527170A 2018-11-30 2018-11-30 穴拡げ率の高い冷間圧延焼鈍鋼板及びその製造方法 Active JP7213973B2 (ja)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2018/059510 WO2020109850A1 (en) 2018-11-30 2018-11-30 Cold rolled annealed steel sheet with high hole expansion ratio and manufacturing process thereof

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2022510809A JP2022510809A (ja) 2022-01-28
JP7213973B2 true JP7213973B2 (ja) 2023-01-27

Family

ID=64902147

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021527170A Active JP7213973B2 (ja) 2018-11-30 2018-11-30 穴拡げ率の高い冷間圧延焼鈍鋼板及びその製造方法

Country Status (17)

Country Link
US (1) US20220010398A1 (ja)
EP (1) EP3887556B1 (ja)
JP (1) JP7213973B2 (ja)
KR (1) KR102544854B1 (ja)
CN (1) CN112930409B (ja)
BR (1) BR112021005688B1 (ja)
CA (1) CA3115030C (ja)
ES (1) ES2939457T3 (ja)
FI (1) FI3887556T3 (ja)
HU (1) HUE061197T2 (ja)
MA (1) MA54266B1 (ja)
MX (1) MX2021005866A (ja)
PL (1) PL3887556T3 (ja)
RU (1) RU2768717C1 (ja)
UA (1) UA126731C2 (ja)
WO (1) WO2020109850A1 (ja)
ZA (1) ZA202101829B (ja)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111647820B (zh) * 2020-06-15 2022-01-11 山东建筑大学 一种先进高强度钢及其分段制备方法与应用
CN114107791B (zh) * 2020-08-31 2023-06-13 宝山钢铁股份有限公司 一种980MPa级全贝氏体型超高扩孔钢及其制造方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012041613A (ja) 2010-08-20 2012-03-01 Nippon Steel Corp 耐遅れ破壊特性及び衝突安全性に優れたホットプレス用鋼板及びその製造方法
JP2015224359A (ja) 2014-05-27 2015-12-14 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法
JP2016160468A (ja) 2015-02-27 2016-09-05 株式会社神戸製鋼所 高強度高延性鋼板
JP2017053001A (ja) 2015-09-09 2017-03-16 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法
CN106636899A (zh) 2016-12-12 2017-05-10 东北大学 一种1000MPa级高扩孔型冷轧贝氏体钢的制造方法
JP2017145467A (ja) 2016-02-18 2017-08-24 新日鐵住金株式会社 高強度鋼板の製造方法
JP2017186647A (ja) 2016-03-31 2017-10-12 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
US20170298466A1 (en) 2014-09-26 2017-10-19 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. High formability super strength cold-roll steel sheet or steel strip, and manufacturing method therefor

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3003451B2 (ja) * 1992-03-11 2000-01-31 日本鋼管株式会社 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼
JP4188581B2 (ja) * 2001-01-31 2008-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP4091894B2 (ja) * 2003-04-14 2008-05-28 新日本製鐵株式会社 耐水素脆化、溶接性、穴拡げ性および延性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法
CA2531616A1 (en) 2004-12-28 2006-06-28 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength thin steel sheet having high hydrogen embrittlement resisting property and high workability
EP1990431A1 (fr) * 2007-05-11 2008-11-12 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites
JP5483859B2 (ja) * 2008-10-31 2014-05-07 臼井国際産業株式会社 焼入性に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法、並びに高強度かつ耐衝撃特性及び耐内圧疲労特性に優れたディーゼルエンジン用燃料噴射管及びコモンレールの製造方法
JP5690969B2 (ja) 2011-05-30 2015-03-25 タータ スチール リミテッド 強度及び伸びの大きいベイナイト鋼、並びにこのベイナイト鋼を製造する方法
WO2012168564A1 (fr) * 2011-06-07 2012-12-13 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier laminée à froid et revêtue de zinc ou d'alliage de zinc, procédé de fabrication et utilisation d'une telle tôle
US9694561B2 (en) * 2011-07-29 2017-07-04 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High strength steel sheet and high strength galvanized steel sheet excellent in shapeability and methods of production of same
MX2014006416A (es) * 2011-11-28 2015-04-08 Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo Sl Aceros de martensita con una resistencia a la traccion de 1700-2200 mpa.
AU2013314787A1 (en) 2012-09-14 2015-04-30 Ilsenburger Grobblech Gmbh Steel alloy for a low-alloy, high-strength steel
WO2015011511A1 (fr) * 2013-07-24 2015-01-29 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier à très hautes caractéristiques mécaniques de résistance et de ductilité, procédé de fabrication et utilisation de telles tôles
EP2840159B8 (de) * 2013-08-22 2017-07-19 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zum Herstellen eines Stahlbauteils
CN103695618B (zh) * 2013-12-16 2016-03-02 北京科技大学 一种制备亚微米复相钢的热机械处理方法
JP6149778B2 (ja) * 2014-03-31 2017-06-21 Ｊｆｅスチール株式会社 耐摩耗性に優れた厚鋼板およびその製造方法
WO2015177582A1 (fr) * 2014-05-20 2015-11-26 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier doublement recuite à hautes caractéristiques mécaniques de résistance et ductilité, procédé de fabrication et utilisation de telles tôles
WO2016001705A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and ductility and sheet obtained
WO2016001706A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016079565A1 (en) * 2014-11-18 2016-05-26 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained
CN104388821B (zh) * 2014-12-08 2017-01-04 钢铁研究总院 TiC粒子增强型复相组织高塑性耐磨钢板及制造方法
JP6472692B2 (ja) 2015-03-23 2019-02-20 株式会社神戸製鋼所 成形性に優れた高強度鋼板
JP6554396B2 (ja) * 2015-03-31 2019-07-31 株式会社神戸製鋼所 加工性および衝突特性に優れた引張強度が９８０ＭＰａ以上の高強度冷延鋼板、およびその製造方法
WO2016198906A1 (fr) * 2015-06-10 2016-12-15 Arcelormittal Acier a haute résistance et procédé de fabrication
WO2017109539A1 (en) * 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability, and obtained high strength steel sheet
WO2017109541A1 (en) * 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved ductility and formability, and obtained coated steel sheet
WO2017125773A1 (en) * 2016-01-18 2017-07-27 Arcelormittal High strength steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
WO2018127984A1 (ja) * 2017-01-06 2018-07-12 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延鋼板およびその製造方法
WO2018203111A1 (en) * 2017-05-05 2018-11-08 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having high ductility, formability and weldability, and obtained steel sheet
WO2019092483A1 (en) * 2017-11-10 2019-05-16 Arcelormittal Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012041613A (ja) 2010-08-20 2012-03-01 Nippon Steel Corp 耐遅れ破壊特性及び衝突安全性に優れたホットプレス用鋼板及びその製造方法
JP2015224359A (ja) 2014-05-27 2015-12-14 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法
US20170298466A1 (en) 2014-09-26 2017-10-19 Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. High formability super strength cold-roll steel sheet or steel strip, and manufacturing method therefor
JP2016160468A (ja) 2015-02-27 2016-09-05 株式会社神戸製鋼所 高強度高延性鋼板
JP2017053001A (ja) 2015-09-09 2017-03-16 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法
JP2017145467A (ja) 2016-02-18 2017-08-24 新日鐵住金株式会社 高強度鋼板の製造方法
JP2017186647A (ja) 2016-03-31 2017-10-12 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
CN106636899A (zh) 2016-12-12 2017-05-10 东北大学 一种1000MPa级高扩孔型冷轧贝氏体钢的制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
FI3887556T3 (fi) 2023-03-25
BR112021005688A2 (pt) 2021-06-22
PL3887556T3 (pl) 2023-05-15
ES2939457T3 (es) 2023-04-24
EP3887556B1 (en) 2023-02-01
ZA202101829B (en) 2022-01-26
BR112021005688B1 (pt) 2023-05-02
UA126731C2 (uk) 2023-01-11
JP2022510809A (ja) 2022-01-28
CN112930409A (zh) 2021-06-08
RU2768717C1 (ru) 2022-03-24
CA3115030C (en) 2023-06-27
CN112930409B (zh) 2023-01-31
WO2020109850A1 (en) 2020-06-04
HUE061197T2 (hu) 2023-05-28
MA54266B1 (fr) 2023-03-31
MX2021005866A (es) 2021-07-16
US20220010398A1 (en) 2022-01-13
KR20210068090A (ko) 2021-06-08
MA54266A (fr) 2022-03-09
EP3887556A1 (en) 2021-10-06
KR102544854B1 (ko) 2023-06-19
CA3115030A1 (en) 2020-06-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102314590B1 (ko) 높은 성형성을 갖는 고강도의 냉간 압연된 강 시트 및 그의 제조 방법
KR102401886B1 (ko) 우수한 인성, 연성 및 강도를 갖는 강 시트 및 이의 제조 방법
JP6383808B2 (ja) 延性に優れた高強度冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びこれらの製造方法
KR101225246B1 (ko) 성형성이 우수한 자동차용 고강도 냉연 복합조직강판 및 그 제조 방법
CN112752862B (zh) 具有高扩孔性的高强度冷轧钢板、高强度热浸镀锌钢板及它们的制造方法
JP7239685B2 (ja) 穴広げ率の高い熱間圧延鋼板及びその製造方法
JP7213973B2 (ja) 穴拡げ率の高い冷間圧延焼鈍鋼板及びその製造方法
JP5280795B2 (ja) 機械的特性の安定性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP6516845B2 (ja) 成形性に優れた複合組織鋼板及びその製造方法
JP2022531275A (ja) 超高強度冷延鋼板およびその製造方法
KR20150001469A (ko) 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20120132834A (ko) 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20200062428A (ko) 냉연 도금 강판 및 그 제조방법
JP2021502480A (ja) 冷間成形性に優れた超高強度高延性鋼板及びその製造方法
KR101185269B1 (ko) 버링 가공성이 우수한 780ＭＰａ급 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR101435251B1 (ko) 냉연강판 제조 방법
KR101400494B1 (ko) 고강도 석출경화형 열연도금강판 및 그 제조 방법
KR20130002209A (ko) 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20210713

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20220727

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20220809

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20221004

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20230110

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20230117

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7213973

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150