JP7212297B2 - 圧縮機における冷媒としての使用、圧縮機、及び冷凍サイクル装置 - Google Patents

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Description

圧縮機における冷媒としての使用、圧縮機、及び圧縮機を備えた冷凍サイクル装置に関する。
冷凍装置に使用する冷媒として、地球環境保全の観点から、ＨＦＣ冷媒より地球温暖化係数（Ｇｌｏｂａｌ Ｗａｒｍｉｎｇ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ：以下、単にＧＷＰという場合がある。）の低いハイドロフルオロオレフィン（ＨＦＯ冷媒）が注目されている。例えば、特許文献１（特開２０１９－１９６３１２号公報）では、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）が、ＧＷＰの低い冷媒として検討されている。
ＨＦＯ冷媒は、ＧＷＰが低いという特徴を有する一方で、安定性が低く、所定条件下では不均化反応と呼ばれる自己分解反応を発生するものが存在する。不均化反応とは、同一種類の分子２個以上が相互に反応するなどの原因により、２種類以上の異なる種類の物質に転じる化学反応である。冷凍サイクル装置においてこのようなＨＦＯ冷媒の不均化反応が発生した場合、冷媒回路内に不均化反応が伝播していくおそれがある。
第１観点に係る圧縮機における冷媒としての使用は、エチレン系のフルオロオレフィン、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、及び１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）からなる群より選択される１種または２種以上を含む組成物の、ターミナルピン及びターミナルピンが固定されるボディを有し、ターミナルピンをボディに固定する固定接着剤の融点又は軟化点が１０００℃以下であるターミナル、を備えた圧縮機における冷媒としての使用である。
圧縮機のターミナルにおいて、冷媒や冷凍機油に由来する炭化物や金属摩耗粉等の異物がターミナルピンに付着し、異物を介してターミナルピン間で電気が流れてジュール熱が発生する可能性がある。ＨＦＯ冷媒を含む圧縮機における冷媒として使用する場合に、このような事象が発生すると、ターミナルを着火源として不均化反応が発生するおそれがある。
これに対し、ここでは、圧縮機のターミナルのターミナルピンの固定接着剤の融点又は軟化点が不均化反応の発生するおそれのある１０００℃よりも低い。固定接着剤の融点が１０００℃より低い場合には、ジュール熱によりターミナルの温度が上昇して１０００℃を超える前に、溶融した固定接着剤によりターミナルピンに付着した異物を除去したり、ターミナルピンの固定接着剤を損傷させて不均化反応の発生前に圧縮機を停止させたりすることができる。また、固定接着剤の軟化点が１０００℃より低い場合にも、ジュール熱によりターミナルの温度が上昇して１０００℃を超える前に、ターミナルピンの固定接着剤を変形又は損傷させて不均化反応の発生前に圧縮機を停止させることができる。その結果、不均化反応冷凍サイクル装置の冷媒回路の損傷を抑制することができる。
第２観点に係る圧縮機における冷媒としての使用は、第１観点に係る圧縮機における冷媒としての使用であって、前記の組成物は、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）、１，１－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２ａ）、１，１，２－トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）、モノフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１４１）、及びパーハロオレフィンからなる群より選択される１種又は２種以上を含む。
なお、１，２－ジフルオロエチレンは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン［（Ｅ）－ＨＦＯ－１１３２］であってもよく、シス－１，２－ジフルオロエチレン［（Ｚ）－ＨＦＯ－１１３２］であってもよく、これらの混合物であってもよい。
第３観点に係る圧縮機における冷媒としての使用は、第２観点に係る圧縮機における冷媒としての使用であって、前記の組成物は、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）、及び／又は、１，１，２－トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）を含む。
第４観点に係る圧縮機は、エチレン系のフルオロオレフィン、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、及び１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）からなる群より選択される１種または２種以上を含む組成物を冷媒として使用する圧縮機である。圧縮機は、ターミナルを備える。ターミナルは、ターミナルピンと、ターミナルピンが固定されるボディと、を有する。ターミナルピンをボディに固定する固定接着剤の融点又は軟化点は、１０００℃以下である。
第４観点に係る圧縮機では、ターミナルピンの固定接着剤の融点又は軟化点が不均化反応の発生するおそれのある１０００℃よりも低い。そのため、固定接着剤の融点が１０００℃より低い場合には、ジュール熱によりターミナルの温度が上昇して１０００℃を超える前に、溶融した固定接着剤によりターミナルピンに付着した異物を除去したり、ターミナルピンの固定接着剤を損傷させて不均化反応の発生前に圧縮機を停止させたりすることができる。また、固定接着剤の軟化点が１０００℃より低い場合にも、ジュール熱によりターミナルの温度が上昇して１０００℃を超える前に、ターミナルピンの固定接着剤を変形又は損傷させて不均化反応の発生前に圧縮機を停止させることができる。その結果、不均化反応による冷凍サイクル装置の冷媒回路の損傷を抑制することができる。
第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第４観点の圧縮機を有する冷媒回路を備える。
この冷凍サイクル装置では、不均化反応による冷凍サイクル装置の冷媒回路の損傷を抑制することができる。
一実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略構成図である。 図１の冷凍サイクル装置のブロック構成図である。 図１の冷凍サイクル装置で使用される、一例に係る圧縮機の概略構成を示す側面視断面図である。 図３の圧縮機の圧縮機構の、IV－IV矢視の概略断面図である。 図３の圧縮機に取り付けられるターミナルの概略構造を示す図であり、部分的に断面図を示している。 図３の圧縮機に取り付けられた状態のターミナルを、圧縮機の内部側から見た概略図である。
一実施形態に係る、圧縮機１００と、圧縮機１００を備えた冷凍サイクル装置１、及び、圧縮機１００及び冷凍サイクル装置１における冷媒の使用について、を説明する。
（１）冷媒
冷凍サイクル装置１の冷媒回路１０に充填される冷媒、言い換えれば圧縮機１００において使用される冷媒について説明する。
冷媒回路１０に充填される冷媒は、エチレン系のフルオロオレフィン、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、及び１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）からなる群より選択される１種または２種以上を含む組成物である。ＩＳＯ８１７で定義される燃焼速度については、１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）の１．２ｃｍ／ｓは、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）の１．５ｃｍ／ｓよりも低い点で好ましい。また、ＩＳＯ８１７で定義されるＬＦＬ（Ｌｏｗｅｒ Ｆｌａｍｍａｂｉｌｉｔｙ Ｌｉｍｉｔ：燃焼下限界）については、１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）の６５０００ｖｏｌ．ｐｐｍ ６．５％は、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）の６２０００ｖｏｌ．ｐｐｍ ６．２％よりも高い点で好ましい。
組成物は、例えばＨＦＯ系冷媒単独の組成物である。ＨＦＯ系冷媒単独の組成物は、１種又は２種以上のＨＦＯ系冷媒を含み、ＨＦＯ系以外の冷媒を含まないものを意味する。
また、組成物は、エチレン系のフルオロオレフィン、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、及び１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）からなる群より選択される１種または２種以上の冷媒と、ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）系の冷媒との混合物であってもよい。
例えば、冷媒回路１０に充填されている冷媒は、エチレン系のフルオロオレフィン、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、及び１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）からなる群より選択される１種または２種以上を含む冷媒である。
限定されるものではないが、より具体的には、冷媒は、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）、１，１－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２ａ）、１，１，２－トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）、モノフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１４１）、及び、パーハロオレフィンからなる群より選択される１種または２種以上を含むものである。特に、冷媒は、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）、及び／または、１，１，２－トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）を含むものであることが好ましい。
なお、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）、１，１－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２ａ）、１，１，２－トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）、モノフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１４１）及びパーハロオレフィンは、エチレン系のフルオロオレフィンの例である。パーハロオレフィンの例としては、クロロトリフルオロエチレン（ＣＦＯ－１１１３）、テトラフルオロエチレン（ＦＯ－１１１４）等が挙げられる。
冷媒回路１０には、上述の冷媒と共に、冷凍機油が充填される。
（２）冷凍サイクル装置
（２－１）全体概要
冷凍サイクル装置１について、図１及び図２を参照して説明する。図１は、冷凍サイクル装置１の概略構成図である。図２は、冷凍サイクル装置１のブロック構成図である。
冷凍サイクル装置１は、上述の冷媒が封入されている冷媒回路１０を有する。冷凍サイクル装置１では、冷媒回路１０において、冷媒が、圧縮され、放熱又は凝縮し、減圧され、加熱されて蒸発した後に、再び圧縮される、という蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。冷凍サイクル装置１は、このような蒸気圧縮冷凍サイクルを行うことで、対象の熱負荷を処理する装置である。本実施形態では、冷凍サイクル装置１は、対象空間の空気の冷却や加熱を行う空気調和装置である。ただし、冷凍サイクル装置１の種類は、空気調和装置に限定されるものではなく、給湯装置、床暖房装置、チラー等であってもよい。
冷凍サイクル装置１は、図１に示すように、主として、熱源ユニット２０と、利用ユニット３０と、熱源ユニット２０と利用ユニット３０とを接続する第１連絡配管５及び第２連絡配管６と、冷凍サイクル装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有する。なお、図１では、熱源ユニット２０及び利用ユニット３０はそれぞれ１台であるが、冷凍サイクル装置１は、熱源ユニット２０又は利用ユニット３０、又は、熱源ユニット２０及び利用ユニット３０の両方を、複数有してもよい。
以下に、熱源ユニット２０、利用ユニット３０、及びコントローラ７について更に説明する。
（２－２）詳細構成
（２－２－１）熱源ユニット
熱源ユニット２０は、例えば、屋外や機械室等に設置される。
熱源ユニット２０は、第１連絡配管５及び第２連絡配管６を介して利用ユニット３０と接続されて、冷媒回路１０の一部を構成している。
熱源ユニット２０は、主として、圧縮機１００と、流路切換機構２２と、熱源熱交換器２３と、膨張機構２４と、熱源ファン２５と、アキュムレータ４１と、第１閉鎖弁２８と、第２閉鎖弁２９と、を有する（図１参照）。また、熱源ユニット２０は、熱源ユニット２０を構成する各部の動作を制御する第１制御部２７を有している。また、熱源ユニット２０は、吐出圧力センサ６１、吐出温度センサ６２、吸入圧力センサ６３、吸入温度センサ６４、熱源熱交温度センサ６５、熱源空気温度センサ６６等のセンサを有している。
圧縮機１００は、吸込口から吸い込んだ冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を圧縮し、冷凍サイクルにおける高圧まで昇圧し、吐出口から吐出する機器である。圧縮機１００は、例えば、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮機構が駆動機構によって駆動される密閉型の圧縮機である。本実施形態では、圧縮機１００はロータリ圧縮機である。圧縮機１００の駆動機構としてのモータは、インバータにより運転周波数の制御が可能である。圧縮機１００の詳細については後述する。
流路切換機構２２は、冷媒回路１０の流路の切り換えを行う機構である。本実施形態では、流路切換機構２２は四方切換弁である。流路切換機構２２は、冷媒回路１０の状態を、圧縮機１００の吐出口と熱源熱交換器２３とを接続し、圧縮機１００の吸入口と第２閉鎖弁２９とを接続する第１状態（図１中の実線参照）と、圧縮機１００の吐出口と第２閉鎖弁２９とを接続し、圧縮機１００の吸入口と熱源熱交換器２３とを接続する第２状態（図１中の破線参照）と、の間で切り換えることができる。冷媒回路１０の状態が第１状態にある時、圧縮機１００の吐出口と流路切換機構２２とを接続する吐出管４２ｂと、流路切換機構２２と熱源熱交換器２３とを接続する第１ガス冷媒管４２ｃと、が接続され、圧縮機１００の吸入口と流路切換機構２２とを接続する吸入管４２ａと、流路切換機構２２と第２閉鎖弁２９とを接続する第２ガス冷媒管４２ｅと、が接続される。冷媒回路１０の状態が第２状態にある時には、吐出管４２ｂと第２ガス冷媒管４２ｅとが接続され、吸入管４２ａと第１ガス冷媒管４２ｃと、が接続される。冷凍サイクル装置１が冷房運転を行う際、流路切換機構２２は、冷媒回路１０の状態を第１状態に切り換える。冷凍サイクル装置１が暖房運転を行う際、流路切換機構２２は、冷媒回路１０の状態を第２状態に切り換える。
なお、流路切換機構２２は、四方切換弁により実現されるものでなくてもよく、上記の第１状態と第２状態とを切り換え可能に、複数の弁により構成されてもよい。
熱源熱交換器２３は、冷凍サイクル装置１の冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の放熱器または凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する。
本実施形態の熱源熱交換器２３では、熱源としての空気と冷媒との間で熱交換が行われるが、これに限定されるものではなく、熱源熱交換器２３は、水等の媒体と冷媒との間で熱交換が行われるタイプの熱交換器であってもよい。熱源熱交換器２３として使用される熱交換器のタイプは、適宜選択されればよい。
膨張機構２４は、冷媒回路１０の、熱源熱交換器２３と第１閉鎖弁２８とを接続する液冷媒管４２ｄに設けられている。本実施形態では、膨張機構２４は、弁開度を調節可能な電子膨張弁である。ただし、膨張機構２４の種類は、電子膨張弁に限定されるものではなく、感温筒を有する温度自動膨張弁や、キャピラリーチューブであってもよい。
熱源ファン２５は、熱源ユニット２０の図示しないケーシングの外部の、熱源としての空気が、ケーシングの内部に吸入されて熱源熱交換器２３へと供給され、熱源熱交換器２３において冷媒と熱交換した空気が、ケーシングの外部へと排出されるように、空気流れを生成する。熱源ファン２５は、熱源ファンモータによって駆動される。
アキュムレータ４１は、吸入管４２ａに設けられている。アキュムレータ４１は、気液分離機能を有すると共に、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。
第１閉鎖弁２８は、熱源ユニット２０と第１連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。第２閉鎖弁２９は、熱源ユニット２０と第２連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。
第１制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。第１制御部２７は、後述する利用ユニット３０の第２制御部３４と通信線を介して接続されており、第２制御部３４との間で制御信号等の送受信を行う。
熱源ユニット２０には、吐出圧力センサ６１、吐出温度センサ６２、吸入圧力センサ６３、吸入温度センサ６４、熱源熱交温度センサ６５、熱源空気温度センサ６６等が設けられている。これらのセンサ６１－６６は、第１制御部２７と電気的に接続されており、第１制御部２７に対して検出信号を送信する。吐出圧力センサ６１は、吐出管４２ｂを流れる冷媒の圧力を検出する。吐出温度センサ６２は、吐出管４２ｂを流れる冷媒の温度を検出する。吸入圧力センサ６３は、吸入管４２ａを流れる冷媒の圧力を検出する。吸入温度センサ６４は、吸入管４２ａを流れる冷媒の温度を検出する。熱源熱交温度センサ６５は、熱源熱交換器２３に取り付けられ、熱源熱交換器２３を流れる冷媒の温度を検出する。熱源空気温度センサ６６は、熱源熱交換器２３を通過する前の熱源空気の温度を検出する。
（２－２－２）利用ユニット
利用ユニット３０は、例えば、対象空間である室内の壁面、天井、床等や、対象空間の屋根裏等に設置される。
利用ユニット３０は、第１連絡配管５及び第２連絡配管６を介して熱源ユニット２０と接続されて、冷媒回路１０の一部を構成している。
利用ユニット３０は、主として、利用熱交換器３１と、利用ファン３２と、を有する（図１参照）。また、利用ユニット３０は、利用ユニット３０を構成する各部の動作を制御する第２制御部３４を有している。また、利用ユニット３０は、第１温度センサ７１、室内空気温度センサ７２等のセンサを有している。
利用熱交換器３１は、一端が第１連絡配管５と接続され、他端が第２連絡配管６と接続されている。利用熱交換器３１は、冷凍サイクル装置１の冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の放熱器または凝縮器として機能する。利用熱交換器３１として使用される熱交換器のタイプは、適宜選択されればよい。
利用ファン３２は、空調対象空間の空気が、利用ユニット３０の図示しないケーシングの内部に吸入されて利用熱交換器３１へと供給され、利用熱交換器３１において冷媒と熱交換した空気が、ケーシングの外部へと吹き出されるように、空気流れを生成する。利用ファン３２は、利用ファンモータによって駆動される。
第２制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。第２制御部３４は、熱源ユニット２０の第１制御部２７と通信線を介して接続されており、第１制御部２７との間で制御信号等の送受信を行う。
利用ユニット３０には、第１温度センサ７１、室内空気温度センサ７２等が設けられている。これらのセンサ７１，７２は、第２制御部３４と電気的に接続されており、第２制御部３４に対して検出信号を送信する。第１温度センサ７１は、第１連絡配管５と利用熱交換器３１とを接続する配管に設けられ、この配管を流れる冷媒の温度を検出する。室内空気温度センサ７２は、空調対象空間の空気の温度を検出する。
（２－２－３）コントローラ
冷凍サイクル装置１では、熱源ユニット２０の第１制御部２７と、利用ユニット３０の第２制御部３４とが通信線を介して接続されることで、冷凍サイクル装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。
コントローラ７は、図示しないリモコンからの指示や、熱源ユニット２０及び利用ユニット３０に設けられた各種センサの検出値等に基づいて、熱源ユニット２０及び利用ユニット３０の各種構成の動作を制御する。
（２－３）冷凍サイクル装置の動作
冷凍サイクル装置１は、少なくとも、空調対象空間の冷房を行う冷房運転と、空調対象空間の暖房を行う暖房運転と、を実行可能である。冷凍サイクル装置１の動作を制御するコントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転を行うか、暖房運転を行うかを判断して実行する。
冷房運転モードでは、コントローラ７は、冷媒回路１０の状態が第１状態になるように流路切換機構２２の動作を制御する。また、コントローラ７は、空調対象空間の温度が目標温度になるように、例えば、圧縮機１００の運転周波数や、膨張機構２４としての電子膨張弁の開度を制御する。
冷房運転モードでは、圧縮機１００が吐出するガス冷媒は、流路切換機構２２を介して、熱源熱交換器２３に流入し、熱源熱交換器２３において凝縮する。熱源熱交換器２３を出て利用ユニット３０に向かう冷媒は、膨張機構２４を通過する際に減圧される。膨張機構２４で減圧された冷媒は、第１連絡配管５を流れて利用ユニット３０の利用熱交換器３１に流入し、利用熱交換器３１において蒸発し、第２連絡配管６へと流れる。第２連絡配管６を流れる冷媒は、流路切換機構２２、アキュムレータ４１を経て、再び、圧縮機１００に吸入される。
暖房運転モードでは、コントローラ７は、冷媒回路１０の状態が第２状態になるように流路切換機構２２の動作を制御する。また、コントローラ７は、空調対象空間の温度が目標温度になるように、例えば、圧縮機１００の運転周波数や、膨張機構２４としての電子膨張弁の開度を制御する。
暖房運転モードでは、圧縮機１００が吐出するガス冷媒は、流路切換機構２２及び第２連絡配管６を介して利用ユニット３０へと送られ、利用熱交換器３１に流入し、利用熱交換器３１において凝縮又は放熱する。利用熱交換器３１を通過した冷媒は、第１連絡配管５を介して熱源ユニット２０へと送られる。熱源ユニット２０に流入した冷媒は、膨張機構２４を通過する際に減圧される。膨張機構２４で減圧された冷媒は、熱源熱交換器２３に流入し、熱源熱交換器２３において蒸発し、流路切換機構２２、アキュムレータ４１を経て、再び、圧縮機１００に吸入される。
（３）圧縮機
冷凍サイクル装置１の圧縮機１００について、図３～図６を参照しながら詳細を説明する。図３は、圧縮機１００の概略構成を示す側面視断面図である。図４は、図３中のIV－IV矢視の、圧縮機１００の圧縮機構の概略断面図である。図５は、圧縮機１００のターミナル２００の概略構造を示す図であり、部分的に断面図で示している。図６は、圧縮機１００に取り付けられた状態のターミナル２００を、圧縮機１００の内部側から（下方から）見た図である。
本実施形態の圧縮機１００は、図３に示すように、１シリンダ型のロータリ圧縮機である。ただし、これに限定されるものではなく、圧縮機１００は、例えば２シリンダ型のロータリ圧縮機であってもよい。
圧縮機１００は、ケーシング１１０と、駆動機構１２０と、圧縮機構１３０と、駆動軸１４０と、ターミナル２００と、を主に備える。
（３－１）ケーシング
ケーシング１１０は、縦型円筒状の容器である。
ケーシング１１０は、上下が開口した円筒状の円筒部材１１２と、円筒部材１１２の上端及び下端にそれぞれ設けられた、椀状の上蓋１１４ａ及び下蓋１１４ｂと、を有する（図３参照）。円筒部材１１２と、上蓋１１４ａ及び下蓋１１４ｂとは、気密を保つように溶接により固定されている。
円筒部材１１２には吸入管接続部１１６が設けられており、吸入管接続部１１６には吸入管４２ａが挿入されている。吸入管接続部１１６に挿入される吸入管４２ａは、圧縮機構１３０に連結されている（図３参照）。上蓋１１４ａには、吐出管接続部１１８が設けられており（図３参照）、吐出管接続部１１８には吐出管４２ｂか接続される。圧縮機構１３０により圧縮された高圧の冷媒は、吐出管接続部１１８を介して吐出管４２ｂに吐出される。
ケーシング１１０の内部には、駆動機構１２０、圧縮機構１３０、及び駆動軸１４０が収納されている。ケーシング１１０の下部には、圧縮機構１３０等を潤滑するための冷凍機油Ｌが溜められる油溜空間１１９が形成されている（図３参照）。
ケーシング１１０の上蓋１１４ａには、ターミナル２００が取り付けられている。
（３－２）駆動機構
駆動機構１２０は、圧縮機構１３０を駆動する機構である。本実施形態では、駆動機構１２０はモータである。
駆動機構１２０は、圧縮機構１３０の上方に配置されている。
駆動機構１２０は、主として、ステータ１２２と、ロータ１２４とを有する。ロータ１２４は、環状に形成されたステータ１２２の内側に、ステータ１２２とわずかな隙間（エアギャップ）を隔てて配置される（図３参照）。
ステータ１２２は、主として、環状のステータコア１２２ａと、ステータコア１２２ａに巻きつけられた巻線１２２ｂと、ステータコア１２２ａの上端面の上方及び下端面の下方に配置されるインシュレータ１２２ｃと、を含む（図３参照）。
ステータコア１２２ａは、ケーシング１１０の円筒部材１１２に固定されている。具例えば、ステータコア１２２ａは、円筒部材１１２の内部に、焼嵌め、圧入等の締り嵌めにより固定されている。なお、ステータコア１２２ａと円筒部材１１２との固定方法はこれらの方法に限定されるものではなく、ステータコア１２２ａと円筒部材１１２とは溶接により固定されてもよい。
インシュレータ１２２ｃは、環状のステータコア１２２ａの内周側上方に、ステータコア１２２ａと隣接して配置されている。インシュレータ１２２ｃは、環状のステータコア１２２ａの内周側下方に、ステータコア１２２ａと隣接して配置されている。ステータコア１２２ａには、インシュレータ１２２ｃを介して巻線１２２ｂが巻き付けられている。巻線１２２ｂは、リード線１６０（図６参照）を介して、ケーシング１１０に取り付けられているターミナル２００に接続されている。巻線１２２ｂには、外部電源から、ターミナル２００及びリード線１６０を介して電力が供給される。ステータコア１２２ａに巻き付けられた巻線１２２ｂにリード線１６０を介して電流が流されることで、ステータ１２２に回転磁界が発生する。
ロータ１２４は、円筒形状の部材である。ロータ１２４は、主として、円筒形状のロータコア１２４ａ（図３参照）と、図示されない複数の永久磁石とを有している。ロータコア１２４ａは、環状の電磁鋼板が複数積層されて形成されている。永久磁石は、例えば板磁石である。複数の永久磁石は、ロータ１２４の回転軸（駆動軸１４０の回転軸）を取り囲むように配置されている。
ロータコア１２４ａの中空部には、駆動軸１４０が挿入されて固定されている。
なお、駆動軸１４０は、偏心部１４２を有する。駆動軸１４０は、偏心部１４２において、圧縮機構１３０のピストン１３６のローラ１３６ａに連結されている。要するに、駆動軸１４０は、ロータ１２４と圧縮機構１３０とを連結している。
駆動機構１２０に電流が供給され、巻線１２２ｂに電流が流されると、ステータ１２２に発生する回転磁界によりロータ１２４が回転する。ロータ１２４が回転すると、ロータコア１２４ａと接続された駆動軸１４０も回転し、駆動軸１４０を介して圧縮機構１３０に駆動力が付与される。
なお、圧縮機構１３０と駆動機構１２０とを連結する駆動軸１４０の内部には、ケーシング１１０の下部の油溜空間１１９に溜まっている冷凍機油Ｌを、圧縮機１００の摺動部に導くための油流路１４４が形成されている。圧縮機１００の摺動部には、後述する、ピストン１３６と、シリンダ１３４、フロントヘッド１３２及びリアヘッド１３８と、の摺動部や、駆動軸１４０と、フロントヘッド１３２の上軸受部１３２ｂ及びリアヘッド１３８の下軸受部１３８ｂと、の摺動部を含む。圧縮機１００の運転中、圧力差や遠心力等を利用して、油溜空間１１９に溜められた冷凍機油Ｌが、油流路１４４を通って摺動部に送られる。
（３－３）圧縮機構
圧縮機構１３０は、吸入管４２ａから吸入される冷媒を圧縮する機構である。
圧縮機構１３０は、駆動機構１２０の下方の、ケーシング１１０の下部側に収容されている（図３参照）。
ロータリ型の圧縮機構１３０は、図３及び図４のように、主として、フロントヘッド１３２と、シリンダ１３４と、ピストン１３６と、リアヘッド１３８と、マフラー１３９と、を有する。フロントヘッド１３２、シリンダ１３４、ピストン１３６、及びリアヘッド１３８は、例えば鋳鉄製である。
（ａ）シリンダ
シリンダ１３４は、上下の端面が開口した円筒状の円筒部１３４ａと、平面視において円筒部１３４ａから外側（ケーシング１１０側）に延びる外延部１３４ｂとを有する（図４参照）。外延部１３４ｂの端部は、ケーシング１１０の円筒部材１１２と固定されており、これにより、シリンダ１３４は円筒部材１１２と固定されている。
円筒部１３４ａの内周面で囲まれた円柱状の空間には、冷媒を圧縮するためのピストン１３６が収容される（図４参照）。
外延部１３４ｂには、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を吸入する吸入穴１３４ｂａが形成されている（図４参照）。吸入穴１３４ｂａは、円筒部１３４ａの内周面に形成された開口と、外延部１３４ｂの外周面に形成された開口とを連通するように延びる。吸入穴１３４ｂａには、外延部１３４ｂの外周面に形成された吸入穴１３４ｂａの開口から、吸入管４２ａの先端部が挿入される（図３参照）。
シリンダ１３４の上方には、円筒部１３４ａの上方の開口を塞ぐように、フロントヘッド１３２が配置される（図３参照）。シリンダ１３４の下方には、円筒部１３４ａの下方の開口を塞ぐようにリアヘッド１３８が配置される（図３参照）。フロントヘッド１３２、シリンダ１３４、及びリアヘッド１３８は、例えばボルトにより一体に結合されている。シリンダ１３４の円筒部１３４ａの内周面と、フロントヘッド１３２の下面と、リアヘッド１３８の上面と、によりシリンダ室１３５が形成される。シリンダ室１３５にはピストン１３６が配置される（図３参照）。シリンダ１３４の円筒部１３４ａの内周面と、フロントヘッド１３２の下面と、リアヘッド１３８の上面と、シリンダ室１３５に配置されるピストン１３６の外周面とにより、冷媒が圧縮される圧縮室Ｓ１が形成される（図３及び図４参照）。
また、シリンダ１３４には、後述するブッシュ１３７及びピストン１３６のブレード１３６ｂが配置されるブレード揺動空間１３４ｃが形成されている。ブレード揺動空間１３４ｃは、吸入穴１３４ｂａの近傍を、円筒部１３４ａの内周面で囲まれた円柱状の空間から外周側に向かって延びるように形成されている。ブレード揺動空間１３４ｃは、円筒部１３４ａと外延部１３４ｂとにまたがって形成されている。シリンダ１３４は、ブレード揺動空間１３４ｃに配置されるブッシュ１３７を介して、ピストン１３６のブレード１３６ｂを揺動可能に支持する。
（ｂ）フロントヘッド
フロントヘッド１３２は、図３に示すように、シリンダ１３４の円筒部１３４ａの上方の開口を閉塞するフロントヘッド円板部１３２ａと、フロントヘッド円板部１３２ａの中央部から上方向に延びる上軸受部１３２ｂと、を有する。上軸受部１３２ｂは、円筒状であり、駆動軸１４０の軸受として機能する。
フロントヘッド円板部１３２ａには、圧縮室Ｓ１で圧縮された冷媒が吐出される吐出穴１３２ａａが形成されている（図４参照）。吐出穴１３２ａａの上方には、吐出穴１３２ａａを開閉する吐出弁（図示せず）が設けられている。吐出弁は、圧縮室Ｓ１の圧力が、後述するマフラー空間Ｓ２の圧力よりも高くなったときに圧力差によって開き、吐出穴１３２ａａからマフラー空間Ｓ２へと冷媒を吐出させる。
（ｃ）リアヘッド
リアヘッド１３８は、図３に示すように、シリンダ１３４の円筒部１３４ａの下方の開口を閉塞するリアヘッド円板部１３８ａと、リアヘッド円板部１３８ａの中央部から下方向に延びる下軸受部１３８ｂと、を有する。下軸受部１３８ｂは、円筒状であり、駆動軸１４０の軸受として機能する。
（ｄ）ピストン
ピストン１３６は、シリンダ室１３５に配置されている。ピストン１３６は、駆動軸１４０の偏心部１４２に装着されている。
ピストン１３６は、円筒状のローラ１３６ａと、ローラ１３６ａの外面から、ローラ１３６ａの径方向に延びる板状のブレード１３６ｂと、が一体化された部材である。
ローラ１３６ａは、シリンダ室１３５に配置されている。ローラ１３６ａの中空部には、駆動軸１４０の偏心部１４２が嵌め込まれている。
ピストン１３６のブレード１３６ｂは、シリンダ１３４に形成されているブレード揺動空間１３４ｃに配置され、ブレード揺動空間１３４ｃに配置されるブッシュ１３７を介してシリンダ１３４に揺動可能に支持される。また、ブレード１３６ｂは、ブレード１３６ｂの長手方向に、ブッシュ１３７に対して摺動可能になっている。圧縮機１００の運転中には、ブレード１３６ｂは、シリンダ１３４に対して揺動するとともに、ブレード揺動空間１３４ｃに入り込んだり、ブレード揺動空間１３４ｃから出て行ったりする動きを繰り返す。
ピストン１３６のローラ１３６ａ及びブレード１３６ｂは、図４に示すように、シリンダ室１３５を仕切る形で、ピストン１３６の公転によって容積が変化する圧縮室Ｓ１を形成している。駆動軸１４０が回転すると、ローラ１３６ａはシリンダ１３４に対して公転する。これに従い、圧縮室Ｓ１の容積が変化し、吸入管４２ａから吸い込まれた低圧の冷媒が圧縮され高圧の冷媒となり、吐出穴１３２ａａからマフラー空間Ｓ２へと吐出される。
（ｅ）マフラー
マフラー１３９は、図３に示すように、フロントヘッド１３２のフロントヘッド円板部１３２ａの周縁部の上面に取り付けられている。なお、マフラー１３９には、上軸受部１３２ｂの外形と略同一形状の上軸受部１３２ｂを貫通させるための中央マフラー開口（図示せず）が形成されており、中央マフラー開口には上軸受部１３２ｂが挿入されている。
マフラー１３９は、フロントヘッド円板部１３２ａの上面及び上軸受部１３２ｂの外周面と共にマフラー空間Ｓ２を形成する。マフラー空間Ｓ２は、圧縮室Ｓ１からの冷媒の吐出に伴う騒音の低減を図るための空間である。マフラー空間Ｓ２と圧縮室Ｓ１とは、吐出穴１３２ａａの上方に配置されている上述の吐出弁（図示せず）が開いているときには、吐出穴１３２ａａを介して連通する。
マフラー１３９には、更にマフラー空間Ｓ２からマフラー空間Ｓ２の外部（ケーシング１１０内の駆動機構１２０の収容空間）へと冷媒を流すマフラー吐出穴が形成されている。
なお、マフラー空間Ｓ２、駆動機構１２０の収容空間、吐出管接続部１１８の下端が配置される駆動機構１２０の上方の空間（上部空間Ｓｕと呼ぶ）、圧縮機構１３０の下方の油溜空間１１９は、全て連通している。運転中の圧縮機１００が定常状態になると、これらの空間は、冷凍サイクルにおける高圧の空間となる。圧縮機１００が定常状態になるとは、圧縮機１００が起動時の制御を完了し、圧縮機１００の内部が圧力変動等の少ない状態になることを意味する。
（３－４）ターミナル
ターミナル２００は、ケーシング１１０の上蓋１１４ａに取り付けられる。ターミナル２００は、主に、ボディ２１０と、３本のターミナルピン２２０と、各ターミナルピン２２０に設けられる端子板２３０と、を有する（図６参照）。
ボディ２１０の材質は、例えば鉄やステンレス鋼である。ターミナルピン２２０の材質は、例えば鉄クロム合金や銅である。
ボディ２１０は、ターミナルピン２２０を支持する部材である。ボディ２１０は、概ねハット形状の部材である。ボディ２１０は、概ね円筒状の側壁部２１２と、側壁部２１２の一端側を封鎖する円板２１４と、を有する。側壁部２１２の他端側（円板２１４の存在しない側）は開口している。ターミナル２００は、ボディ２１０の円板２１４の存在している側がケーシング１１０の外側に、ボディ２１０の開口している側がケーシング１１０の内側にそれぞれ配置されるように、ケーシング１１０に取り付けられる。ターミナルピン２２０が固定されているボディ２１０の側壁部２１２は、ケーシング１１０の上蓋１１４ａに溶接により固定されている。
ターミナルピン２２０は、円柱状の部材である。ターミナルピン２２０は、ボディ２１０の円板２１４に形成されている穴２１４ａを貫通して延びる（図５参照）。３本のターミナルピン２２０は、互いに概ね平行に延びる。
各ターミナルピン２２０のケーシング１１０の内部側（ボディ２１０の側壁部２１２の開口している側）の端部には、端子板２３０が固定されている（図５及び図６参照）。各端子板２３０には、駆動機構１２０のステータ１２２の巻線１２２ｂとターミナル２００とを接続するためのリード線１６０の端部の先端に取り付けられた端子１６２が接続される（図６参照）。なお、ここでは描画を省略しているが、各ターミナルピン２２０のケーシング１１０の外部側（ボディ２１０の円板２１４の存在している側）の端部にも、外部の電源の電線を接続するための端子が設けられてもよい。
ボディ２１０とターミナルピン２２０とは、ボディ２１０とターミナルピン２２０との隙間を気密的に封止するようにシール部材２４０（固定接着剤）により固定されている。シール部材２４０としての固定接着剤は、絶縁性の材料である。また、シール部材２４０としての固定接着剤の融点は、１０００℃以下である。限定するものではないが、シール部材２４０に用いられる固定接着剤の材質は、ガラスである。具体的には、シール部材２４０に用いられる固定接着剤のガラスは、例えば、ソーダバリウム系のガラスや、ホウケイ酸系のガラスである。固定接着剤には、融点が１０００℃以下であり、かつ、通常の圧縮機１００の使用条件（使用温度）では溶融しない材質が選定される。
ターミナルピン２２０の直径ｄが例えば３．２ｍｍである場合に、ターミナルピン２２０が挿入されているボディ２１０の円板２１４に形成されている穴２１４ａの直径Ｄは、６．４ｍｍ以上９．６ｍｍ以下であることが好ましい。言い換えれば、ターミナルピン２２０の直径ｄが３．２ｍｍである場合に、シール部材２４０のターミナルピン２２０の長手方向に直交する平面で切断した時の断面積は、２４．１ｍｍ２以上６４．０ｍｍ２以下であることが好ましい。好ましい穴２１４ａの直径Ｄの、ターミナルピン２２０の直径ｄに対する比の値（Ｄ／ｄ）は、２．０～３．０の範囲である。
より好ましくは、ターミナルピン２２０の直径ｄが３．２ｍｍである場合に、穴２１４ａの直径Ｄは、８．０ｍｍ以上９．６ｍｍ以下である。言い換えれば、ターミナルピン２２０の直径ｄが３．２ｍｍである場合に、シール部材２４０のターミナルピン２２０の長手方向に直交する平面で切断した時の断面積は、４２．４ｍｍ２以上６４．０ｍｍ２以下であることがより好ましい。より好ましい穴２１４ａの直径Ｄの、ターミナルピン２２０の直径ｄに対する比の値（Ｄ／ｄ）は、２．５～３．０の範囲である。
なお、ターミナルピン２２０の直径ｄが３．２ｍｍとは異なる場合には、例えば、上記の比の値の範囲に基づいて、穴２１４ａの直径を決定されればよい。
また、ターミナルピン２２０の直径ｄが例えば３．２ｍｍである場合に、ターミナルピン２２０の長手方向（ターミナルピン２２０の挿入方向）におけるシール部材２４０の厚みの最大値Ｔｍａｘは、５．８ｍｍ以上８．８ｍｍ以下であることが好ましい。好ましいシール部材２４０の厚みの最大値Ｔｍａｘの、ターミナルピン２２０の直径ｄに対する比の値（Ｔｍａｘ／ｄ）は、１．８～２．８の範囲である。
より好ましくは、ターミナルピン２２０の直径ｄが３．２ｍｍである場合に、シール部材２４０の厚みの最大値Ｔｍａｘは、７．０ｍｍ以上８．８ｍｍ以下である。より好ましいシール部材２４０の厚みの最大値Ｔｍａｘの、ターミナルピン２２０の直径ｄに対する比の値（Ｔｍａｘ／ｄ）は、２．２～２．８の範囲である。
（４）圧縮機の動作
圧縮機１００の動作について説明する。
圧縮機１００では、駆動機構１２０が運転されて駆動軸１４０が回転すると、駆動軸１４０の偏心部１４２の偏心回転により、圧縮機構１３０のピストン１３６のローラ１３６ａが公転する。ローラ１３６ａが公転すると、吸入管４２ａと連通する圧縮室Ｓ１の容積が次第に大きくなり、吸入管４２ａから圧縮室Ｓ１へと低圧の冷媒が吸入される。さらにピストン１３６のローラ１３６ａが公転すると、圧縮室Ｓ１と吸入管４２ａとの連通状態が解消され、吐出穴１３２ａａと連通状態となる圧縮室Ｓ１において冷媒の圧縮が始まる。その後、吐出穴１３２ａａと連通状態となる圧縮室Ｓ１の容積は次第に減少し、冷媒の圧力が高くなる。圧縮室Ｓ１の容積の減少に伴い高圧となった冷媒は、吐出穴１３２ａａに設けられた吐出弁を押し開いて、吐出穴１３２ａａからマフラー空間Ｓ２へと吐出される。マフラー空間Ｓ２に流入した冷媒は、マフラー１３９の図示しないマフラー吐出穴から圧縮機構１３０の上方の空間へと流入する。圧縮機構１３０の上方の空間に流入した冷媒は、駆動機構１２０のステータ１２２とロータ１２４との間の隙間等を通過し、駆動機構１２０を冷却した後に、吐出管接続部１１８を介して吐出管４２ｂへと吐出される。
（５）ターミナルでの温度の異常上昇時の圧縮機の挙動
次に、ターミナル２００での温度の異常上昇時の圧縮機の挙動について説明する。
ターミナル２００では、以下のような原因で、温度が異常上昇する可能性がある。
ターミナル２００のターミナルピン２２０には、圧縮機１００中の各種部材の摺動に伴い生じる金属摩耗粉や、冷凍機油等に由来する炭化物等の異物が付着するおそれがある。このような異物がターミナルピン２２０に付着すると、異物を介し、隣接するターミナルピン２２０間で電流が流れ（ターミナルピン２２０間で短絡し）、ジュール熱が発生する可能性がある。仮にジュール熱により温度が１０００℃以上に上昇すると、ターミナル２００が、本圧縮機１００で用いられる冷媒の不均化反応の着火源となる恐れがある。
しかし、本圧縮機１００のターミナル２００のターミナルピン２２０をボディ２１０に固定するシール部材２４０（固定接着剤）の融点は１０００℃以下である。そのため、異物を介して隣接するターミナルピン２２０間で電流が流れ、ジュール熱が発生してターミナル２００の温度が上昇したとしても、ターミナル２００の温度が１０００℃に達する前に、シール部材２４０が溶融する。
この結果として、溶融したシール部材２４０（固定接着剤）がターミナルピン２２０に沿って流れて、ターミナルピン２２０に付着した異物を流れ落とす効果が期待される。ターミナルピン２２０から異物が除去された場合には、ターミナルピン２２０間に電流は流れなくなり、不均化反応の発生は抑制される。
また、ジュール熱により比較的多くのシール部材２４０（固定接着剤）が溶融した場合には、ターミナルピン２２０がボディ２１０から外れることが期待される。この場合、特に圧縮機１００の運転が定常状態になっている時には、圧縮機１００のケーシング１１０の内部の圧力（上部空間Ｓｕの圧力）は、冷凍サイクルにおける高圧であることから、ボディ２１０から外れたターミナルピン２２０は、通常、圧力差によりケーシング１１０の外部へと飛び出す。なお、ターミナルピン２２０がケーシング１１０の外部へ飛び出しやすいよう、ターミナル２００のボディ２１０の穴２１４ａの寸法は、端子板２３０の取り付けられたターミナルピン２２０の寸法よりも十分大きく設計されることが好ましい。
なお、ターミナルピン２２０と、圧縮機１００の駆動機構１２０のステータ１２２の巻線１２２ｂと、を接続するリード線１６０の強度や長さは、シール部材２４０が溶融し、ターミナルピン２２０がボディ２１０から外れてケーシング１１０の外部へと飛び出す際に断線するように設計されることが好ましい。具体的には、ターミナルピン２２０とステータ１２２の巻線１２２ｂとを接続するリード線１６０の強度や長さは、ケーシング１１０の内部が所定圧力である場合に、シール部材２４０が溶融し、ターミナルピン２２０がボディ２１０から外れてケーシング１１０の外部へと飛び出す際に断線するように設計されることが好ましい。前記の圧力の所定値には、例えば、圧縮機１００の定常運転時に想定される圧力の値が用いられればよい。このような設計は、例えば、シミュレーションや実験に基づいて行われる。リード線１６０が断線されると、圧縮機１００に電力が供給されなくなるため、圧縮機１００は停止する。その結果、ターミナル２００ではそれ以上温度が上昇することがなく、不均化反応の発生が抑制される。
また、ジュール熱により比較的多くのシール部材２４０（固定接着剤）が溶融した場合には、ボディ２１０の円板２１４に形成されている穴２１４ａからケーシング１１０の外部に冷媒が流出する。冷凍サイクル装置１のコントローラ７は、冷凍サイクル装置１に設けられた各種のセンサの検出値等により冷媒量不足を検知し、冷媒量不足を検知した場合には圧縮機１００を停止させるよう構成されることが好ましい。その結果、リード線１６０が断線されなくても、圧縮機１００を停止させて不均化反応の発生を抑制することができる。
（６）本実施形態の特徴
（６－１）
本実施形態の圧縮機１００における冷媒としての使用は、エチレン系のフルオロオレフィン、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、及び１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）からなる群より選択される１種または２種以上を含む組成物の、ターミナルピン２２０及びターミナルピン２２０が固定されるボディ２１０を有し、ターミナルピン２２０をボディ２１０に固定するシール部材２４０（シール部材２４０としての固定接着剤）の融点が１０００℃以下であるターミナル２００、を備えた圧縮機１００における冷媒としての使用である。
圧縮機１００のターミナル２００において、冷媒や冷凍機油に由来する炭化物や金属摩耗粉等の異物がターミナルピン２２０に付着し、異物を介してターミナルピン２２０間で電気が流れてジュール熱が発生する可能性がある。ＨＦＯを含む冷媒を圧縮機１００における冷媒として使用する場合に、このような事象が発生すると、ターミナル２００を着火源として不均化反応が発生するおそれがある。
これに対し、ここでは、圧縮機１００のターミナル２００のターミナルピン２２０のシール部材２４０（固定接着剤）の融点が不均化反応の発生するおそれのある１０００℃よりも低い。そのため、ジュール熱によりターミナル２００の温度が上昇して１０００℃を超える前に、溶融した固定接着剤によりターミナルピン２２０に付着した異物を除去したり、ターミナルピンのシール部材２４０を損傷させて不均化反応の発生前に圧縮機１００を停止させたりすることができる。その結果、不均化反応による冷凍サイクル装置１の冷媒回路１０の損傷を抑制することができる。
（６－２）
本実施形態では、好ましくは、組成物は、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）、１，１－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２ａ）、１，１，２－トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）、モノフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１４１）、及びパーハロオレフィンからなる群より選択される１種又は２種以上を含む。
なお、１，２－ジフルオロエチレンは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン［（Ｅ）－ＨＦＯ－１１３２］であってもよく、シス－１，２－ジフルオロエチレン［（Ｚ）－ＨＦＯ－１１３２］であってもよく、これらの混合物であってもよい。
より好ましくは、組成物は、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）、及び／又は、１，１，２－トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）を含む。
（６－３）
シール部材２４０（固定接着剤）は、好ましくはガラスである。このような構成により、融点を１０００℃以上に抑制しつつ、絶縁性及び気密性を確保することができる。
（６－４）
好ましくは、ターミナルピン２２０のボディ２１０に対する挿入方向におけるシール部材２４０（固定接着剤）の部分の最大厚みＴｍａｘは、５．８ｍｍ以上８．８ｍｍ以下である。
シール部材２４０の部分の最大厚みＴｍａｘをこの範囲とすることで、固定接着剤の使用量はある程度抑制しつつ、十分な量の固定接着剤を確保して、溶融した固定接着剤を用いてターミナルピン２２０に付着した異物を流し落とすことができる。
（６－５）
好ましくは、ケーシング１１０の内部の圧力が所定値である場合に、シール部材２４０（固定接着剤）が溶融し、ターミナルピン２２０がボディ２１０から外れると、ターミナルピン２２０と圧縮機１００の駆動機構１２０のステータ１２２とを接続するリード線１６０が断線するようにリード線１６０が設計されることが好ましい。前記の圧力の所定値には、例えば、圧縮機１００の定常運転時に想定される圧力の値が用いられればよい。リード線１６０の設計には、例えば、リード線１６０の長さや強度の設計を含む。リード線１６０が断線すると、圧縮機１００は停止する。
このように構成する結果、ターミナルピン２２０間で電流が流れてシール部材２４０が溶融した場合には、リード線１６０が断線して圧縮機１００が停止するため、ターミナル２００における温度上昇時に圧縮機１００を早期に停止させ、不均化反応の発生を抑制できる。
（６－６）
好ましくは、冷凍サイクル装置１は、シール部材２４０（固定接着剤）が溶融し、圧縮機１００の内部と外部とが連通して冷媒が圧縮機１００の外部に流出すると、冷媒量不足で圧縮機１００が停止するように構成される。
このように構成する結果、ターミナルピン２２０間で電流が流れてシール部材２４０が溶融した場合には、冷媒量不足により圧縮機１００が停止するため、圧縮機１００を早期に停止させ、不均化反応の発生を抑制することができる。
（６－７）
好ましくは、ボディ２１０に形成される、ターミナルピン２２０が挿入される穴２１４ａの直径Ｄのターミナルピン２２０の直径ｄに対する比の値（Ｄ／ｄ）は、２．０以上３．０以下である。
穴２１４ａの直径Ｄのターミナルピン２２０の直径ｄに対する比の値（Ｄ／ｄ）が上記範囲にあることで、シール部材２４０（固定接着剤）が溶融した場合に、冷媒を穴２１４ａから圧縮機１００の外部に迅速に放出して、圧縮機１００を冷媒量不足により早期に停止させ、不均化反応の発生を抑制することができる。また、穴２１４ａの直径Ｄを不要に大きくしないことで、ターミナルピン２２０のシール部材２４０の強度の低下を抑制できる。
（７）変形例
上記実施形態の変形例を以下に示す。以下の変形例の内容は、互いに矛盾しない限り、上記実施形態の構成の一部又は全部と組み合わされてもよい。また、各変形例の一部又は全部は、互いに矛盾しない限り、他の変形例の一部又は全部と組み合わされてもよい。
（７－１）変形例Ａ
上記実施形態では、圧縮機１００がロータリ圧縮機である場合を例に説明したが、圧縮機１００の種類はロータリ圧縮機に限定されない。圧縮機１００は、ターミナル２００を有するスクロール圧縮機等の他のタイプの圧縮機であってもよい。
（７－２）変形例Ｂ
上記実施形態では、エチレン系のフルオロオレフィン、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、及び１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）からなる群より選択される１種または２種以上を含む組成物の、シール部材２４０としての固定接着剤の融点が１０００℃以下であるターミナル２００を備えた圧縮機１００における冷媒としての使用について説明している。
ただし、本開示は、このような構成に限定されるものではない。本開示の組成物の使用は、エチレン系のフルオロオレフィン、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、及び１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）からなる群より選択される１種または２種以上を含む組成物の、シール部材２４０としての固定接着剤の軟化点が１０００℃以下であるターミナル２００を備えた圧縮機１００における冷媒としての使用であってもよい。軟化点は、組成物が軟化して変形を起こしはじめる温度である。限定するものではないが、シール部材２４０に用いられる固定接着剤の材質は、ガラスである。
シール部材２４０の軟化点が１０００℃以下である場合、異物を介して隣接するターミナルピン２２０間で電流が流れ、ジュール熱が発生してターミナル２００の温度が上昇した際、ターミナル２００の温度が１０００℃に達する前に、シール部材２４０が変形し始める。
その結果、シール部材２４０が変形又は損傷してターミナルピン２２０がボディ２１０から外れることが期待される。この場合、特に圧縮機１００の運転が定常状態になっている時には、上述のように、圧縮機１００のケーシング１１０の内部の圧力（上部空間Ｓｕの圧力）は、冷凍サイクルにおける高圧であることから、ボディ２１０から外れたターミナルピン２２０を、通常、圧力差によりケーシング１１０の外部へと飛び出させることができる。
上記実施形態と同様に、ターミナルピン２２０と、圧縮機１００の駆動機構１２０のステータ１２２の巻線１２２ｂと、を接続するリード線１６０の強度や長さは、シール部材２４０が変形又は損傷し、ターミナルピン２２０がボディ２１０から外れてケーシング１１０の外部へと飛び出す際に、断線するように設計されることが好ましい。
また、上記実施形態と同様に、冷凍サイクル装置１は、シール部材２４０（固定接着剤）が変形又は損傷し、圧縮機１００の内部と外部とが連通して冷媒が圧縮機１００の外部に流出すると、冷媒量不足で圧縮機１００が停止するように構成されることが好ましい。
また、上記実施形態と同様に、ボディ２１０に形成される、ターミナルピン２２０が挿入される穴２１４ａの直径Ｄのターミナルピン２２０の直径ｄに対する比の値（Ｄ／ｄ）は、２．０以上３．０以下であることが好ましい。穴２１４ａの直径Ｄのターミナルピン２２０の直径ｄに対する比の値（Ｄ／ｄ）が上記範囲にあることで、シール部材２４０（固定接着剤）が変形又は損傷した場合に、冷媒を穴２１４ａから圧縮機１００の外部に迅速に放出して、圧縮機１００を冷媒量不足により早期に停止させ、不均化反応の発生を抑制することができる。また、穴２１４ａの直径Ｄを不要に大きくしないことで、ターミナルピン２２０のシール部材２４０の強度の低下を抑制できる。
＜付記＞
以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
１ 冷凍サイクル装置
１０ 冷媒回路
１００ 圧縮機
２００ ターミナル
２１０ ボディ
２２０ ターミナルピン
２４０ シール部材（固定接着剤）
特許文献１：特開２０１９－１９６３１２号公報

Claims (5)

  1. エチレン系のフルオロオレフィン、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、及び１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）からなる群より選択される１種または２種以上を含む組成物の、ターミナルピン（２２０）及び前記ターミナルピンが固定されるボディ（２１０）を有し、前記ターミナルピンを前記ボディに固定する固定接着剤（２４０）の融点又は軟化点が１０００℃以下であるターミナル（２００）を備え、前記ターミナルピンの直径（ｄ）に対する前記ターミナルピンの前記ボディへの挿入方向における前記固定接着剤の最大厚み（Ｔｍａｘ）の比の値（Ｔｍａｘ／ｄ）は、１．８～２．８の範囲であり、前記ターミナルピンの直径（ｄ）に対する前記ターミナルピンが挿入される前記ボディに形成されている穴（２１４ａ）の直径（Ｄ）の比の値（Ｄ／ｄ）は、２．０～３．０の範囲である圧縮機（１００）における、冷媒としての使用。
  2. 前記組成物は、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）、１，１－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２ａ）、１，１，２－トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）、モノフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１４１）、及び、パーハロオレフィンからなる群より選択される１種又は２種以上を含む、
    請求項１に記載の使用。
  3. 前記組成物は、１，２－ジフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１３２）、及び／又は、１，１，２－トリフルオロエチレン（ＨＦＯ－１１２３）を含む、
    請求項２に記載の使用。
  4. エチレン系のフルオロオレフィン、２，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｙｆ）、及び１，３，３，３－テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ－１２３４ｚｅ）からなる群より選択される１種または２種以上を含む組成物を冷媒として使用する圧縮機であって、
    ターミナルピン（２２０）及び前記ターミナルピンが固定されるボディ（２１０）を有し、前記ターミナルピンを前記ボディに固定する固定接着剤（２４０）の融点又は軟化点が１０００℃以下であるターミナル（２００）、を備え、
    前記ターミナルピンの直径（ｄ）に対する前記ターミナルピンの前記ボディへの挿入方向における前記固定接着剤の最大厚み（Ｔｍａｘ）の比の値（Ｔｍａｘ／ｄ）は、１．８～２．８の範囲であり、
    前記ターミナルピンの直径（ｄ）に対する前記ターミナルピンが挿入される前記ボディに形成されている穴（２１４ａ）の直径（Ｄ）の比の値（Ｄ／ｄ）は、２．０～３．０の範囲である、
    圧縮機（１００）。
  5. 請求項４に記載の圧縮機を有する冷媒回路（１０）を備えた、冷凍サイクル装置（１）。
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