JP7211059B2 - 逆止弁装置および蒸発燃料供給システム - Google Patents

Description

この明細書における開示は、逆止弁装置および蒸発燃料供給システムに関する。

従来の逆止弁装置の一例として、特許文献１に開示される装置が知られている。特許文献１の装置は、特許文献１の図３に示すように、流入用の流路を形成するボトム部と流出用の流路を形成するカバー部とを結合して構成されている。カバー部には、アンブレラバルブの軸部を取り付けるための取り付け突起が一体に形成されている。この構成により、部品点数と組立工数を少なくして接着する部分を少なくしている。

特開２００３－８３４５９号公報

特許文献１の装置によれば、ボトム部に形成された流入口やカバー部に形成された複数の孔はボトム部やカバー部を樹脂成形する場合にアンダーカットになりうるため、型を分割しなければボトム部やカバー部を金型から取り出すことができない。特許文献１の装置には、部品成形に関わるコストの観点においてさらなる改良が求められている。

この明細書における開示の目的は、成形コストの低減が図れる逆止弁装置および蒸発燃料供給システムを提供することである。

この明細書に開示された複数の態様は、それぞれの目的を達成するために、互いに異なる技術的手段を採用する。また、特許請求の範囲およびこの項に記載した括弧内の符号は、一つの態様として後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例であって、技術的範囲を限定するものではない。

開示された逆止弁装置の一つは、流体の流れを一方向に制限可能な逆止弁装置（３；２０３）であって、配管に接続可能な管状部（３１１；２３１１）を有する通路形成部材（３１；２３１）と、通路形成部材の内部において管状部の管軸に対して交差するように設けられて、流体通路（３１２ａ；２３１２ａ）と弁座（３１５）とを有する通路壁（３１２；２３１２）と、流体による圧力の向きに応じて弁座に対して接触、離間することにより流体通路における流体の通過を遮断、許容する弁体（３２；１３２）と、を備え、流体通路は、管状部の内周面よりも管状部の管軸寄りの径方向位置において通路壁を管軸に沿う方向に貫通している通路である。通路形成部材は、上流側に設けられて管状部を有する上流側部材（３１）と、上流側部材とは別個の部材であって上流側部材に結合されている下流側部材（３３）とを備え、下流側部材は、上流側部材に結合されているフランジ部（３３７）と、少なくとも外周側の開口部と内周側の開口部とを有して流体通路に連通する分岐通路（３３４）とを備え、分岐通路は、分岐通路における管軸に沿う方向についての下流端（３３４ａ）がフランジ部において管軸に対して交差する上流側端面よりも上流側に位置するように設けられている通路である。
また、逆止弁装置の一つは、通路形成部材は、上流側に設けられて管状部を有する上流側部材（２３１）と、上流側部材とは別個の部材であって上流側部材に結合されている下流側部材（１３３）とを備え、下流側部材は、上流側部材に結合されているフランジ部（３３７）と、少なくとも外周側の開口部と内周側の開口部とを有して流体通路に連通する分岐通路（１３３４）とを備え、分岐通路は、分岐通路における管軸に沿う方向についての下流端（１３３４ａ）がフランジ部において管軸に対して交差する上流側端面よりも上流側に位置するように設けられている通路である。

この逆止弁装置によれば、管状部の内周面に対してアンダーカット形状にならないように流体通路を形成できる。これにより、管状部の開口端から管軸方向に引き出し可能な型と通路形成部材において反対側の開口端から管軸方向に引き出し可能な型とを組み合わせる構成により、型数を抑えて通路形成部材の内周面、通路壁および流体通路を成形可能である。このように型数の抑制、成形工程の低減により、成形コストの低減が図れる逆止弁装置を提供できる。

開示された逆止弁装置の一つは、流体の流れを一方向に制限可能な逆止弁装置（１０３；３０３）であって、配管に接続可能な管状部（１３１１）と管状部よりも内径が大きい筒状部（３１３）とを有する通路形成部材（１３１）と、通路形成部材の内部において筒状部の筒軸に対して交差するように設けられて、流体通路（３１２ａ）と弁座（３１５）とを有する通路壁（３１２）と、流体による圧力の向きに応じて弁座に対して接触、離間することにより流体通路における流体の通過を遮断、許容する弁体（３２）と、を備え、流体通路は、管状部の内周面よりも外側であって筒状部の内周面よりも筒状部の筒軸寄りの径方向位置において、通路壁を筒軸に沿うように貫通している通路である。流体通路は、上流に位置する管状部側の端部において管状部の内周面に対して同等の径方向位置に、筒軸に向けた環状開口面をなすように設けられた流入口（３１６ａ）に連通し、流入口の開口面積は、流体通路に係る合計横断面積よりも大きく設定されている。

この逆止弁装置によれば、筒状部の内周面に対してアンダーカット形状にならないように流体通路を形成できる。これにより、筒状部の開口端から筒軸方向に引き出し可能な型と管状部の開口端から管軸方向に引き出し可能な型とを組み合わせる構成により、型数を抑えて通路形成部材の内周面、通路壁および流体通路を成形可能である。以上より、成形コストの低減が図れる逆止弁装置を提供できる。

開示された蒸発燃料供給システムの一つは、燃料を貯留する燃料タンク（８０）と、燃料タンク内で発生する蒸発燃料が取り込まれると当該蒸発燃料を吸着し、当該吸着した蒸発燃料を脱離可能なキャニスタ（７０）と、キャニスタから脱離された蒸発燃料と燃焼用燃料とを混合して燃焼するエンジンの吸気マニホールド（２０）と、キャニスタからの蒸発燃料をエンジンへ供給することを許可および阻止可能なバルブ装置（４）と、エンジンからバルブ装置に向けて蒸発燃料が逆流することを制限する前述の逆止弁装置と、吸気マニホールドに接続される吸気管（１０）に設けられる、過給機（１２）およびインタークーラ（１１）と、を備える。

これによれば、逆止弁装置の製造において型数の抑制、成形工程の低減が図れるため、逆止弁装置の成形コストを低減できるので、製造コストを抑えた蒸発燃料供給システムを提供できる。

各実施形態の逆止弁装置を備える蒸発燃料供給システムに関する概要図である。 第１実施形態の逆止弁装置の縦断面図である。 逆止弁装置における上流側部材に関する型構造を示した断面図である。 逆止弁装置における下流側部材に関する型構造を示した断面図である。 第２実施形態の逆止弁装置の縦断面図である。 逆止弁装置における上流側部材に関する型構造を示した断面図である。 第３実施形態の逆止弁装置の縦断面図である。 逆止弁装置における上流側部材に関する型構造を示した断面図である。 第４実施形態の逆止弁装置の縦断面図である。 逆止弁装置における下流側部材を軸方向に見た図である。 逆止弁装置における下流側部材に関する型構造を示した断面図である。 第５実施形態の逆止弁装置の縦断面図である。

以下に、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の形態を説明する。各形態において先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組み合わせが可能であることを明示している部分同士の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。

（第１実施形態）
第１実施形態の逆止弁装置およびこれを備える蒸発燃料供給システムについて、図１～図４を参照しながら説明する。

エンジンの吸気系１に導入された蒸発燃料は、インジェクタ等からエンジンに供給される燃焼用燃料と混合されて、エンジンのシリンダ内で燃焼される。エンジンの吸気系１は、エンジンの吸気マニホールド２０にスロットルバルブ２１を介して吸気管１０の一端側が接続され、さらに吸気管１０の途中にフィルタ１３、過給機１２、インタークーラ１１等が設けられることにより構成されている。蒸発燃料パージ系２は、燃料タンク８０、キャニスタ７０が、配管８１、配管７１を介して吸気マニホールド２０に接続されて形成されている。

フィルタ１３は、吸気管１０の最上流部に設けられ、吸気中の塵や埃等を捕捉する。過給機１２は、吸気の充填効率を高めるための吸気用圧縮機で構成され、フィルタ１３よりも下流側である吸気マニホールド２０側に設けられている。過給機１２は、エンジンの排気エネルギーによって作動されるタービンに連動するコンプレッサを備える。過給機１２のコンプレッサは、フィルタ１３を通過した吸気を加圧して吸気マニホールド２０に供給する。

インタークーラ１１は、冷却用の熱交換器である。インタークーラ１１は、過給機１２の下流側に設けられる。インタークーラ１１では、過給機１２によって加圧された吸気と外気との間で熱交換が行われて吸気が冷却される。スロットルバルブ２１は、アクセルペダルと連動して吸気マニホールド２０の入口部における開度を調節して、吸気マニホールド２０内に流入される吸気量を調節する吸気量調節弁である。吸気は、フィルタ１３、過給機１２、インタークーラ１１、スロットルバルブ２１を順に通過して吸気マニホールド２０内に流入し、インジェクタ等から噴射される燃焼用燃料と所定の空燃比となるように混合されてシリンダ内で燃焼される。

燃料タンク８０は、ガソリン等の燃料を貯留する容器である。燃料タンク８０は、配管８１によってキャニスタ７０の流入部７０ａに接続されている。キャニスタ７０は、内部に活性炭等の吸着材が封入された容器であり、燃料タンク８０内で発生する蒸発燃料を、配管８１を介して流入部７０ａから取り入れ、吸着材に一時的に吸着する。キャニスタ７０には、外部の新鮮な空気を吸入するための吸入部７０ｂが設けられている。キャニスタ７０が吸入部７０ｂを備えることにより、キャニスタ７０内には大気圧が作用する。キャニスタ７０は、吸入された新鮮な空気によって吸着材に吸着した蒸発燃料を容易に脱離することができる。

キャニスタ７０には、吸着材から脱離された蒸発燃料が流出される流出部７０ｃが設けられている。流出部７０ｃには配管７１の一端側が接続されている。配管７１の他端側は、吸気管１０に接続されている。配管７１においてキャニスタ７０と吸気管１０との間には、上流側から順にバルブ装置４、逆止弁装置３が設置されている。配管７１内の上流側通路は、バルブ装置４に対して燃料が流入する燃料流入通路とも称する。配管７１内の下流側通路は、逆止弁装置３から吸気管１０に向けて燃料が流出する燃料流出通路とも称する。

バルブ装置４は、蒸発燃料供給用通路、具体的には配管７１の上流側通路である燃料流入通路を開閉する開閉手段であり、キャニスタ７０からの蒸発燃料をエンジンへ供給することを許可および阻止できる。以下、蒸発燃料供給用通路は、蒸発燃料通路と称する。バルブ装置４は、例えば、弁体、電磁コイルおよびスプリングを備えた電磁弁装置によって構成される。バルブ装置４は、制御装置によって開度が制御される。バルブ装置４は、電磁コイルに通電されたときに発生する電磁力とスプリングの付勢力とのバランスに応じて、蒸発燃料通路を開閉する。

バルブ装置４は、通常は蒸発燃料通路を閉じた状態を維持し、制御装置によって電磁コイルに通電が行われると、電磁力がスプリングの弾性力に打ち勝って、蒸発燃料通路を開いた状態にする。また、制御装置は、通電のオン時間とオフ時間とによって形成される１周期の時間に対するオン時間の比率、すなわちデューティ比を制御して電磁コイルに通電を行う。バルブ装置４は、デューティコントロールバルブともいう。この通電制御により、蒸発燃料通路を流通する蒸発燃料の流量が調節される。

逆止弁装置３は、キャニスタ７０から吸気管１０に至る蒸発燃料通路であって、バルブ装置４と吸気管１０または吸気マニホールド２０との間の通路に設けられた、流体の流れを一方向に制限可能な逆弁装置である。逆止弁装置３は、蒸発燃料通路において、燃料流入通路から燃料流出通路への蒸発燃料の本来の流通を許容し、燃料流出通路から燃料流入通路への蒸発燃料の逆流を阻止する。逆止弁装置３は、蒸発燃料の本来の流通に伴って流路を開き、蒸発燃料の逆流に伴って流路を閉じる樹脂製またはゴム製の弁体３２を備える。

車両の走行時に過給機１２が作動していない場合、つまり通常パージ時には、制御装置によってバルブ装置４が開かれると、ピストンの吸入作用によって発生する吸気マニホールド２０内の負圧とキャニスタ７０にかかる大気圧との差が生じる。この圧力差によって、キャニスタ７０内に吸着された蒸気燃料は、燃料流入通路、バルブ装置４、逆止弁装置３を流れ、吸気マニホールド２０内に吸引される。

吸気マニホールド２０内に吸引された蒸発燃料は、インジェクタ等からエンジンに供給される本来の燃焼用燃料と混合されて、エンジンのシリンダ内で燃焼される。また、エンジンのシリンダ内においては、燃焼用燃料と吸気との混合割合である空燃比が予め定めた所定の空燃比となるように制御される。制御装置は、バルブ装置４の開閉時間をデューティ制御することで、蒸発燃料をパージしても、所定の空燃比が維持されるように蒸発燃料のパージ量を調節する。

車両の走行時に過給機１２が作動している場合、つまり過給パージ時には、吸気マニホールド２０内は加圧された吸気によって正圧となる。このため、バルブ装置４を通過してエンジンに蒸発燃料量を供給することができなくなる。さらに、この正圧時には、蒸発燃料が逆流して蒸発燃料が大気中に放出されることがある。この逆流を防止するために逆止弁装置３が設けられている。

逆止弁装置３の構成について図２を参照して説明する。図２は、閉弁時の逆止弁装置３を示した断面図である。逆止弁装置３は、蒸発燃料通路を形成する配管に連結されている。逆止弁装置３は、上流側に設けられる上流側部材３１と、上流側部材３１に結合されている下流側部材３３と、上流側部材３１に支持されている弁体３２とを備えている。上流側部材３１はバルブ装置４側の配管７１に接続される管状部３１１を備えている。上流側部材３１は流体が内部を流通する通路形成部材の一つである。管状部３１１の内部には、流入通路３１１ａが形成されている。下流側部材３３は吸気管１０側の配管７１に接続される管状部３３８を備えている。下流側部材３３は流体が内部を流通する通路形成部材の一つである。管状部３３８の内部には、流出通路３３８ａが形成されている。

逆止弁装置３は、上流側部材３１に設けられたフランジ部３１４と下流側部材３３に設けられたフランジ部３３７とがレーザ溶着や超音波溶着等によって結合されている構成により、外部へ蒸発燃料が漏れ出ないレベルのシール性を有している。上流側部材３１は、バルブ装置４からの蒸発燃料が流れる上流側通路を形成する部材である。上流側部材３１は、管状部３１１とフランジ部３１４とを一体に連結する筒状部３１３を備えている。筒状部３１３には、上流端部に通路壁３１２が設けられ、下流端開口の全周から放射状に広がるフランジ部３１４が設けられている。筒状部３１３は、下流側部材３３の下流側ポート３３１と弁体３２の弁部３２２とを内蔵している。筒状部３１３の内部は、弁体３２の開弁時に、蒸発燃料が上流側部材３１から下流側部材３３へ流下する蒸発燃料通路の一部を構成する。

下流側部材３３は、上流側部材３１の内部を流れてきた蒸発燃料をさらに下流側の通路に導く下流側通路を形成する部材である。下流側部材３３は、フランジ部３３７よりも弁体３２側に突出する下流側ポート３３１を備えている。下流側ポート３３１は、弁体３２よりも蒸発燃料の下流に位置する下流側通路３３６と、下流側通路３３６に連通する複数の分岐通路３３４とを形成している。下流側通路３３６は、燃料流出通路の一部をなす通路であり、または燃料流出通路に繋がる通路である。下流側通路３３６は弁体３２が開弁状態であるときに、複数の分岐通路３３４を通過してきた蒸発燃料が合流する通路を構成する。

複数の分岐通路３３４は、下流側ポート３３１において下流側通路３３６の周囲に等間隔で周方向に並んでそれぞれが放射状に延びる通路である。分岐通路３３４は、分岐通路３３４と同じ個数の仕切り壁３３５によって隣の通路に対して区切られている。図２のように、分岐通路３３４における管軸方向についての下流端３３４ａの位置とフランジ部３３７において管軸に対して交差する下流側端面３３７ａとに関する管軸方向の間隔Ｘ２は、フランジ部３３７の管軸方向の厚さ寸法Ｘ１よりも大きくなるように設定されている。換言すれば、分岐通路３３４は、下流端３３４ａがフランジ部３３７において管軸に対して交差する上流側端面よりも弁体３２側に位置するように設けられている通路である。管軸は管状部３１１における中心軸に相当する。

下流側ポート３３１には、弁体３２に面する端面に下流側通路３３６に繋がる開口部３３３が形成されている。開口部３３３および下流側通路３３６は、弁体３２の軸方向や、管状部３１１や管状部３３８の管軸方向に並ぶように設けられている。開口部３３３の上流側開口端から放射状に延びる開口周囲面３３２は、弁体３２における傘状の弁部３２２に対向している。開口周囲面３３２は、下流側ポート３３１において管軸方向に直交する端面であり、弁座３１５および弁部３２２に対向する面である。また、下流側ポート３３１の外周面は、開口周囲面３３２に対して直交する端面でもよいし、交差する端面であってもよい。

上流側部材３１には、筒状部３１３の筒軸に対して交差する通路壁３１２が設けられている。通路壁３１２には、貫通穴によって形成されている複数の流体通路３１２ａが設けられている。流体通路３１２ａは、流入通路３１１ａと分岐通路３３４とを連通する通路である。流体通路３１２ａは、径方向について、管状部３１１の内周面よりも管軸側または通路壁３１２の中心軸側に位置するように設けられている。図２に示すように、環状に並べられた複数の流体通路３１２ａが内接する内接円の直径Ｄ３は、管状部３１１の内周面の内径Ｄ１に対して十分に小さく設定されている。さらに環状に並べられた複数の流体通路３１２ａが外接する外接円の直径Ｄ２は、管状部３１１の内周面の内径Ｄ１に対して同等、または小さく設定されている。換言すれば、すべての流体通路３１２ａは、管状部３１１の内周面よりも管軸側または通路壁３１２の中心軸側の径方向位置において通路壁３１２を貫通する通路である。このような構成により、管状部３１１の内部を管軸方向に見た場合に、流体通路３１２ａはその全体が見えるように通路壁３１２を貫通している。

通路壁３１２には、下流側の面に弁座３１５が設けられている。通路壁３１２は、弁体３２の弁軸部３２１を支持している。弁軸部３２１は通路壁３１２を貫通している。複数の流体通路３１２ａは、通路壁３１２に支持されている弁軸部３２１の周囲に円を描くように等間隔に並んで設けられている。弁座３１５は、複数の流体通路３１２ａに対して環状の径外側に位置する通路壁３１２の表面に相当する。

逆止弁装置３は、複数個の流体通路３１２ａの周囲の少なくとも径外側に環状に設定される弁座３１５に対して接近、離反するように、その中心軸線に沿うように往復直線運動を行う弁体３２を備える。逆止弁装置３の弁体３２は、弁軸部３２１の上流端部に設けられたストッパ部３２３と、弁軸部３２１の弁部３２２側または下流側の端部に設けられる大径軸部とを備えている。弁軸部３２１は、通路壁３１２に固定される軸部であり、往復直線運動の際に変位しないように支持されている。

ストッパ部３２３は、弁部３２２とは反対側または上流側の端部に設けられて弁軸部３２１よりも外径が大きい大径部である。したがって、弁体３２は、弁軸部３２１、弁部３２２、ストッパ部３２３および大径軸部が一体となるように形成されるゴム製のバルブである。ストッパ部３２３、大径軸部は、例えば、弁軸部３２１よりも外側に突出した外形を有する環状凸部である。弁体３２は、ストッパ部３２３と燃料流出通路側の大径軸部とで通路壁３１２を挟持して弁軸部３２１が通路壁３１２に支持される構成により、通路壁３１２に取り付けられている。この取り付け状態では、弁体３２は、弁部３２２が蒸発燃料による流体圧力に応じて、弾性変形することになる。

弁体３２は所定の材料を金型に投入して固めることによって成形することができる。例えば弁体３２は、各種のゴムを含むエラストマーで構成することができる。弁体３２は、シリコーン系の合成樹脂のうちゴム状であるシリコーンゴムやフッ素ゴムまたはフロロシリコンゴムで構成することが好ましい。これは、弁体３２には低温、高温の双方において耐久性が要求されるからである。

弁部３２２は、大径軸部と一体である根元部から外周縁まで径外側に延びる円盤形状をなす。弁部３２２は、図２に図示する閉弁時または無負荷状態では根元部から外周縁にかけて、弁座３１５側に接近するような断面湾曲形状に形成されている。弁部３２２は、外周縁に近づくほど先細りする先細り形状であってもよい。弁部３２２の外周縁は、流体通路３１２ａよりも径外側に位置する弁座３１５の一部に対して線接触する。弁部３２２の外周縁は、全周において弁座３１５に接触する。さらに弁部３２２の外周縁は、弁座３１５に接触したときに力を与える面積を小さく集中させるために、先端が細く鋭く形成されている構成でもよい。

弁部３２２は、弁部３２２に作用する流体圧力の向きに応じて、弁部３２２の中ほどが弁座３１５側に変位するように弾性変形したり、外周縁が弁座３１５から浮き上がるように弾性変形したりする。図２に示すように、弁部３２２は、無負荷状態または弁部３２２の下流側面側の圧力、すなわち逆流方向に作用する圧力が低い低圧時において弾性変形しないか少し変形する程度であるが、外周縁が弁座３１５に接触しているため、弁部３２２は線接触する。

弁部３２２の外周縁が全周において弁座３１５に接触する状態から、吸気マニホールド２０側からキャニスタ７０側へ向けて逆流が発生すると、弁部３２２の下流側面が押されて弁座３１５側に変位するように弾性変形する。この弾性変形により、弁部３２２の外周縁がさらに弁座３１５を強く押すため、外周縁と弁座３１５との線接触によるシール力が無負荷状態よりもさらに強くなる。したがって、弁部３２２に低圧力が作用するときには、外周縁と弁座３１５との線接触によって、流体通路３１２ａを通じた流体通過を確実に遮断し、低圧時の漏れを抑制できる。

例えば、通常パージ時にピストンの吸入作用によって吸気マニホールド２０内に負圧が生じると、弁部３２２の下流側面に作用する圧力よりも上流側面に作用する圧力が大きくなる。この場合、弁部３２２は全体的に弁座３１５から離れるように容易に弾性変形するため、弁部３２２の外周縁が浮き上がって弁座３１５から離れるようになる。この弁体３２の動作により流体通路３１２ａが開放されて流入通路３１１ａと流出通路３３８ａとが連通することで、弁体３２は流体通路３１２ａを通じた流体通過を許容する。そして、キャニスタ７０内に吸着された蒸気燃料は、バルブ装置４を通過して流入通路３１１ａから流体通路３１２ａに流入し、弁座３１５と弁部３２２の外周縁との隙間を通過して、燃料流出通路を経て吸気マニホールド２０内に吸引される。吸気マニホールド２０内に吸引された蒸発燃料は、エンジンに供給される本来の燃焼用燃料と混合されて、エンジンのシリンダ内で燃焼されることになる。

このように蒸発燃料がエンジンへ供給されるときには、弁部３２２よりも下流に位置する下流側通路３３６は、弁部３２２よりも上流側に位置する流体通路３１２ａに対して負圧になり、流体通路３１２ａと下流側通路３３６との圧力差が大きくなる。このとき、流体通路３１２ａと下流側通路３３６との圧力差が大きいため、この圧力差に伴う外力が弁部３２２に作用して弁部３２２が弾性変形して、下流側ポート３３１における開口周囲面３３２に接近するようになる。

一方、車両の走行時に過給機１２が作動する過給時には、吸気マニホールド２０内は加圧された吸気によって正圧となるため、弁部３２２の下流側面に作用する圧力が上流側面に作用する圧力よりもかなり大きくなる。この場合、弁部３２２は全体的に弁座３１５側に変位するように弾性変形する。特に弁部３２２における流体通路３１２ａに対向する部位が流体通路３１２ａの内周縁に近づくように大きく変形する。つまり、弁部３２２は、流体通路３１２ａに蓋をするように、根元部分と弁部３２２の外周縁との間の部分が逆流方向に凹むように大きく変形する。

以上のように、非過給時に、蒸発燃料がバルブ装置４から吸気マニホールド２０に向けて流れる供給方向の流れが生じると、弁部３２２の上流側面に作用する流体圧力によって、弁部３２２が弾性変形して供給方向に変位して、流体通路３１２ａが開放される。これにより、蒸発燃料は、流体通路３１２ａを通過して燃料流出通路、吸気マニホールド２０へと流れる。

一方、過給時には、吸気マニホールド２０に高い正圧がかかるため、逆止弁装置３には供給方向とは反対向きに流体の圧力が大きくかかる。このため、蒸発燃料がバルブ装置４に向けて逆流する状況になるが、これを逆止弁装置３が防止する。すなわち、正圧によって弁部３２２の下流側面に流体圧力が作用して、弁部３２２が逆流方向に弾性変形する。これにより、弁部３２２が弁座３１５に密着して流体通路３１２ａを介した流体流通を遮断する。蒸発燃料は、逆止弁装置３を越えてバルブ装置４側に流入せず、過給時の大気中への蒸発燃料の放出を回避できる。

次に、上流側部材３１と下流側部材３３について樹脂成形する場合の金型構造について図３、図４を参照して説明する。図３に示すように、上流側部材３１を樹脂成形するための金型装置は、第１型５１、第２型５２、第３型５３および第４型５４を少なくとも備えている。第１型５１、第２型５２、第３型５３および第４型５４を組み合わせることより、キャビティ、ゲート、ランナを形成することができる。図３は、キャビティに樹脂が充填された状態を断面で示しており、図３においてゲートおよびランナは省略されている。

第１型５１は、少なくとも管状部３１１の内周面と通路壁３１２の上流側部分とを成形し、流入通路３１１ａを埋めるように設置されている型である。第２型５２は、少なくとも筒状部３１３の内周面と通路壁３１２の下流側部分とを成形し、筒状部３１３の内部空間と流体通路３１２ａとを埋めるように設置されている型である。第３型５３は、少なくとも管状部３１１の外周面の一部と筒状部３１３の外周面の一部とを成形する。第４型５４は、少なくとも管状部３１１の外周面の残部と筒状部３１３の外周面の残部とを成形する。第３型５３は、管状部３１１よりも上流において第１型５１に組み合わされ、筒状部３１３よりも下流において第２型５２に組み合わされ、上流側部材３１の外側において周方向に第４型５４に組み合わされている。第４型５４は、管状部３１１よりも上流において第１型５１に組み合わされ、筒状部３１３よりも下流において第２型５２に組み合わされ、上流側部材３１の外側において周方向に第３型５３に組み合わされている。

上流側部材３１の素材である樹脂は、溶融された状態で射出成形機からスプルーに供給され、さらにランナを通じてゲートからキャビティに充填される。金型装置に溶融樹脂を注入しているときには、キャビティにおいてゲートとは反対側からガスを逃がすようにキャビティ内のガス抜きを行う。

金型装置の内部で溶融樹脂を固化させて形成した樹脂成形品は、一体化された、上流側部材３１とゲート部とランナ部とスプルー部とを備えている。金型装置から樹脂成形品を取り出す型開きを行う。型開きは、図３に示すように、第１型５１を管軸に沿って矢印方向に引き出し、第２型５２を第１型５１とは反対方向に引き出し、第３型５３を径外側に矢印方向に引き出し、第４型５４を第３型５３とは異なる方向、例えば反対方向に引き出すことにより行われる。このとき、流体通路３１２ａを形成している第２型５２の部分と第１型５１の部分とが、管状部３１１の内周面よりも管軸側の径方向位置において、型合わせされている構成であるので、第１型５１と第２型５２のそれぞれをスムーズに引き出すことができる。金型装置が備えるこのような構成により、型を開く方向のみによって離型できるので、流体通路３１２ａを形成するために第１型５１と第２型５２の他にスライドコア等の分割型を用いる必要がなく、型数を抑えることができる。

このような型開きによって金型から取り出した樹脂成形品について、例えばレーザ照射装置から出力されるレーザによりゲート部を切断する。これにより、樹脂成形品から上流側部材３１だけを取り出すことができる。

図４に示すように、下流側部材３３を樹脂成形するための金型装置は、第１型５５、第２型５６、第３型５７および第４型５８を少なくとも備えている。第１型５５、第２型５６、第３型５７および第４型５８を組み合わせることより、キャビティ、ゲート、ランナを形成することができる。図４は、キャビティに樹脂が充填された状態を断面で示しており、図４においてゲートおよびランナは省略されている。

第１型５５は、少なくとも下流側ポート３３１の内周面を成形し、下流側通路３３６を埋めるように設置されている型である。第２型５６は、少なくとも下流側ポート３３１の内周面における下流側部分と管状部３３８の内周面とを成形し、下流側通路３３６の下流側部分と流出通路３３８ａとを埋めるように設置されている型である。第３型５７は、少なくとも仕切り壁３３５とフランジ部３３７の一部と管状部３３８の外周面の一部とを成形する。第４型５８は、少なくとも仕切り壁３３５とフランジ部３３７の残部と管状部３３８の外周面の残部とを成形する。第３型５７は、フランジ部３３７よりも上流において第１型５５に組み合わされ、管状部３３８よりも下流において第２型５６に組み合わされ、下流側部材３３の外側において周方向に第４型５８に組み合わされている。第４型５８は、フランジ部３３７よりも上流において第１型５５に組み合わされ、管状部３３８よりも下流において第２型５６に組み合わされ、下流側部材３３の外側において周方向に第３型５７に組み合わされている。

下流側部材３３の素材である樹脂は、溶融された状態で射出成形機からスプルーに供給され、さらにランナを通じてゲートからキャビティに充填される。金型装置に溶融樹脂を注入しているときには、前述した上流側部材３１の場合と同様にキャビティ内のガス抜きを行う。

次に金型装置から樹脂成形品を取り出す型開きを行う。型開きは、図４に示すように、第１型５５を管軸に沿って矢印方向に引き出し、第２型５６を第１型５５とは反対方向に引き出し、第３型５７を径外側に矢印方向に引き出し、第４型５８を第３型５７とは異なる方向、例えば反対方向に引き出すことにより行われる。このとき分岐通路３３４の下流端３３４ａがフランジ部３３７における上流側端面よりも弁体３２側に位置する構成であるので、第３型５７と第４型５８を引き出すことにより、分岐通路３３４を形成することができる。金型装置が備えるこのような構成により、型を開く方向のみによって離型できるため、分岐通路３３４を形成するために他にスライドコア等の分割型を用いる必要がなく、型数を抑えることができる。このような型開きによって金型から取り出した樹脂成形品について、例えばレーザ照射装置から出力されるレーザによりゲート部を切断することにより、樹脂成形品から下流側部材３３だけを取り出すことができる。

次に、第１実施形態の逆止弁装置３がもたらす作用効果について説明する。逆止弁装置３は、通路形成部材と、通路形成部材内に管状部３１１の管軸に交差するように設けられて流体通路３１２ａと弁座３１５とを有する通路壁３１２と、流体による圧力の向きに応じて流体通路３１２ａの流体通過を遮断、許容する弁体３２とを備える。流体通路３１２ａは管状部３１１の内周面よりも管状部３１１の管軸寄りの径方向位置において通路壁３１２を管軸に沿う方向に貫通している通路である。

この逆止弁装置３によれば、管状部３１１の内周面に対してアンダーカット形状にならないように流体通路３１２ａを形成することができる。図３に示すように、管状部３１１の開口端から管軸方向に引き出し可能な型と、反対側である筒状部３１３の開口端から管軸方向に引き出し可能な型とを組み合わせる構成により、通路形成部材の内周面、通路壁３１２および流体通路３１２ａを成形できる。したがって、逆止弁装置３によれば、型数の抑制、成形工程の低減をもたらし、成形コストの低減が図れる逆止弁装置を提供できる。

通路形成部材は、上流側に設けられて管状部３１１を有する上流側部材３１と、上流側部材３１とは別個の部材であって上流側部材３１に結合されている下流側部材３３とを備える。下流側部材３３は、上流側部材３１に結合されているフランジ部３３７と、少なくとも外周側の開口部と内周側の開口部とを有して流体通路３１２ａに連通する分岐通路３３４とを備える。分岐通路３３４は、分岐通路３３４における管軸に沿う方向についての下流端３３４ａがフランジ部３３７において管軸に対して交差する上流側端面よりも上流側に位置するように設けられている通路である。

この構成によれば、下流側部材３３においても、アンダーカット形状にならない分岐通路３３４を形成することができる。図４に示すように、径外方向に引き出し可能な第３型５７と径外方向に引き出し可能な第３型５７とを周方向に組み合わせる構成により、フランジ部３３７を含む下流側部材３３の外周面および分岐通路３３４を成形できる。したがって、下流側部材３３の成形において型数の抑制、成形工程の低減をもたらし、成形コストの低減が図れる逆止弁装置３を提供できる。

弁体３２は、通路壁３１２を貫通して通路壁３１２に支持されている弁軸部３２１を備える。流体通路３１２ａは、通路壁３１２において弁軸部３２１を囲むように複数個並んでいる。この構成によれば、管状部３１１の内周面に対してアンダーカット形状にならない複数個の流体通路３１２ａを弁軸部３２１の周囲に有する逆止弁装置３において成形コストの低減を図ることができる。

蒸発燃料供給システムは、燃料タンク８０と、キャニスタ７０と、キャニスタ７０から脱離された蒸発燃料と燃焼用燃料とを混合して燃焼するエンジンの吸気マニホールド２０とを備える。蒸発燃料供給システムは、さらにキャニスタからの蒸発燃料をエンジンへ供給することを許可および阻止可能なバルブ装置４と、逆止弁装置３と、吸気管１０に設けられる過給機１２およびインタークーラ１１とを備える。

これによれば、前述したように逆止弁装置３の製造において型数の抑制、成形工程の低減が図れるため、逆止弁装置３の成形コストを低減できる。したがって、製造コストを抑えた蒸発燃料供給システムを提供できる。

（第２実施形態）
第２実施形態では、逆止弁装置１０３について図５および図６を参照して説明する。図５、図６において、第１実施形態と同様の構成であるものは同一の符号を付し、同様の作用、効果を奏するものである。第２実施形態で特に説明しない構成、作用、効果については、第１実施形態と同様である。以下、第１実施形態と異なる点についてのみ説明する。逆止弁装置１０３は、第１実施形態の蒸発燃料供給システムに適用することができる。

逆止弁装置１０３は、第１実施形態の逆止弁装置３に対して上流側部材１３１が相違している。図５に示すように、逆止弁装置１０３は、上流側に設けられる上流側部材１３１と、上流側部材１３１とを結合されている下流側部材３３と、上流側部材１３１に支持されている弁体３２とを備えている。上流側部材１３１はバルブ装置４側の配管７１に接続される管状部１３１１を備えている。上流側部材１３１は流体が内部を流通する通路形成部材の一つである。管状部１３１１の内部には、流入通路１３１１ａが形成されている。

上流側部材１３１は、管状部１３１１と筒状部３１３とを一体に連結する中継筒状部３１６を備えている。中継筒状部３１６は、内径が管状部１３１１よりも大きく筒状部３１３よりも小さく形成されている。中継筒状部３１６には、下流端部に通路壁３１２が設けられ、上流端部に流入口３１６ａが設けられている。中継筒状部３１６の内側には、複数の流体通路３１２ａと流入口３１６ａとストッパ部３２３とが設けられている。

流入口３１６ａは、筒軸方向の所定幅を有し、管状部１３１１の内周面に沿うように一周する環状の開口をなしている。筒軸は筒状部３１３の中心軸である。筒状部３１３の筒軸は、管状部１３１１の管軸や中継筒状部３１６の筒軸に対して同軸である。流入口３１６ａにおける筒軸方向の所定幅は、管状部１３１１において筒軸に対して交差する上流側端面から、通路壁３１２において筒軸に対して交差する下流側端面までの管軸方向長さに相当する。流入口３１６ａは、複数の流体通路３１２ａの上流端部に位置する流体の流入開口である。流入口３１６ａは、中継筒状部３１６の内側において筒軸に向けて開口する環状開口面によって形成された開口面積を有し、流体通路３１２ａと流入通路１３１１ａとを連通している。流入口３１６ａの開口面積は、すべての流体通路３１２ａに係る合計横断面積よりも大きく設定されている。流体通路３１２ａの横断面積は、流体通路３１２ａを筒軸に対して直交する断面で切断した場合の断面積である。

図５に示すように、環状に並べられた複数の流体通路３１２ａが内接する内接円の直径Ｄ３は、管状部１３１１の内周面の内径Ｄ４に対して十分に小さく設定されている。さらに環状に並べられた複数の流体通路３１２ａが外接する外接円の直径Ｄ２は、管状部１３１１の内周面の内径Ｄ４に対して大きく設定されている。

次に、上流側部材１３１について樹脂成形する場合の金型構造について図６を参照して説明する。図６に示すように、上流側部材１３１を樹脂成形するための金型装置は、第１型１５１、第２型１５２、第３型１５３および第４型１５４を少なくとも備えている。第１型１５１、第２型１５２、第３型１５３および第４型１５４を組み合わせることより、キャビティ、ゲート、ランナを形成することができる。図６は、キャビティに樹脂が充填された状態を断面で示しており、図６においてゲートおよびランナは省略されている。

第１型１５１は、少なくとも管状部１３１１の内周面と通路壁３１２の上流側部分とを成形し、流入通路１３１１ａを埋めるように設置されている型である。第２型１５２は、少なくとも筒状部３１３の内周面と通路壁３１２の下流側部分と中継筒状部３１６の内周面とを成形し、筒状部３１３の内部空間と流体通路３１２ａとを埋めるように設置されている型である。第３型１５３は、少なくとも管状部１３１１の外周面の一部と中継筒状部３１６の外周面の一部と筒状部３１３の外周面の一部とを成形する。第４型１５４は、少なくとも管状部１３１１の外周面の残部と中継筒状部３１６の外周面の残部と筒状部３１３の外周面の残部とを成形する。第３型１５３は、管状部１３１１よりも上流において第１型１５１に組み合わされ、筒状部３１３よりも下流において第２型１５２に組み合わされ、上流側部材１３１の外側において周方向に第４型１５４に組み合わされている。第４型１５４は、管状部１３１１よりも上流において第１型１５１に組み合わされ、筒状部３１３よりも下流において第２型１５２に組み合わされ、上流側部材１３１の外側において周方向に第３型１５３に組み合わされている。

上流側部材１３１の素材である樹脂は、溶融された状態で射出成形機からスプルーに供給され、さらにランナを通じてゲートからキャビティに充填される。金型装置に溶融樹脂を注入しているときには、第１実施形態と同様にキャビティ内のガス抜きを行う。

金型装置の内部で溶融樹脂を固化させて形成した樹脂成形品は、一体化された、上流側部材１３１とゲート部とランナ部とスプルー部とを備えている。金型装置から樹脂成形品を取り出す型開きは、図６に示すように行われる。型開きは、第１型１５１を管軸に沿って矢印方向に引き出し、第２型１５２を第１型１５１とは反対方向に引き出し、第３型１５３を径外側に矢印方向に引き出し、第４型１５４を第３型１５３とは異なる方向、例えば反対方向に引き出すことにより行われる。このとき流入口３１６ａと流体通路３１２ａとを形成している第２型１５２の部分と第１型１５１の部分とが、管状部１３１１の内周面よりも管軸側の径方向位置で型合わせされている構成であるので、第１型１５１と第２型１５２をスムーズに引き出すことができる。

金型装置が備えるこのような構成により、型を開く方向のみによって離型できるので、流体通路３１２ａを形成するために第１型１５１と第２型１５２の他にスライドコア等の分割型を用いる必要がなく、型数を抑えることができる。このような型開きによって金型から取り出した樹脂成形品について、第１実施形態と同様にレーザによりゲート部を切断する。これにより、樹脂成形品から上流側部材１３１だけを取り出すことができる。

第２実施形態の逆止弁装置１０３は、通路形成部材と、通路形成部材の内部において筒状部３１３の筒軸に交差する通路壁３１２と、流体による圧力の向きに応じて流体通路３１２ａにおける流体の通過を遮断、許容する弁体３２とを有する。通路形成部材は、配管に接続可能な管状部１３１１と管状部１３１１よりも内径が大きい筒状部３１３とを有する。通路壁３１２は流体通路３１２ａと弁座３１５とを有する。流体通路３１２ａは、管状部１３１１の内周面よりも外側であって筒状部３１３の内周面よりも筒状部３１３の筒軸寄りの径方向位置において、通路壁３１２を筒軸に沿うように貫通している通路である。

これによれば、筒状部３１３の内周面に対してアンダーカット形状にならない流体通路３１２ａを形成することができる。図６に示すように、筒状部３１３の開口端から筒軸方向に引き出し可能な型と管状部１３１１の開口端から管軸方向に引き出し可能な型とを組み合わせる構成を採用することにより、通路形成部材の内周面、通路壁３１２および流体通路３１２ａを成形できる。したがって、逆止弁装置１０３によれば、成形コストの低減を図ることができる。

流体通路３１２ａは、上流に位置する管状部１３１１側の端部において管状部１３１１の内周面に対して同等の径方向位置に、筒軸に向けた環状開口面をなすように設けられた流入口３１６ａに連通している。流入口３１６ａの開口面積は、流体通路３１２ａに係る合計横断面積よりも大きく設定されている。この構成によれば、上流側に位置する流入口３１６ａの開口面積の方が下流側の流体通路３１２ａの合計横断面積より大きいため、開弁時の流量が上流側の流路抵抗によって低下してしまうことを回避できる。したがって、弁体３２による流体通路３１２ａの開度度合いに応じて流量が可変するため、流量範囲を大きくできる逆止弁装置１０３を提供できる。

（第３実施形態）
第３実施形態では、逆止弁装置２０３について図７および図８を参照して説明する。図７、図８において、第１実施形態と同様の構成であるものは同一の符号を付し、同様の作用、効果を奏するものである。第３実施形態で特に説明しない構成、作用、効果については、第１実施形態と同様である。以下、前述の実施形態と異なる点についてのみ説明する。逆止弁装置２０３は、第１実施形態の蒸発燃料供給システムに適用することができる。

逆止弁装置２０３は、第１実施形態の逆止弁装置３に対して上流側部材２３１と下流側部材１３３とが相違している。図７に示すように、逆止弁装置２０３は、上流側に設けられる上流側部材２３１と、上流側部材２３１とを結合されている下流側部材１３３と、上流側部材２３１に支持されている弁体３２とを備えている。

図７は、閉弁時の逆止弁装置２０３を示した断面図である。逆止弁装置２０３は、蒸発燃料通路を形成する配管に連結されている。上流側部材２３１はバルブ装置４側の配管７１に接続される管状部２３１１を備えている。上流側部材２３１は流体が内部を流通する通路形成部材の一つである。管状部２３１１の内部には、流入通路２３１１ａが形成されている。下流側部材１３３は吸気管１０側の配管７１に接続される管状部３３８を備えている。下流側部材１３３は流体が内部を流通する通路形成部材の一つである。

逆止弁装置２０３は、第１実施形態と同様にフランジ部３１４とフランジ部３３７とがレーザ溶着や超音波溶着等によって結合されている構成により、外部へ蒸発燃料が漏れ出ないレベルのシール性を有している。筒状部３１３は、管状部２３１１とフランジ部３１４とを一体に連結している。筒状部３１３には、上流端部に通路壁２３１２が設けられ、下流端開口の全周から放射状に広がるフランジ部３１４が設けられている。筒状部３１３は、下流側部材１３３の下流側ポート１３３１と弁体１３２とを内蔵している。筒状部３１３の内部は、弁体１３２の開弁時に、蒸発燃料が上流側部材２３１から下流側部材１３３へ流下する蒸発燃料通路の一部を構成する。

下流側部材１３３は、上流側部材２３１の内部を流れてきた蒸発燃料をさらに下流側の通路に導く下流側通路を形成する部材である。下流側部材１３３は、フランジ部３３７よりも上流側に突出する下流側ポート１３３１を備えている。下流側ポート１３３１は、弁部１３２２よりも蒸発燃料の下流に位置する下流側通路３３６と、下流側通路３３６に連通する複数の分岐通路１３３４とを形成している。下流側通路３３６は、弁体３２が開弁状態であるときに、複数の分岐通路１３３４を通過してきた蒸発燃料が合流する通路を構成する。

複数の分岐通路１３３４は、下流側ポート１３３１において下流側通路３３６の周囲に等間隔で周方向に並んでそれぞれが放射状に延びる通路である。周方向に並ぶ分岐通路１３３４は、下流側ポート１３３１に設けられた仕切り壁によって隣の通路に対して区切られている。図７のように、分岐通路１３３４における管軸方向についての下流端１３３４ａの位置とフランジ部３３７において管軸に対して交差する下流側端面３３７ａとに関する管軸方向の間隔Ｘ２は、フランジ部３３７の厚さ寸法Ｘ１よりも大きくなるように設定されている。換言すれば、分岐通路１３３４は、下流端１３３４ａがフランジ部３３７において管軸に対して交差する上流側端面よりも上流側部材２３１寄りに位置するように設けられている通路である。

下流側ポート１３３１には、上流側端部に、弁体１３２の弁軸部１３２１を支持する弁支持部１３３１ａが設けられている。弁支持部１３３１ａは、弁軸部１３２１が貫通されており、大径軸部に接触し弁部１３２２の下流側面に面する盤状部である。

上流側部材２３１には、管軸に対して交差する通路壁２３１２が設けられている。通路壁２３１２には、貫通穴によって形成されている流体通路２３１２ａが設けられている。流体通路２３１２ａは、流入通路２３１１ａと分岐通路１３３４とを連通する通路である。流体通路２３１２ａは、径方向について、管状部２３１１の内周面よりも管軸側または通路壁２３１２の中心軸側に位置するように設けられている。図７に示すように、流体通路２３１２ａの直径Ｄ６は、管状部２３１１の内周面の内径Ｄ５に対して同等、または小さく設定されている。このような構成により、管状部２３１１の内部を管軸方向に見た場合に、流体通路２３１２ａはその全体が見えるように通路壁２３１２を貫通している。通路壁２３１２には、下流側の面に弁座３１５が設けられている。弁座３１５は、流体通路２３１２ａに対して径外側に位置する通路壁２３１２の表面に相当する。

逆止弁装置２０３は、流体通路２３１２ａの周囲に環状に設定される弁座３１５に対して接近、離反するように、その中心軸線に沿うように往復直線運動を行う弁体１３２を備える。弁体１３２は、弁軸部１３２１に設けられたストッパ部１３２３を備えている。弁軸部１３２１は、下流側ポート１３３１に固定される軸部であり、往復直線運動の際に変位しないように支持されている。

ストッパ部１３２３は、弁部１３２２とは反対側または下流側に設けられて弁軸部１３２１よりも外径が大きい大径部である。したがって、弁体１３２は、弁軸部１３２１、弁部１３２２、ストッパ部１３２３および大径軸部が一体となるように形成されるゴム製のバルブである。弁体１３２は、ストッパ部１３２３と大径軸部とで弁支持部１３３１ａを挟持して弁軸部１３２１が下流側ポート１３３１に支持される構成により、下流側ポート１３３１に取り付けられている。この取り付け状態では、弁体１３２は、弁部１３２２が蒸発燃料による流体圧力に応じて、弾性変形することになる。

弁体１３２は第１実施形態の弁体３２と同様の材質によって形成されている。弁部１３２２は、図７に図示する閉弁時または無負荷状態では根元部から外周縁にかけて、弁座３１５側に反り返って接近するような断面湾曲形状に形成されている。弁部１３２２の外周縁は、流体通路２３１２ａよりも径外側に位置する弁座３１５の一部に対して線接触する。弁部１３２２の外周縁は、全周において弁座３１５に接触する。

弁部１３２２は、弁部３２２に作用する流体圧力の向きに応じて、弁部１３２２の中ほどが弁座３１５側に変位するように弾性変形したり、外周縁が弁座３１５から浮き上がるように弾性変形したりする。図７に示すように、弁部１３２２は、無負荷状態または弁部１３２２の下流側面に作用する圧力、すなわち逆流方向に作用する圧力が低い低圧時において弾性変形しないか少し変形する程度であるが、外周縁が弁座３１５に接触しているため、弁部１３２２は線接触する。

弁部１３２２の外周縁が全周において弁座３１５に接触する状態から、吸気マニホールド２０側からキャニスタ７０側へ向けて逆流が発生すると、弁部１３２２の下流側面が押されて弁座３１５側に変位するように弾性変形する。この弾性変形により、弁部１３２２の外周縁がさらに弁座３１５を強く押すため、外周縁と弁座３１５との線接触によるシール力が無負荷状態よりもさらに強くなる。したがって、弁部１３２２の下流側面の側に低圧力が作用するときには、外周縁と弁座３１５との線接触によって、流体通路２３１２ａを通じた流体通過を確実に遮断し、低圧時の漏れを抑制できる。

例えば、通常パージ時にピストンの吸入作用によって吸気マニホールド２０内に負圧が生じると、弁部１３２２の下流側面に作用する圧力よりも上流側面に作用する圧力が大きくなる。この場合、弁部１３２２は全体的に弁座３１５から離れるように容易に弾性変形するため、弁部１３２２の外周縁が浮き上がって弁座３１５から離れるようになる。この弁体１３２の動作により流体通路２３１２ａが開放されて流入通路２３１１ａと流出通路３３８ａとが連通することで、弁体１３２は流体通路２３１２ａを通じた流体通過を許容する。そして、キャニスタ７０内に吸着された蒸気燃料は、バルブ装置４を通過して流入通路２３１１ａから流体通路２３１２ａに流入し、弁座３１５と弁部１３２２の外周縁との隙間を通過して、燃料流出通路を経て吸気マニホールド２０内に吸引される。

このように蒸発燃料がエンジンへ供給されるときには、弁部１３２２よりも下流に位置する下流側通路３３６は、弁部１３２２よりも上流側に位置する流体通路２３１２ａに対して負圧になり、流体通路２３１２ａと下流側通路３３６との圧力差が大きくなる。このとき、流体通路２３１２ａと下流側通路３３６との圧力差が大きいため、この圧力差に伴う外力が弁部１３２２に作用して弁部１３２２が弾性変形して、下流側ポート１３３１における弁支持部１３３１ａに接近するようになる。

一方、車両の走行時に過給機１２が作動する過給時には、吸気マニホールド２０内は加圧された吸気によって正圧となるため、弁部１３２２の下流側面に作用する圧力が上流側面に作用する圧力よりもかなり大きくなる。この場合、弁部１３２２は全体的に弁座３１５側に変位するように弾性変形する。特に弁部１３２２における流体通路２３１２ａに対向する部位が流体通路２３１２ａの内周縁に近づくように大きく変形する。つまり、弁部１３２２は、流体通路２３１２ａに蓋をするように、根元部分と弁部１３２２の外周縁との間の部分が逆流方向に凹むように大きく変形する。

以上のように、非過給時に、蒸発燃料がバルブ装置４から吸気マニホールド２０に向けて流れる供給方向の流れが生じると、弁部１３２２の上流側面に作用する流体圧力によって、弁部１３２２が弾性変形して供給方向に変位して、流体通路２３１２ａが開放される。これにより、蒸発燃料は、流体通路２３１２ａを通過して燃料流出通路、吸気マニホールド２０へと流れる。

一方、過給時には、吸気マニホールド２０に高い正圧がかかるため、逆止弁装置２０３には供給方向とは反対向きに流体の圧力が大きくかかる。このため、蒸発燃料がバルブ装置４に向けて逆流する状況になるが、これを逆止弁装置２０３が防止する。すなわち、正圧によって弁部１３２２の下流側面に流体圧力が作用して、弁部１３２２が逆流方向に弾性変形する。これにより、弁部１３２２が弁座３１５に密着して流体通路２３１２ａを介した流体流通を遮断する。蒸発燃料は、逆止弁装置２０３を越えてバルブ装置４側に流入せず、過給時の大気中への蒸発燃料の放出を回避できる。

次に、上流側部材２３１と下流側部材１３３について樹脂成形する場合の金型構造について説明する。下流側部材１３３について樹脂成形する場合の金型構造は、第１実施形態と同様である。図８に示すように、上流側部材２３１を樹脂成形するための金型装置は、第１型２５１、第２型２５２、第３型２５３および第４型２５４を少なくとも備えている。第１型２５１、第２型２５２、第３型２５３および第４型２５４を組み合わせることより、キャビティ、ゲート、ランナを形成することができる。図８は、キャビティに樹脂が充填された状態を断面で示しており、図８においてゲートおよびランナは省略されている。

第１型２５１は、少なくとも管状部２３１１の内周面と通路壁２３１２の上流側部分とを成形し、流入通路２３１１ａを埋めるように設置されている型である。第２型２５２は、少なくとも筒状部３１３の内周面と通路壁２３１２の下流側部分とを成形し、筒状部３１３の内部空間と流体通路２３１２ａとを埋めるように設置されている型である。第３型２５３は、少なくとも管状部２３１１の外周面の一部と筒状部３１３の外周面の一部とを成形する。第４型２５４は、少なくとも管状部２３１１の外周面の残部と筒状部３１３の外周面の残部とを成形する。第３型２５３は、管状部２３１１よりも上流において第１型２５１に組み合わされ、筒状部３１３よりも下流において第２型２５２に組み合わされ、上流側部材２３１の外側において周方向に第４型２５４に組み合わされている。第４型２５４は、管状部２３１１よりも上流において第１型２５１に組み合わされ、筒状部３１３よりも下流において第２型２５２に組み合わされ、上流側部材２３１の外側において周方向に第３型２５３に組み合わされている。

上流側部材２３１の素材である樹脂は、溶融された状態で射出成形機からスプルーに供給され、さらにランナを通じてゲートからキャビティに充填される。型装置に溶融樹脂を注入しているときには、第１実施形態と同様にゲートとは反対側からガスを逃がすようにキャビティ内のガス抜きを行う。

金型装置の内部で溶融樹脂を固化させて形成した樹脂成形品は、一体化された、上流側部材２３１とゲート部とランナ部とスプルー部とを備えている。金型装置から樹脂成形品を取り出す型開きは、図８に示すように行われる。型開きは、第１型２５１を管軸に沿って矢印方向に引き出し、第２型２５２を第１型２５１とは反対方向に引き出し、第３型２５３を径外側に矢印方向に引き出し、第４型２５４を第３型２５３とは異なる方向、例えば反対方向に引き出すことにより行われる。流体通路２３１２ａを形成している第２型２５２の部分と第１型２５１の部分とが管状部２３１１の内周面よりも管軸側の径方向位置において型合わせされている構成であるので、第１型２５１と第２型２５２のそれぞれをスムーズに引き出すことができる。金型装置が備えるこのような構成により、型を開く方向のみによって離型できるので、流体通路２３１２ａを形成するために第１型２５１と第２型２５２の他にスライドコア等の分割型を用いる必要がなく、型数を抑えることができる。

逆止弁装置２０３は、通路形成部材内に管状部２３１１の管軸に交差するように設けられて流体通路２３１２ａと弁座３１５とを有する通路壁２３１２と、流体による圧力の向きに応じて流体通路２３１２ａの流体通過を遮断、許容する弁体１３２とを備える。流体通路２３１２ａは、管状部２３１１の内周面よりも管状部２３１１の管軸寄りの径方向位置において通路壁２３１２を管軸に沿う方向に貫通している通路である。

この逆止弁装置２０３によれば、管状部２３１１の内周面に対してアンダーカット形状にならないように流体通路２３１２ａを形成することができる。図７に示すように、管状部２３１１の開口端から管軸方向に引き出し可能な型と、反対側である筒状部３１３の開口端から管軸方向に引き出し可能な型とを組み合わせる構成により、通路形成部材の内周面、通路壁２３１２および流体通路２３１２ａを成形できる。したがって、逆止弁装置２０３によれば、型数の抑制、成形工程の低減をもたらし、成形コストの低減が図れる逆止弁装置を提供できる。

通路形成部材は、上流側に設けられて管状部２３１１を有する上流側部材２３１と、上流側部材２３１とは別個の部材であって上流側部材２３１に結合されている下流側部材１３３とを備える。下流側部材１３３は、上流側部材２３１に結合されているフランジ部３３７と、少なくとも外周側の開口部と内周側の開口部とを有して流体通路２３１２ａに連通する分岐通路１３３４とを備える。分岐通路１３３４は、分岐通路１３３４における管軸に沿う方向についての下流端１３３４ａがフランジ部３３７において管軸に対して交差する上流側端面よりも上流側に位置するように設けられている通路である。

この構成によれば、下流側部材１３３においても、アンダーカット形状にならない分岐通路１３３４を形成することができる。金型装置において、径外方向に引き出し可能な型と径外方向に引き出し可能な型とを周方向に組み合わせる構成により、フランジ部３３７を含む下流側部材１３３の外周面および分岐通路１３３４を成形できる。したがって、下流側部材１３３の成形において型数の抑制、成形工程の低減をもたらし、成形コストの低減が図れる逆止弁装置２０３を提供できる。

弁体１３２は、下流側部材１３３に支持されている弁軸部１３２１と、下流側部材１３３から上流側部材２３１に向けた流体圧力が作用した場合に弁座３１５に着座する弁部１３２２とを備える。流体通路２３１２ａは、弁座３１５の内側において通路壁２３１２を貫通している通路である。この構成によれば、管状部２３１１の内周面に対してアンダーカット形状にならない流体通路２３１２ａを弁座３１５の内側に有して、逆止弁装置２０３において成形コストの低減を図ることができる。

（第４実施形態）
第４実施形態では、逆止弁装置３０３について図９～図１１を参照して説明する。各図において、前述の実施形態と同様の構成であるものは同一の符号を付し、同様の作用、効果を奏するものである。第４実施形態で特に説明しない構成、作用、効果については、前述の実施形態と同様である。逆止弁装置３０３は、第１実施形態の蒸発燃料供給システムに適用することができる。

逆止弁装置３０３は、第２実施形態の逆止弁装置１０３に対して下流側部材２３３が相違している。図９に示すように、逆止弁装置３０３は、上流側に設けられる上流側部材１３１と、上流側部材１３１とを結合されている下流側部材２３３と、上流側部材１３１に支持されている弁体３２とを備えている。図９は、閉弁時の逆止弁装置３０３を示した断面図である。逆止弁装置３０３は、蒸発燃料通路を形成する配管に連結されている。

逆止弁装置３０３は、第１実施形態と同様にフランジ部３１４とフランジ部３３７とがレーザ溶着や超音波溶着等によって結合されている構成により、外部へ蒸発燃料が漏れ出ないレベルのシール性を有している。下流側部材２３３は、上流側部材１３１の内部を流れてきた蒸発燃料をさらに下流側の通路に導く下流側通路を形成する通路形成部材の一つである。下流側部材２３３は、フランジ部３３７よりも上流側に突出する下流側ポート２３３１を備えている。下流側ポート２３３１は、弁部３２２よりも蒸発燃料の下流に位置する下流側通路３３６と、下流側通路３３６に連通する複数の分岐通路３３４とを形成している。下流側通路３３６は、弁体３２が開弁状態であるときに、複数の分岐通路３３４を通過してきた蒸発燃料が合流する通路を構成する。

図１０に示すように、複数の分岐通路３３４は、下流側ポート２３３１において下流側通路３３６の周囲に等間隔で周方向に並んでそれぞれが放射状に延びる通路である。周方向に並ぶ分岐通路３３４は、下流側ポート２３３１に設けられた仕切り壁３３９によって隣の通路に対して区切られている。下流側ポート２３３１は、下流側通路３３６の周囲に円周方向に交互に並ぶ分岐通路３３４と仕切り壁３９９とを有している。複数の仕切り壁３９９は、周方向に間隔をあけて円環状に並んでいる。複数の分岐通路３３４は、複数の仕切り壁３９９によって形成されている円環状の外周側から内周側に向けて延びる通路である。下流側通路３３６は、複数の仕切り壁３９９によって形成されている円環状の内側空間から下流に向けて管軸方向に延びる通路である。逆止弁装置３０３が備える弁体は、第２実施形態の弁体３２と同様の構成である。

次に、下流側部材２３３について樹脂成形する場合の金型構造について図１１を参照して説明する。上流側部材１３１について樹脂成形する場合の金型構造は、第２実施形態と同様である。図１１に示すように、下流側部材２３３を樹脂成形するための金型装置は、第１型１５５、第２型１５６、第３型１５７および第４型１５８を少なくとも備えている。第１型１５５、第２型１５６、第３型１５７および第４型１５８を組み合わせることより、キャビティ、ゲート、ランナを形成することができる。図１１は、キャビティに樹脂が充填された状態を断面で示しており、図１１においてゲートおよびランナは省略されている。

第１型１５５は、少なくとも下流側ポート２３３１の仕切り壁３９９を成形し、分岐通路３３４と下流側通路３３６とを埋めるように設置されている型である。第２型１５６は、少なくとも下流側ポート２３３１の内周面における下流側部分と管状部３３８の内周面とを成形し、下流側通路３３６の下流側部分と流出通路３３８ａとを埋めるように設置されている型である。第３型１５７は、少なくともフランジ部３３７の一部と管状部３３８の外周面の一部とを成形する。第４型１５８は、少なくともフランジ部３３７の残部と管状部３３８の外周面の残部とを成形する。第３型１５７は、フランジ部３３７よりも上流において第１型１５５に組み合わされ、管状部３３８よりも下流において第２型１５６に組み合わされ、下流側部材２３３の外側において周方向に第４型１５８に組み合わされている。第４型１５８は、フランジ部３３７よりも上流において第１型１５５に組み合わされ、管状部３３８よりも下流において第２型１５６に組み合わされ、下流側部材２３３の外側において周方向に第３型１５７に組み合わされている。

下流側部材２３３の素材である樹脂は、溶融された状態で射出成形機からスプルーに供給され、さらにランナを通じてゲートからキャビティに充填される。金型装置に溶融樹脂を注入しているときには、前述した下流側部材３３の場合と同様にキャビティ内のガス抜きを行う。

金型装置から樹脂成形品を取り出す型開きは、図１１に示すように行われる。型開きは、第１型１５５を管軸に沿って矢印方向に引き出し、第２型１５６を第１型１５５とは反対方向に引き出し、第３型１５７を径外側に矢印方向に引き出し、第４型１５８を第３型１５７とは異なる方向、例えば反対方向に引き出すことにより行われる。

このとき第１型１５５を管軸方向に引き出すことにより、分岐通路３３４を形成できる。このように型を開く方向のみによって離型できるため、分岐通路３３４を形成するために他にスライドコア等の分割型を用いる必要がなく、型数を抑えることができる。このような型開きによって金型から取り出した樹脂成形品について、例えばレーザ照射装置から出力されるレーザによりゲート部を切断することにより、樹脂成形品から下流側部材２３３だけを取り出すことができる。

（第５実施形態）
第５実施形態では、逆止弁装置４０３について図１２を参照して説明する。図１２において、第１実施形態、第３実施形態と同様の構成であるものは同一の符号を付し、同様の作用、効果を奏するものである。第５実施形態で特に説明しない構成、作用、効果については、前述の実施形態と同様であり、以下、前述の実施形態と異なる点についてのみ説明する。逆止弁装置４０３は、第１実施形態の蒸発燃料供給システムに適用することができる。

図１２は、閉弁時の逆止弁装置４０３を示した断面図である。図１２に示すように、逆止弁装置４０３は、第３実施形態の逆止弁装置２０３に対して、弁体１３２の弁軸部１３２１における上流側端部に対して軸方向に対向する変位規制部４３１２を備える点が相違している。変位規制部４３１２は、例えば、弁座３１５よりも通路壁２３１２の中心軸側において周方向に並ぶ複数の突部である。複数の突部よりも通路壁２３１２の中心軸側と周方向に隣接する突部間とには、流体通路２３１２ａの下流側部分をなす突部間通路４３１２ｂが設けられている。突部間通路４３１２ｂは流体通路２３１２ａの上流側部分と分岐通路１３３４とを連通する通路である。

変位規制部４３１２は、通路壁２３１２の中心軸側に向けて突出する複数の径内方向突部と、各径内方向突部から下流へ突出する下流側突部４３１２ａとを有する。下流側突部４３１２ａは、通路壁２３１２よりも弁体１３２側に突出している。下流側突部４３１２ａは、弁軸部１３２１における上流側端部に対して軸方向に対向している。図１２に示すように、弁部１３２２が弁座３１５に着座している状態において、下流側突部４３１２ａと弁軸部１３２１における上流側端部とは離間する位置関係にある。この構成によれば、弁軸部１３２１が図１２に示す位置よりも弁支持部１３３１ａに対して上流側に大きく変位すると、下流側突部４３１２ａと弁軸部１３２１とが接触することにより、弁体１３２の軸方向変位を規制することができる。変位規制部４３１２は、弁体１３２の抜け止め防止部としての機能を有する。

（他の実施形態）
この明細書の開示は、例示された実施形態に制限されない。開示は、例示された実施形態と、それらに基づく当業者による変形態様を包含する。例えば、開示は、実施形態において示された部品、要素の組み合わせに限定されず、種々変形して実施することが可能である。開示は、多様な組み合わせによって実施可能である。開示は、実施形態に追加可能な追加的な部分をもつことができる。開示は、実施形態の部品、要素が省略されたものを包含する。開示は、一つの実施形態と他の実施形態との間における部品、要素の置き換え、または組み合わせを包含する。開示される技術的範囲は、実施形態の記載に限定されない。開示される技術的範囲は、特許請求の範囲の記載によって示され、さらに特許請求の範囲の記載と均等の意味および範囲内でのすべての変更を含むものと解されるべきである。

前述の実施形態において上流側部材３１の外周面や下流側部材３３の外周面等を形成する型の個数は、第３型および第４型の２個に限定するものではない。各部材の外周面等は３個以上の型を組み合わせて形成される構成でもよい。

この明細書に開示の目的を達成可能な逆止弁装置は、前述の実施形態だけに限定されず、前述の各実施形態において示した金型装置の構成は一つの例にすぎない。各型の形状、型の個数、型合わせ位置などは、前述の実施形態に限定されるものではない。

３、１０３，２０３，３０３…逆止弁装置
４…バルブ装置（電磁弁装置）
１０…吸気管
１１…インタークーラ
２０…吸気マニホールド
３１，１３１，２３１…上流側部材（通路形成部材）
３２，１３２…弁体
７０…キャニスタ
８０…燃料タンク
３１１，１３１１，２３１１…管状部
３１２，２３１２…通路壁
３１２ａ，２３１２ａ…流体通路
３１３…筒状部
３１５…弁座

Claims (7)

1. 流体の流れを一方向に制限可能な逆止弁装置（３；２０３）であって、
   配管に接続可能な管状部（３１１；２３１１）を有する通路形成部材（３１；２３１）と、
   前記通路形成部材の内部において前記管状部の管軸に対して交差するように設けられて、流体通路（３１２ａ；２３１２ａ）と弁座（３１５）とを有する通路壁（３１２；２３１２）と、
   前記流体による圧力の向きに応じて前記弁座に対して接触、離間することにより前記流体通路における前記流体の通過を遮断、許容する弁体（３２；１３２）と、
   を備え、
   前記流体通路は、前記管状部の内周面よりも前記管状部の管軸寄りの径方向位置において前記通路壁を前記管軸に沿う方向に貫通している通路であり、
   前記通路形成部材は、上流側に設けられて前記管状部を有する上流側部材（３１）と、前記上流側部材とは別個の部材であって前記上流側部材に結合されている下流側部材（３３）とを備え、
   前記下流側部材は、前記上流側部材に結合されているフランジ部（３３７）と、少なくとも外周側の開口部と内周側の開口部とを有して前記流体通路に連通する分岐通路（３３４）とを備え、
   前記分岐通路は、前記分岐通路における前記管軸に沿う方向についての下流端（３３４ａ）が前記フランジ部において前記管軸に対して交差する上流側端面よりも上流側に位置するように設けられている通路である逆止弁装置。
2. 前記弁体は、前記通路壁を貫通して前記通路壁に支持されている弁軸部（３２１）を備え、
   前記流体通路は、前記通路壁において前記弁軸部を囲むように複数個並んでいる請求項１に記載の逆止弁装置。
3. 流体の流れを一方向に制限可能な逆止弁装置（３；２０３）であって、
   配管に接続可能な管状部（３１１；２３１１）を有する通路形成部材（３１；２３１）と、
   前記通路形成部材の内部において前記管状部の管軸に対して交差するように設けられて、流体通路（３１２ａ；２３１２ａ）と弁座（３１５）とを有する通路壁（３１２；２３１２）と、
   前記流体による圧力の向きに応じて前記弁座に対して接触、離間することにより前記流体通路における前記流体の通過を遮断、許容する弁体（３２；１３２）と、
   を備え、
   前記流体通路は、前記管状部の内周面よりも前記管状部の管軸寄りの径方向位置において前記通路壁を前記管軸に沿う方向に貫通している通路であり、
   前記通路形成部材は、上流側に設けられて前記管状部を有する上流側部材（２３１）と、前記上流側部材とは別個の部材であって前記上流側部材に結合されている下流側部材（１３３）とを備え、
   前記下流側部材は、前記上流側部材に結合されているフランジ部（３３７）と、少なくとも外周側の開口部と内周側の開口部とを有して前記流体通路に連通する分岐通路（１３３４）とを備え、
   前記分岐通路は、前記分岐通路における前記管軸に沿う方向についての下流端（１３３４ａ）が前記フランジ部において前記管軸に対して交差する上流側端面よりも上流側に位置するように設けられている通路である逆止弁装置。
4. 前記弁体は、前記下流側部材に支持されている弁軸部（１３２１）と、前記下流側部材から前記上流側部材に向けた流体圧力が作用した場合に前記弁座に着座する弁部（１３２２）とを備え、
   前記流体通路は、前記弁座の内側において前記通路壁を貫通している通路である請求項３に記載の逆止弁装置。
5. 前記通路壁には、前記弁軸部が上流側に変位することを抑制する変位規制部（４３１２）が設けられ、
   前記変位規制部は、前記弁軸部の上流側端部に対向し前記弁座よりも下流側に突出している請求項４に記載の逆止弁装置。
6. 流体の流れを一方向に制限可能な逆止弁装置（１０３；３０３）であって、
   配管に接続可能な管状部（１３１１）と前記管状部よりも内径が大きい筒状部（３１３）とを有する通路形成部材（１３１）と、
   前記通路形成部材の内部において前記筒状部の筒軸に対して交差するように設けられて、流体通路（３１２ａ）と弁座（３１５）とを有する通路壁（３１２）と、
   前記流体による圧力の向きに応じて前記弁座に対して接触、離間することにより前記流体通路における前記流体の通過を遮断、許容する弁体（３２）と、
   を備え、
   前記流体通路は、前記管状部の内周面よりも外側であって前記筒状部の内周面よりも前記筒状部の筒軸寄りの径方向位置において、前記通路壁を前記筒軸に沿うように貫通している通路であり、
   前記流体通路は、上流に位置する前記管状部側の端部において前記管状部の内周面に対して同等の径方向位置に、前記筒軸に向けた環状開口面をなすように設けられた流入口（３１６ａ）に連通し、
   前記流入口の開口面積は、前記流体通路に係る合計横断面積よりも大きく設定されている逆止弁装置。
7. 燃料を貯留する燃料タンク（８０）と、
   前記燃料タンク内で発生する蒸発燃料が取り込まれると当該蒸発燃料を吸着し、当該吸着した蒸発燃料を脱離可能なキャニスタ（７０）と、
   前記キャニスタから脱離された蒸発燃料と燃焼用燃料とを混合して燃焼するエンジンの吸気マニホールド（２０）と、
   前記キャニスタからの蒸発燃料を前記エンジンへ供給することを許可および阻止可能な電磁弁装置（４）と、
   前記エンジンから前記電磁弁装置に向けて蒸発燃料が逆流することを制限する請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の逆止弁装置と、
   前記吸気マニホールドに接続される吸気管（１０）に設けられる、過給機（１２）およびインタークーラ（１１）と、
   を備える蒸発燃料供給システム。

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