JP7188647B1 - Tig溶接継手 - Google Patents
Tig溶接継手 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7188647B1 JP7188647B1 JP2022530178A JP2022530178A JP7188647B1 JP 7188647 B1 JP7188647 B1 JP 7188647B1 JP 2022530178 A JP2022530178 A JP 2022530178A JP 2022530178 A JP2022530178 A JP 2022530178A JP 7188647 B1 JP7188647 B1 JP 7188647B1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- content
- weld metal
- welded joint
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 109
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 109
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 88
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 88
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 69
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 54
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 36
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 claims description 12
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 10
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 60
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 13
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 12
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 38
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 27
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 26
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 22
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 17
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 17
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 17
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 15
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 12
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 10
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 10
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 8
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 8
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 7
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 7
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 6
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 6
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 3
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 2
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 2
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 2
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000809 air pollutant Substances 0.000 description 1
- 231100001243 air pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000009614 chemical analysis method Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000005375 photometry Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3026—Mn as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/167—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a non-consumable electrode
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
また、「優れた極低温衝撃靭性」とは、JIS Z 3128の規定に準拠して作製した溶接継手の溶接金属および熱影響部についての試験温度:-196℃でのシャルピー衝撃試験の吸収エネルギーvE-196が28J以上であることをいう。
〔1〕 高Mn含有鋼材のTIG溶接継手であって、前記高Mn含有鋼材が、質量%で、
C:0.10~0.80%、
Si:0.05~1.00%、
Mn:18.0~30.0%、
P:0.030%以下、
S:0.0070%以下、
Al:0.010~0.070%、
Cr:2.5~7.0%、
N:0.0050~0.0500%および
O:0.0050%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる化学組成を有し、
溶接金属が、質量%で、
C:0.10~0.80%、
Si:0.05~1.00%、
Mn:15.0~30.0%、
P:0.030%以下、
S:0.030%以下、
Al:0.100%以下、
Cr:6.0~14.0%および
N:0.100%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる化学組成を有するTIG溶接継手。
〔2〕 〔1〕において、前記高Mn含有鋼材の化学組成に加えてさらに、質量%で、
Mo:2.00%以下、
V:2.0%以下および
W:2.00%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有するTIG溶接継手。
〔3〕 〔1〕または[2]において、前記高Mn含有鋼材の化学組成に加えてさらに、質量%で、
REM:0.0010~0.0200%および
B:0.0005~0.0020%のうちから選ばれた1種または2種を含有するTIG溶接継手。
〔4〕 〔1〕~[3]のいずれか一項において、前記高Mn含有鋼材の引張試験における常温の降伏強さ(0.2%耐力)が400MPa以上であり、試験温度:-196℃でのシャルピー衝撃吸収エネルギーvE-196が28J以上であるTIG溶接継手。
〔5〕 〔1〕~[4]のいずれか一項において、前記溶接金属の化学組成に加えてさらに、質量%で、
Mo:3.50%以下および
Ni:10.00%以下のうちから選ばれた1種または2種を含有するTIG溶接継手。
〔6〕 [1]~[5]のいずれか一項において、前記溶接金属の化学組成に加えてさらに、質量%で、
V:1.60%以下、
Ti:1.00%以下、
Nb:1.00%以下および
W:1.00%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有するTIG溶接継手。
〔7〕 [1]~[6]のいずれか一項において、前記溶接金属の化学組成に加えてさらに、質量%で、
Cu:1.00%以下、
Ca:0.010%以下、
B:0.010%以下および
REM:0.020%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有するTIG溶接継手。
〔8〕 [1]~[7]のいずれか一項において、前記溶接金属の引張試験における常温の降伏強さ(0.2%耐力)が400MPa以上および引張強さが660MPa以上、前記溶接継手の常温の引張強さが660MPa以上、かつ前記溶接金属および溶接継手における熱影響部の試験温度:-196℃でのシャルピー衝撃吸収エネルギーvE-196が28J以上であるTIG溶接継手。
TIG溶接は、前述したように、電極棒に消耗しない材料のタングステンを使用して、アルゴンガスやヘリウムガスを吹き付けて空気を遮断しながら、別の溶加材をアーク中で溶融して溶接する方法である。このTIG溶接は、様々な合金鋼や非鉄金属などにも適用でき、さらに複雑な形状でも溶接できて、優れた溶接品質が得られることから、あらゆる金属の溶接に適用されている。
まず、使用する鋼材について、説明する。なお、以下、「化学組成」における「%」は、「質量%」であることを意味する。
Cは、オーステナイト相を安定化させ、極低温衝撃靭性を向上させる作用を有する、安価で、重要な元素である。このような効果を得るためには、0.10%以上の含有を必要とする。したがって、C含有量は0.10%以上とする。C含有量は、好ましくは0.20%以上、より好ましくは0.25%以上、さらに好ましくは0.30%以上、もっとも好ましくは0.35%以上である。一方、0.80%を超えてCを含有すると、Cr炭化物が過度に生成され、極低温衝撃靱性が低下する。このため、C含有量は、0.80%以下とする。なお、C含有量は、好ましくは、0.75%以下であり、より好ましくは、0.70%以下であり、さらに好ましくは0.65%以下であり、もっとも好ましくは0.63%以下である。
Siは、脱酸剤として作用するとともに、鋼中に固溶して固溶強化により鋼材の高強度化に寄与する元素である。このような効果を得るためには、0.05%以上の含有を必要とする。そのため、Si含有量は0.05%以上とする。Si含有量は、好ましくは0.07%以上であり、より好ましくは0.10%以上であり、さらに好ましくは0.15%以上であり、もっとも好ましくは0.20%以上である。一方、1.00%を超えて含有すると、溶接性が低下する。このため、Si含有量は、1.00%以下とする。なお、Si含有量は、好ましくは、0.80%以下であり、より好ましくは、0.70%以下であり、さらに好ましくは0.65%以下であり、もっとも好ましくは0.50%以下である。
Mnは、オーステナイト相を安定化させる作用を有する、比較的安価な元素であり、本発明では、高強度と優れた極低温衝撃靱性を両立するために重要な元素である。このような効果を得るためには、18.0%以上の含有を必要とする。このため、Mn含有量は18.0%以上とする。Mn含有量は、好ましくは20.0%以上であり、より好ましくは22.0%以上であり、さらに好ましくは24.0%以上である。一方、30.0%を超えて含有しても、極低温衝撃靱性を向上させる効果が飽和し、含有量に見合う効果が期待できなくなり、経済的に不利となる。また、30.0%を超えて多量に含有すると、切断性の低下を招くとともに、Mn偏析を助長し、応力腐食割れの発生を助長する。このため、Mn含有量は、30.0%以下とする。なお、好ましくは、29.0%以下であり、より好ましくは、28.0%以下であり、さらに好ましくは27.0%以下である。
Pは、不純物として、粒界に偏析し、応力腐食割れの発生起点となる元素であり、本発明では、可能なかぎり低減することが望ましいが、0.030%以下であれば許容できる。このため、P含有量は、0.030%以下とする。なお、好ましくは、0.028%以下である。より好ましくは、0.024%以下であり、さらに好ましくは0.020%以下であり、もっとも好ましくは0.015%以下である。なお、Pを0.002%未満と極端に低減するには、長時間の精錬を必要とし、精錬コストが高騰する。このため、経済的な観点からは、Pは、0.002%以上とすることが好ましい。
Sは、鋼中では、硫化物系介在物として存在し、鋼材、溶接金属の延性、極低温衝撃靭性を低下させる。このため、Sは、可能なかぎり低減することが望ましいが、0.0070%以下であれば許容できる。したがって、S含有量は0.0070%以下とする。なお、S含有量は好ましくは、0.0050%以下であり、より好ましくは0.0040%以下である。Sを0.0005%未満と極端に低減するには、長時間の精錬を必要とし、精錬コストが高騰する。このため、経済性の観点から、Sは、0.0005%以上とすることが好ましい。
Alは、脱酸剤として作用し、鋼材の溶鋼脱酸プロセスにおいて、もっとも汎用的に使われる元素である。このような効果を得るためには、0.010%以上の含有を必要とする。したがって、Al含有量は、0.010%以上とする。Al含有量は、好ましくは0.020%以上であり、より好ましくは0.030%以上である。一方、0.070%を超えて含有すると、溶接時にAlが溶接金属部に混入して、溶接金属の靭性を低下させる。このため、Al含有量は、0.070%以下とする。なお、好ましくは、0.060%以下であり、より好ましくは、0.050%以下である。
Crは、オーステナイト相を安定化させ、極低温衝撃靱性の向上および鋼材強度の向上に有効に寄与する元素である。また、微細結晶域を形成させるために効果的な元素である。このような効果を得るためには、Crを2.5%以上の含有を必要とする。このため、Cr含有量は2.5%以上とする。Cr含有量は、好ましくは3.0%以上であり、より好ましくは3.3%以上であり、さらに好ましくは3.5%以上、もっとも好ましくは4.0%以上である。一方、7.0%を超えてCrを含有すると、Cr炭化物が生成し、極低温衝撃靭性および耐応力腐食割れ性が低下する。このため、Crは、7.0%以下とする。なお、Cr含有量は、好ましくは、6.8%以下であり、より好ましくは6.5%以下であり、さらに好ましくは、6.0%以下である。
Nは、オーステナイト相を安定化する作用を有する元素であり、極低温衝撃靱性の向上に有効に寄与する。このような効果を得るためには、Nは、0.0050%以上の含有を必要とする。このため、N含有量は0.0050%以上とする。N含有量は、好ましくは0.0060%以上であり、より好ましくは0.0070%以上、さらに好ましくは0.0080%以上である。一方、0.0500%を超えて含有すると、窒化物または炭窒化物が粗大化し、極低温衝撃靭性が低下する。このため、N含有量は、0.0500%以下とする。なお、N含有量は、好ましくは、0.0400%以下であり、より好ましくは、0.0300%以下であり、さらに好ましくは0.0200%以下である。
O(酸素)は、鋼中では酸化物系介在物として存在し、鋼材の極低温衝撃靱性を低下させる。このため、O(酸素)は、できるだけ低減することが好ましいが、0.0050%以下であれば許容できる。このため、O(酸素)含有量は、0.0050%以下とする。なお、好ましくは、0.0045%以下であり、より好ましくは0.0040%以下である。また、O(酸素)を0.0005%未満と極端に低減するには、長時間の精錬を必要とし、精錬コストが高騰する。このため、経済性の観点から、O(酸素)は、0.0005%以上とすることが好ましい。より好ましくは、O含有量は0.0006%以上である。
上記した組成が基本の化学組成であるが、この基本の化学組成に必要に応じて、Mo:2.00%以下、V:2.0%以下およびW:2.00%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を、加えて、REM:0.0010~0.0200%およびB:0.0005~0.0020%のうちから選ばれた1種または2種をさらに含有する化学組成としてもよい。
Mo、VおよびWは、いずれも、オーステナイト相の安定化に寄与するとともに、鋼材の強度向上、極低温衝撃靭性の向上にも寄与する元素であり、必要に応じて1種または2種以上選択して含有することができる。このような効果を得るためには、Mo、VおよびWをそれぞれ0.001%以上含有することが好ましい。一方、Mo、およびWがそれぞれ2.00%を、Vが2.0%を超えて含有すると、粗大な炭窒化物が増加し、破壊の起点となり、極低温衝撃靭性が低下する。このため、Mo、VおよびWを含有する場合には、Mo:2.00%以下、V:2.0%以下およびW:2.00%以下とする。なお、好ましくは、Mo:1.70%以下、V:1.7%以下およびW:1.70%以下であり、さらに好ましくは、Mo:1.50%以下、V:1.5%以下およびW:1.50%以下である。
REMは、Sc、Y、La、Ceなどの希土類元素であり、介在物の形態制御を介し、鋼材の靭性向上、さらには延性、耐硫化物応力腐食割れ性を向上させる作用を有する元素であり、また、Bは、粒界に偏析し、鋼材の靭性向上に寄与する作用を有する元素である。これらの元素は、必要に応じて選択して1種または2種を含有できる。
上記した化学組成以外の残部は、Feおよび不可避的不純物からなる。なお、不可避的不純物としては、Ca、Mg、Ti、Nb、Cuが例示でき、合計で0.05%以下であれば許容できる。また、前述の基本組成および選択組成を満足する限り、これら以外の元素を含有させても良く、そのような実施態様も本発明の技術的範囲に含まれる。
ここで、本発明で使用する高Mn含有鋼材の好ましい製造方法について説明する。
ここで、本発明で使用する高Mn含有鋼材の好ましい特性について説明する。
本発明では、上述した高Mn含有鋼材同士を、TIG溶接により一層または多層の溶接金属からなる溶接金属部を形成した溶接継手とする。
Cは、固溶強化により、溶接金属の強度を上昇させる作用を有する元素であり、また、Cは、オーステナイト相を安定化させ、溶接金属の極低温衝撃靭性を向上させる作用を有する、安価で、重要な元素である。このような効果を得るためには、0.10%以上の含有を必要とする。このため、C含有量は0.10%以上とする。C含有量は、好ましくは0.20%以上であり、より好ましくは0.25%以上である。一方、0.80%を超えて含有すると、溶接金属中に炭化物が過度に生成され、極低温衝撃靭性が低下し、さらに、溶接時の高温割れが生じやすくなる。そのため、C含有量は、0.80%以下とする。好ましくは、0.75%以下であり、さらに好ましくは0.70%以下であり、もっとも好ましくは0.63%以下である。
Siは、脱酸剤として作用し、Mnの歩留りを高めるとともに、溶融金属の粘性を高め、ビード形状を安定的に保持する効果がある。そのような効果を得るためには、0.05%以上の含有を必要とする。このため、Si含有量は0.05%以上とする。Si含有量は好ましくは0.10%以上であり、より好ましくは0.15%以上であり、さらに好ましくは0.20%以上であり、もっとも好ましくは0.25%以上である。しかし、1.00%を超えて含有すると、溶接金属の極低温衝撃靭性を低下させる。また、Siは、凝固時に偏析し、凝固セル界面に液相を生成して、耐高温割れ性を低下させる。そのため、Si含有量は、1.00%以下とする。なお、Si含有量は、好ましくは0.80%以下であり、より好ましくは0.75%以下であり、さらに好ましくは、0.70%以下である。
Mnは、安価に、オーステナイト相を安定化させる作用を有する元素であり、本発明では15.0%以上の含有を必要とする。Mnが15.0%未満では、溶接金属中にフェライト相が生成し、極低温衝撃靭性が著しく低下する。このため、Mn含有量は15.0%以上とする。Mn含有量は、好ましくは17.0%以上であり、より好ましくは18.0%以上である。一方、Mnが30.0%を超えると、凝固時に過度のMn偏析が発生し、高温割れを誘発する。そのため、Mn含有量は、30.0%以下とする。なお、Mn含有量は好ましくは、28.0%以下であり、より好ましくは27.0%以下である。
Pは、結晶粒界に偏析し、高温割れを誘発する元素であり、本発明では、可能なかぎり低減することが好ましいが、0.030%以下であれば、許容できる。そのため、P含有量は、0.030%以下とする。P含有量は、好ましくは0.020%以下であり、より好ましくは0.018%以下であり、さらに好ましくは0.016%以下であり、もっとも好ましくは0.014%以下である。なお、Pを0.002%未満と極端に低減するには、長時間の精錬を必要とし、精錬コストが高騰する。このため、経済的な観点からは、Pは、0.002%以上とすることが好ましい。
Sは、溶接金属中では、硫化物系介在物MnSとして存在する。MnSは、破壊の発生起点となるため、極低温衝撃靭性を低下させる。そのため、Sは、0.030%以下にする。S含有量は、好ましくは0.025%以下であり、より好ましくは0.020%以下であり、さらに好ましくは0.017%以下である。なお、過度の低減は、精練コストの高騰を招く。そのため、S含有量は、0.001%以上に調整することが好ましい。
Alは、脱酸剤として作用し、溶融金属の粘性を高め、ビード形状を安定的に保持する重要な作用を有する。また、Alは、溶融金属の固液共存領域の温度範囲を狭め、溶接金属の高温割れ発生の抑制に寄与する。このような効果は、0.001%以上の含有で顕著となるため、Alは0.001%以上含有することが好ましい。しかし、0.100%を超えて含有すると、溶融金属の粘性が高くなりすぎて、逆に、ビードが広がらず融合不良などの欠陥が増加する。そのため、Al含有量は、0.100%以下とする。Al含有量は、好ましくは0.060%以下であり、より好ましくは0.050%以下であり、さらに好ましくは0.040%以下であり、もっとも好ましくは0.030%以下である。
Crは、オーステナイト相を安定化させ、極低温衝撃靱性の向上および溶接金属強度の向上に有効に寄与する元素である。また、Crは、溶融金属の固液共存領域の温度範囲を狭め、高温割れの発生を抑制するのに有効に作用する。さらに、Crは、液相中でCrリン化物を形成することで、Pによる高温割れを抑制する作用も有する。このような効果を得るためには6.0%以上の含有を必要とする。Crが6.0%未満では、上記した効果を確保できない。このため、Cr含有量は6.0%以上とする。Cr含有量は、好ましくは6.5%以上であり、より好ましくは7.0%以上であり、さらに好ましくは7.5%以上であり、もっとも好ましくは8.0%以上である。一方、14.0%を超えて含有すると、Cr炭化物が生成し、極低温衝撃靭性の低下を招く。そのため、Cr含有量は、14.0%以下とする。好ましくは、13.0%以下であり、より好ましくは12.0%以下であり、さらに好ましくは11.5%以下であり、もっとも好ましくは11.0%以下である。
Nは、不可避的に混入する元素であるが、Cと同様に、溶接金属の強度向上に有効に寄与するとともに、オーステナイト相を安定化し、極低温衝撃靱性の安定的向上に寄与する。このような効果は、0.003%以上の含有で顕著となる。このため、N含有量は、0.003%以上とすることが好ましく、より好ましくは0.004%以上であり、さらに好ましくは0.006%以上である。一方、0.100%を超えて含有すると、窒化物を形成し、低温靱性が低下する。そのため、Nは、0.100%以下とする。なお、N含有量は、好ましくは、0.080%以下であり、より好ましくは、0.050%以下である。
本発明の溶接金属は、上述した組成が基本の化学組成であるが、この化学組成に加えて、さらに、任意的選択組成として、必要に応じて、Mo:3.50%以下またはNi:10.00%以下の組成を有し、さらに、V:1.60%以下、Ti:1.00%以下、Nb:1.00%以下およびW:1.00%以下のうちから選ばれた1種または2種以上、さらに、Cu:1.00%以下、Ca:0.010%以下、B:0.010%以下およびREM:0.020%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を選択して含有することができる。
MoおよびNiは、いずれもオーステナイト粒界を強化する元素であり、必要に応じて選択して1種または2種を含有することができる。
V、TiおよびNbは、いずれも炭化物の形成を促進し、溶接金属の強度向上に寄与する元素であり、必要に応じて選択して1種または2種以上を含有することができる。
Cuは、オーステナイト安定化に寄与する元素であり、さらに、Ca、BおよびREMは、加工性向上に寄与する元素であり、必要に応じて選択して1種または2種以上を含有することができる。
上記した化学組成以外の残部は、Feおよび不可避的不純物からなる。なお、不可避的不純物としては、H、O、Mg、Zn、Reなどが例示でき、合計で0.0100%以下であれば許容できる。また、前述の基本組成および選択組成を満足する限り、これら以外の元素を含有させても良く、そのような実施態様も本発明の技術的範囲に含まれる。
次に、本発明に係る溶接継手の製造方法について説明する。
なお、前述している溶接継手の熱影響部とは、溶接時に投入された熱量の影響を受け、例えば、結晶構造の変化、新たな相の生成、結晶粒径の変化、元素の拡散、転位の回復などによって、母材原質部あるいは溶接金属原質部と特性が変化した領域を指している。なお、特性が変化する理由は上記に限ったものではない。
得られた高Mn含有鋼材から、JIS Z 2241に準拠して、引張試験片、およびJIS Z 2242に準拠して、シャルピー衝撃試験片(Vノッチ)を採取し、引張試験、衝撃試験を実施した。引張試験は、室温で各3本実施し、得られた値(0.2%耐力)の平均値を当該高Mn含有鋼材の引張特性とした。シャルピー衝撃試験は、各3本実施し、試験温度:-196℃における吸収エネルギーvE-196を求め、その平均値を当該高Mn含有鋼材の極低温衝撃靭性とした。
[溶接金属の成分分析]
溶接金属の化学組成は、溶接金属の中心部からサンプルを採取し、燃焼-赤外吸収法、不活性ガス融解-熱伝導度法、不活性ガス融解-赤外吸収法、吸光光度法、ICP-AES法、沈殿分析法、容量法、湿式化学分析法を用いて成分分析を行った。
溶接後、ミクロカッターにて溶接線方向中心位置より、観察面が溶接線と垂直な断面である厚さ10mmのマクロ試験片を採取し、溶接金属の断面を光学顕微鏡で観察し(30倍)、高温割れの有無を判定した。なお、高温割れは光学顕微鏡での組織写真中において、幅25μm×長さ80μm以上の細長い黒い領域、として判定した。高温割れの発生が認められる場合は耐高温割れ性が低下しているとして「×」と評価した。割れ発生が認められない場合は、耐高温割れ性に優れるとして「○」と評価した。
得られた溶接継手から、JIS Z 3111の規定に準拠して、溶接金属の引張試験片(平行部径6mmφ)、およびシャルピー衝撃試験片(Vノッチ)を採取し、引張試験、衝撃試験を実施した。引張試験は、室温で、各3本実施し、得られた値(0.2%耐力、引張強さ)の平均値を当該溶接継手の溶接金属の引張特性とした。シャルピー衝撃試験も、同様に各3本実施し、試験温度:-196℃における吸収エネルギーvE-196を求め、その平均値を当該溶接継手の溶接金属の極低温衝撃靭性とした。本発明の目標値は、前述したように、常温における0.2%耐力が400MPa以上、引張強さが660MPa以上とした。本発明の目標値は、前述したように、吸収エネルギーvE-196が28J以上とした。
得られた溶接継手から、JIS Z 3121の規定に準拠して、溶接継手の室温での引張試験も実施した。試験片は、溶接軸が試験片の平行部長さの中央になるように、溶接軸と直角方向に採取し、その厚さは、溶接継手の全厚の、1A号試験片とした。試験は、各3本実施し、得られた値の平均値を溶接継手の引張特性とした。本発明の目標値は、前述したように、常温における引張強さが660MPa以上とした。
さらに、JIS Z 3128の規程に準拠して、溶接熱影響部のシャルピー衝撃試験片(Vノッチ)を採取し、衝撃試験を実施した。なお、試験片のVノッチ方向は、母材表面に垂直であり、試験片は、板厚中央かつ、溶接金属中心位置および溶融線1mmの位置から採取した。試験は、各3本実施し、試験温度:-196℃における吸収エネルギーvE-196を求め、その平均値を溶接熱影響部の極低温衝撃靭性とした。本発明の目標値は、前述したように、吸収エネルギーvE-196が28J以上とした。
Claims (7)
- 高Mn含有鋼材のTIG溶接継手であって、前記高Mn含有鋼材が、質量%で、
C:0.10~0.80%、
Si:0.05~1.00%、
Mn:18.0~30.0%、
P:0.030%以下、
S:0.0070%以下、
Al:0.010~0.070%、
Cr:2.5~7.0%、
N:0.0050~0.0500%および
O:0.0050%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる化学組成を有し、
引張試験における常温の降伏強さが400MPa以上であり、試験温度:-196℃でのシャルピー衝撃吸収エネルギーvE -196 が28J以上であり、
溶接金属が、質量%で、
C:0.10~0.80%、
Si:0.05~1.00%、
Mn:15.0~30.0%、
P:0.030%以下、
S:0.030%以下、
Al:0.100%以下、
Cr:6.0~14.0%および
N:0.100%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる化学組成を有するTIG溶接継手。 - 請求項1において、前記高Mn含有鋼材の化学組成に加えてさらに、質量%で、
Mo:2.00%以下、
V:2.0%以下および
W:2.00%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有するTIG溶接継手。 - 請求項1または2において、前記高Mn含有鋼材の化学組成に加えてさらに、質量%で、REM:0.0010~0.0200%および
B:0.0005~0.0020%のうちから選ばれた1種または2種を含有するTIG溶接継手。 - 請求項1~3のいずれか一項において、前記溶接金属の化学組成に加えてさらに、質量%で、
Mo:3.50%以下および
Ni:10.00%以下のうちから選ばれた1種または2種を含有するTIG溶接継手。 - 請求項1~4のいずれか一項において、前記溶接金属の化学組成に加えてさらに、質量%で、
V:1.60%以下、
Ti:1.00%以下、
Nb:1.00%以下および
W:1.00%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有するTIG溶接継手。 - 請求項1~5のいずれか一項において、前記溶接金属の化学組成に加えてさらに、質量%で、
Cu:1.00%以下、
Ca:0.010%以下、
B:0.010%以下および
REM:0.020%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有するTIG溶接継手。 - 請求項1~6のいずれか一項において、前記溶接金属の引張試験における常温の降伏強さが400MPa以上および引張強さが660MPa以上、溶接継手の常温の引張強さが660MPa以上、かつ前記溶接金属および前記溶接継手における熱影響部の試験温度:-196℃でのシャルピー衝撃吸収エネルギーvE-196が28J以上であるTIG溶接継手。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2021031517 | 2021-03-01 | ||
JP2021031517 | 2021-03-01 | ||
PCT/JP2022/008118 WO2022186097A1 (ja) | 2021-03-01 | 2022-02-28 | Tig溶接継手 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2022186097A1 JPWO2022186097A1 (ja) | 2022-09-09 |
JP7188647B1 true JP7188647B1 (ja) | 2022-12-13 |
Family
ID=83154423
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2022530178A Active JP7188647B1 (ja) | 2021-03-01 | 2022-02-28 | Tig溶接継手 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20240131632A1 (ja) |
EP (1) | EP4257281A1 (ja) |
JP (1) | JP7188647B1 (ja) |
KR (1) | KR20230130122A (ja) |
CN (1) | CN116981539A (ja) |
WO (1) | WO2022186097A1 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2024069986A1 (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-04 | 日本製鉄株式会社 | 溶接金属、溶接継手、及び溶接構造物 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20160078621A (ko) * | 2014-12-24 | 2016-07-05 | 주식회사 포스코 | 고망간강용 tig 용접 재료 |
JP2019520473A (ja) * | 2016-05-02 | 2019-07-18 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニーExxon Research And Engineering Company | 高マンガン鋼スラリーパイプラインのための現場での円周溶接技術 |
WO2020039643A1 (ja) * | 2018-08-23 | 2020-02-27 | Jfeスチール株式会社 | ガスメタルアーク溶接用ソリッドワイヤ |
WO2020166538A1 (ja) * | 2019-02-12 | 2020-08-20 | Jfeスチール株式会社 | 高Mn鋼およびその製造方法 |
WO2020203334A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | Jfeスチール株式会社 | Tig溶接用溶加材 |
WO2020203335A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | Jfeスチール株式会社 | 極低温用高強度溶接継手の製造方法 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015083878A1 (ko) | 2013-12-06 | 2015-06-11 | 주식회사 포스코 | 극저온 충격 인성이 우수한 고강도 용접이음부 및 이를 위한 플럭스 코어드 아크 용접용 와이어 |
JP6693217B2 (ja) | 2015-04-02 | 2020-05-13 | 日本製鉄株式会社 | 極低温用高Mn鋼材 |
JP6589535B2 (ja) | 2015-10-06 | 2019-10-16 | 日本製鉄株式会社 | 低温用厚鋼板及びその製造方法 |
-
2022
- 2022-02-28 JP JP2022530178A patent/JP7188647B1/ja active Active
- 2022-02-28 KR KR1020237027966A patent/KR20230130122A/ko unknown
- 2022-02-28 WO PCT/JP2022/008118 patent/WO2022186097A1/ja active Application Filing
- 2022-02-28 EP EP22763153.8A patent/EP4257281A1/en active Pending
- 2022-02-28 CN CN202280016961.4A patent/CN116981539A/zh active Pending
- 2022-02-28 US US18/277,837 patent/US20240131632A1/en active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20160078621A (ko) * | 2014-12-24 | 2016-07-05 | 주식회사 포스코 | 고망간강용 tig 용접 재료 |
JP2019520473A (ja) * | 2016-05-02 | 2019-07-18 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニーExxon Research And Engineering Company | 高マンガン鋼スラリーパイプラインのための現場での円周溶接技術 |
WO2020039643A1 (ja) * | 2018-08-23 | 2020-02-27 | Jfeスチール株式会社 | ガスメタルアーク溶接用ソリッドワイヤ |
WO2020166538A1 (ja) * | 2019-02-12 | 2020-08-20 | Jfeスチール株式会社 | 高Mn鋼およびその製造方法 |
WO2020203334A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | Jfeスチール株式会社 | Tig溶接用溶加材 |
WO2020203335A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | Jfeスチール株式会社 | 極低温用高強度溶接継手の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20230130122A (ko) | 2023-09-11 |
US20240131632A1 (en) | 2024-04-25 |
EP4257281A1 (en) | 2023-10-11 |
CN116981539A (zh) | 2023-10-31 |
WO2022186097A1 (ja) | 2022-09-09 |
JPWO2022186097A1 (ja) | 2022-09-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6978613B2 (ja) | 極低温用高強度溶接継手の製造方法 | |
JP7188646B1 (ja) | サブマージアーク溶接継手 | |
WO2020039643A1 (ja) | ガスメタルアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
JP6978615B2 (ja) | Tig溶接用溶加材 | |
JPWO2020039643A1 (ja) | ガスメタルアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
KR102639546B1 (ko) | 가스 메탈 아크 용접용 솔리드 와이어 및 가스 메탈 아크 용접 방법 | |
JP7276597B2 (ja) | サブマージアーク溶接用ワイヤおよびそれを用いた溶接継手部の製造方法 | |
JP7024931B1 (ja) | ガスメタルアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
JP7188647B1 (ja) | Tig溶接継手 | |
TWI775607B (zh) | 焊接接頭及其製造方法 | |
JP7494966B1 (ja) | ガスメタルアーク溶接方法 | |
JP7267521B1 (ja) | サブマージアーク溶接方法 | |
JP7414126B2 (ja) | Tig溶接用溶加材およびそれを用いた溶接継手部の製造方法 | |
CN116529407A (zh) | 焊接接头及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220607 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20220607 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220823 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220922 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20221101 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20221114 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7188647 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |