JP7131735B1 - 不織布及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
[1]熱融着性複合繊維の交点が熱融着されている不織布であって、前記不織布の高密度側表層の繊維密度が5~20本/mm2であり、前記不織布における高密度側表層の繊維密度と低密度側表層の繊維密度との比が1.4以下であり、前記不織布の単位目付あたりの強度が0.40N/50mm以上である、不織布。
[2]比容積が100cm3/g以上である、[1]に記載の不織布。
[3]圧縮最大荷重4gf/cm2における圧縮仕事量が0.20gf・cm/cm2以上である、[1]または[2]に記載の不織布。
[4]前記熱融着性複合繊維の繊度が0.8~20dtexである、[1]~[3]のいずれかに記載の不織布。
[5]前記熱融着性複合繊維の繊維長が20~102mmである、[1]~[4]のいずれかに記載の不織布。
[6]熱融着性複合繊維を含有するウェブを形成する工程、過熱水蒸気ガスを用いて非圧下で前記熱融着性複合繊維の交点を熱融着させる工程、を含む、不織布の製造方法。
[7]前記ウェブを形成する工程が、カード法またはエアレイド法である、[6]に記載の不織布の製造方法。
[8]前記熱融着性複合繊維を熱融着させる工程の後に、さらに熱処理する工程を含む、[6]または[7]に記載の不織布の製造方法。
[9][1]~[5]のいずれかに記載の不織布を用いた吸収性物品。
本発明の不織布に用いられる熱融着性複合繊維としては、熱によって溶融し融着点を形成できるものであれば特に限定されず、同心鞘芯型熱融着性複合繊維、偏心鞘芯型熱融着性複合繊維、または並列型熱融着性複合繊維を例示できる。また、熱融着性複合繊維の断面形状としては、特に限定されず、円や楕円などの丸型、三角や四角などの角型、星型や八葉型などの異型、または分割や中空などのいずれも使用することができる。
また、熱融着性複合繊維や非熱融着性繊維は、その表面が各種の繊維処理剤が付与されていてもよく、これによって親水性、耐久親水性、撥水性、制電性、表面平滑性、耐摩耗性などの機能を付与されていてもよい。
本発明の不織布は、熱融着性複合繊維の交点が熱融着されており、不織布の高密度側表層の繊維密度が5~20本/mm2であり、高密度側表層の繊維密度と低密度側表層の繊維密度との比が1.4以下であり、単位目付あたりの強度が0.40N/50mm以上であることを特徴とする。従来のように、熱風を吹き付けることによって熱融着性複合繊維の交点を熱融着させる方法では、使用する繊維や製造方法によっては、不織布の高密度側表層の繊維密度が5~20本/mm2や単位目付あたりの強度が0.40N/50mm以上を満たすことは可能であったが、そのような不織布は、高密度側表層の繊維密度と低密度側表層の繊維密度との比が1.4を超えるものになり、満足できる柔軟性が得られなかった。また、熱風をできる限り低速にした方法では、不織布の高密度側表層の繊維密度が5~20本/mm2や高密度側表層の繊維密度と低密度側表層の繊維密度との比が1.4以下を満たすことは可能であったが、単位目付あたりの強度が0.40N/50mm未満となり、強度が低く、手羽立ちや破損が生じるものであった。また、熱ロールなどで圧密処理する方法では、高密度側表層の繊維密度と低密度側表層の繊維密度との比が1.4以下や単位目付あたりの強度が0.40N/50mm以上を満たすことが可能であったが、繊維密度が20本/mm2を超えるものとなり、満足できる嵩高性が得られなかった。これに対して、本発明は、過熱水蒸気ガスを用いて非圧下で熱融着性複合繊維を熱融着させることによって、不織布の高密度側表層の繊維密度が5~20本/mm2であり、高密度側表層の繊維密度と低密度側表層の繊維密度との比が1.4以下であり、単位目付あたりの強度が0.40N/50mm以上である不織布が得られることを見出したものである。
本発明の不織布の製造方法は、熱融着性複合繊維を含有するウェブを形成する工程(以下、ウェブ形成工程と言う場合がある。)と、過熱水蒸気ガスを用いて非圧下で熱融着性複合繊維の交点を熱融着させる工程(以下、熱融着工程という場合がある)、とを含む。この方法によれば、ウェブの形状を維持して、すなわち厚み方向の粗密の少ない状態で繊維の交点を熱融着することができ、嵩高で、柔軟性に優れ、高強度の不織布を得ることが可能となる。従来から用いられてきた熱風を用いて吹き付けることで熱融着性複合繊維の交点を熱融着させる工程では、熱風を低風速にしてしまうと繊維同士の熱融着が不十分となり強度の低い不織布にならざるを得なかった。特定の理論に拘束されるものではないが、本発明に用いる過熱水蒸気ガスは熱風と比べて熱容量が大きいために、非圧下であっても、ウェブの隅々にまで十分に熱を伝え、強固な熱融着点を形成することができ、これによって、嵩高で、柔軟性に優れ、高強度の不織布を高い生産性で製造できると考えられる。
<熱融着性複合繊維の繊度>
JIS L 1015に準拠し、熱融着性複合繊維の繊度を測定した。
<高密度側および低密度側表層の繊維密度>
キーエンス社製のレーザー顕微鏡(VK-X210)を用い、不織布両面の表層(不織布の表面から、厚み方向に中心へ向かって不織布全体の厚みの20%の深さまで)をスキャンし、視野が1mm×1.4mmの不織布両表層の画像を得た。得られた画像において、不織布の幅方向(CD方向)に平行な線を引き、その線と繊維とが交差する数を計測することで、繊維本数を求めた。また、上記CD方向に平行な線の長さと、レーザー顕微鏡で厚み方向にスキャンした長さ(不織布厚みの20%の長さ)の積をCD方向の断面積とした。そして、得られた繊維本数をCD方向の断面積で除し、この値の合計9点の平均値をCD方向の繊維密度(本/mm2)とした。同様に、不織布の流れ方向(MD方向)に平行な線と繊維とが交差する繊維本数をMD方向の断面積で除し、この値の合計9点の平均値をMD方向の繊維密度(本/mm2)とした。得られたCDおよびMD方向の繊維密度の平均値を表層の繊維密度(本/mm2)とした。不織布両面の表層に対して上記の測定を行い、表層の繊維密度の値が大きい方を高密度側表層の繊維密度(本/mm2)、小さい方を低密度側表層の繊維密度(本/mm2)とした。
<高密度側表層の繊維密度と低密度側表層の繊維密度との比>
上記方法にて得られた高密度表層側の繊維密度と低密度表層側の繊維密度の値を用いて、以下の式により、高密度側表層の繊維密度と低密度側表層の繊維密度との比を算出した。
高密度側表層の繊維密度と低密度側表層の繊維密度との比=高密度表層側の繊維密度(本/mm2)÷低密度表層側の繊維密度(本/mm2)
<不織布の目付>
100mm×100mmに切り出した不織布重量を測定し、単位面積あたりに換算した値を不織布の目付(g/m2)とした。
<不織布の厚み>
東洋精機製のデジシックネステスターを用い、直径35mmの圧力子(荷重)によって、3.5g/cm2の圧力を掛けた時の厚みを4箇所測定し、その平均値を不織布の厚み(mm)とした。
<不織布の比容積>
不織布の目付(g/m2)及び厚み(mm)から、以下の式により、不織布の比容積を算出した。
比容積(cm3/g)=厚み(mm)÷目付(g/m2)×1000
<不織布の単位目付あたりの強度>
50mm×150mmの大きさで、MD方向に長く切り出したサンプルを、島津製作所製のオートグラフ(AGX-J)を用い、チャック間距離100mm、引張速度100mm/minで引っ張った時の最大強力を不織布の強度とし、これを不織布の目付(g/m2)で除した値を、不織布の単位目付あたりの強度とした。
<不織布の圧縮仕事量>
カトーテック製のハンディー圧縮機(KES-G5)を用い、以下の通りに圧縮仕事率を測定した。まず、試料台に不織布を置き、面積2cm2の加圧子を試料上方から、速度1.0cm/秒、最大圧縮荷重4gf/cm2の条件で試料に押し込み圧縮した。測定データをもとに数値処理により圧縮仕事量を算出した。
<耐毛羽立ち性の評価>
不織布の表面の毛羽立ち性を以下のように官能評価した。
◎:チクチク感、ザラザラ感を全く感じない。
○:チクチク感、ザラザラ感を少し感じるが気にならない。
×:チクチク感、ザラザラ感を感じる。
<吸収性評価>
吸収性評価は、以下の組成の人工経血液(粘度16cP)を用い、初期通液時間および繰り返し通液時間により行った。
人工経血液の組成:
(1) イオン交換水;874.7重量部
(2) 塩化ナトリウム;10.0重量部
(3) 炭酸ナトリウム;10.7重量部
(4) グリセリン;100.0重量部
(5) カルボキシメチルセルロース;4.6重量部
<初期通液時間および繰り返し通液時間の評価>
90mm×90mmの吸収体(日本製紙クレシア製キムタオル(商品面)を2枚重ねたもの)上に、100mm×100mmに切り出した不織布を載せる。次いで、不織布上に通液板(重さ450g、70mm×70mm×12mmの中央部に27mmの開口を有するSUS板)を載せ、開口中央部の高さ12mm上から人工経血液3mLを滴下し、不織布表面から人工経血液がなくなるまでの時間(通液時間)を測定し(1回目)、初期通液時間とした。
1回目の通液測定終了から3分間静置し、再度、同様の手順で通液時間を測定し(2回目)、その通液時間を繰り返し通液時間とした。
熱融着性複合繊維として、芯にポリエチレンテレフタレート(融点250℃)、鞘に高密度ポリエチレン(融点130℃)を体積比50/50で配した、繊度1.7dtex、繊維長51mmの親水性の繊維処理剤が付与された同心鞘芯型の熱融着性複合繊維を用いた。
次いで、カード法により熱融着性複合繊維からなる厚み3.9mmのウェブを作製し、140℃の過熱水蒸気ガスが充填された炉内に10秒間導入することで不織布を得た。過熱水蒸気ガスの風速は0.1m/min未満であった。
得られた不織布の物性を表2に示す。また、得られた不織布断面の光学電子顕微鏡写真を図1に、不織布の高密度側表層および低密度側表層のレーザー顕微鏡写真を図2に示す。
熱融着性複合繊維として、芯にポリエチレンテレフタレート(融点250℃)、鞘に高密度ポリエチレン(融点130℃)を体積比70/30で配した、繊度3.3dtex、繊維長51mmの親水性の繊維処理剤が付与された同心鞘芯型の熱融着性複合繊維を用いた。
次いで、カード法により熱融着性複合繊維からなる厚み4.8mmのウェブを作製し、140℃の過熱水蒸気ガスが充填された炉内に10秒間導入することで不織布を得た。過熱水蒸気ガスの風速は0.1m/min未満であった。得られた不織布不織布の物性を表2に示す。
実施例2で得られた不織布を、さらに熱風循環式ドライヤーにて、140℃、1.0m/sの循環風速の熱風で熱処理することで不織布を得た。得られた不織布の物性を表2に示す。
実施例1と同様にして得られたウェブを、熱風循環式ドライヤーにて130℃、1.0m/sの循環風速の熱風で10秒間処理することで不織布を得た。得られた不織布の物性を表2に示す。また、得られた不織布断面の光学電子顕微鏡写真を図3に、不織布の高密度側表層および低密度側表層のレーザー顕微鏡写真を図4に示す。
実施例1と同様にして得られたウェブを、熱風循環式ドライヤーにて145℃で5分間処理することで不織布を得た。熱風の風速は0.1m/min未満であった。得られた不織布の物性を表2に示す。
実施例2と同様にして得られたウェブを、熱風循環式ドライヤーにて130℃、1.0m/sの循環風速の熱風で10秒間処理することで不織布を得た。得られた不織布の物性を表2に示す。
また本発明の製造方法によれば、嵩高で、柔軟性に優れ、高強度を兼ね備える不織布を高い生産性で製造することができる。
Claims (9)
- 熱融着性複合繊維の交点が熱融着されている不織布であって、前記不織布の高密度側表層の繊維密度が5~20本/mm2であり、前記不織布における高密度側表層の繊維密度と低密度側表層の繊維密度との比が1.4以下であり、前記不織布の単位目付あたりの強度が0.40N/50mm以上である、不織布。
- 比容積が100cm3/g以上である、請求項1に記載の不織布。
- 圧縮最大荷重4gf/cm2における圧縮仕事量が0.20gf・cm/cm2以上である、請求項1または2に記載の不織布。
- 前記熱融着性複合繊維の繊度が0.8~20dtexである、請求項1~3のいずれか1項に記載の不織布。
- 前記熱融着性複合繊維の繊維長が20~102mmである、請求項1~4のいずれか1項に記載の不織布。
- 熱融着性複合繊維を含有するウェブを形成する工程、過熱水蒸気ガスを用いて非圧下で前記熱融着性複合繊維の交点を熱融着させる工程、を含む、不織布の製造方法。
- 前記ウェブを形成する工程が、カード法またはエアレイド法である、請求項6に記載の不織布の製造方法。
- 前記熱融着性複合繊維を熱融着させる工程の後に、さらに熱処理する工程を含む、請求項6または7に記載の不織布の製造方法。
- 請求項1~5のいずれか1項に記載の不織布を用いた吸収性物品。
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