JP7105397B1 - 触媒及びそれを用いた不飽和カルボン酸の製造方法 - Google Patents
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Abstract
モリブデン、銅及びバナジウムを必須成分として含み、アンモニア昇温脱離法によって２５０℃以上４２０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｍ）が１．３５ｍｍｏｌ／ｇ以上２．００ｍｍｏｌ／ｇ以下である、触媒。
Description
本発明は、酸化反応によって、不飽和カルボン酸を得る為の触媒に関し、従来の触媒より高選択的に目的物を得ることができる触媒に関する。
不飽和カルボン酸を製造するために使用される触媒として数多くの触媒が提案されている。不飽和カルボン酸の中でもメタクリル酸を製造するための触媒はモリブデン、リンを主成分とするもので、ヘテロポリ酸及び／又はその塩の構造を有するものである。また、これら触媒の製造方法についても同様に数多く提案されている。
メタクリル酸製造用触媒についてはこれまで多くの提案がされている。特許文献１ではヘテロポリ酸部分中和塩の触媒前駆体を少なくとも２回、ガス流通下に３５０℃～５００℃の温度で１時間～３０時間熱処理を行い、各回の熱処理の間に触媒前駆体を２５０℃まで一旦冷却し、かつ、各回の熱処理温度の差を３０℃以内とするメタクリル酸製造用触媒が提案されている。
特許文献２には、触媒原料を少なくとも２つに分けて、調合槽と混合槽とが異なることを特徴とするメタクリル酸製造用触媒の製造法が提案されている。特許文献３ではＸ線回折測定における２θ＝１０．７±０．３°の回折線強度に対する２θ＝１９．１±０．３°の回折線強度の比率に着目した技術が開示されている。その他、非特許文献１ではヘテロポリ酸触媒の酸量と反応成績に関して記載されている。
これら公知技術について、特許文献１では２段階の焼成工程を経るため、経済的ではなく、安定した触媒の製造方法に懸念がある。特許文献２では調合槽と混合槽を２つに分けていることから作業効率及び安定した触媒の製造方法に懸念がある。特許文献３ではメタクリル酸の収率において更なる改善が求められている。非特許文献１ではヘテロポリ酸触媒の最適な酸量について明らかになっていない。また特許文献１から３のようにして得られた触媒は反応成績がまだ十分ではなく、工業触媒としての使用に際しては更に改良が望まれていた。
Ｍｏｌｅｃｕｌａｒ Ｃａｔａｌｙｓｉｓ ４３８（２０１７）４７－５４
小野嘉夫、鈴木勲著 「吸着と科学と応用」講談社サイエンティフィク、２００９年３月１０日、Ｐ１０４～Ｐ１０７
本発明の目的は、優れた選択率で不飽和カルボン酸を安定して製造できる触媒を提供することにある。
本発明者等は前記課題を解決すべく鋭意検討の結果、モリブデン、銅及びバナジウムを必須成分とし、アンモニア昇温脱離法による触媒の酸量（Ｍ）が１．３５ｍｍｏｌ／ｇ以上２．００ｍｍｏｌ／ｇ以下である触媒が高い不飽和カルボン酸選択率を有することを見出し、本発明を完成させるに至った。
すなわち、本発明は、以下１）～１２）に関する。
１）
モリブデン、銅及びバナジウムを必須成分として含み、アンモニア昇温脱離法によって２５０℃以上４２０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｍ）が１．３５ｍｍｏｌ／ｇ以上２．００ｍｍｏｌ／ｇ以下である、触媒。
２）
前記酸量（Ｍ）が１．４０ｍｍｏｌ／ｇ以上１．９０ｍｍｏｌ／ｇ以下である、上記１）に記載の触媒。
３）
上記酸量（Ｍ）が１．５０ｍｍｏｌ／ｇ以上１．８５ｍｍｏｌ／ｇ以下である、上記１）に記載の触媒。
４）
アンモニア昇温脱離法によって１００℃以上２００℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｌ）が０．０５ｍｍｏｌ／ｇ以上０．５０ｍｍｏｌ／ｇ以下である、上記１）から３）のいずれか一項に記載の触媒。
５）
アンモニア昇温脱離法によって４２０℃以上５５０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｈ）が０．０２ｍｍｏｌ／ｇ以上０．１５ｍｍｏｌ／ｇ以下である、上記１）から４）のいずれか一項に記載の触媒。
６）
更に砒素を必須成分として含む、上記１）から５）のいずれか一項に記載の触媒。
７）
触媒活性成分が下記式（１）で表される組成を有する、上記１）から６）のいずれか一項に記載の触媒。
Ｍｏ１０Ｖａ１Ｐｂ１Ｃｕｃ１Ａｓｄ１Ｘｅ１Ｙｆ１Ｏｇ１（１）
（式中、Ｍｏ、Ｖ、Ｐ、Ｃｕ、Ａｓ及びＯは、それぞれモリブデン、バナジウム、リン、銅、砒素及び酸素を表す。ＸはＡｇ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｓｂ、Ｃｒ、Ｒｅ、Ｂｉ、Ｗ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｅ及びＴｈからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を表す。ＹはＫ、Ｒｂ、Ｃｓ及びＴｌからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を表す。ａ１、ｂ１、ｃ１、ｄ１、ｅ１、ｆ１及びｇ１は、各元素の原子比を表し、ａ１は０．１≦ａ１≦６、ｂ１は０≦ｂ１≦６、ｃ１は０＜ｃ１≦３、ｄ１は０＜ｄ１＜３、ｅ１は０≦ｅ１≦３、ｆ１は０≦ｆ１≦３、ｇ１は他の元素の原子価ならびに原子比により定まる値である。）
８）
上記式（１）で表される組成を有する触媒活性成分が下記式（Ｉ）の関係を満たす、上記７）に記載の触媒。
０．６ ≦ ａ１／ｃ１ ≦ １．７・・・（Ｉ）
９）
上記式（１）で表される組成を有する触媒活性成分が下記式（ＩＩ）の関係を満たす、上記７）又は８）に記載の触媒。
－０．５ ≦ （ａ１－ｃ１）／ｄ１ ≦ ０．４・・・（ＩＩ）
１０）
不活性担体に触媒活性成分が担持された触媒である、上記１）から９）のいずれか一項に記載の触媒。
１１）
上記不活性担体がシリカ及び／又はアルミナである、上記１０）に記載の触媒。
１２）
触媒が不飽和カルボン酸化合物の製造用である、上記１）から１１）のいずれか一項に記載の触媒。
１３）
上記１）から１２）のいずれか一項に記載の触媒を用いた不飽和カルボン酸化合物の製造方法。
１４）
不飽和カルボン酸化合物がメタクリル酸である上記１３）に記載の製造方法。
１）
モリブデン、銅及びバナジウムを必須成分として含み、アンモニア昇温脱離法によって２５０℃以上４２０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｍ）が１．３５ｍｍｏｌ／ｇ以上２．００ｍｍｏｌ／ｇ以下である、触媒。
２）
前記酸量（Ｍ）が１．４０ｍｍｏｌ／ｇ以上１．９０ｍｍｏｌ／ｇ以下である、上記１）に記載の触媒。
３）
上記酸量（Ｍ）が１．５０ｍｍｏｌ／ｇ以上１．８５ｍｍｏｌ／ｇ以下である、上記１）に記載の触媒。
４）
アンモニア昇温脱離法によって１００℃以上２００℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｌ）が０．０５ｍｍｏｌ／ｇ以上０．５０ｍｍｏｌ／ｇ以下である、上記１）から３）のいずれか一項に記載の触媒。
５）
アンモニア昇温脱離法によって４２０℃以上５５０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｈ）が０．０２ｍｍｏｌ／ｇ以上０．１５ｍｍｏｌ／ｇ以下である、上記１）から４）のいずれか一項に記載の触媒。
６）
更に砒素を必須成分として含む、上記１）から５）のいずれか一項に記載の触媒。
７）
触媒活性成分が下記式（１）で表される組成を有する、上記１）から６）のいずれか一項に記載の触媒。
Ｍｏ１０Ｖａ１Ｐｂ１Ｃｕｃ１Ａｓｄ１Ｘｅ１Ｙｆ１Ｏｇ１（１）
（式中、Ｍｏ、Ｖ、Ｐ、Ｃｕ、Ａｓ及びＯは、それぞれモリブデン、バナジウム、リン、銅、砒素及び酸素を表す。ＸはＡｇ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｓｂ、Ｃｒ、Ｒｅ、Ｂｉ、Ｗ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｅ及びＴｈからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を表す。ＹはＫ、Ｒｂ、Ｃｓ及びＴｌからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を表す。ａ１、ｂ１、ｃ１、ｄ１、ｅ１、ｆ１及びｇ１は、各元素の原子比を表し、ａ１は０．１≦ａ１≦６、ｂ１は０≦ｂ１≦６、ｃ１は０＜ｃ１≦３、ｄ１は０＜ｄ１＜３、ｅ１は０≦ｅ１≦３、ｆ１は０≦ｆ１≦３、ｇ１は他の元素の原子価ならびに原子比により定まる値である。）
８）
上記式（１）で表される組成を有する触媒活性成分が下記式（Ｉ）の関係を満たす、上記７）に記載の触媒。
０．６ ≦ ａ１／ｃ１ ≦ １．７・・・（Ｉ）
９）
上記式（１）で表される組成を有する触媒活性成分が下記式（ＩＩ）の関係を満たす、上記７）又は８）に記載の触媒。
－０．５ ≦ （ａ１－ｃ１）／ｄ１ ≦ ０．４・・・（ＩＩ）
１０）
不活性担体に触媒活性成分が担持された触媒である、上記１）から９）のいずれか一項に記載の触媒。
１１）
上記不活性担体がシリカ及び／又はアルミナである、上記１０）に記載の触媒。
１２）
触媒が不飽和カルボン酸化合物の製造用である、上記１）から１１）のいずれか一項に記載の触媒。
１３）
上記１）から１２）のいずれか一項に記載の触媒を用いた不飽和カルボン酸化合物の製造方法。
１４）
不飽和カルボン酸化合物がメタクリル酸である上記１３）に記載の製造方法。
本発明によれば、モリブデン、銅及びバナジウムを必須成分とする高選択率で目的物を得ることができる触媒の提供が可能である。従ってそれを用いた気相接触酸化反応では、より高選択率かつ安定に目的物を得ることができる。
［触媒（Ａ）について］
本発明の触媒は、モリブデン、銅及びバナジウムを必須成分として含む複合酸化物触媒であり、かつアンモニア昇温脱離法によって２５０℃以上４２０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｍ）が１．３５ｍｍｏｌ／ｇ以上２．００ｍｍｏｌ／ｇ以下であることを特徴とする。「アンモニア昇温脱離法によって２５０℃以上４２０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｍ）」とは「アンモニア昇温脱離法によって測定される触媒の、２５０℃以上４２０℃以下の範囲に表れるピークから求まる酸量（Ｍ）」である。なお、本明細書において、上記構成を有する触媒を触媒（Ａ）と記載する。
本発明の触媒は、モリブデン、銅及びバナジウムを必須成分として含む複合酸化物触媒であり、かつアンモニア昇温脱離法によって２５０℃以上４２０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｍ）が１．３５ｍｍｏｌ／ｇ以上２．００ｍｍｏｌ／ｇ以下であることを特徴とする。「アンモニア昇温脱離法によって２５０℃以上４２０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｍ）」とは「アンモニア昇温脱離法によって測定される触媒の、２５０℃以上４２０℃以下の範囲に表れるピークから求まる酸量（Ｍ）」である。なお、本明細書において、上記構成を有する触媒を触媒（Ａ）と記載する。
上記触媒（Ａ）においてアンモニア昇温脱離法による触媒の酸量（Ｍ）の上限は２．００ｍｍｏｌ／ｇであり、また更に好ましい順に１．９５ｍｍｏｌ／ｇ、１．９０ｍｍｏｌ／ｇ、１．８５ｍｍｏｌ／ｇ、１．８０ｍｍｏｌ／ｇ、１．７５ｍｍｏｌ／ｇであり、特に好ましくは１．７０ｍｍｏｌ／ｇ以下である。
また酸量（Ｍ）の下限は１．３５ｍｍｏｌ／ｇであり、また更に好ましい順に１．４０ｍｍｏｌ／ｇ、１．４５ｍｍｏｌ／ｇ、１．５０ｍｍｏｌ／ｇである。すなわち触媒（Ａ）の酸量（Ｍ）として最も好ましくは、１．５０ｍｍｏｌ／ｇ以上１．７０ｍｍｏｌ／ｇ以下である。この酸量であることにより、目的化合物への酸化反応以外の副反応を抑制し、最終生成物である不飽和カルボン酸化合物を安定に高選択率、高収率で得ることができる。
また酸量（Ｍ）の下限は１．３５ｍｍｏｌ／ｇであり、また更に好ましい順に１．４０ｍｍｏｌ／ｇ、１．４５ｍｍｏｌ／ｇ、１．５０ｍｍｏｌ／ｇである。すなわち触媒（Ａ）の酸量（Ｍ）として最も好ましくは、１．５０ｍｍｏｌ／ｇ以上１．７０ｍｍｏｌ／ｇ以下である。この酸量であることにより、目的化合物への酸化反応以外の副反応を抑制し、最終生成物である不飽和カルボン酸化合物を安定に高選択率、高収率で得ることができる。
本発明の触媒の一例をアンモニア昇温脱離スペクトル（例えば「ＢＥＬＣＡＴ－Ｂ」、日本ベル株式会社製等で測定可能）にて測定すると、１００℃以上２００℃以下の範囲に１つのピーク（この酸量の値を酸量（Ｌ）と表記する）を有しており、２５０℃以上４２０℃以下の範囲に１つのピーク（この酸量の値を酸量（Ｍ）と表記する）を有しており、４２０℃以上５５０℃以下の範囲に１つのピーク（この酸量の値を酸量（Ｈ）と表記する）を有していた。この例では１００℃以上２００℃以下の範囲のピークの頂点は１２０℃付近に存在し、２５０℃以上４２０℃以下の範囲のピークの頂点は３９０℃付近に存在し、４２０℃以上５５０℃以下の範囲のピークの頂点は４８０℃付近に存在した。本明細書で、単に酸量という場合には、２５０℃以上４２０℃以下の範囲に存在するピークの酸量（Ｍ）を意味する場合がある。なお、本発明の触媒は、２５０℃以上４２０℃以下の範囲に複数、例えば２つのピークトップを持っていてもよく、この場合には酸量（Ｍ）は複数のピークの酸量の合計となる。また、４２０℃を超えてピークのすそが延びていても４２０℃以下にピークトップを有するのであれば、酸量（Ｍ）として算出される。なお、酸量を正確に測定するためには、ベースライン補正をかける。ベースライン補正の方法は、ピークの始点と終点を用いる当業者に公知の方法で良い。例えば、図１では、１００℃の点、２００℃から３００℃の間の最下点、３５０℃から４５０℃の間の最下点、５００℃から６００℃の間の最下点を結ぶことでつくる直線をベースラインとして、補正をかける方法である。
なお触媒の酸量（Ｍ）を調整する方法としては、組成変更、焼成時間、焼成雰囲気、スラリー乾燥体を成型する際のバインダー、等があげられるが、特に組成を変更する方法、及び焼成温度を上げ、又は焼成時間を延ばす方法が効果的である。
例えば、焼成温度としては、同一組成であっても１０℃～４０℃焼成温度を上げることで、酸量（Ｍ）を０．１～０．６ｍｍｏｌ／ｇ程度下げることができる。また同様に焼成時間を１～３時間程度短くすることで、酸量（Ｍ）を０．１～０．６ｍｍｏｌ／ｇ程度下げることができる。
なお触媒の酸量（Ｍ）を調整する方法としては、組成変更、焼成時間、焼成雰囲気、スラリー乾燥体を成型する際のバインダー、等があげられるが、特に組成を変更する方法、及び焼成温度を上げ、又は焼成時間を延ばす方法が効果的である。
例えば、焼成温度としては、同一組成であっても１０℃～４０℃焼成温度を上げることで、酸量（Ｍ）を０．１～０．６ｍｍｏｌ／ｇ程度下げることができる。また同様に焼成時間を１～３時間程度短くすることで、酸量（Ｍ）を０．１～０．６ｍｍｏｌ／ｇ程度下げることができる。
酸量（Ｌ）については、０．０５ｍｍｏｌ／ｇ以上０．５０ｍｍｏｌ／ｇ以下である場合が好ましく、更に好ましくは０．０６ｍｍｏｌ／ｇ以上０．４０ｍｍｏｌ／ｇ以下であり、特に好ましくは０．０７ｍｍｏｌ／ｇ以上０．３９ｍｍｏｌ／ｇ以下であり、最も好ましくは０．０８ｍｍｏｌ／ｇ以上０．３８ｍｍｏｌ／ｇ以下である。
酸量（Ｈ）については、０．０２ｍｍｏｌ／ｇ以上０．１５ｍｍｏｌ／ｇ以下である場合が好ましく、更に好ましくは０．０２ｍｍｏｌ／ｇ以上０．１０ｍｍｏｌ／ｇ以下であり、特に好ましくは０．０３ｍｍｏｌ／ｇ以上０．１０ｍｍｏｌ／ｇ以下であり、最も好ましくは０．０３ｍｍｏｌ／ｇ以上０．０９ｍｍｏｌ／ｇ以下である。
酸量（Ｈ）については、０．０２ｍｍｏｌ／ｇ以上０．１５ｍｍｏｌ／ｇ以下である場合が好ましく、更に好ましくは０．０２ｍｍｏｌ／ｇ以上０．１０ｍｍｏｌ／ｇ以下であり、特に好ましくは０．０３ｍｍｏｌ／ｇ以上０．１０ｍｍｏｌ／ｇ以下であり、最も好ましくは０．０３ｍｍｏｌ／ｇ以上０．０９ｍｍｏｌ／ｇ以下である。
触媒（Ａ）の触媒活性成分の好ましい組成は、下記一般式（１）で表される。
［化１］
Ｍｏ１０Ｖａ１Ｐｂ１Ｃｕｃ１Ａｓｄ１Ｘｅ１Ｙｆ１Ｏｇ１（１）
ここで、Ｍｏ、Ｖ、Ｐ、Ｃｕ、Ａｓ及びＯは、それぞれモリブデン、バナジウム、リン、銅、砒素及び酸素を表す。ＸはＡｇ（銀）、Ｍｇ（マグネシウム）、Ｚｎ（亜鉛）、Ａｌ（アルミニウム）、Ｂ（ホウ素）、Ｇｅ（ゲルマニウム）、Ｓｎ（錫）、Ｐｂ（鉛）、Ｔｉ（チタン）、Ｚｒ（ジルコニウム）、Ｓｂ（アンチモン）、Ｃｒ（クロム）、Ｒｅ（レニウム）、Ｂｉ（ビスマス）、Ｗ（タングステン）、Ｆｅ（鉄）、Ｃｏ（コバルト）、Ｎｉ（ニッケル）、Ｃｅ（セリウム）及びＴｈ（トリウム）からなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を表す。ＹはＫ（カリウム）、Ｒｂ（ルビジウム）、Ｃｓ（セシウム）及びＴｌ（タリウム）からなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を表す。ａ１、ｂ１、ｃ１、ｄ１、ｅ１、ｆ１及びｇ１は、各元素の原子比を表し、ａ１は０．１≦ａ１≦６、ｂ１は０≦ｂ１≦６、ｃ１は０＜ｃ１≦３、ｄ１は０＜ｄ１＜３、ｅ１は０≦ｅ１≦３、ｆ１は０≦ｆ１≦３、ｇ１は他の元素の原子価ならびに原子比により定まる値である。また本発明における組成は活性成分を意味し、不活性担体としては炭化珪素、アルミナ、シリカ、シリカアルミナ、ムライト、アランダム、ステアタイト等を用いることができる。
［化１］
Ｍｏ１０Ｖａ１Ｐｂ１Ｃｕｃ１Ａｓｄ１Ｘｅ１Ｙｆ１Ｏｇ１（１）
ここで、Ｍｏ、Ｖ、Ｐ、Ｃｕ、Ａｓ及びＯは、それぞれモリブデン、バナジウム、リン、銅、砒素及び酸素を表す。ＸはＡｇ（銀）、Ｍｇ（マグネシウム）、Ｚｎ（亜鉛）、Ａｌ（アルミニウム）、Ｂ（ホウ素）、Ｇｅ（ゲルマニウム）、Ｓｎ（錫）、Ｐｂ（鉛）、Ｔｉ（チタン）、Ｚｒ（ジルコニウム）、Ｓｂ（アンチモン）、Ｃｒ（クロム）、Ｒｅ（レニウム）、Ｂｉ（ビスマス）、Ｗ（タングステン）、Ｆｅ（鉄）、Ｃｏ（コバルト）、Ｎｉ（ニッケル）、Ｃｅ（セリウム）及びＴｈ（トリウム）からなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を表す。ＹはＫ（カリウム）、Ｒｂ（ルビジウム）、Ｃｓ（セシウム）及びＴｌ（タリウム）からなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を表す。ａ１、ｂ１、ｃ１、ｄ１、ｅ１、ｆ１及びｇ１は、各元素の原子比を表し、ａ１は０．１≦ａ１≦６、ｂ１は０≦ｂ１≦６、ｃ１は０＜ｃ１≦３、ｄ１は０＜ｄ１＜３、ｅ１は０≦ｅ１≦３、ｆ１は０≦ｆ１≦３、ｇ１は他の元素の原子価ならびに原子比により定まる値である。また本発明における組成は活性成分を意味し、不活性担体としては炭化珪素、アルミナ、シリカ、シリカアルミナ、ムライト、アランダム、ステアタイト等を用いることができる。
上記式（１）の組成において、Ｘとして好ましいものは、Ｚｎ、Ａｇ、Ｆｅ、Ｓｂであり、更に好ましくはＡｇ、Ｆｅ、Ｓｂであり、特に好ましくはＦｅ、Ｓｂであり、最も好ましくはＳｂである。
上記式（１）の組成において、Ｙとして好ましいものは、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓであり、更に好ましくは、Ｋ、Ｃｓであり、最も好ましくはＣｓであるが、Ｙ成分を含まない触媒は特に本発明の効果が顕著に表れる傾向にある。
上記式（１）の組成において、ａ１～ｇ１の好ましい範囲は以下である。
ａ１の下限は好ましい順に、０．２、０．２５、０．３、０．３５であり、最も好ましくは０．４である。ａ１の上限は望ましい順に、５、３、２、１、０．８、０．７、０．６２であり、最も好ましくは０．６である。すなわちａ１の最も好ましい範囲は、０．４≦ａ１≦０．６である。
ｂ１の下限は好ましい順に、０、０．１、０．３、０．５、０．７、０．９、１．０、であり、最も好ましくは１．０５である。ｂ１の上限は好ましい順に、５、４、３、２であり、最も好ましくは１．５である。すなわちｂ１の最も好ましい範囲は、１．０５≦ｂ１≦１．５である。
ｃ１の下限は好ましい順に、０．１、０．２、０．３であり、最も好ましくは０．４である。ｃ１の上限は好ましい順に、２、１．５、１．２、１．０、０．８であり、最も好ましくは０．６である。すなわちｃ１の最も好ましい範囲は、０．４≦ｃ１≦０．６である。
ｄ１の下限は好ましい順に、０、０．１、０．２、０．３、０．４であり、最も好ましくは０．４５である。ｄ１の上限は好ましい順に、２、１．５、１．２、１．０、０．８であり、最も好ましくは０．５５である。すなわちｄ１の最も好ましい範囲は、０．４５≦ｄ１≦０．５５である。
ｅ１の上限は好ましい順に、２、１．５、１、０．５、０．１、０．０６であり、最も好ましくは０．０６５である。なおｅ１の下限は０であり、Ｘは含有しない、すなわちｅ１＝０が触媒（Ａ）の最も好ましい組成である。
ｆ１の上限は好ましい順に、２、１．５、１、０．５、０．１、最も好ましくは０．０５である。なおｆ１の下限は０であり、Ｙは含有しない、すなわちｆ１＝０が触媒（Ａ）の最も好ましい組成である。
ａ１の下限は好ましい順に、０．２、０．２５、０．３、０．３５であり、最も好ましくは０．４である。ａ１の上限は望ましい順に、５、３、２、１、０．８、０．７、０．６２であり、最も好ましくは０．６である。すなわちａ１の最も好ましい範囲は、０．４≦ａ１≦０．６である。
ｂ１の下限は好ましい順に、０、０．１、０．３、０．５、０．７、０．９、１．０、であり、最も好ましくは１．０５である。ｂ１の上限は好ましい順に、５、４、３、２であり、最も好ましくは１．５である。すなわちｂ１の最も好ましい範囲は、１．０５≦ｂ１≦１．５である。
ｃ１の下限は好ましい順に、０．１、０．２、０．３であり、最も好ましくは０．４である。ｃ１の上限は好ましい順に、２、１．５、１．２、１．０、０．８であり、最も好ましくは０．６である。すなわちｃ１の最も好ましい範囲は、０．４≦ｃ１≦０．６である。
ｄ１の下限は好ましい順に、０、０．１、０．２、０．３、０．４であり、最も好ましくは０．４５である。ｄ１の上限は好ましい順に、２、１．５、１．２、１．０、０．８であり、最も好ましくは０．５５である。すなわちｄ１の最も好ましい範囲は、０．４５≦ｄ１≦０．５５である。
ｅ１の上限は好ましい順に、２、１．５、１、０．５、０．１、０．０６であり、最も好ましくは０．０６５である。なおｅ１の下限は０であり、Ｘは含有しない、すなわちｅ１＝０が触媒（Ａ）の最も好ましい組成である。
ｆ１の上限は好ましい順に、２、１．５、１、０．５、０．１、最も好ましくは０．０５である。なおｆ１の下限は０であり、Ｙは含有しない、すなわちｆ１＝０が触媒（Ａ）の最も好ましい組成である。
前記式（１）において、ａ１とｃ１の関係が上記式（Ｉ）を満たす場合、触媒（Ａ）として特に好ましい触媒組成である。
ａ１／ｃ１の上限は好ましい順に１．６５、１．６、１．５５、１．５、１．４５、１．４、１．３５であり、特に好ましくは１．３である。また下限としては好ましい順に、０．６５、０．７、０．７５、０．８であり、特に好ましくは０．８５である。従って、ａ１／ｃ１の最も好ましい範囲は、０．８５≦ａ１／ｃ１≦１．３である。
前記式（１）において、ａ１、ｃ１、ｄ１の関係が上記式（ＩＩ）を満たす場合、触媒（Ａ）として特に好ましい触媒組成である。
（ａ１－ｃ１）／ｄ１の上限は好ましい順に０．３８、０．３７、０．３５、０．３４であり、特に好ましくは０．３３である。また下限としては好ましい順に、－０．４８、－０．４６、－０．４４、－０．４２、－０．４０、－０．３８であり特に好ましくは－０．３６である。従って、（ａ１－ｃ１）／ｄ１の最も好ましい範囲は、－０．３６≦（ａ１－ｃ１）／ｄ１≦０．３３である。
ａ１／ｃ１の上限は好ましい順に１．６５、１．６、１．５５、１．５、１．４５、１．４、１．３５であり、特に好ましくは１．３である。また下限としては好ましい順に、０．６５、０．７、０．７５、０．８であり、特に好ましくは０．８５である。従って、ａ１／ｃ１の最も好ましい範囲は、０．８５≦ａ１／ｃ１≦１．３である。
前記式（１）において、ａ１、ｃ１、ｄ１の関係が上記式（ＩＩ）を満たす場合、触媒（Ａ）として特に好ましい触媒組成である。
（ａ１－ｃ１）／ｄ１の上限は好ましい順に０．３８、０．３７、０．３５、０．３４であり、特に好ましくは０．３３である。また下限としては好ましい順に、－０．４８、－０．４６、－０．４４、－０．４２、－０．４０、－０．３８であり特に好ましくは－０．３６である。従って、（ａ１－ｃ１）／ｄ１の最も好ましい範囲は、－０．３６≦（ａ１－ｃ１）／ｄ１≦０．３３である。
［触媒（Ａ）の製造方法］
触媒（Ａ）の製造方法は、（ａ）上記金属をそれぞれ又は複数含む化合物を水に分散し、これらの化合物の水溶液又は水分散体（以下、両者を含めてスラリー液という）を調製する工程、（ｂ）工程（ａ）で得られたスラリー液を乾燥してスラリー乾燥体を得る工程、（ｃ）工程（ｂ）で得られたスラリー乾燥体を成型する工程、（ｄ）工程（ｃ）で得られた被覆成型物を焼成する工程が含まれる。以下、工程ごとに好ましい実施形態を記載するが、本発明の実施においては、下記実施形態に限られるものではない。
触媒（Ａ）の製造方法は、（ａ）上記金属をそれぞれ又は複数含む化合物を水に分散し、これらの化合物の水溶液又は水分散体（以下、両者を含めてスラリー液という）を調製する工程、（ｂ）工程（ａ）で得られたスラリー液を乾燥してスラリー乾燥体を得る工程、（ｃ）工程（ｂ）で得られたスラリー乾燥体を成型する工程、（ｄ）工程（ｃ）で得られた被覆成型物を焼成する工程が含まれる。以下、工程ごとに好ましい実施形態を記載するが、本発明の実施においては、下記実施形態に限られるものではない。
工程（ａ）は活性成分元素を含む化合物を準備する工程、それら化合物と水とを混合する工程を含む。
工程（ａ）においては本発明の触媒の必須の活性成分元素及び任意の活性成分元素を含む化合物を用いる。前記化合物を例示すると、活性成分元素の塩化物、硫酸塩、硝酸塩、酸化物又は酢酸塩等が挙げられる。好ましい化合物をより具体的に例示すると硝酸コバルト等の硝酸塩、酢酸銅等の酢酸塩、酸化モリブデン、五酸化バナジウム、酸化銅、三酸化アンチモン、酸化セリウム、酸化亜鉛又は酸化ゲルマニウム等の酸化物、正リン酸、リン酸、硼酸、リン酸アルミニウム又は１２タングストリン酸等の酸（又はその塩）等が挙げられるが、これらに限られない。これら活性成分を含む化合物は単独で使用してもよいし、２種以上を混合して使用してもよい。工程（ａ）では、各活性成分を含む化合物と水とを均一に混合し、スラリー液を得る。前記スラリー液においては、全ての成分が水に溶解している必要は無く、その一部または全体が懸濁状態であっても差し支えない。スラリー液における水の使用量は、用いる化合物の全量を完全に溶解できるか、または均一に混合できる量であれば特に制限はない。工程（ｂ）における乾燥方法や乾燥条件を勘案して、水の使用量を適宜決定すれば良い。通常、水の量はスラリー液調製用化合物の合計質量１００部に対して、２００～２０００部程度である。水の量は多くてもよいが、多過ぎると工程（ｂ）の乾燥工程のエネルギーコストが高くなり、又完全に乾燥できない場合も生ずるなどのデメリットが多い。
工程（ａ）においては本発明の触媒の必須の活性成分元素及び任意の活性成分元素を含む化合物を用いる。前記化合物を例示すると、活性成分元素の塩化物、硫酸塩、硝酸塩、酸化物又は酢酸塩等が挙げられる。好ましい化合物をより具体的に例示すると硝酸コバルト等の硝酸塩、酢酸銅等の酢酸塩、酸化モリブデン、五酸化バナジウム、酸化銅、三酸化アンチモン、酸化セリウム、酸化亜鉛又は酸化ゲルマニウム等の酸化物、正リン酸、リン酸、硼酸、リン酸アルミニウム又は１２タングストリン酸等の酸（又はその塩）等が挙げられるが、これらに限られない。これら活性成分を含む化合物は単独で使用してもよいし、２種以上を混合して使用してもよい。工程（ａ）では、各活性成分を含む化合物と水とを均一に混合し、スラリー液を得る。前記スラリー液においては、全ての成分が水に溶解している必要は無く、その一部または全体が懸濁状態であっても差し支えない。スラリー液における水の使用量は、用いる化合物の全量を完全に溶解できるか、または均一に混合できる量であれば特に制限はない。工程（ｂ）における乾燥方法や乾燥条件を勘案して、水の使用量を適宜決定すれば良い。通常、水の量はスラリー液調製用化合物の合計質量１００部に対して、２００～２０００部程度である。水の量は多くてもよいが、多過ぎると工程（ｂ）の乾燥工程のエネルギーコストが高くなり、又完全に乾燥できない場合も生ずるなどのデメリットが多い。
本発明において、工程（ａ）において用いられる攪拌機の攪拌翼の形状は特に制約はなく、プロペラ翼、タービン翼、パドル翼、傾斜パドル翼、スクリュー翼、アンカー翼、リボン翼、大型格子翼などの任意の攪拌翼を１段あるいは上下方向に同一翼または異種翼を２段以上で使用することができる。また、反応槽内には必要に応じてバッフル（邪魔板）を設置しても良い。
工程（ｂ）では工程（ａ）で得られたスラリー液を完全に乾燥させる。前記乾燥の方法には特に制約はないが、例えばドラム乾燥、凍結乾燥、噴霧乾燥、蒸発乾固などが挙げられる。これらのうち本発明においては、スラリー液を短時間に粉末又は顆粒に乾燥することができる噴霧乾燥が好ましい。噴霧乾燥の乾燥温度はスラリー液の濃度、送液速度等によって異なるが、概ね乾燥機の出口における温度が７０～１５０℃である。
工程（ｃ）は工程（ｂ）で得られたスラリー乾燥体を焼成する工程（本工程は必須ではない）、スラリー乾燥体を添加剤と混合する工程、スラリー乾燥体又はスラリー乾燥体と添加剤の混合物を成型する工程を含む。
工程（ｃ）では工程（ｂ）で得られたスラリー乾燥体を成型する。なお、スラリー乾燥体を２５０℃から３５０℃程度で焼成してから成型すると、機械的強度や触媒性能が向上する場合があるので、成型前にスラリー乾燥体を焼成してもよい。成型方法は特に制約はなく、酸化反応において反応ガスの圧力損失を小さくするために、スラリー乾燥体を柱状物、錠剤、リング状、球状等に成型する他、不活性担体にスラリー乾燥体を被覆してもよい。このうち選択性の向上や反応熱の除去が期待できることから、不活性担体にスラリー乾燥体を被覆し、被覆触媒とするのが好ましい。この被覆工程は以下に述べる転動造粒法が好ましい。この方法は、例えば固定容器内の底部に、平らなあるいは凹凸のある円盤を有する装置中で、円盤を高速で回転することにより、容器内の担体を自転運動と公転運動の繰返しにより激しく攪拌させ、ここにバインダーと工程（ｂ）で得られたスラリー乾燥体並びにこれらに、必要により、他の添加剤例えば成型助剤、強度向上剤を添加した被覆用混合物を担体に被覆する方法である。バインダーの添加方法は、１）前記被覆用混合物に予め混合しておく、２）被覆用混合物を固定容器内に添加するのと同時に添加、３）被覆用混合物を固定容器内に添加した後に添加、４）被覆用混合物を固定容器内に添加する前に添加、５）被覆用混合物とバインダーをそれぞれ分割し、２）～４）を適宜組み合わせて全量添加する等の方法が任意に採用しうる。このうち５）においては、例えば被覆用混合物の固定容器壁への付着、被覆用混合物同士の凝集がなく担体上に所定量が担時されるようオートフィーダー等を用いて添加速度を調節して行うのが好ましい。バインダーは水／または１気圧以下での沸点が１５０℃以下の有機化合物からなる群から選ばれる少なくとも１種／またはそれらの水溶液であることが好ましい。水以外のバインダーの具体例としてはメタノール、エタノール、プロパノール類、ブタノール類等のアルコール、好ましくは炭素数１～４のアルコール、エチルエーテル、ブチルエーテル又はジオキサン等のエーテル、酢酸エチル又は酢酸ブチル等のエステル、アセトン又はメチルエチルケトン等のケトン等並びにそれらの水溶液が挙げられ、特にエタノールが好ましい。バインダーとしてエタノールを使用する場合、エタノール／水＝１０／０～０／１０（質量比）、好ましくは水と混合し９／１～１／９（質量比）とすることが好ましい。これらバインダーの使用量は、被覆用混合物１００質量部に対して通常２～６０質量部、好ましくは１０～５０質量部である。
工程（ｃ）では工程（ｂ）で得られたスラリー乾燥体を成型する。なお、スラリー乾燥体を２５０℃から３５０℃程度で焼成してから成型すると、機械的強度や触媒性能が向上する場合があるので、成型前にスラリー乾燥体を焼成してもよい。成型方法は特に制約はなく、酸化反応において反応ガスの圧力損失を小さくするために、スラリー乾燥体を柱状物、錠剤、リング状、球状等に成型する他、不活性担体にスラリー乾燥体を被覆してもよい。このうち選択性の向上や反応熱の除去が期待できることから、不活性担体にスラリー乾燥体を被覆し、被覆触媒とするのが好ましい。この被覆工程は以下に述べる転動造粒法が好ましい。この方法は、例えば固定容器内の底部に、平らなあるいは凹凸のある円盤を有する装置中で、円盤を高速で回転することにより、容器内の担体を自転運動と公転運動の繰返しにより激しく攪拌させ、ここにバインダーと工程（ｂ）で得られたスラリー乾燥体並びにこれらに、必要により、他の添加剤例えば成型助剤、強度向上剤を添加した被覆用混合物を担体に被覆する方法である。バインダーの添加方法は、１）前記被覆用混合物に予め混合しておく、２）被覆用混合物を固定容器内に添加するのと同時に添加、３）被覆用混合物を固定容器内に添加した後に添加、４）被覆用混合物を固定容器内に添加する前に添加、５）被覆用混合物とバインダーをそれぞれ分割し、２）～４）を適宜組み合わせて全量添加する等の方法が任意に採用しうる。このうち５）においては、例えば被覆用混合物の固定容器壁への付着、被覆用混合物同士の凝集がなく担体上に所定量が担時されるようオートフィーダー等を用いて添加速度を調節して行うのが好ましい。バインダーは水／または１気圧以下での沸点が１５０℃以下の有機化合物からなる群から選ばれる少なくとも１種／またはそれらの水溶液であることが好ましい。水以外のバインダーの具体例としてはメタノール、エタノール、プロパノール類、ブタノール類等のアルコール、好ましくは炭素数１～４のアルコール、エチルエーテル、ブチルエーテル又はジオキサン等のエーテル、酢酸エチル又は酢酸ブチル等のエステル、アセトン又はメチルエチルケトン等のケトン等並びにそれらの水溶液が挙げられ、特にエタノールが好ましい。バインダーとしてエタノールを使用する場合、エタノール／水＝１０／０～０／１０（質量比）、好ましくは水と混合し９／１～１／９（質量比）とすることが好ましい。これらバインダーの使用量は、被覆用混合物１００質量部に対して通常２～６０質量部、好ましくは１０～５０質量部である。
上記被覆における不活性担体の具体例としては、炭化珪素、アルミナ、シリカ、シリカアルミナ、ムライト、アランダム、ステアタイト等が挙げられ、好ましくは炭化珪素、アルミナ、シリカ、シリカアルミナ、ステアタイト、更に好ましくはアルミナ、シリカ、シリカアルミナである。担体の直径としては１～１５ｍｍ、好ましくは２．５～１０ｍｍの球形担体等が挙げられる。担体中の当該成分は９０質量％以上が好ましく、更に好ましくは９５質量％以上である。これら担体は通常は１０～７０％の空孔率を有するものが用いられる。担体と被覆用混合物の割合は通常、被覆用混合物／（被覆用混合物＋担体）＝１０～７５質量％、好ましくは１５～６０質量％となる量を使用する。被覆用混合物の割合が大きい場合、被覆触媒の反応活性は大きくなるが、機械的強度が小さくなる傾向にある。逆に、被覆用混合物の割合が小さい場合、機械的強度は大きいが、反応活性は小さくなる傾向がある。なお、前記において、必要により使用する成型助剤としては、シリカゲル、珪藻土、アルミナ粉末等が挙げられる。成型助剤の使用量は、触媒活性成分固体１００質量部に対して通常１～６０質量部である。また、更に必要により触媒活性成分及び反応ガスに対して不活性な無機繊維（例えば、セラミックス繊維又はウィスカー等）を強度向上剤として用いることは、触媒の機械的強度の向上に有用である。これら繊維の使用量は、触媒活性成分固体１００質量部に対して通常１～３０質量部である。また本発明における不活性担体とは原料及び生成物に活性を持たない担体であり、例えば一般的に公知である反応条件におけるメタクロレインの転化率が３．０％以下であることが挙げられる。
工程（ｄ）では工程（ｃ）で得られた成型された工程（ｂ）の乾燥体又は被覆触媒を焼成する。前記乾燥体又は被覆触媒はそのまま触媒として接触気相酸化反応に供することもできるが、焼成すると構造が安定すること、また、触媒性能が向上することから、焼成することが好ましい。また、焼成温度が高すぎるとヘテロポリ酸が分解し、触媒性能が低下することがあるため、焼成温度は通常１００～４００℃、好ましくは２５０℃～３８０℃、更に好ましくは２７０℃～３６０℃、特に好ましくは２９０℃～３４０℃である。焼成時間は短すぎるとヘテロポリ酸の構造が不安定となって触媒性能が低下することが懸念され、長すぎると触媒の製造効率が低下する。通常の焼成時間は１～２０時間である。なお、焼成は、通常空気雰囲気下に行われるが、窒素のような不活性ガス雰囲気下もしくはエタノールのような還元ガス雰囲気で行ってもよい。不活性ガスもしくは還元ガス雰囲気下での焼成後に必要に応じて更に空気雰囲気下で焼成を行ってもよい。上記のようにして得られた焼成後の被覆触媒全体に対する活性成分の割合は、１０～６０質量％である。
上記の本発明の触媒の製造法により得られた本発明の触媒は、不飽和アルデヒドを分子状酸素により気相接触酸化して不飽和カルボン酸を得る反応において用いられる。中でもメタクロレインを気相接触酸化することによるメタクリル酸の製造に好適に用いられる。
気相接触酸化反応には分子状酸素又は分子状酸素含有ガスが使用される。メタクロレイン等の不飽和アルデヒドに対する分子状酸素の使用割合は、モル比で０．５～２０の範囲が好ましく、特に１～１０の範囲が好ましい。例えば、反応を円滑に進行させることを目的として、原料ガス中に水をメタクロレインに対しモル比で１～２０の範囲で添加することが好ましい。原料ガスは酸素、必要により水（通常水蒸気として含む）の他に窒素、炭酸ガス、飽和炭化水素等の反応に不活性なガス等を含んでいてもよい。
また、原料となる不飽和アルデヒドは、その原料であるアルケン化合物、アルコール化合物、エーテル化合物を酸化して得られた不飽和アルデヒドを含むガスをそのまま用いてもよい。メタクロレインの場合はイソブチレン、第三級ブタノール、及びメチルターシャリーブチルエーテルを酸化して得られたメタクロレインを含むガスをそのまま供給してもよい。
気相接触酸化反応における反応温度は通常２００～４００℃、好ましくは２６０～３６０℃、原料ガスの供給量は空間速度（ＳＶ）にして、通常１００～６０００ｈｒ－１、好ましくは３００～３０００ｈｒ－１である。また、気相接触酸化反応は加圧下または減圧下でも可能であるが、一般的には大気圧付近の圧力が適している。
また、本発明の触媒を使用して不飽和カルボン酸を製造する際、プロピレン、イソブチレン、t-ブチルアルコール等を原料にして対応する不飽和アルデヒドを製造する触媒に制限はないが、例えば特許文献４に記載のモリブデン、ビスマスを含む複合酸化物触媒を使用すると好ましい。
［酸量（Ｍ）の測定方法］
触媒の酸量（Ｍ）の測定方法は、触媒の酸量や、酸点の強さなどを表す指標として幅広く用いられている。
一般的には、測定対象の触媒０．０１グラムから２グラムを目安に秤量し、真空脱気等の前処理を行う。
所望の温度でアンモニアを含むガスを一定時間供給することで、触媒にアンモニアを飽和吸着させる。
ヘリウムなどの不活性ガスの流通下で触媒を昇温することで吸着したアンモニアを脱離させ、各温度に対するアンモニアの脱離速度を測定することにより昇温脱離スペクトルを得る。
昇温脱離スペクトルから面積を計算し、酸量（Ｍ）を求める。
酸量（Ｍ）の測定方法としてはこれらの手法が一般的であり、より詳細には非特許文献１などを参照できる。当然のことながら、アンモニア昇温脱離法の実験条件は科学的に妥当な条件である範囲で、測定対象の触媒の物性や測定装置の特性を鑑み、適宜設定されるものである。
［酸量（Ｍ）の測定方法］
触媒の酸量（Ｍ）の測定方法は、触媒の酸量や、酸点の強さなどを表す指標として幅広く用いられている。
一般的には、測定対象の触媒０．０１グラムから２グラムを目安に秤量し、真空脱気等の前処理を行う。
所望の温度でアンモニアを含むガスを一定時間供給することで、触媒にアンモニアを飽和吸着させる。
ヘリウムなどの不活性ガスの流通下で触媒を昇温することで吸着したアンモニアを脱離させ、各温度に対するアンモニアの脱離速度を測定することにより昇温脱離スペクトルを得る。
昇温脱離スペクトルから面積を計算し、酸量（Ｍ）を求める。
酸量（Ｍ）の測定方法としてはこれらの手法が一般的であり、より詳細には非特許文献１などを参照できる。当然のことながら、アンモニア昇温脱離法の実験条件は科学的に妥当な条件である範囲で、測定対象の触媒の物性や測定装置の特性を鑑み、適宜設定されるものである。
以下実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。実施例において「部」は重量部を、「％」は重量％をそれぞれ意味する。
［実施例１］
１）触媒の調製
純水７１００部に酸化モリブデン１０００部、五酸化バナジウム３７．９１部、酸化第二銅２２．１１部、８５％の燐酸水溶液８８．０８部、及び６０％の砒酸水溶液９８．６０部を添加し、９２℃で１０時間加熱攪拌して赤褐色の透明溶液を得た。続いて、この溶液を噴霧乾燥しスラリー乾燥体を得た。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．６、Ｐ－１．１、Ａｓ－０．６、Ｃｕ－０．４である。
次いで得られたスラリー乾燥体２１４部、強度向上材（アルミナ－シリカ繊維）２９．８部を均一に混合して、球状多孔質アルミナ担体（粒径３．５ｍｍ）２００部に９０％エタノール水溶液約３０部をバインダーとして被覆成型した。次いで得られた成型物を空気流通下において３１０℃で６時間かけて焼成を行い本発明の触媒（被覆触媒）を得た。
１）触媒の調製
純水７１００部に酸化モリブデン１０００部、五酸化バナジウム３７．９１部、酸化第二銅２２．１１部、８５％の燐酸水溶液８８．０８部、及び６０％の砒酸水溶液９８．６０部を添加し、９２℃で１０時間加熱攪拌して赤褐色の透明溶液を得た。続いて、この溶液を噴霧乾燥しスラリー乾燥体を得た。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．６、Ｐ－１．１、Ａｓ－０．６、Ｃｕ－０．４である。
次いで得られたスラリー乾燥体２１４部、強度向上材（アルミナ－シリカ繊維）２９．８部を均一に混合して、球状多孔質アルミナ担体（粒径３．５ｍｍ）２００部に９０％エタノール水溶液約３０部をバインダーとして被覆成型した。次いで得られた成型物を空気流通下において３１０℃で６時間かけて焼成を行い本発明の触媒（被覆触媒）を得た。
２）メタクリル酸の製造
得られた本発明の被覆触媒４０．２ｍｌを内径１８．４ｍｍのステンレス反応管に充填し、原料ガス（組成（モル比）；メタクロレイン：酸素：水蒸気：窒素＝１：２：４：１８．６）、空間速度（ＳＶ）９００ｈｒ－１の条件で、メタクロレインの酸化反応を実施した。反応浴温度を２９０℃から３３０℃の間に調整し、メタクロレイン転化率７７ｍоｌ％の時のメタクリル酸選択率を算出した。
なお転化率、選択率は次の通りに定義される。
転化率＝反応したメタクロレインのモル数／供給したメタクロレインのモル数×１００
選択率＝生成したメタクリル酸のモル数／反応したメタクロレインのモル数×１００
得られた本発明の被覆触媒４０．２ｍｌを内径１８．４ｍｍのステンレス反応管に充填し、原料ガス（組成（モル比）；メタクロレイン：酸素：水蒸気：窒素＝１：２：４：１８．６）、空間速度（ＳＶ）９００ｈｒ－１の条件で、メタクロレインの酸化反応を実施した。反応浴温度を２９０℃から３３０℃の間に調整し、メタクロレイン転化率７７ｍоｌ％の時のメタクリル酸選択率を算出した。
なお転化率、選択率は次の通りに定義される。
転化率＝反応したメタクロレインのモル数／供給したメタクロレインのモル数×１００
選択率＝生成したメタクリル酸のモル数／反応したメタクロレインのモル数×１００
３）酸量測定
得られた触媒の酸量（Ｍ）、酸量（Ｌ）、酸量（Ｈ）の評価は、次の装置および条件で行った。
使用装置：（日本ベル株式会社製ＢＥＬＣＡＴ－Ｂ）
試料重量：０．０８ｇ
測定の前処理：ヘリウム雰囲気下、３１０℃で１時間処理した後、アンモニアガスを１００℃で３０分間吸着させる。
測定中の昇温速度：１℃／ｍｉｎ
測定最大温度：６１０℃
キャリアガス：ヘリウム
キャリアガス流量：５０ｓｃｃｍ
測定結果を表１、及び測定データを図１に示す。
得られた触媒の酸量（Ｍ）、酸量（Ｌ）、酸量（Ｈ）の評価は、次の装置および条件で行った。
使用装置：（日本ベル株式会社製ＢＥＬＣＡＴ－Ｂ）
試料重量：０．０８ｇ
測定の前処理：ヘリウム雰囲気下、３１０℃で１時間処理した後、アンモニアガスを１００℃で３０分間吸着させる。
測定中の昇温速度：１℃／ｍｉｎ
測定最大温度：６１０℃
キャリアガス：ヘリウム
キャリアガス流量：５０ｓｃｃｍ
測定結果を表１、及び測定データを図１に示す。
［実施例２］
１）触媒の調製
純水７１００部に酸化モリブデン１０００部、五酸化バナジウム３９．１７部、酸化第二銅２４．８７部、８５％の燐酸水溶液９３．６９部、及び６０％の砒酸水溶液８２．１６部を添加し、９２℃で１０時間加熱攪拌して赤褐色の透明溶液を得た。続いて、この溶液に三酸化アンチモン７．０９部を加え、４時間加熱攪拌して濃緑色の透明溶液を得た。続いて、この溶液を噴霧乾燥しスラリー乾燥体を得た。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．６、Ｐ－１．２、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．５、Ｓｂ－０．１である。
次いで得られたスラリー乾燥体２１４部、強度向上材（アルミナ－シリカ繊維）２９．８部を均一に混合して、球状多孔質アルミナ担体（粒径３．５ｍｍ）２００部に９０％エタノール水溶液約３０部をバインダーとして被覆成型した。次いで得られた成型物を空気流通下において３１０℃で６時間かけて焼成を行い本発明の触媒（被覆触媒）を得た。
１）触媒の調製
純水７１００部に酸化モリブデン１０００部、五酸化バナジウム３９．１７部、酸化第二銅２４．８７部、８５％の燐酸水溶液９３．６９部、及び６０％の砒酸水溶液８２．１６部を添加し、９２℃で１０時間加熱攪拌して赤褐色の透明溶液を得た。続いて、この溶液に三酸化アンチモン７．０９部を加え、４時間加熱攪拌して濃緑色の透明溶液を得た。続いて、この溶液を噴霧乾燥しスラリー乾燥体を得た。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．６、Ｐ－１．２、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．５、Ｓｂ－０．１である。
次いで得られたスラリー乾燥体２１４部、強度向上材（アルミナ－シリカ繊維）２９．８部を均一に混合して、球状多孔質アルミナ担体（粒径３．５ｍｍ）２００部に９０％エタノール水溶液約３０部をバインダーとして被覆成型した。次いで得られた成型物を空気流通下において３１０℃で６時間かけて焼成を行い本発明の触媒（被覆触媒）を得た。
［実施例３］
実施例１において五酸化バナジウム３７．９１部を３１．５９部、酸化第二銅２２．１１部を２７．６３部、８５％の燐酸水溶液８８．０８部を９６．０９部、６０％の砒酸水溶液９８．６０部を８２．１６部にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．５、Ｐ－１．２、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．５である。
実施例１において五酸化バナジウム３７．９１部を３１．５９部、酸化第二銅２２．１１部を２７．６３部、８５％の燐酸水溶液８８．０８部を９６．０９部、６０％の砒酸水溶液９８．６０部を８２．１６部にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．５、Ｐ－１．２、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．５である。
［実施例４］
実施例１において五酸化バナジウム３７．９１部を２５．２７部、酸化第二銅２２．１１部を３３．１６部、６０％の砒酸水溶液９８．６０部を８２．１６部にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．４、Ｐ－１．１、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．６である。
実施例１において五酸化バナジウム３７．９１部を２５．２７部、酸化第二銅２２．１１部を３３．１６部、６０％の砒酸水溶液９８．６０部を８２．１６部にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．４、Ｐ－１．１、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．６である。
［実施例５］
実施例１において五酸化バナジウム３７．９１部を３１．５９部、酸化第二銅２２．１１部を２７．６３部、６０％の砒酸水溶液９８．６０部を８２．１６部にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．５、Ｐ－１．１、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．５である。
実施例１において五酸化バナジウム３７．９１部を３１．５９部、酸化第二銅２２．１１部を２７．６３部、６０％の砒酸水溶液９８．６０部を８２．１６部にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．５、Ｐ－１．１、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．５である。
［実施例６］
実施例１において焼成時間を６時間から４時間にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。
実施例１において焼成時間を６時間から４時間にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。
［実施例７］
実施例２において焼成時間を６時間から４時間にした以外は実施例２と同様の方法で触媒を調製した。
実施例２において焼成時間を６時間から４時間にした以外は実施例２と同様の方法で触媒を調製した。
［実施例８］
実施例２において五酸化バナジウム３９．１７部を３７．９１部、酸化第二銅２４．８７部を２２．１１部、８５％の燐酸水溶液９３．６９部を９６．０９部、三酸化アンチモン７．０９部を５．０６部、焼成時間を６時間から４時間にした以外は実施例２と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．６、Ｐ－１．２、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．４、Ｓｂ－０．１である。
実施例２において五酸化バナジウム３９．１７部を３７．９１部、酸化第二銅２４．８７部を２２．１１部、８５％の燐酸水溶液９３．６９部を９６．０９部、三酸化アンチモン７．０９部を５．０６部、焼成時間を６時間から４時間にした以外は実施例２と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．６、Ｐ－１．２、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．４、Ｓｂ－０．１である。
［比較例１］
実施例１において五酸化バナジウム３７．９１部を４４．２３部、酸化第二銅２２．１１部を１１．０５部、６０％の砒酸水溶液９８．６０部を８２．１６部、焼成時間を６時間から４時間にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．７、Ｐ－１．１、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．２である。
実施例１において五酸化バナジウム３７．９１部を４４．２３部、酸化第二銅２２．１１部を１１．０５部、６０％の砒酸水溶液９８．６０部を８２．１６部、焼成時間を６時間から４時間にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．７、Ｐ－１．１、Ａｓ－０．５、Ｃｕ－０．２である。
［比較例２］
実施例１において五酸化バナジウム３７．９１部を３１．５９部、酸化第二銅２２．１１部を５．５３部、８５％の燐酸水溶液８８．０８部を１１２．１０部、６０％の砒酸水溶液９８．６０部を１１５．０３部にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．５、Ｐ－１．４、Ａｓ－０．７、Ｃｕ－０．１である。
実施例１において五酸化バナジウム３７．９１部を３１．５９部、酸化第二銅２２．１１部を５．５３部、８５％の燐酸水溶液８８．０８部を１１２．１０部、６０％の砒酸水溶液９８．６０部を１１５．０３部にした以外は実施例１と同様の方法で触媒を調製した。原料仕込み量から求めた、触媒活性成分固体の組成は、Ｍｏ－１０、Ｖ－０．５、Ｐ－１．４、Ａｓ－０．７、Ｃｕ－０．１である。
実施例１と同様の方法に従って、実施例２～８および比較例１～２の触媒を使用したメタクリル酸の製造、および当該触媒の酸量（Ｍ）、酸量（Ｌ）、酸量（Ｈ）の測定を行った。これらの結果を、実施例１の触媒の結果と併せて表１に示す。また、参考のために比較例１の測定データを図２に示す。なお、図２は横軸を温度［℃］、縦軸を触媒の酸量［ｍｍоｌ／ｇ］に換算したものであり、換算前の比較例１のスペクトルデータを参考のために図３に示す。
表１において明らかな通り、実施例の本発明の触媒はメタクリル酸選択率が比較例の触媒に比較して高い。
本発明を特定の態様を参照して詳細に説明したが、本発明の精神と範囲を離れることなく様々な変更および修正が可能であることは、当業者にとって明らかである。
なお、本願は、２０２１年１月２７日付で出願された日本国特許出願（特願２０２１－１０８８８）に基づいており、その全体が引用により援用される。また、ここに引用されるすべての参照は全体として取り込まれる。
なお、本願は、２０２１年１月２７日付で出願された日本国特許出願（特願２０２１－１０８８８）に基づいており、その全体が引用により援用される。また、ここに引用されるすべての参照は全体として取り込まれる。
本発明は、モリブデン、銅及びバナジウムを必須成分とする高選択率で目的物を得ることができる触媒を提供する。従ってそれを用いた気相接触酸化反応では、より高選択率、高収率かつ安定に目的物を得ることができる。
Claims (13)
- モリブデン、銅及びバナジウムを必須成分として含み、アンモニア昇温脱離法によって２５０℃以上４２０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｍ）が１．３５ｍｍｏｌ／ｇ以上２．００ｍｍｏｌ／ｇ以下である、不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
- 前記酸量（Ｍ）が１．４０ｍｍｏｌ／ｇ以上１．９０ｍｍｏｌ／ｇ以下である、請求項１に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
- 前記酸量（Ｍ）が１．５０ｍｍｏｌ／ｇ以上１．８５ｍｍｏｌ／ｇ以下である、請求項１に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
- アンモニア昇温脱離法によって１００℃以上２００℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｌ）が０．０５ｍｍｏｌ／ｇ以上０．５０ｍｍｏｌ／ｇ以下である、請求項１から３のいずれか一項に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
- アンモニア昇温脱離法によって４２０℃以上５５０℃以下の範囲に表れるピークの酸量（Ｈ）が０．０２ｍｍｏｌ／ｇ以上０．１５ｍｍｏｌ／ｇ以下である、請求項１から４のいずれか一項に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
- 更に砒素を必須成分として含む、請求項１から５のいずれか一項に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
- 触媒活性成分が下記式（１）で表される組成を有する、請求項１から６のいずれか一項に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
Ｍｏ１０Ｖａ１Ｐｂ１Ｃｕｃ１Ａｓｄ１Ｘｅ１Ｙｆ１Ｏｇ１（１）
（式中、Ｍｏ、Ｖ、Ｐ、Ｃｕ、Ａｓ及びＯは、それぞれモリブデン、バナジウム、リン、銅、砒素及び酸素を表す。ＸはＡｇ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｓｂ、Ｃｒ、Ｒｅ、Ｂｉ、Ｗ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｅ及びＴｈからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を表す。ＹはＫ、Ｒｂ、Ｃｓ及びＴｌからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を表す。ａ１、ｂ１、ｃ１、ｄ１、ｅ１、ｆ１及びｇ１は、各元素の原子比を表し、ａ１は０．１≦ａ１≦６、ｂ１は０≦ｂ１≦６、ｃ１は０＜ｃ１≦３、ｄ１は０＜ｄ１＜３、ｅ１は０≦ｅ１≦３、ｆ１は０≦ｆ１≦３、ｇ１は他の元素の原子価ならびに原子比により定まる値である。）
- 前記式（１）で表される組成を有する触媒活性成分が下記式（Ｉ）の関係を満たす、請求項７に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
０．６ ≦ ａ１／ｃ１ ≦ １．７・・・（Ｉ）
- 前記式（１）で表される組成を有する触媒活性成分が下記式（ＩＩ）の関係を満たす、請求項７又は８に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
－０．５ ≦ （ａ１－ｃ１）／ｄ１ ≦ ０．４・・・（ＩＩ）
- 不活性担体に触媒活性成分が担持された触媒である、請求項１から９のいずれか一項に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
- 前記不活性担体がシリカ及び／又はアルミナである、請求項１０に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒。
- 請求項１から１１のいずれか一項に記載の不飽和カルボン酸化合物製造用触媒を用いた不飽和カルボン酸化合物の製造方法。
- 不飽和カルボン酸化合物がメタクリル酸である請求項１２に記載の製造方法。
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