JP7079052B2 - 塩化物イオン濃度推定方法 - Google Patents
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Description
図2は、塩化物イオン濃度を推定するための試験方法の概念を示す図である。この試験では、塩化物イオン濃度が異なる飽和水酸化カルシウム水溶液3中に、腐食センサ装置の導体パターン部10aを浸漬させ、導体パターン部10aの破断の有無と[Cl-/OH-]との関係を調べた。塩化物イオン濃度は、塩化ナトリウムおよびイオン交換水を用いてCl-濃度として50ppmから5000ppmとなるように段階的に調整し、試験後に溶液中の塩化物イオン濃度を定量した。また、図2に示すように、試験期間中は酸素ガスを30ml/minの流量で供給し、大気中の炭酸ガスの影響を排除した。そして、導体パターン部10aの破断の有無についてデータロガー5の機能を使用してモニタリングした。なお、図3A、図3Bに示すように、各試験条件に対して、使用した導体パターン部10aの数は、5体とした。
図3Aは、導体パターン部10aの破断日数と塩化物イオン濃度の関係を示す図である。図3Aでは、試験開始から30日以内に破断が生じた導体パターン部10aのみをプロットし、それ以外に関しては未破断とした。図3Aより、塩化物イオン濃度が588ppm未満ではセンサに破断は生じず、588ppm以上で破断する結果が得られた。また、破断が生じた導体パターン部10aは、塩化物イオン濃度の増加に伴い、破断日数が短くなる傾向が認められた。
アルカリ環境における鋼材の腐食開始は、塩化物イオン濃度([Cl-])と水酸化物イオン濃度([OH-])のモル濃度比によって定まることが知られている。[Cl-]/[OH-]比はモル濃度比であり、この指標によって発錆限界点(腐食の開始点)が定まるとされている。数値としては、Hausmannによる0.6、Daiamondによる0.3があるが、現状では0.6~1.0の範囲にあるとされている。
例えば、pH=13の場合、[OH-]=0.1(mol/dm3)である。ここで、500ppmの塩化物イオン濃度は、500*10-6*103=0.5(g/dm3)であるから、Clのモル質量で除すると、0.5/35.4=0.014となる。従って、[Cl-]/[OH-]比は0.014/0.1=0.14となる。ppm濃度からモル濃度への換算式は以下の通りである。
前述の試験データから、[Cl-]/[OH-]を求める。
導体パターン部10aが、[Cl-]/[OH-]=0.83で腐食するとすれば、[OH-]がわかれば、Cl濃度を算出できる。
塩分がコンクリート表面からの拡散・浸透による場合、センサ(導体パターン部10a)の反応よって塩分濃度が推定できれば、フィックの拡散方程式(第2式)から、センサの表面からの設置深さ、反応時間が既知でるので、濃度分布を計算することができる。
C(x、t)=C0・[1-erf{0.5x/(Cp・t)0.5}]
ただし、C(x、t):塩分濃度、C0:表面塩分量、Cp:見かけの拡散係数、x:距離(cm)、t:任意の時間である。
2 腐食検出部
3 飽和水酸化カルシウム水溶液
5 データロガー
10a 導体パターン部
10b 基板
12 インタフェース回路
13 無線モジュール
13a 検出回路
13b 無線通信回路
14 アンテナ
Claims (3)
- 鉄筋コンクリート構造物内に埋設され、鉄で形成された腐食検知部を有する腐食センサを用いて、前記鉄筋コンクリート構造物内の塩化物イオン濃度を推定する塩化物イオン濃度推定方法であって、
塩化物イオン濃度と水酸化物イオン濃度とを用いて、予めモル濃度比Pを算出する工程と、
前記算出されたモル濃度比Pで、前記腐食検知部が破断する材質、形状、厚さで、前記腐食検知部を形成する工程と、
前記腐食検知部の電気抵抗値を検出する工程と、
前記腐食検知部の電気抵抗値が上昇したときに、その時点の塩化物イオン濃度と水酸化物イオン濃度のモル濃度比Pを用いて塩化物イオン濃度を算出する工程と、を少なくとも含むことを特徴とする塩化物イオン濃度推定方法。 - 前記モル濃度比Pは、0.8であることを特徴とする請求項1記載の塩化物イオン濃度推定方法。
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