JP7052093B2 - ハニカム構造体 - Google Patents

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Description

本発明は、ハニカム構造体に関する。
ディーゼルエンジン、ガソリンエンジンなどの内燃機関や、各種の燃焼装置などから排出される排ガスには、煤などの粒子状物質（「ＰＭ」とも称される）が多量に含まれている。このＰＭがそのまま大気中に放出されると、環境汚染を引き起こすため、排ガスの排気系には、ＰＭを捕集するための集塵用フィルタ（「パティキュレートフィルタ」とも称される）が搭載されている。集塵用フィルタとしては、例えば、ディーゼルエンジンやガソリンエンジンから排出される排ガスの浄化に用いられるディーゼルパティキュレートフィルタ（ＤＰＦ）、ガソリンパティキュレートフィルタ（ＧＰＦ）などが挙げられる。このようなＤＰＦ及びＧＰＦには、第１端面から第２端面まで延びる流体の流路となる複数のセルを区画形成する隔壁を備えるハニカム構造体が用いられている。
集塵用フィルタに用いられるハニカム構造体は、その使用に伴って粒子状物質が内部に堆積する。その結果、ハニカム構造体の圧力損失が大きくなり、集塵用フィルタとしての機能が十分に得られなくなる。そこで、集塵用フィルタとしての捕集能力を再生させることを目的として、ハニカム構造体の内部に堆積した粒子状物質を定期的に燃焼させて除去する再生処理が行われている。再生処理においては、粒子状物質の燃焼熱によってハニカム構造体に熱応力が発生するため、ハニカム構造体が破損することがある。
そこで、ハニカム構造体の破損を抑制するための対策として、特許文献１には、複数の柱状ハニカムセグメントの側面同士を接合した接合層を有するハニカム構造体が提案されている。
また近年、圧力損失の上昇を抑えるために、隔壁の厚さが小さいハニカム構造体が集塵用フィルタに用いられることが多くなっている。特許文献２には、圧力損失の上昇を抑えつつ排ガス中の粒子状物質の捕集効率を高めるために、隔壁の厚さを小さくするとともに、隔壁の平均細孔径を制御したハニカム構造体が提案されている。
特開２００２－２５３９１６号公報 特開２０１３－０００６８０号公報
複数の柱状ハニカムセグメントの側面同士を接合した接合層を有するハニカム構造体においても、柱状ハニカムセグメントの隔壁の厚みを小さくすることが検討されている。
しかしながら、柱状ハニカムセグメントの隔壁の厚みを小さくすると、再生処理時にクラックが発生し易くなる。特に、ハニカム構造体の内部に堆積した粒子状物質は急激に燃焼することがあるが、柱状ハニカムセグメントの隔壁の厚みが小さいほど、急激な温度変化によってハニカム構造体にクラックが発生し易くなる。例えば、この粒子状物質の異常燃焼を評価するＤＴＩ（Ｄｒｏｐ Ｔｏ Ｉｄｌｅ）試験において、ハニカム構造体の内部に堆積した粒子状物質は、アイドリング状態で急激に燃焼してハニカム構造体の温度を著しく上昇させるため、その温度変化によってハニカム構造体にクラックが発生し易くなる。
本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、柱状ハニカムセグメントの隔壁の厚みを小さくしても、再生処理時にクラックの発生を抑制することが可能なハニカム構造体を提供することを目的とする。
本発明者らは、厚みが小さい隔壁を有する複数の柱状ハニカムセグメントの側面同士を接合した接合層を有するハニカム構造体について鋭意研究を行った結果、ハニカム構造体の使用が許容される最高温度と、柱状ハニカムセグメントを構成する隔壁の熱伝導率及び気孔率、並びに柱状ハニカムセグメントの側面同士を接合する接合層の熱伝導率及び平均厚みによって表される熱伝導因子との関係を制御することにより、上記の課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、第１端面から第２端面まで延びる流体の流路となる複数のセルを区画形成する隔壁と、所定の前記セルの前記第１端面側の開口端部及び残余の前記セルの前記第２端面側の開口端部を目封止する目封止部とを有する複数の柱状ハニカムセグメント、並びに
前記柱状ハニカムセグメントの側面同士を接合するように配置された接合層
を備えるハニカム構造体であって、
前記隔壁は、珪素及び炭化珪素を含有し且つ平均厚みが０．１５２～０．２５４ｍｍであり、
前記隔壁の熱伝導率が０．８～３４Ｗ／ｍ・Ｋであり、
前記接合層の熱伝導率が０．１～１．０Ｗ／ｍ・Ｋであり、
前記接合層の平均厚みが０．５～３．０ｍｍであり、
前記隔壁の気孔率が３０～７０％であり、
前記ハニカム構造体は以下の式（１）～（３）を満たす、ハニカム構造体である。
（１）ｙ≦１０００
（２）ｙ≦７１７．９２ｘ-0.095
（３）ｙ≧４６２．４ｘ-0.153
式中、ｙはハニカム構造体の使用が許容される最高温度（℃）であり、ｘは以下の式で表される熱伝導因子である。
熱伝導因子＝（隔壁の熱伝導率×接合層の熱伝導率）／（接合層の平均厚み×隔壁の気孔率）
本発明によれば、柱状ハニカムセグメントの隔壁の厚みを小さくしても、再生処理時にクラックの発生を抑制することが可能なハニカム構造体を提供することができる。
本発明の実施形態に係るハニカム構造体の端面図である。 図１のハニカム構造体を構成する柱状ハニカムセグメントのセルが延びる方向に平行な断面図である。 熱伝導因子とハニカム構造体の最高温度との関係を表すグラフである。 サンプルＮｏ．Ｂ－５のハニカム構造体のアイドリング状態における温度分布図である。 サンプルＮｏ．Ｂ－２のハニカム構造体のアイドリング状態における温度分布図である。
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら具体的に説明する。本発明は以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、以下の実施形態に対し変更、改良などが適宜加えられたものも本発明の範囲に入ることが理解されるべきである。
図１は、本発明の実施形態に係るハニカム構造体の端面図である。また、図２は、図１のハニカム構造体を構成する柱状ハニカムセグメントのセルが延びる方向に平行な断面図である。
図１に示されるように、ハニカム構造体１００は、複数の柱状ハニカムセグメント１０と、柱状ハニカムセグメント１０の側面同士を接合するように配置された接合層２０とを備える。また、ハニカム構造体１００は、必要に応じて、外周部を研削加工するなどして、円柱状などの所定形状に加工することができる。この場合、加工によって柱状ハニカムセグメント１０の内部の隔壁１３及びセル１２が露出した状態となるため、露出面をコーティング材で被覆するなどして外周コート層３０を設けることができる。
ハニカム構造体１００の形状は、特に限定されないが、円柱状の他、端面が楕円形の柱状、端面が正方形、長方形、三角形、五角形、六角形などの多角形の柱状などとすることができる。
図２に示されるように、柱状ハニカムセグメント１０は、第１端面１１ａから第２端面１１ｂまで延びる流体の流路となる複数のセル１２を区画形成する隔壁１３と、所定のセル１２の第１端面１１ａ側の開口端部及び残余のセル１２の第２端面１１ｂ側の開口端部を目封止する目封止部１４とを有する。
隔壁１３は、珪素及び炭化珪素を含有する。このような成分を含有する隔壁１３を用いることにより、耐熱性及び熱伝導性を高めることができるため、熱応力によるクラックの発生を抑制することができる。
隔壁１３は、上記の成分以外に、コージェライト、ムライト、アルミナ、チタニア、スピネル、炭化珪素－コージェライト系複合材料、リチウムアルミニウムシリケート、チタン酸アルミニウム、鉄－クロム－アルミニウム系合金などの公知の成分を含有することができる。
隔壁１３は、平均厚みが０．１５２～０．２５４ｍｍである。平均厚みを０．１５２ｍｍ以上とすることにより、集塵用フィルタとしての強度を確保することができる。また、平均厚みを０．２５４ｍｍ以下とすることにより、圧力損失の上昇を抑えることができる。
ハニカム構造体１００は、以下の式（１）～（３）を満たす。
（１）ｙ≦１０００
（２）ｙ≦７１７．９２ｘ-0.095
（３）ｙ≧４６２．４ｘ-0.153
式中、ｙはハニカム構造体１００の使用が許容される最高温度（℃）であり、ｘは以下の式で表される熱伝導因子である。
熱伝導因子＝（隔壁１３の熱伝導率×接合層２０の熱伝導率）／（接合層２０の平均厚み×隔壁１３の気孔率）
上記の式（１）～（３）は、ハニカム構造体１００の各種サンプルを作製して再生処理時のクラックの発生（具体的には、リングクラック又は端面クラックの発生）の有無、及びアイドリング状態の直前における煤の燃焼率を調査し、その調査結果から実験的に導出された関係式である。なお、リングクラックとは、ハニカム構造体１００の外周において、外周方向に延びるように形成されるリング状のクラックである。また、端面クラックとは、ハニカム構造体１００の端面の隔壁１３に形成されるクラックである。
ここで、上記の調査結果について説明する。
まず、ハニカム構造体１００の各種サンプルは、次のようにして作製した。
（柱状ハニカムセグメント１０の作製）
原料として、炭化珪素粉末及び金属珪素粉末を２０：３５の質量割合で混合し、これに造孔材（炭化珪素粉末及び金属珪素粉末の合計質量に対して１０質量％以下）、バインダ（炭化珪素粉末及び金属珪素粉末の合計質量に対して２～１０質量％）、界面活性剤及び水を加えて混合及び混練して坏土とした。次に、得られた坏土を押出成形して切断し、マイクロ波及び熱風で乾燥することによって柱状ハニカム成形体を得た。次に、この柱状ハニカム成形体に対し、一方の端面（第１端面１１ａ）と他方の端面（第２端面１１ｂ）とが相補的な市松模様を呈するように、１つのセル１２の２つの端面のうちのいずれか一方の端面の開口端部を目封止した。目封止用スラリーには、柱状ハニカム成形体の原料と同様の材料を用いた。目封止用スラリーを開口端部に充填して乾燥させた後、目封止した柱状ハニカム成形体を大気雰囲気中にて２００～６００℃で脱脂した後、Ａｒ不活性雰囲気中にて１４２０～１４８０℃で焼成することによって柱状ハニカムセグメント１０を得た。柱状ハニカムセグメント１０の隔壁１３の平均厚みは、押出成形時に口金のスリット幅を調整することによって制御した。また、隔壁１３の気孔率は、造孔材の量を調整することによって制御した。隔壁１３の気孔率は、水銀ポロシメータ（Ｍｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ社製、商品名：Ａｕｔｏｐｏｒｅ ９５００）を用いて測定した。隔壁１３の熱伝導率は、気孔率の調整や、焼成後の柱状ハニカムセグメント１０に酸化処理を行うことによって制御した。酸化処理は、従来公知の方法により行うことができる。具体的には、焼成された柱状ハニカムセグメント１０を、酸素雰囲気下（例えば、酸素濃度１５～２０質量％）で９００～１４００℃に加熱することにより、酸化処理を行うことができる。
（接合材の調製）
接合材は、接合層２０を形成するための材料であり、硬化させることで接合層２０となる。柱状ハニカムセグメント１０と同じ原料を配合して混合することによってペースト状の接合材を調製した。接合層２０の熱伝導率は、気孔率の調整によって制御した。気孔率は、上記柱状ハニカムセグメント１０と同様に、造孔材の量を調整することによって制御した。
（ハニカム構造体１００の作製）
柱状ハニカムセグメント１０の側面に所定の平均厚みとなるように接合材を塗布し、別の柱状ハニカムセグメント１０の側面と接合した。この工程を繰り返して、縦３個×横３個の柱状ハニカムセグメント１０を接合した合計９個の柱状ハニカムセグメント１０の積層体を作製した。その後、外部から圧力を加えることで柱状ハニカムセグメント１０同士を圧着させ、１２０℃で２時間乾燥させることにより、柱状ハニカムセグメント１０の接合体を得た。次に、得られた接合体の中心軸に垂直な方向の断面が円形となるように、接合体の外周を切削加工した。次に、その加工面に接合材と同じ組成の外周コーティング材を塗布した後、６００℃で０．５時間以上加熱することで乾燥及び硬化させて外周コート層３０を形成し、サンプルＮｏ．Ａ－１～Ａ－９、Ｂ－１～Ｂ－９及びＣ－１～Ｃ－９のハニカム構造体１００を得た。
次に、クラックの発生の有無の調査は、次のようにして行った。
上記で作製したハニカム構造体１００の外周部にセラミックス製の無膨張マットを巻き、ステンレス鋼（ＳＵＳ４０９）製の缶体にキャニングしてキャニング構造体とした。その後、ディーゼル燃料（軽油）の燃焼によって発生させた煤（粒子状物質）を含む燃焼ガスを、ハニカム構造体１００の一方の端面より流入させ、他方の端面より流出させた。これにより、ハニカム構造体１００内に煤を堆積させた。次に、キャニング構造体を排気系に接続し、ＤＴＩ（Ｄｒｏｐ Ｔｏ Ｉｄｌｅ）試験を行った。具体的には、フルスロットル状態（２３００ｒｐｍ）でハニカム構造体１００を排ガスの熱で昇温させた後、温度が６５０℃に達したところで速やかにアイドリング状態（６００ｒｐｍ）に移行させて煤を燃焼させることにより、ハニカム構造体１００を再生処理した。フルスロットル状態における排ガスの酸素濃度は６％、アイドリング状態における酸素濃度は１５％とした。
上記のＤＴＩ試験において、アイドリング状態のハニカム構造体１００の温度を測定し、この測定された温度の最大値を最高温度とした。これは、ハニカム構造体１００内に堆積した煤がアイドリング状態で急激に燃焼してハニカム構造体１００の温度を著しく上昇させるためである。
また、ＤＴＩ試験の後、ハニカム構造体１００のクラックの有無をＸ線ＣＴによって調査した。
さらに、アイドリング状態の直前（フルスロットル状態）における煤の燃焼評価を行った。具体的には、アイドリング状態の直前における煤の燃焼率を、実測温度データに基づく煤燃焼モデルから算出した。
上記の結果を表１に示す。また、隔壁１３の熱伝導率及び気孔率、並びに接合層２０の熱伝導率及び平均厚みから算出される熱伝導因子ｘと、ハニカム構造体１００の最高温度との関係を表すグラフを図３に示す。なお、表１では、クラックが発見されなかったものを〇、クラックが発見されたものを×と表す。
Figure 0007052093000001
表１及び図３に示されるように、上記の式（１）～（３）で表される範囲内のハニカム構造体１００（本発明例）は、再生処理でクラックが発生しなかったのに対し、上記の式（１）～（３）で表される範囲外のハニカム構造体１００（比較例）は、再生処理でクラックが発生した。
また、煤の燃焼評価について、クラックが発生したハニカム構造体１００（比較例）は、アイドリング状態の直前（フルスロットル状態）における煤の燃焼率が高かった。ＤＴＩ試験では、アイドリング状態の直前のフルスロットル状態においても煤が燃焼するが、フルスロットル状態で煤が多く燃焼すると、その燃焼熱によってハニカム構造体１００が加熱される。そして、加熱されたハニカム構造体１００は、アイドリング状態で煤の燃焼熱によって更に加熱されることになるため、ハニカム構造体１００の最高温度が高くなった結果、クラックが発生し易くなったものと考えられる。アイドリング状態の直前における煤の燃焼率は、ハニカム構造体１００の直径及び長さ並びに柱状ハニカムセグメント１０の隔壁１３の平均厚みの条件によって評価基準が異なる。これらの条件が共通するサンプルＮｏ．Ａ－１～Ａ－９では煤の燃焼率が１５．７％以下、サンプルＮｏ．Ｂ－１～Ｂ－９では煤の燃焼率が０．８３％以下、サンプルＮｏ．Ｃ－１～Ｃ－９では煤の燃焼率が０．５４％以下であれば、アイドリング状態の直前における煤の燃焼率が低い（評価結果を「〇」と表す）ということができる。アイドリング状態の直前において煤の燃焼率を低くすることにより、ハニカム構造体１００の加熱温度が低くなるため、アイドリング状態におけるハニカム構造体１００の加熱温度（最高温度）を低減することができる。例えば、アイドリング状態の直前における煤の燃焼率が低い（煤の燃焼評価の結果が「〇」の）サンプルＮｏ．Ａ－１、Ａ－２、Ａ－６及びＡ－８と、アイドリング状態の直前における煤の燃焼率が高い（煤の燃焼評価の結果が「×」の）サンプルＮｏ．Ａ－４及びＡ－９との対比から、式（２）ｙ≦７１７．９２ｘ-0.095を満たすことにより、アイドリング状態の直前における煤の燃焼率を低くして、クラックの発生を抑制することができる。
サンプルＮｏ．Ａ－７、Ｂ－２、Ｂ－７、Ｃ－２、Ｃ－７及びＣ－９は、アイドリング状態の直前における煤の燃焼率が低いにも関わらず、クラックが発生している。この理由について説明する。
サンプルＮｏ．Ａ－７は、アイドリング状態の温度（最高温度）が高い（１０００℃超）。ここで、サンプルＮｏ．Ａ－７と同様にアイドリング状態のハニカム構造体１００の温度が高いサンプルＮｏ．Ｂ－５におけるハニカム構造体１００の温度分布図を参考として図４に示す。サンプルＮｏ．Ｂ－５は、サンプルＮｏ．Ａ－７と同様に、隔壁１３の熱伝導率が低いため、ハニカム構造体１００内に熱がこもりながら徐々に熱が全体に広がっていく。そして、図４に示されるように、アイドリング状態ではハニカム構造体１００の長さ方向の中央部付近が最高温度に到達する。その結果、ハニカム構造体１００の長さ方向の中央部付近において、排ガスの流れ方向と直交するように熱膨張による引張応力が発生し易くなるため、リングクラックが発生すると考えられる。したがって、式（１）ｙ≦１０００を満たすことにより、リングクラックの発生を抑制することができる。
一方、サンプルＮｏ．Ｂ－２、Ｂ－７、Ｃ－２、Ｃ－７及びＣ－９は、アイドリング状態のハニカム構造体１００の温度が低い。ここで、サンプルＮｏ．Ｂ－２におけるハニカム構造体１００の温度分布図を一例として図５に示す。サンプルＮｏ．Ｂ－２、Ｃ－２及びＣ－９は、隔壁１３の熱伝導率が高いため、ハニカム構造体１００の排ガス入口の端面付近で熱が瞬間的に広がっていく。そして、図５に示されるように、アイドリング状態ではハニカム構造体１００の排ガス入口の端面付近が最高温度に到達する。その結果、ハニカム構造体１００の排ガス入口の端面付近において、ハニカム構造体１００の長さ方向に熱膨張による引張応力が発生し易くなるため、端面クラックが発生すると考えられる。また、Ｂ－７及びＣ－７は、隔壁１３の熱伝導率が低い一方で接合層２０の熱伝導率が高く、柱状ハニカムセグメント１０の中心部と外周部の隔壁１３との温度差が発生し易い状態となっている。その結果、柱状ハニカムセグメント１０の中心部と外周部の隔壁１３との熱膨張差による引張応力が発生し、端面付近において端面クラックが発生すると考えられる。
なお、サンプルＮｏ．Ｂ－１、Ｂ－４、Ｂ－６及びＢ－８は、サンプルＮｏ．Ｂ－２と比べて、ハニカム構造体１００の軸方向（長さ方向）における温度分布が緩やかとなっていた。そのため、排ガス入口の端面付近において、ハニカム構造体１００の軸方向の熱膨張による引張応力が低減されているため、端面クラックの発生がなかったと考えられる。したがって、式（３）ｙ≧４６２．４ｘ-0.153を満たすことにより、端面クラックの発生を低減することができる。
以上の結果から、上記の式（１）～（３）を満たすことにより、ハニカム構造体１００の再生処理時にクラックの発生を抑制することができる。
ハニカム構造体１００は、以下の式（４）を更に満たすことが好ましい。
（４）ｘ≦２．３
式（４）も式（１）～（３）と同様に、実験的に導出された関係式である。式（４）を満たすことにより、ハニカム構造体１００の再生処理時にクラックの発生を安定的に抑制することができる。熱伝導因子ｘは、より好ましくは１．５以下であり、更に好ましくは１．０以下であり、特に好ましくは０．３以下である。
隔壁１３の熱伝導率は、特に限定されないが、好ましくは０．８～３４Ｗ／ｍ・Ｋである。このような範囲に隔壁１３の熱伝導率を制御することにより、ハニカム構造体１００の再生処理時にクラックの発生を安定的に抑制することができる。隔壁１３の熱伝導率を上記範囲に制御する方法としては、例えば、気孔率の制御、ハニカム構造体１００を製造する際の酸化処理の有無や処理時間の制御などが挙げられる。気孔率を高くしたり、酸化処理を行ったりすると、熱伝導率が低下する傾向にある。
ここで、本明細書において「熱伝導率」とは、レーザーフラッシュ法を用いて室温（２５℃）で測定される熱伝導率のことを意味する。
隔壁１３の気孔率は、特に限定されないが、好ましくは３０～７０％である。このような範囲に隔壁１３の気孔率を制御することにより、ハニカム構造体１００の再生処理時にクラックの発生を安定的に抑制することができる。
ここで、本明細書において「気孔率」とは、水銀ポロシメータを用いて測定される気孔率を意味する。水銀ポロシメータとしては、Ｍｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ社製、商品名：Ａｕｔｏｐｏｒｅ ９５００を挙げることができる。
セル１２が延びる方向に垂直な柱状ハニカムセグメント１０の断面形状としては、特に限定されず、三角形、四角形、六角形、八角形などの各種形状とすることができる。その中でも柱状ハニカムセグメント１０の断面形状は、四角形（正方形又は長方形）であることが好ましい。このような形状の柱状ハニカムセグメント１０とすることにより、ハニカム構造体１００の製造が容易になる。
セル１２が延びる方向に垂直なセル１２の断面形状としては、特に限定されず、三角形、四角形、六角形、八角形、円形などの各種形状であることができる。その中でもセル１２の断面形状は、四角形（正方形又は長方形）であることが好ましい。
また、セル１２は、所定の開口面積を有する第１セルと、第１セルと開口面積が異なる第２セルとが交互に配設されていてもよい。
柱状ハニカムセグメント１０のセル密度は、特に限定されないが、好ましくは２３～６２個／ｃｍ2、より好ましくは３１～５２個／ｃｍ2である。セル密度を２３個／ｃｍ2以上とすることにより、集塵用フィルタとしての強度を確保することができる。また、セル密度を６２個／ｃｍ2以下とすることにより、圧力損失の上昇を抑えることができる。
柱状ハニカムセグメント１０は、当該技術分野において公知の方法に準じて製造することができる。具体的には、次のようにして製造される。まず、珪素及び炭化珪素を含有するセラミックス原料にバインダ、分散剤（界面活性剤）、造孔材、水などを添加し、混合及び混練して坏土とする。次に、この坏土を所定のハニカム形状となるように押出成形して所望の長さに切断した後、マイクロ波、熱風などによって乾燥させる。このようにして得られた柱状ハニカム成形体に対し、１つのセル１２の２つの端面のうちのいずれか一方の端面の開口端部を目封止する。通常は、一方の端面（第１端面１１ａ）と他方の端面（第２端面１１ｂ）とが、相補的な市松模様を呈するように、隣接するセル１２を互い違いに目封止する。目封止の方法としては、当該技術分野において公知の方法を用いることができる。具体的には、柱状ハニカム成形体の端面にシートを貼り付けた後、当該シートの目封止しようとするセル１２に対応した位置に穴を開ける。そして、このシートを貼り付けたままの状態で、目封止の材料をスラリー化した目封止用スラリーに、柱状ハニカム成形体の端面を浸漬し、シートに開けた孔を通じて、目封止しようとするセル１２の開口端部内に目封止用スラリーを充填し、それを乾燥及び／又は焼成して硬化させればよい。目封止の材料は、隔壁１３と目封止部１４との熱膨張差を小さくするために、柱状ハニカム成形体に用いられた材料と同じ成分のものが用いられる。その後、目封止された柱状ハニカム成形体を焼成することによって柱状ハニカムセグメント１０を得ることができる。なお、柱状ハニカム成形体の焼成は、セル１２に目封止を行う前に行ってもよい。また、焼成後には、必要に応じて、所定形状とするために研削などを行ってもよい。
バインダとしては、特に限定されないが、コロイダルシリカ（シリカゾル）、アルミナゾル、ベントナイトやモンモリロナイトのような粘土などの無機バインダ、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシプロポキシルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ポリビニルブチラール（ＰＶＢ）、その他の各種吸水性樹脂などの有機バインダが挙げられる。これらは、単独又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
分散剤（界面活性剤）としては、特に限定されないが、オレイン酸ＰＥＧ、エチレングリコール、デキストリン、脂肪酸石鹸、ポリアルコールなどが挙げられる。これらは、単独又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
造孔材としては、焼成後に気孔となるものであれば特に限定されないが、澱粉、発泡樹脂、吸水性樹脂、シリカゲル、炭素などが挙げられる。これらは、単独又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
柱状ハニカムセグメント１０の側面同士を接合する接合層２０としては、特に限定されず、無機粉末、無機繊維、造孔材、バインダ及び分散剤などの成分を含有することができる。その中でも接合層２０に用いられる成分は、柱状ハニカムセグメント１０に用いられる成分と同じであることが好ましい。このような構成とすることにより、柱状ハニカムセグメント１０と接合層２０との熱膨張差を小さくすることができるため、ハニカム構造体１００の再生処理時にクラックの発生を安定的に抑制することができる。
なお、接合層２０は、上記の成分を含有するペースト状の接合材を用いて形成される。
接合層２０の平均厚みは、特に限定されないが、好ましくは０．５～３．０ｍｍである。このような範囲に接合層２０の平均厚みを制御することにより、ハニカム構造体１００の再生処理時にクラックの発生を安定的に抑制することができる。
接合層２０の熱伝導率は、特に限定されないが、好ましくは０．１～１．０Ｗ／ｍ・Ｋである。このような範囲に接合層２０の熱伝導率を制御することにより、ハニカム構造体１００の再生処理時にクラックの発生を安定的に抑制することができる。接合層２０の熱伝導率を上記範囲に制御する方法としては、例えば、気孔率の制御などが挙げられる。気孔率を高くすると、熱伝導率が低下する傾向にある。
ハニカム構造体１００は、上記の柱状ハニカムセグメント１０及び接合材を用いて製造される。その製造方法は、特に限定されず、当該技術分野において公知の方法によって行うことができる。具体的には、柱状ハニカムセグメント１０の側面に接合材を塗布して柱状ハニカムセグメント１０の側面間を接合した後、乾燥させることにより、接合材を硬化させて接合層２０を形成することができる。乾燥条件としては、特に限定されず、接合材の組成に応じて適宜調整すればよい。また、乾燥は、外部から圧力を加えることにより、柱状ハニカムセグメント１０同士を圧着させながら行ってもよい。
ハニカム構造体１００は、ＤＰＦ、ＧＰＦなどの集塵用フィルタとして用いることができる。この場合、ハニカム構造体１００は、粒子状物質を含む排ガスが、一方の端面の目封止部１４が設けられていないセル１２から内部に流入し、隔壁１３を通過して他のセル１２に入る。このとき、排ガス中の粒子状物質が隔壁１３に捕捉される。そして、粒子状物質が捕捉された排ガスは、他方の端面の目封止部１４が設けられていないセル１２から排出される。
ハニカム構造体１００は、隔壁１３の表面や細孔内に触媒を担持させてもよい。触媒としては、特に限定されず、ハニカム構造体１００の用途に応じて選択することができる。例えば、ハニカム構造体１００をＤＰＦとして用いる場合には、排ガス中の煤などを酸化除去するための酸化触媒、排ガス中に含まれるＮＯｘなどの有害物質を分解除去するためのＮＯｘ選択還元触媒（ＳＣＲ）やＮＯｘ吸蔵還元触媒などを用いることができる。触媒の担持方法は、特に限定されず、当該技術分野において公知の方法を用いることができる。
上記の特徴を有する本発明の実施形態に係るハニカム構造体１００は、柱状ハニカムセグメント１０の隔壁１３の厚みを小さくしても、再生処理時にクラックの発生を抑制することができる。
１０ 柱状ハニカムセグメント
１１ａ 第１端面
１１ｂ 第２端面
１２ セル
１３ 隔壁
１４ 目封止部
２０ 接合層
３０ 外周コート層
１００ ハニカム構造体

Claims (5)

  1. 第１端面から第２端面まで延びる流体の流路となる複数のセルを区画形成する隔壁と、所定の前記セルの前記第１端面側の開口端部及び残余の前記セルの前記第２端面側の開口端部を目封止する目封止部とを有する複数の柱状ハニカムセグメント、並びに
    前記柱状ハニカムセグメントの側面同士を接合するように配置された接合層
    を備えるハニカム構造体であって、
    前記隔壁は、珪素及び炭化珪素を含有し且つ平均厚みが０．１５２～０．２５４ｍｍであり、
    前記隔壁の熱伝導率が０．８～３４Ｗ／ｍ・Ｋであり、
    前記接合層の熱伝導率が０．１～１．０Ｗ／ｍ・Ｋであり、
    前記接合層の平均厚みが０．５～３．０ｍｍであり、
    前記隔壁の気孔率が３０～７０％であり、
    前記ハニカム構造体は以下の式（１）～（３）を満たす、ハニカム構造体。
    （１）ｙ≦１０００
    （２）ｙ≦７１７．９２ｘ-0.095
    （３）ｙ≧４６２．４ｘ-0.153
    式中、ｙはハニカム構造体の使用が許容される最高温度（℃）であり、ｘは以下の式で表される熱伝導因子である。
    熱伝導因子＝（隔壁の熱伝導率×接合層の熱伝導率）／（接合層の平均厚み×隔壁の気孔率）
  2. 前記ハニカム構造体は以下の式（４）を満たす、請求項１に記載のハニカム構造体。
    （４）ｘ≦２．３
  3. 前記セルが延びる方向に垂直な前記セルの断面形状が四角形である、請求項１又は２に記載のハニカム構造体。
  4. 前記セルは、所定の開口面積を有する第１セルと、前記第１セルと開口面積が異なる第２セルとが交互に配設されている、請求項１又は２に記載のハニカム構造体。
  5. 前記ハニカム構造体のセル密度が３１～５２個／ｃｍ2である、請求項１～４のいずれか一項に記載のハニカム構造体。
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