JP7025049B2 - 塗装被覆成形品 - Google Patents
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Description
本発明は、樹脂成形品の表面に、前記樹脂成形品を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品に関するもので、特に、金型内で成形した樹脂成形品の表面に樹脂塗料を形成するもので、塗装被覆成形品を観察すれば２色成形、多色成形の技術に近似している。本発明は、樹脂成形品の形成した被膜を薄くすることができる。
例えば、特許文献１には、金型内で成形した樹脂成形品の表面と、金型キャビティ面との間に被覆剤を注入し、被覆剤を金型内で硬化させ、樹脂成形品の表面に被覆剤が密着一体化した成形品を得ている。
この型内塗装用金型は、主キャビティの外側全周に該主キャビティの背面の一部を構成する副キャビティと、該副キャビティの反塗装面側外周部内側において該副キャビティ内に進退する可動中子と、該可動中子に対向する位置に高温部を備えている。
この型内塗装用金型は、主キャビティの外側全周に該主キャビティの背面の一部を構成する副キャビティと、該副キャビティの反塗装面側外周部内側において該副キャビティ内に進退する可動中子と、該可動中子に対向する位置に高温部を備えている。
故に、この型内塗装用金型によれば、可動中子により、金型副キャビティ面に樹脂成形品の副キャビティ部分の外周部付近が押し付けられる。このため、特許文献１によれば、樹脂成形品の副キャビティ部分の外周部付近が金型副キャビティ面に押し付けられた部分より外側には塗膜が漏れ出すことがない。
また、この型内塗装用金型によれば、副キャビティの可動中子に対向する位置に高温部を設けることにより、瞬間的に塗膜を硬化させることができる。これにより、特許文献１の発明では、金型外部への塗膜の漏れを確実に防止できる。
また、この型内塗装用金型によれば、副キャビティの可動中子に対向する位置に高温部を設けることにより、瞬間的に塗膜を硬化させることができる。これにより、特許文献１の発明では、金型外部への塗膜の漏れを確実に防止できる。
加えて、特許文献２乃至特許文献５には、樹脂成形品の表面に被覆剤が密着一体化する成形品を得る方法が開示され、公知である。
特開２００２－１７２６５７号公報
特許第３８４３８３３号明細書
特許第３８２０３３２号明細書
特開２００６－２５６０８８号公報
特開２００９－２２０３２７号公報
前述した特許文献１の技術では、副キャビティの反塗装面側の外周部内側にある可動中子により樹脂成形品の副キャビティ部分の塗装面側の外周部内側付近が金型副キャビティ面に押し付けられ、被覆剤（塗膜）が外側に漏れ出すのを防止している。
しかしながら、特許文献１の技術では、樹脂成形品の主キャビティ部の外周全周において副キャビティ部と主キャビティ部の背面の一部とは一体に成形されており、金型を微少開いて被覆剤を注入する際には、樹脂成形品の主キャビティ部は被覆剤注入圧やその後の再型締め動作による金型キャビティ内圧により反塗装面側の金型キャビティ面に押し付けられ、副キャビティ部分は可動中子により塗装面側の金型副キャビティ面へ押し付けられる。
しかしながら、特許文献１の技術では、樹脂成形品の主キャビティ部の外周全周において副キャビティ部と主キャビティ部の背面の一部とは一体に成形されており、金型を微少開いて被覆剤を注入する際には、樹脂成形品の主キャビティ部は被覆剤注入圧やその後の再型締め動作による金型キャビティ内圧により反塗装面側の金型キャビティ面に押し付けられ、副キャビティ部分は可動中子により塗装面側の金型副キャビティ面へ押し付けられる。
そこで、特許文献１の技術では、一体の樹脂成形品である主キャビティ部と副キャビティ部との間で、それぞれが反対方向に押し付けられる。これにより、製品となる主キャビティ部へ無理なストレスが加わり、製品の変形等をまねく懸念があると共に、副キャビティ部に対しても、本来の目的である被覆剤の外部への漏れを防ぐシール圧力に関して、主キャビティ部から及ぶ変形や、被覆剤の注入、再型締め時の内圧の影響を受けるために不確実なものとなる可能性がある。
これらの可能性を小さくするために副キャビティ内に薄肉部を設けることも記載されているが、この薄肉部は前記変形や圧力を受けても破損しない強度を備えていなければならないから、その効果は限定的なものとなる。
加えて、この技術では、副キャビティ部と一体となっている主キャビティ部の背面側（反被覆面側金型キャビティ面）に被覆剤を流すことはできないし、製品形状に沿って副キャビティ部をカットする後工程も複雑で高い精度が要求される。
加えて、この技術では、副キャビティ部と一体となっている主キャビティ部の背面側（反被覆面側金型キャビティ面）に被覆剤を流すことはできないし、製品形状に沿って副キャビティ部をカットする後工程も複雑で高い精度が要求される。
例えば、最終製品を別部品の上に重ねて取付ける場合、被覆された製品面と前記別部品とのわずかな取付け隙間から後工程でカットされた非被覆面が見え、外部から見た意匠性において問題となる。このため、取付け方法自体が制約を受けるので、反被覆面側にいくらかでも被覆剤を廻せると、この制約を解消できるとしている。
特許文献２乃至特許文献５等に代表される従来の技術は、押圧部を持たず、シール性能が副キャビティの形状によってのみ決定されるものが殆どで、樹脂の種類や被覆剤の種類が変わって、それぞれの粘度が変わるとその度に形状の寸法検討、試行錯誤をしなければならない。また、形状によるシール性能は部分的に均一でない可能性や量産において形状が経時的に変化する可能性等も含め確実なシール性能とは言えない。
特許文献２乃至特許文献５等に代表される従来の技術は、押圧部を持たず、シール性能が副キャビティの形状によってのみ決定されるものが殆どで、樹脂の種類や被覆剤の種類が変わって、それぞれの粘度が変わるとその度に形状の寸法検討、試行錯誤をしなければならない。また、形状によるシール性能は部分的に均一でない可能性や量産において形状が経時的に変化する可能性等も含め確実なシール性能とは言えない。
例えば、特許文献５は、キャビティと離間して外側全周に位置する補助キャビティにキャビティから必要最小限の断面積を持つ貫通部に溶融樹脂を流通させることによって、パーティング面シール部材を成形する。加えて、補助キャビティ形成溝及び補助キャビティ形成面に対してパーティング面シール部材を圧接させるために、アーム部の傾斜面が、該傾斜面に密着したパーティング面シール部材の押圧面を押圧するものである。
しかし、特許文献１乃至特許文献５の発明は、２色成形を前提とする技術であり、原理的には、金型内で成形した樹脂成形品の被膜表面に樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度流体の被覆剤で被覆するものであるが、低粘度流体の被覆剤の流れの影響が被覆に生じ、見栄えよく被覆剤の厚みを薄くする必要があった。それでも、ポリウレタンは非粘性に近いため一般樹脂に比べて気泡を巻き込み易い。故に、空気の巻き込みの影響で、被覆剤の流れが被覆に現れる現象が生じていた。
この外観不良を改善する案として、断面積や長さは成形品の大きさなどを考慮して決められるランナーの断面積を一定にして速度を一定にすることであり、オーバーフロー部を設けて気泡が巻き込み部位を成形製品部から外すことである。
しかし、特許文献１乃至特許文献５の発明は、２色成形を前提とする技術であり、原理的には、金型内で成形した樹脂成形品の被膜表面に樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度流体の被覆剤で被覆するものであるが、低粘度流体の被覆剤の流れの影響が被覆に生じ、見栄えよく被覆剤の厚みを薄くする必要があった。それでも、ポリウレタンは非粘性に近いため一般樹脂に比べて気泡を巻き込み易い。故に、空気の巻き込みの影響で、被覆剤の流れが被覆に現れる現象が生じていた。
この外観不良を改善する案として、断面積や長さは成形品の大きさなどを考慮して決められるランナーの断面積を一定にして速度を一定にすることであり、オーバーフロー部を設けて気泡が巻き込み部位を成形製品部から外すことである。
そこで、本発明は上記問題点を解消すべく、樹脂成形品の表面に形成する前記樹脂成形品を被覆するポリウレタン塗膜であって、前記ポリウレタン塗膜による巻き込みの影響が被覆に生じ難い塗装被覆成形品の提供を課題とするものである。
請求項１の発明に係る塗装被覆成形品は、樹脂成形品の表面に、前記樹脂成形品を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆した塗装被覆成形品である。
また、前記塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗料で、前記塗装被覆成形品の表面を被覆するポリウレタン塗料は、２液混合タイプのポリウレタン塗料とし、前記樹脂塗料は、製品として使用する樹脂成形品の被覆形態の断面積に対応させて２液混合タイプのポリウレタン塗料を供給して成形したものである。
また、前記塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗料で、前記塗装被覆成形品の表面を被覆するポリウレタン塗料は、２液混合タイプのポリウレタン塗料とし、前記樹脂塗料は、製品として使用する樹脂成形品の被覆形態の断面積に対応させて２液混合タイプのポリウレタン塗料を供給して成形したものである。
まず、上記塗装被覆成形品において、樹脂成形品の表面に形成する前記樹脂成形品を被覆する溶融樹脂の粘度は、低粘度の樹脂塗料で被覆したとは、樹脂成形品の表面に樹脂成形品を被覆することであり、特に、溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料及び溶融樹脂の粘度と同一の低粘度の樹脂塗料で被覆することでないことを規定したものである。
また、上記塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料は、２液混合タイプのポリウレタン塗料とし、かつ、前記樹脂塗料は、製品として使用する樹脂成形品の被覆形態の断面積に一致させて２液混合タイプのポリウレタン塗料を供給して成形したものある。
即ち、ポリウレタンは非粘性に近いため一般樹脂に比べて気泡を巻き込み易い。故に、空気の巻き込みの影響で、被覆剤の流れが被覆に現れる現象が生じていた。この対応として、外観不良を改善する案として、成形品とランナーの断面積を一定にして速度を一定にすることであり、また、オーバーフロー部を設けて気泡が巻き込み部位を成形製品部から外すことである。
また、上記塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料は、２液混合タイプのポリウレタン塗料とし、かつ、前記樹脂塗料は、製品として使用する樹脂成形品の被覆形態の断面積に一致させて２液混合タイプのポリウレタン塗料を供給して成形したものある。
即ち、ポリウレタンは非粘性に近いため一般樹脂に比べて気泡を巻き込み易い。故に、空気の巻き込みの影響で、被覆剤の流れが被覆に現れる現象が生じていた。この対応として、外観不良を改善する案として、成形品とランナーの断面積を一定にして速度を一定にすることであり、また、オーバーフロー部を設けて気泡が巻き込み部位を成形製品部から外すことである。
請求項１の発明に係る塗装被覆成形品は、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品において、前記塗装被覆成形品の表面を被覆する２液混合タイプのポリウレタン塗料の樹脂塗料とし、前記樹脂塗料の供給は、製品として使用する樹脂成形品の被覆形態の断面積に応じてポリウレタン塗料を供給するものである。
即ち、塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗膜とし、ベルヌーイの定理に従って、その流体を、圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすと、ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝一定となる。「圧力エネルギｐ」＋「速度エネルギρＶ2／２」＋「位置エネルギρ ｇｚ」の和が等しくなる。
このように「圧力エネルギｐ」、「速度エネルギρＶ2／２」、「位置エネルギρ ｇｚ」の和をConst（一定）にすることは、「位置エネルギρ ｇｚ」が殆ど変化しないから、噴射圧力によって決定され「速度エネルギρＶ2／２」がConst（一定）であれば、概略的な誤差の少ない値となる。
即ち、塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗膜とし、ベルヌーイの定理に従って、その流体を、圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすと、ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝一定となる。「圧力エネルギｐ」＋「速度エネルギρＶ2／２」＋「位置エネルギρ ｇｚ」の和が等しくなる。
このように「圧力エネルギｐ」、「速度エネルギρＶ2／２」、「位置エネルギρ ｇｚ」の和をConst（一定）にすることは、「位置エネルギρ ｇｚ」が殆ど変化しないから、噴射圧力によって決定され「速度エネルギρＶ2／２」がConst（一定）であれば、概略的な誤差の少ない値となる。
したがって、塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料、即ち、塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗料とし、前記樹脂塗料の供給を製品として使用する樹脂成形品の被覆形態の被覆の断面積と、製品としては廃棄する樹脂成形品の被覆形態の被覆の断面積は、一連の流れとしたときConst（一定）としたものである。
なお、本実施例とは相違するが、金型相互間のインローの精度を１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲内とし、少なくとも、インローの精度は１／１００ｍｍよりも良くするものとする。これによって、速度Ｖ[m/s]はその自乗に影響するから、それをConst（一定）とする両者の誤差は少なくなる。
即ち、ポリウレタンは非粘性に近いため一般樹脂に比べて気泡を巻き込み易い。故に、空気の巻き込みの影響で、被覆剤の流れが被覆に現れる現象が生じていた。この対応として、外観不良を改善する案として、成形品とランナーの断面積を一定にして速度を一定にすることであり、また、オーバーフロー部を設けて気泡が巻き込み部位を成形製品部から外すことである。逆に、例えば、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）でなくなったときには、それをもって充填終了とすることができる。
なお、本実施例とは相違するが、金型相互間のインローの精度を１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲内とし、少なくとも、インローの精度は１／１００ｍｍよりも良くするものとする。これによって、速度Ｖ[m/s]はその自乗に影響するから、それをConst（一定）とする両者の誤差は少なくなる。
即ち、ポリウレタンは非粘性に近いため一般樹脂に比べて気泡を巻き込み易い。故に、空気の巻き込みの影響で、被覆剤の流れが被覆に現れる現象が生じていた。この対応として、外観不良を改善する案として、成形品とランナーの断面積を一定にして速度を一定にすることであり、また、オーバーフロー部を設けて気泡が巻き込み部位を成形製品部から外すことである。逆に、例えば、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）でなくなったときには、それをもって充填終了とすることができる。
以下、本発明の実施の形態について、図面に基づいて説明する。なお、実施の形態において、図示の同一記号及び同一符号は、同一または相当する機能部分であるから、ここではその重複する説明を省略する。
［実施の形態］
［実施の形態］
図１及び図２において、ポリウレタン塗料等の樹脂（７５℃）の粘度は９７（ｍＰａ・ｓ）である。因みに、２０℃の水の粘度は１．０（ｍＰａ・ｓ）であり、一般合成樹脂の２６０℃の温度の粘度は１．０×１０5～１．０×１０6（ｍＰａ・ｓ）であるから、ポリウレタン（７５℃）の粘度は水の粘度に近似している。また、一般合成樹脂の２６０℃の温度の粘度は、１．０×１０5～１．０×１０6（ｍＰａ・ｓ）であり、一般論からしてポリウレタン（７５℃）の粘度が一般樹脂の１０００～１００００倍粘度が低く、水に近い粘度であることがわかる。
これに対して、一般合成樹脂の２６０℃の温度の粘度は、成形温度が高いばかりか、２６０℃の温度で粘度は１．０×１０5（ｍＰａ・ｓ）と射出成型の管理が難しい。そこで、本実施の形態では、ポリウレタン（７５℃）を使用することとする。
これに対して、一般合成樹脂の２６０℃の温度の粘度は、成形温度が高いばかりか、２６０℃の温度で粘度は１．０×１０5（ｍＰａ・ｓ）と射出成型の管理が難しい。そこで、本実施の形態では、ポリウレタン（７５℃）を使用することとする。
因みに、イソシアネートＡ（Puronate 960/1）とポリオールＢ（Puroclear 3351 IT）の関係について、２液混合タイプのポリウレタン樹脂（塗料）の粘度特性を例に、説明する。
イソシアネートＡとポリオールＢの温度と粘度との関係を図１に示す。７０～８０℃で粘性が小さくなり、比較的低い６０～８０℃の範囲で特性が安定していることから、この温度範囲で成形すると、軽負荷で比較的流動性の高いポリウレタン樹脂の成形加工を行うことができる。
しかし、ポリウレタン（７５℃）の粘度が一般合成樹脂に比して小さいことは、塗装被覆成形品１３を形成する塗装被覆成形品用金型にインロー加工（精度１／１００ｍｍ以下）２１ａ～２１ｄが形成されていても、その塗装被覆成形品用金型の隙間に図３（ａ）に示すバリ２９が発生し、そのバリ２９の除去は、周知のように簡単化できない。また、１回のストロークでバリ２９を除去して図３（ｂ）に示すように、全面切除することもできない。この流動性の高いポリウレタン樹脂のバリ２９を切断するには、下金型２０及び上金型３０の金型相互間の間隔が精度１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲でないとバリ切りできないことが発明者等によって確認された。
イソシアネートＡとポリオールＢの温度と粘度との関係を図１に示す。７０～８０℃で粘性が小さくなり、比較的低い６０～８０℃の範囲で特性が安定していることから、この温度範囲で成形すると、軽負荷で比較的流動性の高いポリウレタン樹脂の成形加工を行うことができる。
しかし、ポリウレタン（７５℃）の粘度が一般合成樹脂に比して小さいことは、塗装被覆成形品１３を形成する塗装被覆成形品用金型にインロー加工（精度１／１００ｍｍ以下）２１ａ～２１ｄが形成されていても、その塗装被覆成形品用金型の隙間に図３（ａ）に示すバリ２９が発生し、そのバリ２９の除去は、周知のように簡単化できない。また、１回のストロークでバリ２９を除去して図３（ｂ）に示すように、全面切除することもできない。この流動性の高いポリウレタン樹脂のバリ２９を切断するには、下金型２０及び上金型３０の金型相互間の間隔が精度１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲でないとバリ切りできないことが発明者等によって確認された。
例えば、塗装被覆成形品１３を成形する金型はインロー加工２１ａ～２１ｄされている。しかし、図４乃至図１３に示すように、インロー加工２１ａ～２１ｄの精度が１／１００程度であるから、精度１／１００ｍｍ程度の流動性の高いポリウレタン樹脂のバリ２９が発生する確率が高い。
図４はインロー加工の参考説明図で、上金型３０に突出した形状の凸部３０Ｘを形成し、また、それと嵌合する下金型２０に凹部２０Ｙを形成する。この上金型３０の下に凸の凸部３０Ｘ、及びそれと嵌合する金型凹部２０Ｙは、上金型３０及び下金型２０の何れも外径に近い位置で位置決めできるように形成するのが望ましい。
図４に示す上金型３０に突出した形状の凸部３０Ｘ、下金型２０に突出した形状の凹部２０Ｙを形成する所謂、嵌め合いに対しても所定の射出する成形型が形成されている。
図４はインロー加工の参考説明図で、上金型３０に突出した形状の凸部３０Ｘを形成し、また、それと嵌合する下金型２０に凹部２０Ｙを形成する。この上金型３０の下に凸の凸部３０Ｘ、及びそれと嵌合する金型凹部２０Ｙは、上金型３０及び下金型２０の何れも外径に近い位置で位置決めできるように形成するのが望ましい。
図４に示す上金型３０に突出した形状の凸部３０Ｘ、下金型２０に突出した形状の凹部２０Ｙを形成する所謂、嵌め合いに対しても所定の射出する成形型が形成されている。
前記金型相互間はインロー方式とし、かつ、前記塗装被覆成形品の表面に被覆し、図４に示すように、上金型３０及び下金型２０を形成した状態の部品同士が噛み合いをインローという。特に部品がしっくりはまる凸部３０Ｘ、凹部２０Ｙの両部分のことを「インロー」という。これは現場用語である。ここで、塗装被覆成形品用金型のインロー加工の精度を、図４乃至図８に示すように、１／１００、１／２００、１／３００、１／４００と小さく仕上げ精度を上げると、論理的にはバリ２９の発生が少なくなる。
図４乃至図８は、射出成型に使用される金型のインロー方式を形成したものである。
図４乃至図８は、射出成型に使用される金型のインロー方式を形成したものである。
塗装被覆成形品１３は、樹脂成形品１１及びその上に樹脂塗料による被覆成形部１２を保持しており、図１３（ｂ）に示すように、ベースを樹脂成形品１１とし、その上に樹脂塗料による被覆成形部１２を形成している。ベースを樹脂成形品１１は、幅方向の断面の面積、即ち、幅の長さ[ｍ]と、その厚み［ｈ］の[幅ｍ・厚ｈ]が特定の値になるように断面積を決めている。図では樹脂成形品１１を略凹字状として形成されているが、現実には合成樹脂の流れが乱されないように、角が面取りされている。幅の長さ[ｍ]とその厚み［ｈ］からなる[幅ｍ×厚ｈ]は、ベルヌーイの定理の速度（流速）Ｖ[m/s]一定から決定されるものである。
例えば、図１３（ｂ）に示す塗装被覆成形品１３を成形する金型は、インロー加工２１ａ～２１ｄされている。しかし、図４乃至図１３に示すように、インロー加工２１ａ～２１ｄの精度が１／１００ｍｍ程度であるから、流動性の高いポリウレタン樹脂のバリ２９が発生する確率が高い。
ここで、塗装被覆成形品用金型のインロー加工の精度を、図４乃至図１１に示すように、１／１００ｍｍ、１／２００ｍｍ、１／３００ｍｍ、１／４００ｍｍと順次小さくすると、一般論では、バリ２９の発生が少なくなる。
ここで、塗装被覆成形品用金型のインロー加工の精度を、図４乃至図１１に示すように、１／１００ｍｍ、１／２００ｍｍ、１／３００ｍｍ、１／４００ｍｍと順次小さくすると、一般論では、バリ２９の発生が少なくなる。
図４乃至図１３に示すように、下金型２０の４隅に、インロー加工２１ａ～２１ｄ用の４角柱を形成している。図５も同様、インロー加工２２ａ～２２ｄの４角柱は、１／１００の精度に形成した。即ち、精度１／１００ｍｍのテーパによって、設定値の誤差が最小値になるようにした。図中、ボルト穴２は塗装被覆成形品１３を保持しており、ボルト３によって上金型３０と下金型２０を接続している。
図１１に示すインロー加工２３ａ～２３ｄは、インロー加工２２ａ～２２ｄと噛み合う凹部からなり、対となってインロー加工２１ａ～２１ｄを構成している。
図１１に示すインロー加工２３ａ～２３ｄは、インロー加工２２ａ～２２ｄと噛み合う凹部からなり、対となってインロー加工２１ａ～２１ｄを構成している。
図４乃至図１３に示すように、インロー加工２２ａ～２２ｄの４角柱は、ＮＣ旋盤、ＮＣ工作機械等のＮＣ加工装置で１／１００ｍｍの精度で切削したものである。勿論、本発明を実施する場合には、円柱とテーパによって１／１００ｍｍの精度に切削してもよく、本発明は、そのインロー加工方法について限定されるものではない。
なお、インロー加工の加工方法は、例えば、文章では１／１００ｍｍの精度と示しているが、これは１／１００ｍｍの精度に機械設定したことを意味するものである。故に、インローの加工精度との間は目安に過ぎない。
なお、インロー加工の加工方法は、例えば、文章では１／１００ｍｍの精度と示しているが、これは１／１００ｍｍの精度に機械設定したことを意味するものである。故に、インローの加工精度との間は目安に過ぎない。
インロー加工２１ａ～２１ｄ以外の塗装被覆成形品１３の金型、即ち、下金型２０及び上金型３０は、図１３（ｂ）に示すように、ベースを樹脂成形品１１とし、その上に樹脂塗料による被覆成形部１２を形成している。塗装被覆成形品１３は、樹脂成形品１１及び被覆成形部１２を形成したもので、形成前の被覆成形部１２は塗装被覆成形品１３が形成されるキャビティとして使用されている。
しかし、インロー加工の加工精度を良くしても（数値を小さくしても）、１対の金型の収まりが悪いと、金型全体の精度を下げ、インロー加工の全加工精度を良くすることができない。
そこで、発明者等は１／１０００ｍｍ～１／１００ｍｍをＮＣ旋盤、ＮＣ工作機械等のＮＣ加工装置で切削したインロー加工精度を基に、その下金型２０と上金型３０の収まりを検証した。
そこで、発明者等は１／１０００ｍｍ～１／１００ｍｍをＮＣ旋盤、ＮＣ工作機械等のＮＣ加工装置で切削したインロー加工精度を基に、その下金型２０と上金型３０の収まりを検証した。
発明者等はインロー加工として１／１０００ｍｍ～８／１０００ｍｍの四角柱のものを切削し、試験資料として供した。７／１０００ｍｍ以上では必ずしも安定したインロー加工による効果というものが得られなかったが、１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍで、インロー加工として精度を上げた効果が得られた。
特に、インロー加工の精度１／１０００ｍｍ以上になると、安定した収まりによって、ボルト２、ボルト穴３による金型の締め付けも正しく行なわれた。
従来の１／１００ｍｍの精度のインロー加工を基に、ポリウレタン樹脂のバリ２９を最小とする場合には、厚みが０．２ｍｍ以上のポリウレタン塗膜として、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲とした場合にバリ取りが減少した。６／１０００ｍｍ、７／１０００ｍｍにおいては、どれだけ温度による膨張・収縮が生じているのか明確でないが、精度は殆ど温度に依存するものと推定されるので、発明者らによって更に究明中である。
特に、インロー加工の精度１／１０００ｍｍ以上になると、安定した収まりによって、ボルト２、ボルト穴３による金型の締め付けも正しく行なわれた。
従来の１／１００ｍｍの精度のインロー加工を基に、ポリウレタン樹脂のバリ２９を最小とする場合には、厚みが０．２ｍｍ以上のポリウレタン塗膜として、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲とした場合にバリ取りが減少した。６／１０００ｍｍ、７／１０００ｍｍにおいては、どれだけ温度による膨張・収縮が生じているのか明確でないが、精度は殆ど温度に依存するものと推定されるので、発明者らによって更に究明中である。
即ち、発明者らの実験によれば、インロー加工の精度１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲では、２色成形では不可能であった厚みが０．２～０．８ｍｍという１ｍｍ以下のポリウレタン塗膜とすることができる。即ち、ポリウレタン塗膜の表面張力が維持されているとき、ポリウレタン塗膜の容積の一部が金型の温度膨張となって減容量側に傾くから、ポリウレタン塗膜の塊が膨らんで、バースト（破裂）に至らないことによると推定される。
特に、厚みが０．８ｍｍ以上のポリウレタン塗膜においては、表面張力によってポリウレタン塗膜の体積が丸くなろうとしており、また、毛細管現象による広がりが加わると、厚みが０．２ｍｍ以下の範囲の数値よりも大きくならない。この要因には表面張力及び毛細管現象が作用していると推定される。
特に、厚みが０．８ｍｍ以上のポリウレタン塗膜においては、表面張力によってポリウレタン塗膜の体積が丸くなろうとしており、また、毛細管現象による広がりが加わると、厚みが０．２ｍｍ以下の範囲の数値よりも大きくならない。この要因には表面張力及び毛細管現象が作用していると推定される。
また、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１ｍｍ以下とすることもできる。このとき、ポリウレタン塗膜を形成する場合は、厚みの巻き込みの「渦」、「むら」が出現し難くなるという環境を整えることができるメリットがあるが、インロー加工及びバリの大きさを考慮する必要が生じる。
しかし、厚みが０．１ｍｍ以上、０．２ｍｍ以上の範囲のポリウレタン塗膜は、被覆成形部１２の毛細管現象及び表面張力のバランスが取れているので、０．２ｍｍ厚以上とするのが好ましい。
なお、０．８ｍｍ厚以上は従来の二色成型機で成型できることを含むから、本実施の形態では厚みが０．１～０．８ｍｍの記載のうち、０．１ｍｍ厚以上は本実施の形態として新規に可能になった厚みで有り、０．８ｍｍ以上は従来の２色成形で可能な値と解釈さされてもよい。
しかし、厚みが０．１ｍｍ以上、０．２ｍｍ以上の範囲のポリウレタン塗膜は、被覆成形部１２の毛細管現象及び表面張力のバランスが取れているので、０．２ｍｍ厚以上とするのが好ましい。
なお、０．８ｍｍ厚以上は従来の二色成型機で成型できることを含むから、本実施の形態では厚みが０．１～０．８ｍｍの記載のうち、０．１ｍｍ厚以上は本実施の形態として新規に可能になった厚みで有り、０．８ｍｍ以上は従来の２色成形で可能な値と解釈さされてもよい。
本実施の形態の図１２のサイドモールのような塗装被覆成形品１３の被覆成形部１２は、図１２（ａ）及び図１２（ｂ）に示すように、他の下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面のキャビティとなる部分である。
なお、本実施の形態の説明の被覆成形部１２は、樹脂塗料で被覆成形部１２を形成したものと、樹脂塗料で被覆成形部１２を形成するキャビティを指す場合もある。
なお、本実施の形態の説明の被覆成形部１２は、樹脂塗料で被覆成形部１２を形成したものと、樹脂塗料で被覆成形部１２を形成するキャビティを指す場合もある。
前記樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆するものである。図１２（ｂ）の正面図に示すように、前記樹脂成形品１１の一次元の長さ方向の測定点Ｗに対して、幅方向の測定点が変化していることが判る。ところが、幅（二次元の長さ）の測定点が変化しているのみではなく、図１２（ａ）乃至（ｃ）に示す平面図、正面図、背面図から示されているように、サイドモールは意匠面が曲面となっている。
図１２（ａ）乃至図１２（ｃ）の成形品及び図１３の塗装被覆成形品（サイドモール）１３は、例えば、２０等分した測定点は、溶融樹脂がＷ＝５０、５１、５２、・・・５６、５７、５８、５９、６０、・・・・等に順次溶融樹脂が射出される。これは、幅方向の測定点、即ち、幅方向の断面の面積、幅の長さｍと、その厚みｈが、[幅ｍ・厚ｈ]として現して±３０％以内に入るように設定されている。ここで、溶融樹脂Ｗは[幅ｍ×厚ｈ]が均一となる。
各測定点Ｗ＝５０をＶ1＝Ｖ[m/s]とする入力速度、右端側の測定点は、Ｗ＝５０をＶ2＝Ｖ[m/s]とする出力速度であり、中央付近の変化点の測定点、測定点Ｗ＝５９ではＶ3となる。更に、厚みの異なるところは、ヒケ、ボイドが生じないように意識して樹脂成形品１１に凹部、凸部を形成している。
各測定点Ｗ＝５０をＶ1＝Ｖ[m/s]とする入力速度、右端側の測定点は、Ｗ＝５０をＶ2＝Ｖ[m/s]とする出力速度であり、中央付近の変化点の測定点、測定点Ｗ＝５９ではＶ3となる。更に、厚みの異なるところは、ヒケ、ボイドが生じないように意識して樹脂成形品１１に凹部、凸部を形成している。
ベルヌーイの定理から
ｐ1＋ρ1（Ｖ1）2／２＋ρ1 ｇ1ｚ1 ＝ｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2
との式から、被覆成形部１２の幅が左端から射出するとなると、途中で３倍の幅に広くなっているから、Ｖ2[m/s]と（Ｖ／３）2 [m/s]が等しくなるように他の制御が必要である。ここでは、速度ＶからＶ／９の制御が必要となることがわかる。
ｐ1＋ρ1（Ｖ1）2／２＋ρ1 ｇ1ｚ1 ＝ｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2
との式から、被覆成形部１２の幅が左端から射出するとなると、途中で３倍の幅に広くなっているから、Ｖ2[m/s]と（Ｖ／３）2 [m/s]が等しくなるように他の制御が必要である。ここでは、速度ＶからＶ／９の制御が必要となることがわかる。
なお、測定点Ｗの等分は１０等分または２０等分に限定されるものではないし、必ずしも等分にする必要はなく、図面（設計値）の測定点と実施物の測定点とが対応すればよい。ベルヌーイの定理から
ｐ1＋ρ1（Ｖ1）2／２＋ρ1 ｇ1ｚ1 ＝ｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2
が形成され、この式から、図１２（ｂ）の幅が中央部付近で３倍になっており、Ｖ2[m/s]とその自乗の（Ｖ／３）2 [m/s]が等しくなるように制御が必要である。即ち、ここでは、１／９の制御が必要となることが判る。
ｐ1＋ρ1（Ｖ1）2／２＋ρ1 ｇ1ｚ1 ＝ｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2
が形成され、この式から、図１２（ｂ）の幅が中央部付近で３倍になっており、Ｖ2[m/s]とその自乗の（Ｖ／３）2 [m/s]が等しくなるように制御が必要である。即ち、ここでは、１／９の制御が必要となることが判る。
即ち、左端側の断面の速度Ｖ1＝Ｖ[m/s]、右端側の断面の速度Ｖ2＝Ｖ[m/s]、中央付近の速度Ｖ3＝Ｖ／３[m/s]となる。
ベルヌーイの定理で断面の速度Ｖ[m/s]を変化しないでConst（一定）とすれば、高さｚ[m]及び重力加速度 ｇ[m/s2] も変化しないので、流体の圧力ｐ[Pa]及び密度ρ[kg/m3]が変化することになる。
しかし、左端側の断面の速度Ｖ1＝Ｖ[m/s]となる。中央付近の速度Ｖ3はＶ／３[m/s]となるから、エネルギはｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2から、Ｖ3は（Ｖ／３）2とＶ／９の速度エネルギとなる。
ベルヌーイの定理で断面の速度Ｖ[m/s]を変化しないでConst（一定）とすれば、高さｚ[m]及び重力加速度 ｇ[m/s2] も変化しないので、流体の圧力ｐ[Pa]及び密度ρ[kg/m3]が変化することになる。
しかし、左端側の断面の速度Ｖ1＝Ｖ[m/s]となる。中央付近の速度Ｖ3はＶ／３[m/s]となるから、エネルギはｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2から、Ｖ3は（Ｖ／３）2とＶ／９の速度エネルギとなる。
速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]は、塗装被覆成形品１３の値から、下金型２０及び上金型３０のキャビティとしての被覆成形部１２によって樹脂成形品１１の一次元の長さ方向の測定点Ｗは、Ｗ＝５０、・・・、７０を得る。また、測定点Ｗは、各断面点のサイドモールの断面を算出し、当該キャビティの被覆成形部１２の断面形状を得る。それらのキャビティを基に速度Ｖ[m/s]、高さをｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]、流体のｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]を算出する。
即ち、下金型２０及び上金型３０内で成形した塗装被覆成形品１３は、前記樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆し、また、サイドモール等からなる塗装被覆成形品１３は、前記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧを取付け、前記樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、しかも、樹脂塗料を噴射したとき、特定の流体を常に定量流して、他の流体を変量として制御している。
このときの流体調整機構９０は、ステッピングモータ、サーボモータで横方向の測定点Ｗの位置の検出ができればよい。符号化または複合化コード盤を具備するモータも使用可能である。
このときの流体調整機構９０は、ステッピングモータ、サーボモータで横方向の測定点Ｗの位置の検出ができればよい。符号化または複合化コード盤を具備するモータも使用可能である。
上記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧは、樹脂塗料を噴霧する噴射口を有するもので、本実施の形態では所定の幅を形成できるものである。射出口ＳＧとしては、イオンエアーコンプレッサ、静電除去エアーガン等が使用できる。
また、流体調整機構９０は、塗装被覆成形品１３に沿って射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を供給し、射出口ＳＧで射出した樹脂塗料の頭部を移動させながら、一次元または二次元的に移動するものである。
流体調整機構９０は、図８の概念図に示すように、下端に一次元または二次元的に移動する射出口ＳＧを取付けたものである。
また、流体調整機構９０は、塗装被覆成形品１３に沿って射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を供給し、射出口ＳＧで射出した樹脂塗料の頭部を移動させながら、一次元または二次元的に移動するものである。
流体調整機構９０は、図８の概念図に示すように、下端に一次元または二次元的に移動する射出口ＳＧを取付けたものである。
ここで、本実施の形態の流体調整機構９０は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、樹脂成形品１１の長さ方向の測定点Ｘに移動し、何れの位置においてもベルヌーイの定理の「速度、高さ、重力加速度、流体の圧力、密度」の「流体特性」の和が同一になるように設定されている。
この時、設計的に測定点Ｘ＝５０、・・・、７０の側は、サイドモールの片端部または両端部から空気を抜きながら射出口ＳＧで塗装するのが効率的である。
この時、設計的に測定点Ｘ＝５０、・・・、７０の側は、サイドモールの片端部または両端部から空気を抜きながら射出口ＳＧで塗装するのが効率的である。
本実施の形態の流体調整機構９０は、射出口ＳＧの位置を対応付けるもので、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]を算出する。全長の流体抵抗に対するベルヌーイの定理から定量出力する流体の前提を算出する。
そして、塗装被覆成形品１３の設計値から、下金型２０及び上金型３０のキャビティを基に作成された被覆成形部１２によって、樹脂成形品１１の１次元の長さ方向の測定点Ｘ＝５０、・・・、７０を得る。また、サイドモールの各断面を算出し、塗装被覆成形品１３のキャビティから変量としての流体を算出する。
そして、塗装被覆成形品１３の設計値から、下金型２０及び上金型３０のキャビティを基に作成された被覆成形部１２によって、樹脂成形品１１の１次元の長さ方向の測定点Ｘ＝５０、・・・、７０を得る。また、サイドモールの各断面を算出し、塗装被覆成形品１３のキャビティから変量としての流体を算出する。
ここで、塗装被覆成形品１３の一次元の長さ方向の測定点Ｘに対して何等分かに分け、また、二次元の長さ方向の測定点に対しても何等分かに分け、樹脂成形品１１の表面の空気の巻き込みを塗装被覆成形品１３の一次元の長さ方向の測定点Ｘに対しても、二次元の測定点の変化を少なくする。勿論、等分する距離は細分化することが望ましいが、この検出位置は、ベルヌーイの定理の入力端と出力端からその間の数値を推定することができる。
発明者等の実験では、
ｐ1＋ρ1（Ｖ1）2／２＋ρ1 ｇ1ｚ1 ＝ｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2
が１～３割の誤差を持つときには見栄えが低下しないので、３割以下の誤差に抑えるか、二次元の長さ測定点について、できるだけ変動を少なくするのが望ましい。勿論、１～３割の誤差を持つことを前提に説明したが、厳格に１～３割の誤差ではなく、更に、誤差が介在するものである。
ｐ1＋ρ1（Ｖ1）2／２＋ρ1 ｇ1ｚ1 ＝ｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2
が１～３割の誤差を持つときには見栄えが低下しないので、３割以下の誤差に抑えるか、二次元の長さ測定点について、できるだけ変動を少なくするのが望ましい。勿論、１～３割の誤差を持つことを前提に説明したが、厳格に１～３割の誤差ではなく、更に、誤差が介在するものである。
発明者等はベルヌーイの定理を基に金型内で成形した樹脂成形品１１の特定の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する下金型２０及び上金型３０内で、成形した他の金型で形成した樹脂成形品１１の表面に、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆した塗装被覆成形品１３において、「速度エネルギρＶ2／２」を互いに近似するようにした。
樹脂成形品１１の表面に、樹脂成形品１１を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料、即ち、ポリウレタン塗膜で被覆する塗装被覆成形品１３の表面に被覆する塗膜はポリウレタン塗料とし、前記樹脂塗料の供給は、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態の断面積と、製品として使用しない樹脂成形品１１の被覆形態の被覆の断面積はConst（一定）とすべく各種の実験を行った。
発明者等はベルヌーイの定理を基に、左端側の断面の速度Ｖ1＝Ｖ[m/s]、右端側の断面の速度Ｖ2＝Ｖ[m/s]、更に、両者間の速度Ｖ0＝Ｖ[m/s]になることが、好ましいから、金型内で成形した樹脂成形品１１の特定の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面に、樹脂成形品１１を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度のポリウレタン塗膜で被覆する塗装被覆成形品１３を得ることができ難くなり、ポリウレタン塗膜を形成する場合の厚みの「渦」、「むら」が出現し難く、厚みが０．２ｍｍ以上で、０．８ｍｍ以下のポリウレタン塗膜を形成することができる。
まず、塗装被覆成形品１３の表面に被覆するポリウレタン塗料の供給は、製品として使用する樹脂成形品１１の成形後に成形する。
樹脂成形品１１の具体的構成を説明すると、図１２に示すように、まず、樹脂成形品１１は射出成型機の図示しないノズルから、図１４及び図１５に示すランナー９１を介してゲート９２に樹脂成形品１１の樹脂が送給される。樹脂成形品１１のスプール９３は、樹脂成形品１１を形成するためのものであり、樹脂成形品１１のスプール９３の長さに対して、ゲート９２からＡ－Ａ切断線の領域、切断線Ｆ－Ｆの領域及び流体抵抗を考慮して、スプール９３に近似する流体抵抗の値、即ち、ゲート９２を中心にスプール端部溝９４としたものである。
樹脂成形品１１の具体的構成を説明すると、図１２に示すように、まず、樹脂成形品１１は射出成型機の図示しないノズルから、図１４及び図１５に示すランナー９１を介してゲート９２に樹脂成形品１１の樹脂が送給される。樹脂成形品１１のスプール９３は、樹脂成形品１１を形成するためのものであり、樹脂成形品１１のスプール９３の長さに対して、ゲート９２からＡ－Ａ切断線の領域、切断線Ｆ－Ｆの領域及び流体抵抗を考慮して、スプール９３に近似する流体抵抗の値、即ち、ゲート９２を中心にスプール端部溝９４としたものである。
この樹脂成形品１１は、最初に樹脂成形品１１の樹脂を射出して成形される。
即ち、樹脂成形品１１は、射出成型機の図示しないノズルから、ランナー９１を介してゲート９２に樹脂成形品１１の樹脂が送給されたものであり、樹脂成形品１１として成形品を形成している。
本実施の形態では、成形品の大きさ等を考慮して断面積や長さが決定されるランナー９１を介してゲート９２に樹脂成形品１１の樹脂が送給されたものであるが、本発明を実施する場合には、ゲートが１つでも、複数でもよいし、ゲート９２が必ずしも中心位置にあることを必要とするものではない。スプール９３は、例えば、Ａ－Ａ切断線、Ｂ－Ｂ切断線で確認できるように、両端が堤で囲われた上に開で、ポリウレタン塗料で被覆する塗装被覆成形品１３の表面に被覆する全体がコ字状の溝になっている。
即ち、樹脂成形品１１は、射出成型機の図示しないノズルから、ランナー９１を介してゲート９２に樹脂成形品１１の樹脂が送給されたものであり、樹脂成形品１１として成形品を形成している。
本実施の形態では、成形品の大きさ等を考慮して断面積や長さが決定されるランナー９１を介してゲート９２に樹脂成形品１１の樹脂が送給されたものであるが、本発明を実施する場合には、ゲートが１つでも、複数でもよいし、ゲート９２が必ずしも中心位置にあることを必要とするものではない。スプール９３は、例えば、Ａ－Ａ切断線、Ｂ－Ｂ切断線で確認できるように、両端が堤で囲われた上に開で、ポリウレタン塗料で被覆する塗装被覆成形品１３の表面に被覆する全体がコ字状の溝になっている。
樹脂成形品１１が硬化した後、スプール９３等の堤で囲われた上に開のコ字状の溝は、上に開となっている。スプール端部溝９４側から樹脂成形品１１の表面にポリウレタン樹脂の供給が行われる。
Ｅ要部斜視図に示すように、スプール端部溝９４に示されているように、スプール端部溝９４の端部から、ポリウレタン塗料である樹脂を注入する。Ｃ－Ｃ切断線、Ｂ－Ｂ切断線、Ａ－Ａ切断線及びＦ－Ｆ切断線の領域の[幅ｍ×厚ｈ]の開口に倣って、幅の長さ[ｍ]とその厚み［ｈ］からなる[幅ｍ×厚ｈ]は、ベルヌーイの定理から一定となり、即ち、断面積が均一化されるように厚みｈが薄くなり、幅ｍが幅広となるものである。
このときポリウレタン塗料の供給は、Ｆ－Ｆ切断線の領域に連続する曲率の変曲点となるＦ－Ｆ切断線よりもスプール上部９９側は、Ｆ－Ｆ切断線を超えて充填されている。同様に、Ａ－Ａ切断線の領域に連続する曲率の変曲点９６を超えて充填されている。
Ｅ要部斜視図に示すように、スプール端部溝９４に示されているように、スプール端部溝９４の端部から、ポリウレタン塗料である樹脂を注入する。Ｃ－Ｃ切断線、Ｂ－Ｂ切断線、Ａ－Ａ切断線及びＦ－Ｆ切断線の領域の[幅ｍ×厚ｈ]の開口に倣って、幅の長さ[ｍ]とその厚み［ｈ］からなる[幅ｍ×厚ｈ]は、ベルヌーイの定理から一定となり、即ち、断面積が均一化されるように厚みｈが薄くなり、幅ｍが幅広となるものである。
このときポリウレタン塗料の供給は、Ｆ－Ｆ切断線の領域に連続する曲率の変曲点となるＦ－Ｆ切断線よりもスプール上部９９側は、Ｆ－Ｆ切断線を超えて充填されている。同様に、Ａ－Ａ切断線の領域に連続する曲率の変曲点９６を超えて充填されている。
ところが、Ｃ－Ｃ切断線によって形成されているスプール９３等の堤で囲われた上に開のコ字状の溝は、その断面積が均一であるが、Ａ－Ａ切断線とＢ－Ｂ切断線は堤で囲われた上に開のコ字状の溝が順次拡大している。しかし、スプール端部溝９４からスプール上部９９に対する流体抵抗は、堤で囲われた上に開のコ字状の溝の幅で順次溝幅が変化する形態となっている。
ベルヌーイの定理を基に、溝幅の断面の速度Ｖ1＝Ｖ[m/s]、上端側の断面の速度Ｖ2＝Ｖ[m/s]、更に、両者間の速度Ｖ0＝Ｖ／ｎ[m/s]になる。
ベルヌーイの定理を基に、溝幅の断面の速度Ｖ1＝Ｖ[m/s]、上端側の断面の速度Ｖ2＝Ｖ[m/s]、更に、両者間の速度Ｖ0＝Ｖ／ｎ[m/s]になる。
Ｆ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域を形成したポリウレタン樹脂によって被覆成形部１２が塗装被覆成形品１３になる。なお、Ｄ要部斜視図の断面変化位置９６はポリウレタン樹脂の流れ位置を示すもので両側は、樹脂成形品１１の堤として形成したものである。
なお、図１４及び図１５には、Ａ－Ａ切断線、Ｂ－Ｂ切断線、Ｃ－Ｃ切断線、Ｅ要部斜視図及びＦ－Ｆ切断線を示している。前述したが、製品として使用しない塗装被覆成形品１３とは、図１４及び図１５のＦ－Ｆ切断線で形成されるポリウレタン塗膜によってそのサイズ等が決定される領域以外の箇所を意味する。図１４及び図１５のＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域は、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態である。
なお、図１４及び図１５には、Ａ－Ａ切断線、Ｂ－Ｂ切断線、Ｃ－Ｃ切断線、Ｅ要部斜視図及びＦ－Ｆ切断線を示している。前述したが、製品として使用しない塗装被覆成形品１３とは、図１４及び図１５のＦ－Ｆ切断線で形成されるポリウレタン塗膜によってそのサイズ等が決定される領域以外の箇所を意味する。図１４及び図１５のＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域は、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態である。
図１４及び図１５のＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域は、塗装被覆成形品１３として使用する樹脂成形品１１の被覆形態である。したがって、塗装被覆成形品１３はＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域で切断するものである。
図１４及び図１５のＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線で形成されるポリウレタン塗膜によってそのサイズ等が決定される領域を意味する。図１４及び図１５のＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域は、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態である。
図１４及び図１５のＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線で形成されるポリウレタン塗膜によってそのサイズ等が決定される領域を意味する。図１４及び図１５のＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域は、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態である。
Ａ－Ａ切断線から図１４及び図１５の下方においては、ポリウレタン塗膜を形成するのに適した断面を塗装被覆成形品１３で形成している。図１４及び図１５のＥ要部斜視図に示すように、スプール端部溝９４は、ポリウレタン塗膜を形成する場合、厚みに対する「むら」、「渦」が出現し難いように、厚みが０．１～０．８ｍｍの範囲のポリウレタン塗膜を見栄えよく形成することができる。
なお、Ｆ－Ｆ切断線から上方は、ポリウレタン樹脂がＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域に十分樹脂が廻ったことを示すスペースであり、キャビティとしての被覆成形部１２によって、塗装被覆成形品１３を形成するものである。
なお、Ｆ－Ｆ切断線から上方は、ポリウレタン樹脂がＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域に十分樹脂が廻ったことを示すスペースであり、キャビティとしての被覆成形部１２によって、塗装被覆成形品１３を形成するものである。
ポリウレタン樹脂がＡ－Ａ切断線の領域に連続するスプール９３側は、切断して捨てる箇所である。Ｆ－Ｆ切断線の領域に連続する曲率の変曲点よりもスプール上部９９側も捨てる箇所である。また、Ａ－Ａ切断線の領域に連続する曲率の変曲点よりもスプール９３の下部側は捨てる箇所の分岐点である。
Ｆ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域を形成したポリウレタン樹脂によって被覆成形部１２が塗装被覆成形品１３に化体する。なお、Ｄ要部斜視図の断面変化位置９６はポリウレタン樹脂の流れ位置を示すもので両側は、樹脂成形品１１の堤として形成したものである。
Ｆ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域を形成したポリウレタン樹脂によって被覆成形部１２が塗装被覆成形品１３に化体する。なお、Ｄ要部斜視図の断面変化位置９６はポリウレタン樹脂の流れ位置を示すもので両側は、樹脂成形品１１の堤として形成したものである。
図示しないが、射出成型機のノズルからポリウレタン塗膜がランナー９１を介して樹脂成形品１１のスプール９３が形成されている。Ａ－Ａ切断線、Ｂ－Ｂ切断線は、断面の徐々の変化により、ポリウレタン塗膜の速度ＶはConst（一定）となり、Ｃ－Ｃ切断線の上下方向の伸びは、Ｆ－Ｆ切断線及びＧ－Ｇ切断線に挟まれた領域の成形と、Ｃ－Ｃ切断線の上下方向の伸びが、ポリウレタン塗膜の供給を均一として供給する速度Ｖで行うものである。
したがって、射出成型機の図示しないノズルから、ランナー９１を介して図示しない接続されている樹脂成形品１１は、商品として使用するＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線に挟まれた領域と、Ａ－Ａ切断線以下の領域及びＦ－Ｆ切断線の上部の領域は略均一である。
よって、樹脂成形品１１のポリウレタン塗膜の量が変化しても、スプール端部溝９４で調整可能領域であれば、ポリウレタン樹脂のバリ２９が発生し難いから、バリ２９を切断しなくてもよい。
よって、樹脂成形品１１のポリウレタン塗膜の量が変化しても、スプール端部溝９４で調整可能領域であれば、ポリウレタン樹脂のバリ２９が発生し難いから、バリ２９を切断しなくてもよい。
樹脂成形品１１の表面には、樹脂成形品１１を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度のポリウレタン塗膜で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆するポリウレタン塗膜の供給は、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態の断面積と、商品として使用するＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線に挟まれた領域と、製品外のＧ－Ｇ切断線以下の領域及びＦ－Ｆ切断線の上部の領域は３割以下の範囲内誤差は許容される範囲内である。
これによって、商品として使用するＦ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線に挟まれた領域は、Ａ－Ａ切断線とＢ－Ｂ切断線の中間にノズルが配設されることを前提とし、ポリウレタン塗膜が上昇し、幅を徐々に広くするとともに、Ｆ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線に挟まれた領域を厚みが０．２～０．８ｍｍ以上の範囲のポリウレタン塗膜を形成する。
更に、Ｆ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線に挟まれた領域を厚みが０．２～０．８ｍｍの範囲で、Ｆ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域に供給されたポリウレタン塗料は多少使用樹脂の総和が変化しても、即ち、樹脂成形品１１のポリウレタン塗料の量が変化しても、スプール端部溝９４で調整可能領域であれば、ポリウレタン樹脂のバリ２９が発生しないから、バリ２９を切断しなくてもよい。インロー加工も１／１００ｍｍ程度以上であればよい。
更に、Ｆ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線に挟まれた領域を厚みが０．２～０．８ｍｍの範囲で、Ｆ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線の領域に供給されたポリウレタン塗料は多少使用樹脂の総和が変化しても、即ち、樹脂成形品１１のポリウレタン塗料の量が変化しても、スプール端部溝９４で調整可能領域であれば、ポリウレタン樹脂のバリ２９が発生しないから、バリ２９を切断しなくてもよい。インロー加工も１／１００ｍｍ程度以上であればよい。
本実施の形態は、下金型２０及び上金型３０内で樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、前記樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆した塗装被覆成形品１３であって、樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧを取付け、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体を常に均一として制御する流体調整機構９０を具備する。
上記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧは、樹脂塗料の噴射口を有するもので、本実施の形態では所定の幅を形成できるものである。
また、流体調整機構９０は、射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、ポリウレタン塗料樹脂が一次元または二次元的平面または曲面を移動する。そして、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体調整機構９０の流体は何れの位置においても常に均一となる。
また、流体調整機構９０は、射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、ポリウレタン塗料樹脂が一次元または二次元的平面または曲面を移動する。そして、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体調整機構９０の流体は何れの位置においても常に均一となる。
この実施の形態の塗装被覆成形品１３は、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料としたものである。
ここで、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料としたものであるから、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
ここで、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料としたものであるから、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
上記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧは、樹脂塗料を噴霧する噴射口を有するもので、本実施の形態では所定の幅を形成できるものである。
また、流体調整機構９０は、射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を射出し、一次元または二次元的平面または曲面に樹脂を形成する。
そして、流体調整機構９０は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、前記流体調整機構９０の流体は流体調整機構９０の何れの位置においても常に均一となるように制御するものである。
また、流体調整機構９０は、射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を射出し、一次元または二次元的平面または曲面に樹脂を形成する。
そして、流体調整機構９０は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、前記流体調整機構９０の流体は流体調整機構９０の何れの位置においても常に均一となるように制御するものである。
更に、この実施の形態の塗装被覆成形品１３は、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料としたものであるから、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理でいう「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であり、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる程度の粘性である。
塗装被覆成形品１３は、インロー加工により、射出口ＳＧで噴射する樹脂塗料及び空気の通過が特定された金型を通過するものであるから、金型をインロー加工とすることにより密着性を出し、射出口ＳＧで噴射する樹脂塗料及び空気の通過が特定された金型のキャビティを通過するから、そこを通過する時間変化のない定常流は、摩擦の少ない非粘性流体となる。
他の金型内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆成形部１２を被覆する塗装被覆成形品１３であって、前記塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、ポリウレタン塗膜とし、かつ、金型相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように流体を設定するものである。
下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面の被覆成形部１２を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、厚みが０．１～０．８ｍｍのポリウレタン塗料とし、かつ、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように「流体特性（圧力エネルギ、速度エネルギ、位置エネルギ）」を設定するものである。
他の金型で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、ポリウレタン塗膜とし、かつ、金型相互間のインローを精度１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように流体を制御するものである。
本実施の形態の塗装被覆成形品１３は、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する樹脂塗料をポリウレタン塗料としたものであり、一次元または二次元平面または曲面を樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するものである。特に、ベルヌーイの定理による「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）の前提は、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做しても問題は確認されなかった。
本実施の形態の樹脂成形品１１の表面に、前記樹脂成形品１３を被覆する溶融樹脂１１の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３は、前記塗装被覆成形品１３の表面を被覆する２液混合タイプのポリウレタン塗料の樹脂塗料とし、前記樹脂塗料の供給は、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態の断面積に一致させて２液混合タイプのポリウレタン塗料を供給して成形したものである。
本実施の形態の塗装被覆成形品は、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗膜とし、また、前記樹脂塗料の供給を製品として使用する樹脂成形品の被覆形態の被覆の断面積と、製品として使用しない樹脂成形品の被覆形態の被覆の長さ方向の断面積はConst（一定）としたものである。
ベルヌーイの定理によれば、その流体を、圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすと、ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝一定となる。「圧力エネルギｐ」＋「速度エネルギρＶ2／２」＋「位置エネルギρ ｇｚ」の和が等しくなる。
このように「圧力エネルギｐ」、「速度エネルギρＶ2／２」、「位置エネルギρ ｇｚ」の和をConst（一定）にすることは、「位置エネルギρ ｇｚ」が殆ど変化しないから、噴射圧力によって決定され「速度エネルギρＶ2／２」がConst（一定）であれば、概略的な誤差の少ない値となる。
ベルヌーイの定理によれば、その流体を、圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすと、ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝一定となる。「圧力エネルギｐ」＋「速度エネルギρＶ2／２」＋「位置エネルギρ ｇｚ」の和が等しくなる。
このように「圧力エネルギｐ」、「速度エネルギρＶ2／２」、「位置エネルギρ ｇｚ」の和をConst（一定）にすることは、「位置エネルギρ ｇｚ」が殆ど変化しないから、噴射圧力によって決定され「速度エネルギρＶ2／２」がConst（一定）であれば、概略的な誤差の少ない値となる。
したがって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料、即ち、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗料とし、前記樹脂塗料の供給を製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態の被覆の断面積と、製品としては廃棄する樹脂成形品１１の被覆形態の被覆の断面積は、一連の流れとしたときConst（一定）としたものである。
なお、本実施例とは相違するが、金型相互間のインローの精度を１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲内とし、少なくとも、インローの精度は１／１００ｍｍよりも良くするもので、これによって、速度Ｖ[m/s]はその自乗に影響するから、それをConst（一定）とする両者の誤差は少なくなる。
なお、本実施例とは相違するが、金型相互間のインローの精度を１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲内とし、少なくとも、インローの精度は１／１００ｍｍよりも良くするもので、これによって、速度Ｖ[m/s]はその自乗に影響するから、それをConst（一定）とする両者の誤差は少なくなる。
下金型２０及び上金型３０内の樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３において、樹脂成形品１１の表面に噴射する樹脂塗料は、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」、「速度エネルギ」、「位置エネルギ」からなる「流体特性」を常に均一になるように樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿ってポリウレタン塗料を噴射し、射出口ＳＧの出力を制御する。樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧを取付け、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体調整機構９０を制御する流体を常に均一として制御する流体調整機構９０とを具備し、下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆するものである。
樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するポリウレタン塗料は、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の流体は、流体として摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做している。
即ち、２つの流体の流れの断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理を流体のｐ[Pa]、密度をρ[kg/m3]、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ Const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）から、２つの流れ方向に垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。ここで、２つの流れに対して垂直な断面を通過する流体は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、速度Ｖ[m/s]をConst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]が変化しないので、前記射出口ＳＧの樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。
即ち、２つの流体の流れの断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理を流体のｐ[Pa]、密度をρ[kg/m3]、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ Const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）から、２つの流れ方向に垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。ここで、２つの流れに対して垂直な断面を通過する流体は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、速度Ｖ[m/s]をConst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]が変化しないので、前記射出口ＳＧの樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。
下金型２０及び上金型３０内の樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、厚みが０．２ｍｍ以上のポリウレタン塗膜とし、かつ、金型相互間のインローを設け、ベルヌーイの定理による「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）の前提は、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做しても問題は確認されなかった。
本実施の形態の塗装被覆成形品１３は、流体調整機構９０の流体を常に均一になるように樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿ってポリウレタン塗料を噴射し、射出口ＳＧの出力を制御する。樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射し、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、特定の流体を常に均一として制御する流体調整機構９０とを具備し、他の金型内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆するものである。
ここでは、樹脂成形品１１と塗装被覆成形品１３が別ルートで形成されるから、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）でなくなったときには、樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化、仕上がり面が均一化でき、それをもって個々に充填終了とすることができる。樹脂成形品１１のデータを使用して塗装被覆成形品１３の仕上がり制御を停止できる。
樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するポリウレタン塗料が、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する対象は、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理のエネルギの前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するポリウレタン塗料が、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する対象は、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理のエネルギの前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
即ち、２つの流体の流れの方向に対して垂直な断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理のｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ Const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）から、２つの流れに対して垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。
ここで、２つの断面を通過する流体は、その速度Ｖ[m/s]の自乗に影響することになる。したがって、速度Ｖ[m/s]をConst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]が変化しないので、射出口ＳＧの樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ Const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）から、２つの流れに対して垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。
ここで、２つの断面を通過する流体は、その速度Ｖ[m/s]の自乗に影響することになる。したがって、速度Ｖ[m/s]をConst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]が変化しないので、射出口ＳＧの樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。
この塗装被覆成形品１３の表面に沿って射出口ＳＧで噴射する塗装は、ポリウレタン塗料としたものである。ここで、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元、即ち、平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」との前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
ポリウレタン塗料として１．０×１０2のものを使用すれば、下金型２０及び上金型３０の相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下で被膜形成は、厚みが０．２～０．８ｍｍとした厚みに実施できる。更に歩留まりを考慮すれば、かつ、安全性を考慮すれば、厚みが０．１～０．８ｍｍとすれば、高効率で塗装被覆成形品１３が得られる。
塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、厚みが０．２～０．８ｍｍのポリウレタン塗料とし、かつ、金型相互間のインローを５／１０００以下とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように制御するものである。
ポリウレタン塗料として１．０×１０2のものを使用すれば、下金型２０及び上金型３０の相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下で被膜形成は、厚みが０．２～０．８ｍｍとした厚みに実施できる。更に歩留まりを考慮すれば、かつ、安全性を考慮すれば、厚みが０．１～０．８ｍｍとすれば、高効率で塗装被覆成形品１３が得られる。
塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、厚みが０．２～０．８ｍｍのポリウレタン塗料とし、かつ、金型相互間のインローを５／１０００以下とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように制御するものである。
下金型２０及び上金型３０内に収納して成形する事例で説明したが、中子にも同様に使用できる。また、ベルヌーイの定理に従って、「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」と区別しているが、本実施の形態の場合には、コントロールが容易な項目を制御すればよい。特に、この成形により、ポリウレタンの単色成形または塗装と同様に成形したものとして同一の質感が出せる。樹脂成形品１１は下金型２０及び上金型３０内で形もよいし、下金型２０及び上金型３０内で全体を移動しないようにしてもよい。
この成形により、ポリウレタン樹脂の単色成形または２色成形したものと同一の質感が出せる。したがって、多層化が可能であり、また、多層化による違和感がない。
この成形により、ポリウレタン樹脂の単色成形または２色成形したものと同一の質感が出せる。したがって、多層化が可能であり、また、多層化による違和感がない。
樹脂成形品１１の表面に、前記樹脂成形品１１を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３において、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗膜とし、更に、樹脂塗料の供給は、製品として使用する樹脂成形品の被覆形態の断面積と、製品として使用しない被覆形態の被覆の断面積は、Const（一定）としたものである。特に、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１～０．８ｍｍと薄くても、バリが多く発生し難いものである。
特に、被覆形態の製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態の断面積と等しい面積または３割以内の近似した面積を形成し、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態の断面積に一致または近似させるように成形するものである。
単一の金型に対して、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態を射出しながら、同量または製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態の３割以内の、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態に使用する樹脂と同一樹脂を供給する。
単一の金型に対して、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態を射出しながら、同量または製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態の３割以内の、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態に使用する樹脂と同一樹脂を供給する。
製品として使用する塗装被覆成形品には、前記塗装被覆成形品の表面に樹脂を被覆し、前記樹脂成形品１１を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度で被覆し、前記ポリウレタン塗料の供給は、製品として使用する樹脂成形品１１の被覆形態の断面積と、製品として使用しない被覆形態の被覆の断面積とを一致させるものであるから、ベルヌーイの定理の速度Ｖ[m/s]をConst（一定）化できるから、その速度Ｖ[m/s]の自乗に影響しない。
しかし、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）でなくなったときには、密度ρ[kg/m3]は変化できないので、これをもって制御を終了し、充填終了とすることができる。
樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化できないとき、仕上がり面が均一化できないとき、それをもって充填制御を終了できる。
また、樹脂成形品１１を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３において、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗膜とし、更に、樹脂塗料の供給は、製品として使用する樹脂成形品の被覆形態の断面積と、製品として使用しない被覆形態の被覆の断面積は、Const（一定）としたものであるから、充填制御を停止し、特に、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１～０．８ｍｍと薄くても、バリが多く発生し難いものとなる。
しかし、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）でなくなったときには、密度ρ[kg/m3]は変化できないので、これをもって制御を終了し、充填終了とすることができる。
樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化できないとき、仕上がり面が均一化できないとき、それをもって充填制御を終了できる。
また、樹脂成形品１１を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３において、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗膜とし、更に、樹脂塗料の供給は、製品として使用する樹脂成形品の被覆形態の断面積と、製品として使用しない被覆形態の被覆の断面積は、Const（一定）としたものであるから、充填制御を停止し、特に、ポリウレタン塗膜の厚みが０．１～０．８ｍｍと薄くても、バリが多く発生し難いものとなる。
本実施の形態の塗装被覆成形品は、下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、前記樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、前記塗装被覆成形品１３の表面を被覆する２液混合タイプとしてポリウレタン塗料を樹脂塗料としている。前記２液混合タイプのポリウレタン塗料の樹脂塗料の供給は、成型品に合った大きさとして供給し、使用する前記樹脂成形品１１の被覆形態の断面積としてスプール上部９９までの樹脂経路のランナー９１の断面積を一定にして樹脂の移動（充填）速度を一定にするか、またはオーバーフロー部９９Ａを設けて気泡が巻き込んだ部位を成形製品部の領域から切り離す発明である。
このように、ポリウレタンは非粘性に近いため一般樹脂に比べて気泡を巻き込み易い。故に、空気の巻き込みの影響で、被覆材の流れが被覆に現れる現象が生じていた。そこで、外観不良を改善する案として、充填樹脂の単一の移動面積を一定にして流動特性を同一とし、速度を一定にするか、オーバーフロー部９９Ａを設けて所定量オーバーフローした位置で気泡が巻き込まれない位置で成形製品部から離し、即ち、Ｆ－Ｆ切断線及びＡ－Ａ切断線に挟まれた領域としないことで、それまで使用していた、例えば、速度Ｖ[m/s]が一定でなくなったとき、それをもって充填が完了したとすることができる。
なお、オーバーフロー部９９Ａ（図１４及び図１５の斜線位置）は、スプール上部９９の上部に位置し、空気の巻き込みの影響で、被覆材の流れが被覆に現れ、外観不良をさせない位置とする。
なお、オーバーフロー部９９Ａ（図１４及び図１５の斜線位置）は、スプール上部９９の上部に位置し、空気の巻き込みの影響で、被覆材の流れが被覆に現れ、外観不良をさせない位置とする。
ＳＧ 射出口
１１ 樹脂成形品
１２ 被覆成形部（塗装被覆成形品の金型のキャビティ）
１３ 塗装被覆成形品
２０ 下金型
３０ 上金型
２１ａ～２１ｄ インロー加工
２２ａ～２２ｄ インロー加工
２３ａ～２３ｄ インロー加工
９０ 流体調整機構
９１ ランナー
９２ ゲート
９３ スプール
９４ スプール端部溝
１１ 樹脂成形品
１２ 被覆成形部（塗装被覆成形品の金型のキャビティ）
１３ 塗装被覆成形品
２０ 下金型
３０ 上金型
２１ａ～２１ｄ インロー加工
２２ａ～２２ｄ インロー加工
２３ａ～２３ｄ インロー加工
９０ 流体調整機構
９１ ランナー
９２ ゲート
９３ スプール
９４ スプール端部溝
Claims (1)
- 金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品の製造方法であって、
前記樹脂成形品の表面を被覆する２液混合タイプのポリウレタン樹脂塗料とし、
前記２液混合タイプのポリウレタン樹脂塗料の供給は、製品として使用する前記樹脂成形品の被覆形態の断面積に応じて供給し、
前記樹脂成形品に供給される前記ポリウレタン樹脂塗料の流れ方向に垂直な断面の断面積で前記樹脂成形品の被覆形態の断面積とランナーの断面積とを一定にするか、オーバーフロー部を設けて気泡が巻き込む部位を前記塗装被覆成形品から離したことを特徴とする塗装被覆成形品の製造方法。
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