JP7022206B2 - 気固オレフィン重合反応器における返送流動化ガスを分割する方法 - Google Patents
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Description
a)流動化ガスの第1のストリームを底部ゾーンに導入する工程;
b)中間ゾーンにおいて上向きに流れる流動化ガスのストリーム中に懸濁したオレフィンモノマーのポリマー粒子によって形成される高密度相にて、重合触媒の存在下、オレフィンモノマーを重合する工程;
c)流動化ガスを含む第2のストリームを頂部ゾーンから引き出す工程;
d)第2のストリームを冷却器に導入する工程;
e)冷却器から冷却された第2のストリームを引き出す工程;及び
f)冷却された第2のストリームを冷却された第3のストリームと第1のストリームとに分割する工程;
g)気固オレフィン重合反応器の中間ゾーンの高密度相で、中間ゾーンの供給領域の1つ以上の供給ポートを通して冷却された第3のストリームを導入する工程;
を含み、中間ゾーンの供給域は、上端と全高の50%との間にて中間ゾーンの表面に位置するが、下端は、中間ゾーンの全高の0%に対応し、上端は中間ゾーンの全高の100%に対応する。
頂部ゾーンと、この頂部ゾーンと直接接触する上端を含み、この頂部ゾーンの下に位置する中間ゾーンであって、この中間ゾーンが略シリンダ状の形状を有する中間ゾーンと、中間ゾーンの下端と直接接触し、この中間ゾーンの下に位置する底部ゾーンとを含む気固オレフィン重合反応器、
気固オレフィン重合反応器の頂部ゾーンから流動化ガスを含む第2のストリームを引き出すための第1のライン、
第2のストリームを冷却するための冷却器、
冷却器から冷却された第2のストリームを引き出すための第2のライン
流動化ガスの第1のストリームを気固オレフィン重合反応器の底部ゾーンに導入するための、第2のラインと気固オレフィン重合反応器の底部ゾーンとを接続する第3のライン、
中間ゾーンの供給領域に位置する1つ以上の供給ポート、
気固オレフィン重合反応器の中間ゾーンに冷却された第3のストリームを導入するための、第2のラインと1つ以上の供給ポートとを接続する第4のライン
を含み、中間ゾーンの供給領域は、上端と全高の50%との間にて中間ゾーンの表面に位置するが、下端は、中間ゾーンの全高の0%に対応し、上端は中間ゾーンの全高の100%に対応する。
本記載は直径及び等価直径に言及している。非球形物体の場合、等価直径は、非球形の物体と同じ体積又は面積(円の場合)を有する球又は円の直径を示す。本明細書は時として直径に言及するが、問題の物体は、特に具体的に述べられていない限り、球形である必要はないことが理解されるべきである。非球形の物体(粒子又は断面)の場合は、等価直径を意味する。
本発明のプロセスで重合されるオレフィンモノマーは、典型的には2~12個の炭素原子、好ましくは2~10個の炭素原子を有するアルファ-オレフィンである。好ましくは、オレフィンモノマーは、任意に、2~8個の炭素原子を有する1つ以上の他のアルファ-オレフィンモノマーと併せて、エチレン又はプロピレンである。特に好ましくは、本発明のプロセスは、任意に4~8個の炭素原子を有するアルファ-オレフィンモノマーから選択される1つ以上のコモノマーを伴うエチレン;又は任意にエチレン及び4~8個の炭素原子を有するアルファ-オレフィンモノマーから選択される1つ以上のコモノマーを伴うプロピレンを重合するために使用される。
気固オレフィン重合反応器での重合は、オレフィン重合触媒の存在下で行われる。触媒は、所望のオレフィンポリマーを生成することができる任意の触媒であってよい。適切な触媒は、とりわけ、チタン、ジルコニウム及び/又はバナジウム触媒などの遷移金属に基づくチーグラー・ナッタ触媒である。特にチーグラー・ナッタ触媒は、幅広い分子量のオレフィンポリマーを高い生産性で製造できるため、有用である。
気固オレフィン重合反応器での重合は、事前重合段階、例えば予備重合又はスラリー若しくは気相で行われる別の重合段階が先行してもよい。そのような重合段階は、存在する場合、当技術分野で周知の手順に従って行うことができる。本発明の重合プロセスに先行できる重合及び他のプロセス段階を含む適切なプロセスは、国際公開第92/12182号、国際公開第96/18662号、欧州特許出願公開第1415999号明細書、国際公開第98/58976号、欧州特許出願公開第887380号明細書、国際公開第98/58977号、欧州特許出願公開第1860125号明細書、英国特許出願公開第1580635号明細書、米国特許第4582816号明細書、米国特許第3405109号明細書、米国特許第3324093号明細書、欧州特許出願公開第479186号明細書及び米国特許第5391654号明細書に開示されている。当業者にはよく理解されているように、触媒は、先の重合段階後も活性を維持する必要がある。
気固オレフィン重合反応器では、重合は、ポリマー粒子が成長しているガス状オレフィンモノマーを使用して行われる。
本発明によれば、流動化ガスは、反応器の頂部ゾーンから第2のストリームとして引き出され、任意に圧縮機によって圧縮され、冷却器に導入され、冷却器から冷却された第2のストリームとして引き出され、冷却された第3のストリームと第1のストリームとに分割される。第1のストリームは反応器の底部ゾーンに導入されるが、冷却された第3のストリームは、中間ゾーンの供給領域にある1つ以上の供給ポートから反応器にて、反応器の中間ゾーンの高密度相に導入される。それにより、第3のストリームは、反応器に入る前にオレフィンモノマーのポリマーの粒子と混合されず、したがって、オレフィンモノマーのポリマーの粒子を気固オレフィン重合反応器に再導入するための供給ポートを通しては反応器に導入されない。
本発明のプロセスにおいて、高密度相のより高い嵩密度が、全重合プロセスにわたって得られることができることが見出された。
図面
1 流動層反応器
2 底部ゾーン
3 中間ゾーン
4 頂部ゾーン(離脱ゾーン)
5 流動層(高密度ゾーン)
6 流動化ガスの第1のストリーム
7 流動化ガスの第2のストリーム
8 圧縮機
9 流動化ガスの圧縮された第2のストリーム
10 冷却器
11 流動化ガスの冷却された第2のストリーム
12 流動化ガスの冷却された第3のストリーム
13 流動化ガスの冷却された第3のストリームの供給ポート
14 重合触媒供給ポート
15 ポリマーの回収
16 流動化グリッド
図1は、本発明による気固オレフィン重合反応器システムの実施形態を示す。流動層反応器(1)は、底部ゾーン(2)、中間ゾーン(3)及び頂部ゾーン(4)としての離脱ゾーンを含む。中間ゾーン(3)と底部ゾーン(2)とは、流動化グリッド(16)によって分離されている。流動化ガスの第1のストリーム(6)は、底部ゾーン(2)を通って流動層反応器(1)に入り、上向きに流れ、それによって流動化グリッド(16)を通過して中間ゾーン(3)に入る。中間ゾーン(3)の実質的にシリンダ状の形状により、ガス速度は一定であり、結果として流動化グリッド(16)の上では、流動層(5)が中間ゾーン(3)に確立される。離脱ゾーン(4)の円錐形状により、離脱ゾーン(4)に入るガスが膨張し、その結果、ガスが重合反応のポリオレフィン生成物から切り離され、流動層(5)が中間ゾーン(3)及び離脱ゾーン(4)の下部に閉じ込められる。重合触媒は、前の重合段階で重合された任意のポリオレフィン粉末とともに、供給ポート(14)を介して流動層反応器(1)にて流動層(5)に直接導入される。重合プロセスのポリオレフィン生成物は、流動層反応器から出口(15)を通って引き出される。
a 冷却された第3のストリームの方向の投影
b 垂線
c 投影面
d 接平面
e 供給ポートの位置
f 交線
g 中間ゾーンの略シリンダ状の表面
α 導入角
γ 面(c)と(d)との間の角度
図2は、冷却された第3のストリームの導入角αの定義を示す。この導入角(α)は、投影(a)と垂線(b)との間の角度であるが、投影(a)は、投影面(c)における反応器に導入された後の冷却された第3のストリームの方向の投影であり、これは、1つ以上の供給ポート(e)の位置にある中間ゾーンの略シリンダ状の形状(g)の接平面(d)と交差し、接平面(d)と中間ゾーンの略シリンダ状の形状の表面(g)との交線(f)に沿うが、この投影面(c)は接平面(d)に垂直に位置し(y=90°)、この垂線(b)は供給ポート(e)の位置にある中間ゾーンの略シリンダ状の表面(g)と交差し、投影面(c)に平行で、接平面(d)に垂直である。
i)流動層反応器の底部に流動化ガス(FG)を注入し始め、流動層(FB)の底部を形成する
ii)触媒供給ポートから7.65kg/分の粉末フィードでポリオレフィン粉末を供給して流動層(FB)を形成する
iii)流動層反応器の中間ゾーンの流動層の嵩密度(BD)を
約300kg/m3まで増加させる(嵩密度=反応器の体積(離脱ゾーンを除く)で割ったポリマー粉末の質量)
iv)流動層反応器の中間ゾーンにある1つの供給ポートから20°の導入角で流動層(FB)に直接流動化ガス(すなわちジェットガス(JG))を注入し始める
v)ポリマー粉末フィードを停止する
vi)流動化ガス(FG)フィードを一定に保ちながら、ポリマー粉末の同伴により嵩密度(BD)が時間とともに減少する
この実施例では、ジェットガス(JG)を使用せずに上記で記載の手順に従って流動化実験を行ったが、結果として流動層反応器の底部からすべての流動化ガスが注入された。参照流動化実験の条件及び結果(すなわち、流動化ガスの分割、流動化グリッドのすぐ上の流動化ガス(FG)の空塔ガス速度(SGVFG)、中間ゾーンにおける流動化ガス(FG)及びジェットガス(JG)の空塔ガス速度の合計(SGVtotal)、FG流及びBD)を表1に示す。
実施例1を、流動化ガス流を45:55(v/v)の分割でジェットガス(JG)流と流動化ガス(FG)流とに分割することにより繰り返した。参照流動化実験の条件及び結果(すなわち、流動化ガスの分割、流動化グリッドのすぐ上の流動化ガス(FG)の空塔ガス速度(SGVFG)、中間ゾーンにおける流動化ガス(FG)及びジェットガス(JG)の空塔ガス速度の合計(SGVtotal)、FG流及びBD)を表2に示す。
実施例1を、流動化ガス流を15:85(v/v)の分割でジェットガス(JG)流と流動化ガス(FG)流とに分割することにより繰り返した。参照流動化実験の条件及び結果(すなわち、流動化ガスの分割、流動化グリッドのすぐ上の流動化ガス(FG)の空塔ガス速度(SGVFG)、中間ゾーンにおける流動化ガス(FG)及びジェットガス(JG)の空塔ガス速度の合計(SGVtotal)、FG流及びBD)を表3に示す。
上述の気相反応器は、以下の実験手順工程でさらに使用された:
i)流動化ガス(FG)を流動
層反応器の底部に注入し始め、流動層(FB)の底部を形成する
ii)触媒供給ポートから7.65kg/分の粉末フィードでポリオレフィン粉末を供給して流動層(FB)を形成する
iii)流動層反応器の中間ゾーンの流動層の嵩密度(BD)を
約350kg/m3まで増加させる(嵩密度=反応器の体積(離脱ゾーンを除く)で割ったポリマー粉末の質量)
iv)20°の導入角を有する流動層反応器の離脱ゾーンに位置する1つの供給ポートを通して流動化ガス(すなわち、ジェットガス(JG))を注入し始める。離脱ゾーンはシリンダ状の形状を有していないため、導入角は、垂線(b)が接平面(d)に垂直ではなく、1つ以上の供給ポート(e)の位置と交差し、中間ゾーンの略シリンダ状の表面(g)に平行に延びる線に垂直であると定義される。
iv)ポリマー粉末フィードの停止する
v)流動化ガス(FG)フィードを一定に保ちながら、ポリマー粉末の同伴により嵩密度(BD)が時間とともに減少する
この実施例では、ジェットガス(JG)を使用せずに上記で記載の手順に従って流動化実験を行ったが、結果として流動層反応器の底部からすべての流動化ガスが注入された。参照流動化実験の条件及び結果(すなわち、流動化ガスの分割、流動化グリッドのすぐ上の流動化ガス(FG)の空塔ガス速度(SGVFG)、中間ゾーンにおける流動化ガス(FG)及びジェットガス(JG)の空塔ガス速度の合計(SGVtotal)、FG流及びBD)を表4に示す。
実施例4を、流動化ガス流を16:84(v/v)の分割でジェットガス(JG)流と流動化ガス(FG)流とに分割することにより繰り返した。参照流動化実験の条件と結果(すなわち、流動化ガスの分割、流動化グリッドのすぐ上の流動化ガス(FG)の空塔ガス速度(SGVFG)、中間ゾーンにおける流動化ガス(FG)及びジェットガス(JG)の空塔ガス速度の合計(SGVtotal)、FG流及びBD)を表5に示す。
本明細書の当初の開示は、少なくとも下記の態様を包含する。
〔1〕気固オレフィン重合反応器中でオレフィンモノマーを重合するためのプロセスであって:
-頂部ゾーンと;
-前記頂部ゾーンと直接接触する上端を含み、前記頂部ゾーンの下に位置する中間ゾーンであって、前記中間ゾーンが略シリンダ状の形状を有する中間ゾーンと;
-前記中間ゾーンの下端と直接接触し、前記中間ゾーンの下に位置する底部ゾーンと;
を含み、以下の工程:
a)流動化ガスの第1のストリームを前記底部ゾーンに導入する工程;
b)前記中間ゾーンにおいて上向きに流れる前記流動化ガスのストリーム中に懸濁した前記オレフィンモノマーのポリマー粒子によって形成される高密度相にて、重合触媒の存在下、オレフィンモノマーを重合する工程;
c)前記流動化ガスを含む第2のストリームを前記頂部ゾーンから引き出す工程;
d)前記第2のストリームを冷却器に導入する工程;
e)前記冷却器から前記冷却された第2のストリームを引き出す工程;及び
f)前記冷却された第2のストリームを冷却された第3のストリームと前記第1のストリームとに分割する工程;
g)前記気固オレフィン重合反応器の前記中間ゾーンの高密度相で、前記中間ゾーンの供給領域の1つ以上の供給ポートを通して前記冷却された第3のストリームを導入する工程、
を含み、
前記中間ゾーンの供給領域は、前記上端と前記中間ゾーンの全高の50%との間にて前記中間ゾーンの表面に位置するが、前記下端は、前記中間ゾーンの全高の0%に対応し、前記上端は前記中間ゾーンの全高の100%に対応する、プロセス。
〔2〕前記中間ゾーンの前記供給領域が、前記中間ゾーンの上端と、前記中間ゾーンの上端に対して中間ゾーンの全高の70%との間に位置する、〔1〕に記載のプロセス。
〔3〕前記冷却された第3のストリームが、前記1つ以上の供給ポートを通して前記気固オレフィン重合反応器の前記中間ゾーンにおける前記高密度相に、5°~75°、好ましくは10°~65°、最も好ましくは15°~60°の導入角にて導入され、前記導入角は、
-投影面における前記反応器に導入された後の前記冷却された第3のストリームの方向の投影であり、これは、前記1つ以上の供給ポートの位置にある前記中間ゾーンの略シリンダ状の形状の接平面と交差し、前記接平面と前記中間ゾーンの略シリンダ状の形状の表面との間の交線に沿うが、前記投影面は接平面に垂直に位置する投影と、
-垂線であって、
・前記1つ以上の供給ポートの位置にある前記中間ゾーンの略シリンダ状の表面と交差し、
・前記投影面に平行に位置し、
・前記接平面に垂直である、垂線と
の角度である、〔1〕又は〔2〕に記載のプロセス。
〔4〕前記冷却された第3のストリームを導入するための供給ポートの数が1~15、好ましくは2~10、より好ましくは2~5の範囲である、〔1〕から〔3〕のいずれかに記載のプロセス。
〔5〕前記供給ポートが、前記冷却された第3のストリームが前記高密度相に導入されるという条件で、軸方向及び/又は半径方向に前記気固オレフィン重合反応器の前記中間ゾーンの供給領域にわたって分配される、〔1〕から〔4〕のいずれかに記載のプロセス。
〔6〕前記冷却された第2のストリームが、5:95(v/v)~75:25(v/v)、好ましくは7:93(v/v)~65:35(v/v)、最も好ましくは10:90(v/v)~50:50(v/v)の比で前記冷却された第3のストリームと前記第1のストリームとに分割される、〔1〕から〔5〕のいずれかに記載のプロセス。
〔7〕前記冷却された第3のストリームと前記気固重合反応器における重合圧力との間の圧力差ΔPは、少なくとも0.1bar、好ましくは少なくとも0.3bar、最も好ましくは少なくとも0.5barである、〔1〕から〔6〕のいずれかに記載のプロセス。
〔8〕前記中間ゾーンにおける前記流動化ガスの上向きに流れるストリームの空塔ガス速度は、0.35~1.2m/s、好ましくは0.4~1.0m/s、より好ましくは0.5~0.9m/sである、〔1〕から〔7〕のいずれかに記載のプロセス。
〔9〕前記底部ゾーンに導入される流動化ガスの前記第1のストリームの空塔ガス速度は、前記中間ゾーンの前記流動化ガスの上向きに流れるストリームの空塔ガス速度よりも遅く、0.1~1.3m/s、好ましくは0.15~1.1m/s、最も好ましくは0.2~1.0m/sの範囲である、〔8〕に記載のプロセス。
〔10〕重合中の前記高密度相の嵩密度は、100~500kg/m 3 、好ましくは120~470kg/m 3 、最も好ましくは150~450kg/m 3 の範囲である、〔1〕から〔9〕のいずれかに記載のプロセス。
〔11〕オレフィンモノマーを重合するための反応器アセンブリであって:
頂部ゾーン(4)と;
前記頂部ゾーン(4)と直接接触する上端を含み、前記頂部ゾーン(4)の下に位置する中間ゾーン(3)であって、前記中間ゾーンが略シリンダ状の形状を有する中間ゾーン(3)と;
前記中間ゾーン(3)の下端と直接接触し、前記中間ゾーン(3)の下に位置する底部ゾーン(2)と;
を含む気固オレフィン重合反応器(1)、
前記気固オレフィン重合反応器(1)の前記頂部ゾーン(4)から流動化ガスを含む第2のストリームを引き出すための第1のライン(7)、
前記第2のストリームを冷却するための冷却器(10);
前記冷却器(10)から前記冷却された第2のストリームを引き出すための第2のライン(11);
流動化ガスの第1のストリームを前記気固オレフィン重合反応器(1)の前記底部ゾーン(2)に導入するための、前記第2のライン(11)と前記気固オレフィン重合反応器(1)の前記底部ゾーン(2)とを接続する第3のライン(6)、
前記中間ゾーンの供給領域に位置する1つ以上の供給ポート(13);
前記気固オレフィン重合反応器(1)の前記中間ゾーン(3)に冷却された第3のストリームを導入するための、前記第2のライン(11)と前記1つ以上の供給ポート(13)とを接続する第4のライン(12)
を含み、
前記中間ゾーンの供給領域は、前記上端と前記中間ゾーンの全高の50%との間にて前記中間ゾーンの表面に位置するが、前記下端は、前記中間ゾーンの全高の0%に対応し、前記上端は前記中間ゾーンの全高の100%に対応する、反応器アセンブリ。
〔12〕前記気固オレフィン重合反応器が、流動化グリッドを含む流動層反応器である、〔11〕に記載の反応器アセンブリ。
〔13〕前記気固オレフィン重合反応器が、略円錐の形状を有する頂部ゾーン、前記頂部ゾーンと直接接触し、その下にあり、略シリンダ状の形状を有する中間ゾーン、及び前記中間ゾーンと直接接触し、その下にあり、略円錐の形状を有し、流動化グリッドを含まない底部ゾーンを含む流動層反応器である、〔11〕に記載の反応器アセンブリ。
〔14〕前記気固オレフィン重合反応器の前記頂部ゾーンから引き出された前記第2のストリームへの前記オレフィンモノマーの前記ポリオレフィンの粒子のキャリーオーバーを低減するための、〔1〕から〔13〕のいずれかに記載のプロセスの使用。
〔15〕重合中に前記高密度相の嵩密度を増加させるための、〔1〕から〔10〕のいずれかに記載のプロセスの使用。
2 底部ゾーン
3 中間ゾーン
4 頂部ゾーン(離脱ゾーン)
5 流動層(高密度ゾーン)
6 流動化ガスの第1のストリーム
7 流動化ガスの第2のストリーム
8 圧縮機
9 流動化ガスの圧縮された第2のストリーム
10 冷却器
11 流動化ガスの冷却された第2のストリーム
12 流動化ガスの冷却された第3のストリーム
13 流動化ガスの冷却された第3のストリームの供給ポート
14 重合触媒供給ポート
15 ポリマーの回収
16 流動化グリッド
a 冷却された第3のストリームの方向の投影
b 垂線
c 投影面
d 接平面
e 供給ポートの位置
f 交線
g 中間ゾーンの略シリンダ状の表面
α 導入角
γ 面(c)と(d)との間の角度
Claims (14)
- 気固オレフィン重合反応器中でオレフィンモノマーを重合するためのプロセスであって:
-頂部ゾーンと;
-前記頂部ゾーンと直接接触する上端を含み、前記頂部ゾーンの下に位置する中間ゾーンであって、前記中間ゾーンが略シリンダ状の形状を有する中間ゾーンと;
-前記中間ゾーンの下端と直接接触し、前記中間ゾーンの下に位置する底部ゾーンと;
を含み、以下の工程:
a)流動化ガスの第1のストリームを前記底部ゾーンに導入する工程;
b)前記中間ゾーンにおいて上向きに流れる前記流動化ガスのストリーム中に懸濁した前記オレフィンモノマーのポリマー粒子によって形成される高密度相にて、重合触媒の存在下、オレフィンモノマーを重合する工程;
c)前記流動化ガスを含む第2のストリームを前記頂部ゾーンから引き出す工程;
d)前記第2のストリームを冷却器に導入する工程;
e)前記冷却器から前記冷却された第2のストリームを引き出す工程;及び
f)前記冷却された第2のストリームを冷却された第3のストリームと前記第1のストリームとに分割する工程;
g)前記気固オレフィン重合反応器の前記中間ゾーンの高密度相で、前記中間ゾーンの供給領域の1つ以上の供給ポートを通して前記冷却された第3のストリームを導入する工程、
を含み、
前記中間ゾーンの供給領域は、前記上端と前記中間ゾーンの全高の70%との間にて前記中間ゾーンの表面に位置するが、前記下端は、前記中間ゾーンの全高の0%に対応し、前記上端は前記中間ゾーンの全高の100%に対応し、
前記冷却された第3のストリームは、冷却された第3のストリームの総重量に基づいて1~30重量%の凝縮流動化ガスを含む、プロセス。 - 前記冷却された第3のストリームが、前記1つ以上の供給ポートを通して前記気固オレフィン重合反応器の前記中間ゾーンにおける前記高密度相に、5°~75°の導入角にて導入され、前記導入角は、
-投影面における前記反応器に導入された後の前記冷却された第3のストリームの方向の投影であり、これは、前記1つ以上の供給ポートの位置にある前記中間ゾーンの略シリンダ状の形状の接平面と交差し、前記接平面と前記中間ゾーンの略シリンダ状の形状の表面との間の交線に沿うが、前記投影面は接平面に垂直に位置する投影と、
-垂線であって、
・前記1つ以上の供給ポートの位置にある前記中間ゾーンの略シリンダ状の表面と交差し、
・前記投影面に平行に位置し、
・前記接平面に垂直である、垂線と
の角度である、請求項1に記載のプロセス。 - 前記冷却された第3のストリームを導入するための供給ポートの数が1~15の範囲である、請求項1又は2に記載のプロセス。
- 前記供給ポートが、前記冷却された第3のストリームが前記高密度相に導入されるという条件で、軸方向及び/又は半径方向に前記気固オレフィン重合反応器の前記中間ゾーンの供給領域にわたって配置される、請求項1から3のいずれかに記載のプロセス。
- 前記冷却された第2のストリームが、5:95(v/v)~75:25(v/v)の比で前記冷却された第3のストリームと前記第1のストリームとに分割される、請求項1から4のいずれかに記載のプロセス。
- 前記冷却された第3のストリームと前記気固重合反応器における重合圧力との間の圧力差ΔPは、少なくとも0.1barである、請求項1から5のいずれかに記載のプロセス。
- 前記中間ゾーンにおける前記流動化ガスの上向きに流れるストリームの空塔ガス速度は、0.35~1.2m/sである、請求項1から6のいずれかに記載のプロセス。
- 前記底部ゾーンに導入される流動化ガスの前記第1のストリームの空塔ガス速度は、前記中間ゾーンの前記流動化ガスの上向きに流れるストリームの空塔ガス速度よりも遅く、0.1~1.3m/sの範囲である、請求項7に記載のプロセス。
- 重合中の前記高密度相の嵩密度は、100~500kg/m 3 の範囲である、請求項1から8のいずれかに記載のプロセス。
- オレフィンモノマーを重合するための反応器アセンブリであって:
頂部ゾーン(4)と;
前記頂部ゾーン(4)と直接接触する上端を含み、前記頂部ゾーン(4)の下に位置する中間ゾーン(3)であって、前記中間ゾーンが略シリンダ状の形状を有する中間ゾーン(3)と;
前記中間ゾーン(3)の下端と直接接触し、前記中間ゾーン(3)の下に位置する底部ゾーン(2)と;
を含む気固オレフィン重合反応器(1)、
前記気固オレフィン重合反応器(1)の前記頂部ゾーン(4)から流動化ガスを含む第2のストリームを引き出すための第1のライン(7)、
前記第2のストリームを冷却するための冷却器(10);
前記冷却器(10)から前記冷却された第2のストリームを引き出すための第2のライン(11);
流動化ガスの第1のストリームを前記気固オレフィン重合反応器(1)の前記底部ゾーン(2)に導入するための、前記第2のライン(11)と前記気固オレフィン重合反応器(1)の前記底部ゾーン(2)とを接続する第3のライン(6)、
前記中間ゾーンの供給領域に位置する1つ以上の供給ポート(13);
前記気固オレフィン重合反応器(1)の前記中間ゾーン(3)に冷却された第3のストリームを導入するための、前記第2のライン(11)と前記1つ以上の供給ポート(13)とを接続する第4のライン(12)
を含み、
ここで、前記中間ゾーンの供給領域は、前記上端と前記中間ゾーンの全高の70%との間にて前記中間ゾーンの表面に位置するが、前記下端は、前記中間ゾーンの全高の0%に対応し、前記上端は前記中間ゾーンの全高の100%に対応し、
前記冷却された第3のストリームは、冷却された第3のストリームの総重量に基づいて1~30重量%の凝縮流動化ガスを含む、
反応器アセンブリ。 - 前記気固オレフィン重合反応器が、流動化グリッドを含む流動層反応器である、請求項10に記載の反応器アセンブリ。
- 前記気固オレフィン重合反応器が、略円錐の形状を有する頂部ゾーン、前記頂部ゾーンと直接接触し、その下にあり、略シリンダ状の形状を有する中間ゾーン、及び前記中間ゾーンと直接接触し、その下にあり、略円錐の形状を有し、流動化グリッドを含まない底部ゾーンを含む流動層反応器である、請求項10に記載の反応器アセンブリ。
- 前記気固オレフィン重合反応器の前記頂部ゾーンから引き出された前記第2のストリームへの前記オレフィンモノマーの前記ポリオレフィンの粒子のキャリーオーバーを低減するための、請求項1から9のいずれかに記載のプロセスの使用。
- 重合中に前記高密度相の嵩密度を増加させるための、請求項1から9のいずれかに記載のプロセスの使用。
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