JP7020592B2 - 溶接鋼管およびその製造方法 - Google Patents
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Description
[1]板厚6~20mmの鋼板を円筒状に成形し、鋼板の幅方向両端部を突き合わせて内面側および外面側ともに1層盛のサブマージアーク溶接で溶接することによって得られる溶接鋼管であって、
鋼板が、C:0.030~0.080質量%、Si:0.10~0.50質量%、Mn:1.00~2.00質量%、P:0.010質量%以下、S:0.005質量%以下、Cu:0.05質量%以下、Ni:0.05質量%以下、Cr:0.50質量%以下、Mo:0.20質量%以下、Nb:0.05質量%以下、V:0.100質量%以下、Ti:0.050質量%以下、Al:0.01~0.05質量%、Ca:0.0005~0.0050質量%、Mg:0.0003~0.0100質量%、REM:0.020質量%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、
内面側の溶接金属が、C:0.030~0.060質量%、Si:0.50質量%以下、Mn:0.80~1.80質量%、Cu:0.05質量%以下、Ni:0.05質量%以下、Cr:0.30質量%以下、Mo:0.10質量%以下、Nb:0.040質量%以下、V:0.010質量%以下、Ti:0.010~0.040質量%、B:0.0015~0.0040質量%、Al:0.030質量%以下、O:0.020~0.040質量%、N:0.007質量%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ下記(1)式で算出されるPcmが0.140~0.180の範囲内を満たし、
外面側の溶接金属が、C:0.030~0.060質量%、Si:0.50質量%以下、Mn:0.80~1.80質量%、Cu:0.05質量%以下、Ni:0.05質量%以下、Cr:0.30質量%以下、Mo:0.20質量%以下、Nb:0.040質量%以下、V:0.010質量%以下、Ti:0.010~0.040質量%、B:0.0015~0.0060質量%、Al:0.030質量%以下、O:0.020~0.040質量%、N:0.007質量%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ下記(1)式で算出されるPcmが0.140~0.185の範囲内を満たす溶接鋼管である。
Pcm=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu]+[Cr])/20+[Ni]/60+[Mo]/15+[V]/10+5[B] ・・・(1)
[C]:溶接金属のC含有量(質量%)
[Si]:溶接金属のSi含有量(質量%)
[Mn]:溶接金属のMn含有量(質量%)
[Cu]:溶接金属のCu含有量(質量%)
[Cr]:溶接金属のCr含有量(質量%)
[Ni]:溶接金属のNi含有量(質量%)
[Mo]:溶接金属のMo含有量(質量%)
[V]:溶接金属のV含有量(質量%)
[B]:溶接金属のB含有量(質量%)
B.I.=([CaO]+[CaF2]+[MgO]+0.5[MnO])/{[SiO2]+0.5([Al2O3]+[TiO2])} ・・・(2)
[CaO]:フラックスのCaO含有量(質量%)
[CaF2]:フラックスのCaF2含有量(質量%)
[MgO]:フラックスのMgO含有量(質量%)
[MnO]:フラックスのMnO含有量(質量%)
[SiO2]:フラックスのSiO2含有量(質量%)
[Al2O3]:フラックスのAl2O3含有量(質量%)
[TiO2]:フラックスのTiO2含有量(質量%)
1.3×exp(0.045×t)≦QB≦1.9×exp(0.048×t) ・・・(3)
1.3×exp(0.045×t)≦QF≦1.9×exp(0.048×t) ・・・(4)
t:鋼板の板厚(mm)
C:0.030~0.080質量%
Cは、鋼板の強度を向上させるために重要な元素であり、C含有量が少なすぎると所定の強度を備えた鋼板が得られない。一方で、過剰に含有させると鋼板の靭性が劣化する。したがって、C含有量は0.030~0.080質量%とする。好ましくは、0.040質量%以上であり、0.060質量%以下である。
Siは、溶鋼を溶製する際に脱酸工程で必然的に含有される元素であり、固溶強化によって鋼板の強度を向上させる効果を有する。Si含有量が少なすぎると所定の強度を備えた鋼板が得られない。一方で、過剰に含有させると鋼板の靭性が劣化する。したがって、Si含有量は0.10~0.50質量%とする。好ましくは、下限値は0.20質量%であり、上限値は0.40質量%である。
Mnは、鋼板の焼入れ性を高めて、鋼板の強度を向上させるために重要な元素であるが、Mn含有量が低すぎるとその効果が得られない。一方で、Mn含有量が高すぎると、MnSが容易に生成されるので、鋼板の靭性劣化や水素誘起割れの原因となる。したがって、Mn含有量は1.00~2.00質量%とする。好ましくは、下限値は1.20質量%であり、上限値は1.50質量%である。
Pは、溶鋼を溶製する際に不純物として混入して、鋼板や溶接熱影響部の靭性を劣化させる元素である。したがってP含有量が少ないほど、靭性向上の効果が得られるので0.010質量%以下とする。好ましくは、脱Pコストも考慮し、下限値は0.001質量%以上であり、上限値は0.006質量%以下である。
Sは、溶鋼を溶製する際に不純物として混入して、鋼板の中心偏析を助長する元素であるから、S含有量が少ないほど、溶接鋼管の品質が向上する。したがって、S含有量は0.005質量%以下とする。好ましくは、脱Sコストも考慮し、下限値は0.001質量%であり、上限値は0.003質量%である。
Cuは、鋼板の強度を向上させるために重要な元素であるが、過剰に含有させると溶接鋼管の溶接熱影響部の靭性低下を招く。したがって、Cu含有量は0.05質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.01質量%であり、上限値は0.03質量%である。
Niは、鋼板の強度と靭性を向上させる元素であるが、過剰に含有させると溶接鋼管の溶接金属の硫化物応力腐食割れが発生し易くなる。したがって、Ni含有量は0.05質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.005質量%であり、上限値は0.02質量%である。
Crは、鋼板の強度を向上させるために重要な元素であるが、過剰に含有させると溶接鋼管の溶接熱影響部の靭性低下を招く。したがって、Cr含有量は0.05質量%以下とする。
好ましくは、下限値は0.10質量%であり、上限値は0.30質量%である。
Moは、鋼板の強度と靭性を向上させる元素であるが、Moを過剰に含有する鋼板を両面1層盛溶接で接合する場合に、先行して形成される内面側の溶接金属が次の外面側の溶接で再加熱されて析出脆化を起こす。したがって、Mo含有量は0.20質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.05質量%であり、上限値は0.15質量%である。
Nbは、鋼板を製造するための熱間圧延にて未再結晶温度域を拡大する効果を有する元素であるが、過剰に添加すると溶接鋼管の溶接熱影響部の靭性低下を招く。また、Nbを過剰に含有する鋼板を両面1層盛溶接で接合する場合に、先行して形成される内面側の溶接金属が次の溶接で再加熱されて析出脆化を起こす。したがって、Nb含有量は0.05質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.02質量%であり、上限値は0.04質量%である。
Vは、析出強化によって鋼板の強度を向上させる効果を有する元素であるが、過剰に添加すると鋼板の靭性低下および溶接鋼管の溶接熱影響部の靭性低下を招く。したがって、V含有量は0.100質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.001質量%であり、上限値は0.010質量%である。
Tiは、溶鋼を溶製する際にNと結合してTiNを生成し、固溶Nを低減させることによって鋼板の靭性を向上させる元素である。また、生成したTiNは鋼板の結晶粒微細化および溶接鋼管の溶接熱影響部の結晶粒微細化に寄与する。しかしTiを過剰に含有させると、鋼板の靭性低下を招く。したがって、Ti含有量は0.050質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.005質量%であり、上限値は0.020質量%である。
Alは、溶鋼を溶製する際に脱酸材として添加される元素であるが、Alを過剰に含有させると鋼板の靭性低下を招く。一方で、Alを大幅に低下させるためには溶鋼の溶製に長時間を要するので、鋼板の製造コストが上昇する。したがって、Al含有量は0.01~0.05質量%とする。好ましくは、下限値が0.02質量%であり、上限値が0.04質量%である。
Caは、鋼中の硫化物系介在物の形態制御に有効な元素であり、MnSの生成を抑制して延性を向上させる元素であるが、0.0005質量%未満ではその効果は小さく、0.0050質量%を超えるとCaO-CaSのクラスターを形成し、HIC割れの発生起点や変形時の延性き裂の発生起点となるため、Ca含有量は0.0005~0.0050質量%とする。好ましくは、下限値は0.0010質量%であり、上限値は0.0040質量%である。
Mgは、製鋼過程で酸化物を微細化する効果があり、延性低下の原因となる粗大酸化物の抑制に有効であるが、0.0003質量%未満ではその効果は小さく、0.0100質量%を超えて含有しても効果が飽和するため、Mg含有量は0.0003~0.0100質量%とする。好ましくは、下限値は0.0010質量%であり、上限値は0.0040質量%である。
REMは、鋼中の硫化物系介在物の形態制御に有効な元素であり、MnSの生成を抑制して延性を向上させる元素であるが、0.020質量%を超えて含有しても効果が飽和するため、REM含有量は0.020質量%以下とする。一方、REMが0.0005質量%未満ではその効果は小さいため、好ましくは0.0005~0.020質量%の範囲内である。より好ましくは、下限値は0.0050質量%であり、上限値は0.0150質量%である。
Cは、溶接金属の焼入れ性を高めて、強度を向上させるために重要な元素であり、C含有量が少なすぎると所定の強度を備えた溶接金属が得られない。一方で、過剰に含有させると炭化物やマルテンサイトが容易に生成して、溶接金属の靭性が劣化する。したがって内面側と外面側のC含有量は、いずれも0.030~0.060質量%とする。好ましくは、上限値は0.040質量%であり、下限値は0.060質量%である。
Siは、溶鋼を溶製する際に脱酸工程で必然的に含有される元素であるが、過剰に含有させると溶接金属の靭性が劣化する。したがって内面側と外面側Si含有量は、いずれも0.50質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.20質量%であり、上限値は0.40質量%である。
Mnは、溶接金属の強度を向上させる元素であるが、Mn含有量が低すぎるとその効果が得られない。一方で、Mn含有量が高すぎると、溶接金属の硬さが大幅に上昇して靭性の劣化を招く。したがって内面側と外面側のMn含有量は、いずれも0.80~1.80質量%とする。好ましくは、下限値は1.10質量%であり、上限値は1.70質量%である。
Cuは、溶接金属の強度を向上させるために重要な元素であるが、過剰に含有させると溶接金属の靭性の劣化を招く。したがって内面側と外面側のCu含有量は、いずれも0.05質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.01質量%であり、上限値は0.04質量%である。
Niは、溶接金属の焼入れ性を高めて、強度を向上させるために重要な元素であるが、過剰に含有させると溶接金属の硫化物応力腐食割れが発生し易くなる。したがって内面側と外面側のNi含有量は、いずれも0.05質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.01質量%であり、上限値は0.03質量%である。
Crは、溶接金属の焼入れ性を高めて、強度を向上させるために重要な元素であるが、過剰に含有させると溶接金属の硬さが大幅に上昇して靭性の劣化を招く。したがって内面側と外面側のCr含有量は、いずれも0.30質量%以下とする。好ましくは0.10~0.30質量%の範囲内である。より好ましくは、下限値は0.10質量%であり、上限値は0.20質量%である。
Moは、溶接金属の焼入れ性を高めて、強度を向上させるために重要な元素であるが、過剰に含有させると溶接金属の硬さが大幅に上昇して靭性の劣化を招く。特に内面側の溶接金属は、外面側の溶接によって再加熱されて、この現象が顕著に発生するので、内面側のMo含有量を0.10質量%以下とし、外面側のMo含有量を0.20質量%以下とする。好ましくは内面側のMo含有量を外面側より小とする。より好ましくは、内面側の下限値は0.05質量%、上限値は0.10質量%であり、外面側の下限値は0.05質量%、上限値は0.20質量%である。
Nbは、溶接金属の焼入れ性を高めて、強度を向上させるために重要な元素であるが、過剰に含有させると溶接金属の硬さが大幅に上昇して靭性の劣化を招く。したがって内面側と外面側のNb含有量は、いずれも0.040質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.010質量%であり、上限値は0.030質量%である。
Vは、溶接金属の焼入れ性を高めて、強度を向上させるために重要な元素であるが、過剰に含有させると溶接金属の硬さが大幅に上昇して靭性の劣化を招く。したがって内面側と外面側のV含有量は、いずれも0.010質量%以下とする。好ましくは0.005質量%以下である。より好ましくは、下限値は0.002質量%であり、上限値は0.004質量%である。
Tiは、酸化物を形成してアシキュラーフェライトの生成核となり、溶接金属の靭性を向上させる元素である。Ti含有量が少なすぎると、この効果が得られない。一方で、過剰に含有させると、溶接金属の固溶Tiが増加して、靭性が劣化する。したがって内面側と外面側のTi含有量は、いずれも0.010~0.040質量%とする。好ましくは、下限値は0.015質量%であり、上限値は0.025質量%である。
Bは、粒界に偏析して粒界フェライトの生成を抑制する元素である。B含有量が少なすぎると、この効果が得られない。一方で、過剰に含有させると溶接金属の硬さが大幅に上昇して靭性の劣化を招く。特に内面側の溶接金属は、外面側の溶接によって再加熱されて、この現象が顕著に発生するので、内面側のB含有量を0.0015~0.0040質量%とし、外面側のB含有量を0.0015~0.0060質量%とする。好ましくは、内面側の下限値は0.0015質量%、上限値は0.0030質量%であり、外面側の下限値は0.0015質量%、上限値は0.0050質量%である。
Alは、溶鋼を溶製する際に脱酸材として添加される元素であるが、Alを過剰に含有させると溶接金属の靭性低下を招く。したがって内面側と外面側のAl含有量は、いずれも0.030質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.005質量%であり、上限値は0.020質量%である。
Oは、Tiと結合してTi酸化物を生成し、アシキュラーフェライトの生成核となることによって、溶接金属の機械的特性を向上させる元素である。O含有量が少なすぎると、この効果が得られない。一方で、過剰に含有させると溶接金属中に粒界フェライトが生成して靭性低下の原因となる。したがって内面側と外面側のO含有量は、いずれも0.020~0.040質量%とする。
Nは、溶接金属に不純物として混入し、Bと結合してBNを生成することによって、粒界にBが偏析するのを抑制する元素である。Nを過剰に含有させると、粒界フェライトが容易に生成されて、溶接金属の靭性低下を招く。したがって内面側と外面側のN含有量は、いずれも0.007質量%以下とする。好ましくは、下限値は0.003質量%であり、上限値は0.006質量%である。
下記の(1)式で算出されるPcmは溶接金属の焼入れ性を示す指標であり、小さすぎると粒界フェライトが析出し易くなるので、溶接金属の靭性が劣化する。一方で、Pcmが大きすぎると焼入れ性が高くなって、ベイナイトが容易に生成されるので、同じく溶接金属の靭性低下を招く。よって内面側のPcmを0.140~0.180とし、外面側のPcmを0.140~0.185とする。好ましくは、内面側のPcmの下限値は0.160、上限値は0.175であり、外面側のPcmの下限値は0.160、上限値は0.180である。
Pcm=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu]+[Cr])/20+[Ni]/60+[Mo]/15+[V]/10+5[B] ・・・(1)
[C]:溶接金属のC含有量(質量%)
[Si]:溶接金属のSi含有量(質量%)
[Mn]:溶接金属のMn含有量(質量%)
[Cu]:溶接金属のCu含有量(質量%)
[Cr]:溶接金属のCr含有量(質量%)
[Ni]:溶接金属のNi含有量(質量%)
[Mo]:溶接金属のMo含有量(質量%)
[V]:溶接金属のV含有量(質量%)
[B]:溶接金属のB含有量(質量%)
内面側と外面側の溶接金属の、上記した成分以外の残部は、FeおよびP、S等の不可避的不純物である。
なおフラックスの種類は、溶融型フラックスおよび焼成型フラックス、いずれも使用できる。
B.I.=([CaO]+[CaF2]+[MgO]+0.5[MnO])/{[SiO2]+0.5([Al2O3]+[TiO2])} ・・・(2)
[CaO]:フラックスのCaO含有量(質量%)
[CaF2]:フラックスのCaF2含有量(質量%)
[MgO]:フラックスのMgO含有量(質量%)
[MnO]:フラックスのMnO含有量(質量%)
[SiO2]:フラックスのSiO2含有量(質量%)
[Al2O3]:フラックスのAl2O3含有量(質量%)
[TiO2]:フラックスのTiO2含有量(質量%)
溶接鋼管のシーム部の内面側と外面側を1層盛溶接で溶接する場合は、内面側の1層盛溶接を先行して行ない、その後に外面側の1層盛溶接を行なう。その溶接を行なう際には、内面側の溶接金属と外面側の溶接金属が重なり合うように溶接条件を設定する必要がある。溶接入熱が小さすぎると、溶け込み不足や溶接ワイヤの溶着不足等に起因する溶接欠陥が発生する場合がある。一方で、溶接入熱が大きすぎると、溶接金属の冷却速度が低下して、焼入れ性が低くなるので、溶接金属の機械的特性が劣化する場合がある。また、板厚6~20mmの薄肉の溶接鋼管の内面側では、溶接中に溶融メタルが脱落し易くなるという問題も発生する場合がある。
1.3×exp(0.045×t)≦QB≦1.9×exp(0.048×t) ・・・(3)
1.3×exp(0.045×t)≦QF≦1.9×exp(0.048×t) ・・・(4)
t:鋼板の板厚(mm)
2 内面側の溶接金属
3 外面側の溶接金属
4 ビッカース硬さの測定位置
5 内面側の溶融境界線
6 外面側の溶融境界線
7 シャルピー衝撃試験片
8 ノッチ
Claims (6)
- 板厚6~20mmの鋼板を円筒状に成形し、前記鋼板の幅方向両端部を突き合わせて内面側および外面側ともに1層盛のサブマージアーク溶接で溶接することによって得られる溶接鋼管であって、
前記鋼板が、C:0.030~0.080質量%、Si:0.10~0.50質量%、Mn:1.00~2.00質量%、P:0.010質量%以下、S:0.005質量%以下、Cu:0.05質量%以下、Ni:0.05質量%以下、Cr:0.50質量%以下、Mo:0.20質量%以下、Nb:0.05質量%以下、V:0.100質量%以下、Ti:0.050質量%以下、Al:0.01~0.05質量%、Ca:0.0005~0.0050質量%、Mg:0.0003~0.0100質量%、REM:0.020質量%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、
前記内面側の溶接金属が、C:0.030~0.060質量%、Si:0.50質量%以下、Mn:0.80~1.80質量%、Cu:0.05質量%以下、Ni:0.05質量%以下、Cr:0.30質量%以下、Mo:0.10質量%以下、Nb:0.040質量%以下、V:0.010質量%以下、Ti:0.010~0.040質量%、B:0.0015~0.0040質量%、Al:0.030質量%以下、O:0.020~0.040質量%、N:0.007質量%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ下記(1)式で算出されるPcmが0.140~0.180の範囲内を満たし、
前記外面側の溶接金属が、C:0.030~0.060質量%、Si:0.50質量%以下、Mn:0.80~1.80質量%、Cu:0.05質量%以下、Ni:0.05質量%以下、Cr:0.30質量%以下、Mo:0.20質量%以下、Nb:0.040質量%以下、V:0.010質量%以下、Ti:0.010~0.040質量%、B:0.0015~0.0060質量%、Al:0.030質量%以下、O:0.020~0.040質量%、N:0.007質量%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつ下記(1)式で算出されるPcmが0.140~0.185の範囲内を満たすことを特徴とする溶接鋼管。
Pcm=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu]+[Cr])/20+[Ni]/60+[Mo]/15+[V]/10+5[B] ・・・(1)
[C]:溶接金属のC含有量(質量%)
[Si]:溶接金属のSi含有量(質量%)
[Mn]:溶接金属のMn含有量(質量%)
[Cu]:溶接金属のCu含有量(質量%)
[Cr]:溶接金属のCr含有量(質量%)
[Ni]:溶接金属のNi含有量(質量%)
[Mo]:溶接金属のMo含有量(質量%)
[V]:溶接金属のV含有量(質量%)
[B]:溶接金属のB含有量(質量%) - 請求項1に記載の溶接鋼管の製造方法であって、
前記組成の板厚6~20mmの鋼板を円筒状に成形し、前記鋼板の幅方向両端部を突き合わせて内面側および外面側ともに1層盛のサブマージアーク溶接で溶接して前記内面側および前記外面側の溶接金属にする溶接鋼管の製造方法。 - 前記内面側および前記外面側の前記サブマージアーク溶接のフラックスとして、下記(2)式で算出されるB.I.が1.0~2.2の範囲内を満たすものを使用する請求項2に記載の溶接鋼管の製造方法。
B.I.=([CaO]+[CaF2]+[MgO]+0.5[MnO])/{[SiO2]+0.5([Al2O3]+[TiO2])} ・・・(2)
[CaO]:フラックスのCaO含有量(質量%)
[CaF2]:フラックスのCaF2含有量(質量%)
[MgO]:フラックスのMgO含有量(質量%)
[MnO]:フラックスのMnO含有量(質量%)
[SiO2]:フラックスのSiO2含有量(質量%)
[Al2O3]:フラックスのAl2O3含有量(質量%)
[TiO2]:フラックスのTiO2含有量(質量%) - 前記内面側の溶接入熱QB(kJ/mm)が下記(3)式を満たし、前記外面側の溶接入熱QF(kJ/mm)が下記(4)式を満たす条件で前記サブマージアーク溶接を行なう請求項2又は3に記載の溶接鋼管の製造方法。
1.3×exp(0.045×t)≦QB≦1.9×exp(0.048×t) ・・・(3)
1.3×exp(0.045×t)≦QF≦1.9×exp(0.048×t) ・・・(4)
t:鋼板の板厚(mm) - 前記サブマージアーク溶接が多電極サブマージアーク溶接である請求項2から4のいずれか1項に記載の溶接鋼管の製造方法。
- 内面側の1層盛の溶接を行った後、外面側の1層盛の溶接を行う請求項2から5のいずれか1項に記載の溶接鋼管の製造方法。
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