JP7004199B2 - 防舷材およびその製造方法 - Google Patents
防舷材およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7004199B2 JP7004199B2 JP2017213932A JP2017213932A JP7004199B2 JP 7004199 B2 JP7004199 B2 JP 7004199B2 JP 2017213932 A JP2017213932 A JP 2017213932A JP 2017213932 A JP2017213932 A JP 2017213932A JP 7004199 B2 JP7004199 B2 JP 7004199B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fender
- rubber
- diisocyanate compound
- treatment liquid
- mass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/30—Adapting or protecting infrastructure or their operation in transportation, e.g. on roads, waterways or railways
Landscapes
- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
Description
本発明は、たとえば、岸壁等に設置されて、船舶の接岸時や係留時等に生じる衝撃や摩擦から船舶や岸壁を保護するために用いられる防舷材と、その製造方法に関するものである。
防舷材としては、全体を弾性材料、とくに架橋性のゴムを含むゴム組成物の架橋物によって一体に形成したゴム製の防舷材が、構造が簡単でしかも壊れにくいため、広く普及している。
ゴム製の防舷材は、架橋性のゴムに、充填剤、架橋成分、添加剤その他を配合して調製したゴム組成物を、所定の防舷材の立体形状に成形するとともに、架橋させて製造される。
ゴム製の防舷材は、架橋性のゴムに、充填剤、架橋成分、添加剤その他を配合して調製したゴム組成物を、所定の防舷材の立体形状に成形するとともに、架橋させて製造される。
しかし、ゴム製の防舷材は、岸壁に対して船舶がまっすぐに移動しながら接岸した場合には上記のように壊れにくいものの、船舶が斜め方向に移動しながら接岸した際等には、それ自体が破損したり、岸壁を破損したりしやすいという課題がある。
これは、ゴム製の防舷材の、表面の摩擦が大きいため、上述した船舶の動きに追従して防舷材が不規則に大きく変形され、それによって防舷材に局所的に過剰な応力が加わることが原因であると考えられる。
これは、ゴム製の防舷材の、表面の摩擦が大きいため、上述した船舶の動きに追従して防舷材が不規則に大きく変形され、それによって防舷材に局所的に過剰な応力が加わることが原因であると考えられる。
そこで、防舷材の表面を、摩擦の小さい材料からなる表面層で被覆して、船舶に対する摩擦を小さくし、それによって船舶の動きによる防舷材の変形を抑制して、防舷材や岸壁の破損を生じにくくすることが検討されている。
たとえば、特許文献１では、表面層を、超高分子量ポリエチレンによって形成することが提案されている。また、特許文献２では、表面層を、ジエン系ゴムと結晶性ポリオレフィン樹脂とのポリマーブレンドによって形成することが提案されている。
たとえば、特許文献１では、表面層を、超高分子量ポリエチレンによって形成することが提案されている。また、特許文献２では、表面層を、ジエン系ゴムと結晶性ポリオレフィン樹脂とのポリマーブレンドによって形成することが提案されている。
ところが、特許文献１に記載された超高分子量ポリエチレンは、防舷材を形成するゴム組成物の架橋物とは異質の、当該架橋物と比較して硬く、かつ変形しにくい材料である。
そのため、超高分子量ポリエチレンからなる表面層は、防舷材の変形に十分に追従することができず、とくに防舷材を繰り返し変形させた際に、破損したり、防舷材から脱落したりしやすいという課題がある。
そのため、超高分子量ポリエチレンからなる表面層は、防舷材の変形に十分に追従することができず、とくに防舷材を繰り返し変形させた際に、破損したり、防舷材から脱落したりしやすいという課題がある。
また、超高分子量ポリエチレンはゴムに比べて高価であり、しかも、ゴム製品としては大型である防舷材の表面層を形成するためには多量の超高分子量ポリエチレンが必要である。そのため、表面層を含む分、防舷材の構造が複雑化することとあいまって、防舷材の大幅なコストアップの原因ともなる。
特許文献２に記載された、ジエン系ゴムと結晶性ポリオレフィン樹脂とのポリマーブレンド物を用いると、超高分子量ポリエチレンからなる表面層に比べて、表面層の柔軟性を向上することはできる。しかし、ゴムの割合が多くなるほど、相対的に表面層の表面の摩擦が大きくなることから、特許文献２では、結晶性ポリオレフィン樹脂の割合を５０～８０重量％と多めに設定している。
特許文献２に記載された、ジエン系ゴムと結晶性ポリオレフィン樹脂とのポリマーブレンド物を用いると、超高分子量ポリエチレンからなる表面層に比べて、表面層の柔軟性を向上することはできる。しかし、ゴムの割合が多くなるほど、相対的に表面層の表面の摩擦が大きくなることから、特許文献２では、結晶性ポリオレフィン樹脂の割合を５０～８０重量％と多めに設定している。
そのため、摩擦を低減する効果は得られるものの、表面層は、依然として、防舷材を形成するゴム組成物の架橋物とは異質の、硬く、かつ変形しにくい状態であって、防舷材の変形には十分に追従することができない。そして、とくに防舷材を繰り返し変形させた際に、表面層が破損したり、防舷材から脱落したりしやすいという課題を解消することはできない。また、表面層を含む分、防舷材の構造が複雑化して、防舷材のコストアップにもなる。
本発明の目的は、破損や脱落等を生じる表面層を形成せずに、全体をゴム組成物の架橋物によって一体に形成した簡単な構造を維持しながら、なおかつ表面の摩擦が低減され、船舶の動きによる不規則でかつ大きな変形が抑制されて、それ自体や岸壁の破損を生じにくい防舷材と、その製造方法とを提供することにある。
本発明は、ゴムを含むゴム組成物の架橋物からなる防舷材であって、前記防舷材の表面に沿って、当該表面の内方領域にジイソシアネート化合物の硬化物を含む硬化領域が形成され、前記表面上にはジイソシアネート化合物の硬化物は存在しない防舷材である。
また、本発明は、防舷材の製造方法であって、ゴムを含むゴム組成物を、防舷材の形状に成形して架橋させる工程、架橋させた前記防舷材の表面に、少なくともジイソシアネート化合物を含む処理液を供給して、前記処理液を、前記表面から前記防舷材の内方へ含浸させる工程、前記防舷材の表面上に残った前記処理液を除去する工程、および含浸させた前記処理液中の前記ジイソシアネート化合物を硬化反応させることにより、前記防舷材の表面に沿って、当該表面の内方領域にのみジイソシアネート化合物の硬化物を含む硬化領域を形成する工程を含む防舷材の製造方法である。
また、本発明は、防舷材の製造方法であって、ゴムを含むゴム組成物を、防舷材の形状に成形して架橋させる工程、架橋させた前記防舷材の表面に、少なくともジイソシアネート化合物を含む処理液を供給して、前記処理液を、前記表面から前記防舷材の内方へ含浸させる工程、前記防舷材の表面上に残った前記処理液を除去する工程、および含浸させた前記処理液中の前記ジイソシアネート化合物を硬化反応させることにより、前記防舷材の表面に沿って、当該表面の内方領域にのみジイソシアネート化合物の硬化物を含む硬化領域を形成する工程を含む防舷材の製造方法である。
本発明によれば、破損や脱落等を生じる表面層を形成せずに、全体をゴム組成物の架橋物によって一体に形成した簡単な構造を維持しながら、なおかつ表面の摩擦が低減され、船舶の動きによる不規則でかつ大きな変形が抑制されて、それ自体や岸壁の破損を生じにくい防舷材と、その製造方法とを提供することができる。
本発明は、ゴムを含むゴム組成物の架橋物からなり、その表面に沿って、当該表面の内方領域にジイソシアネート化合物の硬化物を含む硬化領域が形成され、上記表面上にはジイソシアネート化合物の硬化物は存在しない防舷材である。
上記本発明の防舷材は、たとえば、下記の各工程を経る本発明の製造方法によって製造することができる。
上記本発明の防舷材は、たとえば、下記の各工程を経る本発明の製造方法によって製造することができる。
ゴムを含むゴム組成物を、防舷材の形状に成形して架橋させる工程。
架橋させた防舷材の表面に、少なくともジイソシアネート化合物を含む処理液を供給して、当該処理液を、上記表面から防舷材の内方へ含浸させる工程。
防舷材の表面上に残った処理液を除去する工程。
含浸させた処理液中のジイソシアネート化合物を、たとえば、空気中の水分等によって硬化反応させることにより、防舷材の表面に沿って、当該表面の内方領域にのみジイソシアネート化合物の硬化物を含む硬化領域を形成する工程。
架橋させた防舷材の表面に、少なくともジイソシアネート化合物を含む処理液を供給して、当該処理液を、上記表面から防舷材の内方へ含浸させる工程。
防舷材の表面上に残った処理液を除去する工程。
含浸させた処理液中のジイソシアネート化合物を、たとえば、空気中の水分等によって硬化反応させることにより、防舷材の表面に沿って、当該表面の内方領域にのみジイソシアネート化合物の硬化物を含む硬化領域を形成する工程。
上述したように、硬化領域は、防舷材の表面から内方へジイソシアネート化合物を含む処理液を含浸させ、含浸させたジイソシアネート化合物を硬化させて、防舷材の表層部、すなわち防舷材の表面より内方で、かつ当該表面の近傍のごく薄い領域に形成される。
形成された硬化領域は、防舷材の全体を形成するゴム組成物の架橋物中に、ジイソシアネート化合物の硬化物が混在した状態とされ、防舷材の表面において露出される。そのため、硬化領域に含まれるジイソシアネート化合物の硬化物によって、防舷材の表面の硬度を高めて、当該表面の摩擦を低減することができる。
形成された硬化領域は、防舷材の全体を形成するゴム組成物の架橋物中に、ジイソシアネート化合物の硬化物が混在した状態とされ、防舷材の表面において露出される。そのため、硬化領域に含まれるジイソシアネート化合物の硬化物によって、防舷材の表面の硬度を高めて、当該表面の摩擦を低減することができる。
防舷材の、硬化領域よりさらに内方には、ゴム組成物の架橋物からなり、ジイソシアネート化合物が含浸されていない未含浸領域が形成される。未含浸領域は、ごく薄い硬化領域に対して、防舷材の体積の大部分を占める上、ゴム組成物の架橋物からなり、ゴムとしての良好な特性を維持している。そのため、防舷材の全体に、良好な緩衝性能を付与することができる。
しかも、硬化領域および未含浸領域を含む防舷材の全体は、ゴムの架橋物によって一体に形成されるため、従来の、防舷材の表面に被覆される表面層のように、破損したり脱落したりすることがない。また、防舷材の構造が複雑化することもない。よって、防舷材の全体を、ゴム組成物の架橋物によって一体に形成した簡単な構造を維持しながら、なおかつ防舷材の表面の摩擦を小さくすることができる。
したがって、種々の課題を生じる表面層を形成しない上述した簡単な構造を維持しながら、表面の摩擦が低減され、船舶の動きによる不規則でかつ大きな変形が抑制されて、それ自体や岸壁の破損を生じにくい防舷材と、その製造方法とを提供することができる。
《ジイソシアネート化合物》
ジイソシアネート化合物としては、空気中の水分等によって硬化反応する種々のジイソシアネート化合物が挙げられる。
《ジイソシアネート化合物》
ジイソシアネート化合物としては、空気中の水分等によって硬化反応する種々のジイソシアネート化合物が挙げられる。
ジイソシアネート化合物としては、たとえば、無変性のジフェニルメタンジイソシアネート（ピュアＭＤＩ）や、ピュアＭＤＩを変性したカルボジイミド変性ＭＤＩ、ウレタン変性ＭＤＩ等の変性ＭＤＩ、あるいはトリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）等が挙げられる。これらのジイソシアネート化合物の１種または２種以上を用いることができる。
とくに、室温（１５～３５℃）で液状を呈するジイソシアネート化合物が好ましい。
とくに、室温（１５～３５℃）で液状を呈するジイソシアネート化合物が好ましい。
ピュアＭＤＩ等の、室温で固体であるジイソシアネート化合物を防舷材に含浸させるためには、融点以上に加熱して融液としたり、任意の溶剤に溶解して溶液としたりすればよい。
しかし、室温で固体であるジイソシアネート化合物の融液を防舷材の表面に供給すると、表面に残ったジイソシアネートは、急速に冷却されて固形化する。同様に、室温で固体であるジイソシアネート化合物の溶液を防舷材の表面に供給すると、表面に残ったジイソシアネートは、溶液が急速に乾燥されることで析出して固形化する。
しかし、室温で固体であるジイソシアネート化合物の融液を防舷材の表面に供給すると、表面に残ったジイソシアネートは、急速に冷却されて固形化する。同様に、室温で固体であるジイソシアネート化合物の溶液を防舷材の表面に供給すると、表面に残ったジイソシアネートは、溶液が急速に乾燥されることで析出して固形化する。
固形化したジイソシアネート化合物は、防舷材の表面に留まって、さらに内方へは含浸されない。そのため、室温で固体であるジイソシアネート化合物を用いた場合には、防舷材の表面から内方に含浸できる量が少なくなって、防舷材の表面を低摩擦化する効果が不足する傾向がある。
これに対し、室温で液状のジイソシアネート化合物は、それ自体が含浸性を有するため、たとえ溶液の状態で防舷材の表面に供給して、溶液が急速に乾燥されても、防舷材の内方へさらに含浸させることができる。そのため、防舷材の表層部に十分な量を含浸させて、防舷材の表面を良好に低摩擦化することができる。
これに対し、室温で液状のジイソシアネート化合物は、それ自体が含浸性を有するため、たとえ溶液の状態で防舷材の表面に供給して、溶液が急速に乾燥されても、防舷材の内方へさらに含浸させることができる。そのため、防舷材の表層部に十分な量を含浸させて、防舷材の表面を良好に低摩擦化することができる。
室温で液状を呈するジイソシアネート化合物としては、たとえば、カルボジイミド変性ＭＤＩ、ウレタン変性ＭＤＩ等の変性ＭＤＩ、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）等が挙げられる。
中でも、より少量の含浸で、防舷材の表層部の硬度を高めて、防舷材の表面の摩擦を低減できる点で、分子構造の対称性が高いため結晶性の高い変性ＭＤＩ、とくにカルボジイミド変性ＭＤＩが好ましい。
中でも、より少量の含浸で、防舷材の表層部の硬度を高めて、防舷材の表面の摩擦を低減できる点で、分子構造の対称性が高いため結晶性の高い変性ＭＤＩ、とくにカルボジイミド変性ＭＤＩが好ましい。
《ゴム組成物》
〈ゴム〉
ゴムとしては、架橋性を有する種々のゴムを用いることができる。とくに、防舷材に良好な緩衝性能を付与するために、天然ゴムが好適に用いられる。天然ゴムとしては、たとえば、ＴＳＲ－２０、ＲＳＳ＃３等の各種グレードの天然ゴムが挙げられる他、脱蛋白天然ゴム等を用いることもできる。
〈ゴム〉
ゴムとしては、架橋性を有する種々のゴムを用いることができる。とくに、防舷材に良好な緩衝性能を付与するために、天然ゴムが好適に用いられる。天然ゴムとしては、たとえば、ＴＳＲ－２０、ＲＳＳ＃３等の各種グレードの天然ゴムが挙げられる他、脱蛋白天然ゴム等を用いることもできる。
ゴムとしては、天然ゴムを単独で用いてもよいし、天然ゴムと他のゴムとを併用してもよい。
他のゴムとしては、たとえば、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、エピクロルヒドリンゴム等の合成ゴムの１種または２種以上が挙げられる。
他のゴムとしては、たとえば、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、エピクロルヒドリンゴム等の合成ゴムの１種または２種以上が挙げられる。
中でも、他のゴムとしてはＩＲ、ＢＲ、ＳＢＲ、ＩＩＲ、ＮＢＲ、ＣＲ、エピクロルヒドリンゴム等の極性ゴムが好ましい。極性ゴムの方が、非極性ゴムよりもジイソシアネート化合物および空気中の水分を取り込みやすいためである。すなわち、少なくとも極性ゴムを含むゴム組成物によって防舷材を形成することにより、当該防舷材の表層部に、適量のジイソシアネート化合物を含浸させて、硬化反応させることができる。そのため、防舷材の表層部に、適度の厚みを有し、表面を良好に低摩擦化しうる、連続した硬化領域を形成することができる。
なお、とくに、架橋物のゴム物性を適度にバランスさせて、防舷材に良好な緩衝性能を付与することも併せ考慮すると、他のゴムとしては、ＳＢＲが好ましい。
ＳＢＲとしては、伸展油を加えて柔軟性を調整した油展タイプのものと、加えない非油展タイプのものとがあるが、本発明ではいずれのタイプのＳＢＲを用いることもできる。
非油展タイプのＳＢＲとしては、たとえば、ＪＳＲ(株)製のＪＳＲ（登録商標）１５００〔結合スチレン量：２３．５％〕、ＪＳＲ１５０２〔結合スチレン量：２３．５％〕、ＪＳＲ１５０３〔結合スチレン量：２３．５％〕、ＪＳＲ１５０７〔結合スチレン量：２３．５％〕等の１種または２種以上が挙げられる。
ＳＢＲとしては、伸展油を加えて柔軟性を調整した油展タイプのものと、加えない非油展タイプのものとがあるが、本発明ではいずれのタイプのＳＢＲを用いることもできる。
非油展タイプのＳＢＲとしては、たとえば、ＪＳＲ(株)製のＪＳＲ（登録商標）１５００〔結合スチレン量：２３．５％〕、ＪＳＲ１５０２〔結合スチレン量：２３．５％〕、ＪＳＲ１５０３〔結合スチレン量：２３．５％〕、ＪＳＲ１５０７〔結合スチレン量：２３．５％〕等の１種または２種以上が挙げられる。
また、油展タイプのＳＢＲとしては、たとえば、ＪＳＲ(株)製のＪＳＲ１７３２〔結合スチレン量：２３．５％、油量：２７．３％〕、ＪＳＲ０１２２〔結合スチレン量：３７％、油量：２５．４％〕、ＪＳＲ１７７８〔結合スチレン量：２３．５％、油量：２７．３％〕、ＪＳＲ１７７８Ｎ〔結合スチレン量：２３．５％、油量：２７．３％〕等の１種または２種以上が挙げられる。
天然ゴムとＳＢＲとを併用する場合、ゴムの総量１００質量部中に占めるＳＢＲの配合割合は１０質量部以上、とくに２０質量部以上であるのが好ましく、５０質量部以下、とくに４０質量部以下であるのが好ましい。
この範囲よりＳＢＲが少ない場合には、ＳＢＲを併用することによる、前述した、防舷材の緩衝性能を向上する効果が十分に得られない場合がある。また、耐摩耗性が小さくなって、防舷材を繰り返し船舶の接岸に使用した際に損耗しやすくなるなど、防舷材の耐久性が不十分になる場合もある。
この範囲よりＳＢＲが少ない場合には、ＳＢＲを併用することによる、前述した、防舷材の緩衝性能を向上する効果が十分に得られない場合がある。また、耐摩耗性が小さくなって、防舷材を繰り返し船舶の接岸に使用した際に損耗しやすくなるなど、防舷材の耐久性が不十分になる場合もある。
一方、上記の範囲よりＳＢＲが多い場合には、引裂き強度が小さくなって、たとえば、微小な傷などを生じた状態で防舷材を繰り返し船舶の接岸に使用した際にクラックを生じやすくなる場合がある。
なお、油展タイプのＳＢＲを用いる場合、配合割合は、油展タイプのＳＢＲ中に含まれる固形分（ゴム）としてのＳＢＲ自体の割合とする。
なお、油展タイプのＳＢＲを用いる場合、配合割合は、油展タイプのＳＢＲ中に含まれる固形分（ゴム）としてのＳＢＲ自体の割合とする。
〈架橋成分〉
ゴム組成物には、ゴムを架橋させるため、従来同様に架橋成分を配合する。架橋成分としては、架橋剤、架橋促進剤が挙げられる。
（架橋剤）
架橋剤としては、たとえば、硫黄系架橋剤、過酸化物系架橋剤等が挙げられ、とくに硫黄系架橋剤が好ましい。
ゴム組成物には、ゴムを架橋させるため、従来同様に架橋成分を配合する。架橋成分としては、架橋剤、架橋促進剤が挙げられる。
（架橋剤）
架橋剤としては、たとえば、硫黄系架橋剤、過酸化物系架橋剤等が挙げられ、とくに硫黄系架橋剤が好ましい。
硫黄系架橋剤としては、粉末硫黄、オイル入り粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、分散性硫黄等の硫黄や、テトラメチルチウラムジスルフィド、Ｎ，Ｎ－ジチオビスモルホリン等の有機含硫黄化合物などが挙げられ、とくに硫黄が好ましい。
硫黄の配合割合は、任意に設定できるものの、ゴムの総量１００質量部あたり０．５質量部以上であるのが好ましく、２質量部以下であるのが好ましい。
硫黄の配合割合は、任意に設定できるものの、ゴムの総量１００質量部あたり０．５質量部以上であるのが好ましく、２質量部以下であるのが好ましい。
硫黄の配合割合がこの範囲未満では、ゴム組成物の全体での架橋速度が遅くなり、架橋に要する時間が長くなって、防舷材の生産性が低下する場合がある。
また、硫黄の配合割合が上記の範囲を超える場合には、架橋後の圧縮永久ひずみが大きくなったり、過剰の硫黄が防舷材の表面にブルームしたりする場合がある。
なお、たとえば、硫黄としてオイル入り粉末硫黄、分散性硫黄等を用いる場合、配合割合は、それぞれの中に含まれる有効成分としての硫黄自体の割合とする。
また、硫黄の配合割合が上記の範囲を超える場合には、架橋後の圧縮永久ひずみが大きくなったり、過剰の硫黄が防舷材の表面にブルームしたりする場合がある。
なお、たとえば、硫黄としてオイル入り粉末硫黄、分散性硫黄等を用いる場合、配合割合は、それぞれの中に含まれる有効成分としての硫黄自体の割合とする。
（架橋促進剤）
架橋促進剤としては、たとえば、消石灰、マグネシア（ＭｇＯ）、リサージ（ＰｂＯ）等の無機促進剤や、下記の各種の有機促進剤等の１種または２種以上が挙げられる。
１，３－ジ－ｏ－トリルグアニジン、１，３－ジフェニルグアニジン、１－ｏ－トリルビグアニド、ジカテコールボレートのジ－ｏ－トリルグアニジン塩等のグアニジン系促進剤。
架橋促進剤としては、たとえば、消石灰、マグネシア（ＭｇＯ）、リサージ（ＰｂＯ）等の無機促進剤や、下記の各種の有機促進剤等の１種または２種以上が挙げられる。
１，３－ジ－ｏ－トリルグアニジン、１，３－ジフェニルグアニジン、１－ｏ－トリルビグアニド、ジカテコールボレートのジ－ｏ－トリルグアニジン塩等のグアニジン系促進剤。
２－メルカプトベンゾチアゾール、ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド等のチアゾール系促進剤。
Ｎ－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ－シクロへキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド等のスルフェンアミド系促進剤。
テトラメチルチウラムモノスルフィド、テトラメチルチウラムジスルフィド、テトラエチルチウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド等のチウラム系促進剤。
Ｎ－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ－シクロへキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド等のスルフェンアミド系促進剤。
テトラメチルチウラムモノスルフィド、テトラメチルチウラムジスルフィド、テトラエチルチウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド等のチウラム系促進剤。
ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジエチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジブチルジチオカルバミン酸亜鉛等のジチオカルバミン酸塩系促進剤。
Ｎ，Ｎ′－ジフェニルチオ尿素、トリメチルチオ尿素、Ｎ，Ｎ′－ジエチルチオ尿素等のチオウレア系促進剤。
架橋促進剤の配合割合は、その種類によって任意に設定できるが、通常は、ゴムの総量１００質量部あたり０．２質量部以上であるのが好ましく、２質量部以下であるのが好ましい。
Ｎ，Ｎ′－ジフェニルチオ尿素、トリメチルチオ尿素、Ｎ，Ｎ′－ジエチルチオ尿素等のチオウレア系促進剤。
架橋促進剤の配合割合は、その種類によって任意に設定できるが、通常は、ゴムの総量１００質量部あたり０．２質量部以上であるのが好ましく、２質量部以下であるのが好ましい。
〈その他〉
ゴム組成物には、さらに必要に応じて充填剤、老化防止剤、架橋助剤、可塑剤、ワックス、着色剤、粘着付与剤等を、任意の割合で配合してもよい。
（充填剤）
充填剤としては、たとえば、カーボンブラック、シリカ等が挙げられる。とくに、加工性やゴムに対する分散性等を考慮するとカーボンブラックが好ましい。
ゴム組成物には、さらに必要に応じて充填剤、老化防止剤、架橋助剤、可塑剤、ワックス、着色剤、粘着付与剤等を、任意の割合で配合してもよい。
（充填剤）
充填剤としては、たとえば、カーボンブラック、シリカ等が挙げられる。とくに、加工性やゴムに対する分散性等を考慮するとカーボンブラックが好ましい。
カーボンブラックとしては、ゴムの補強剤、充填剤として機能しうる種々のカーボンブラックを用いることができる。
ただし、カーボンブラックは、ゴムの総量に対する配合割合と補強効果との兼ね合い等を考慮すると、ゴムの総量よりも少量の配合で架橋物のゴム硬さを大きくして、ゴム組成物の架橋物からなる防舷材の緩衝性能を、より一層効率よく向上できることが望ましい。そのため、カーボンブラックとしては、比較的粒径が小さく、かつストラクチャが発達した、表面積の大きいグレードのカーボンブラックを用いることが好ましい。
ただし、カーボンブラックは、ゴムの総量に対する配合割合と補強効果との兼ね合い等を考慮すると、ゴムの総量よりも少量の配合で架橋物のゴム硬さを大きくして、ゴム組成物の架橋物からなる防舷材の緩衝性能を、より一層効率よく向上できることが望ましい。そのため、カーボンブラックとしては、比較的粒径が小さく、かつストラクチャが発達した、表面積の大きいグレードのカーボンブラックを用いることが好ましい。
とくに、窒素吸着比表面積が５０ｍ２／ｇ以上、１００ｍ２／ｇ以下で、かつＤＢＰ吸油量が９０ｃｍ３／１００ｇ以上、１１０ｃｍ３／１００ｇ以下であるカーボンブラックが好適に用いられる。
窒素吸着比表面積が５０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラックは粒径が大きすぎ、またＤＢＰ吸油量が９０ｃｍ３／１００ｇ未満であるカーボンブラックはストラクチャの発達が不十分である。そのため、このいずれのカーボンブラックを用いた場合にも、上述した補強効果が十分に得られず、架橋物のゴム硬さが小さくなりすぎて、防舷材に良好な緩衝性能を付与できない場合がある。
窒素吸着比表面積が５０ｍ２／ｇ未満であるカーボンブラックは粒径が大きすぎ、またＤＢＰ吸油量が９０ｃｍ３／１００ｇ未満であるカーボンブラックはストラクチャの発達が不十分である。そのため、このいずれのカーボンブラックを用いた場合にも、上述した補強効果が十分に得られず、架橋物のゴム硬さが小さくなりすぎて、防舷材に良好な緩衝性能を付与できない場合がある。
一方、窒素吸着比表面積が１００ｍ２／ｇを超えるカーボンブラックは粒径が小さすぎ、またＤＢＰ吸油量が１１０ｃｍ３／１００ｇを超えるカーボンブラックはストラクチャの発達が過剰である。そのため、このいずれのカーボンブラックを用いた場合にも、上述した補強効果が強くなりすぎる傾向がある。そして、架橋物のゴム硬さが大きくなりすぎたり、切断時伸びが小さくなりすぎたりして、やはり防舷材に良好な緩衝性能を付与できない場合がある。
これに対し、窒素吸着比表面積およびＤＢＰ吸油量がともに上述した範囲であるカーボンブラックを選択的に用いることにより、適度の補強効果を確保して、防舷材に良好な緩衝性能を付与することができる。
これらの特性を満足するカーボンブラックとしては、たとえば、東海カーボン(株)製のシースト３〔ＨＡＦ、窒素吸着比表面積：７９ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１０１ｃｍ３／１００ｇ〕、シーストＮ〔ＬＩ－ＨＡＦ、窒素吸着比表面積：７４ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１０１ｃｍ３／１００ｇ〕等の少なくとも１種が挙げられる。
これらの特性を満足するカーボンブラックとしては、たとえば、東海カーボン(株)製のシースト３〔ＨＡＦ、窒素吸着比表面積：７９ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１０１ｃｍ３／１００ｇ〕、シーストＮ〔ＬＩ－ＨＡＦ、窒素吸着比表面積：７４ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１０１ｃｍ３／１００ｇ〕等の少なくとも１種が挙げられる。
カーボンブラックの配合割合は、ゴムの総量１００質量部あたり３０質量部以上、とくに４０質量部以上であるのが好ましく、９０質量部以下、とくに８０質量部以下であるのが好ましい。
カーボンブラックの配合割合がこの範囲未満では、十分な補強効果が得られず、架橋物のゴム硬さが小さくなりすぎて、防舷材に良好な緩衝性能を付与できない場合がある。また、とくに高温環境下で、経時変化による防舷材の緩衝性能の低下やクラック等を生じやすくなる場合もある。
カーボンブラックの配合割合がこの範囲未満では、十分な補強効果が得られず、架橋物のゴム硬さが小さくなりすぎて、防舷材に良好な緩衝性能を付与できない場合がある。また、とくに高温環境下で、経時変化による防舷材の緩衝性能の低下やクラック等を生じやすくなる場合もある。
一方、カーボンブラックの配合割合が上記の範囲を超える場合には、補強効果が過剰になり、架橋物の切断時伸びが小さくなりすぎて、やはり防舷材に良好な緩衝性能を付与できない場合がある。
また、架橋物中で隣り合うカーボンブラック同士の距離が近すぎるため、防舷材を繰り返し変形させた際にカーボンブラックが摩耗しやすくなって、経時変化による防舷材の緩衝性能の低下やクラック等を生じやすくなる場合もある。
また、架橋物中で隣り合うカーボンブラック同士の距離が近すぎるため、防舷材を繰り返し変形させた際にカーボンブラックが摩耗しやすくなって、経時変化による防舷材の緩衝性能の低下やクラック等を生じやすくなる場合もある。
さらに、ゴム組成物の混練性や加工性等が低下する場合もある。
これに対し、カーボンブラックの配合割合を上記の範囲とすることにより、混練性や加工性等を良好に維持しながら、カーボンブラックによる補強効果を適度の範囲に調整して、防舷材に良好な緩衝性能を付与することができる。また、経時変化による緩衝性能の低下やクラック等を生じにくくすることもできる。
これに対し、カーボンブラックの配合割合を上記の範囲とすることにより、混練性や加工性等を良好に維持しながら、カーボンブラックによる補強効果を適度の範囲に調整して、防舷材に良好な緩衝性能を付与することができる。また、経時変化による緩衝性能の低下やクラック等を生じにくくすることもできる。
（老化防止剤）
老化防止剤としては、耐候性老化防止剤、耐熱老化防止剤等の、主な機能によって分類される種々の老化防止剤の１種または２種以上が挙げられる。
老化防止剤の具体例としては、たとえば、Ｎ－フェニル－Ｎ′－（１，３－ジメチルブチル）－ｐ－フェニレンジアミン、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体等が挙げられる。
老化防止剤としては、耐候性老化防止剤、耐熱老化防止剤等の、主な機能によって分類される種々の老化防止剤の１種または２種以上が挙げられる。
老化防止剤の具体例としては、たとえば、Ｎ－フェニル－Ｎ′－（１，３－ジメチルブチル）－ｐ－フェニレンジアミン、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体等が挙げられる。
とくに、日光亀裂、オゾン亀裂、および屈曲亀裂などの防止効果に優れたＮ－フェニル－Ｎ′－（１，３－ジメチルブチル）－ｐ－フェニレンジアミンが好ましい。
老化防止剤の配合割合は、ゴムの総量１００質量部あたり０．５質量部以上であるのが好ましく、７質量部以下であるのが好ましい。
（架橋助剤）
架橋助剤としては、たとえば、酸化亜鉛等の金属化合物；ステアリン酸、オレイン酸、綿実脂肪酸等の脂肪酸その他、従来公知の架橋助剤の１種または２種以上が挙げられる。
老化防止剤の配合割合は、ゴムの総量１００質量部あたり０．５質量部以上であるのが好ましく、７質量部以下であるのが好ましい。
（架橋助剤）
架橋助剤としては、たとえば、酸化亜鉛等の金属化合物；ステアリン酸、オレイン酸、綿実脂肪酸等の脂肪酸その他、従来公知の架橋助剤の１種または２種以上が挙げられる。
架橋助剤の配合割合は、個別に、ゴムの総量１００質量部あたり０．５質量部以上であるのが好ましく、７質量部以下であるのが好ましい。
（可塑剤）
可塑剤としては、たとえば、オイルや液状ゴムが挙げられる。
このうちオイルとしては、たとえば、出光興産(株)製のダイアナ（登録商標）プロセスオイルＰＷ、ＮＰ、ＮＳ、ＮＲ、ＮＭ、ＡＣ、ＡＨ等の各種グレードのオイルの１種または２種以上が挙げられる。
（可塑剤）
可塑剤としては、たとえば、オイルや液状ゴムが挙げられる。
このうちオイルとしては、たとえば、出光興産(株)製のダイアナ（登録商標）プロセスオイルＰＷ、ＮＰ、ＮＳ、ＮＲ、ＮＭ、ＡＣ、ＡＨ等の各種グレードのオイルの１種または２種以上が挙げられる。
また液状ゴムとしては、たとえば、液状イソプレンゴム、水添液状イソプレンゴム、液状ブタジエンゴム、液状スチレンブタジエンゴム、あるいはこれらの末端変性物等の１種または２種以上が挙げられる。とくに、天然ゴムとの相溶性に優れた液状イソプレンゴムが好ましい。
液状イソプレンゴムとしては、たとえば、(株)クラレ製のクラプレン（登録商標）ＬＩＲ－３０（数平均分子量：２８０００）、ＬＩＲ－５０（数平均分子量：５４０００）等が挙げられる。
可塑剤の配合割合は、ゴムの総量１００質量部あたり１０質量部以上であるのが好ましく、３０質量部以下であるのが好ましい。
液状イソプレンゴムとしては、たとえば、(株)クラレ製のクラプレン（登録商標）ＬＩＲ－３０（数平均分子量：２８０００）、ＬＩＲ－５０（数平均分子量：５４０００）等が挙げられる。
可塑剤の配合割合は、ゴムの総量１００質量部あたり１０質量部以上であるのが好ましく、３０質量部以下であるのが好ましい。
（ワックス）
ワックスとしては、たとえば、日本精蝋(株)製のオゾエース（登録商標）０３５５、大内新興化学工業(株)製のサンノック（登録商標）、サンノックＮ、サンノックＰ等が挙げられる。これらのワックスは、老化防止剤との併用によって日光亀裂、オゾン亀裂を防止するために機能する。
ワックスの配合割合は、ゴムの総量１００質量部あたり０．５質量部以上であるのが好ましく、３質量部以下であるのが好ましい。
ゴム組成物は、たとえば、上記各成分のうち架橋成分以外の各成分を、まずバンバリミキサ等を用いて混練したのち、さらに架橋成分を加えて混練する等して調製できる。
ワックスとしては、たとえば、日本精蝋(株)製のオゾエース（登録商標）０３５５、大内新興化学工業(株)製のサンノック（登録商標）、サンノックＮ、サンノックＰ等が挙げられる。これらのワックスは、老化防止剤との併用によって日光亀裂、オゾン亀裂を防止するために機能する。
ワックスの配合割合は、ゴムの総量１００質量部あたり０．５質量部以上であるのが好ましく、３質量部以下であるのが好ましい。
ゴム組成物は、たとえば、上記各成分のうち架橋成分以外の各成分を、まずバンバリミキサ等を用いて混練したのち、さらに架橋成分を加えて混練する等して調製できる。
《防舷材》
調製したゴム組成物を用いて防舷材を作製する工程は、従来同様でよい。すなわち、作製する防舷材の大きさや形状に応じて成形、シート成形、組み立て、および架橋等の任意の工程を組み合わせて防舷材を作製することができる。
調製したゴム組成物を用いて防舷材を作製する工程は、従来同様でよい。すなわち、作製する防舷材の大きさや形状に応じて成形、シート成形、組み立て、および架橋等の任意の工程を組み合わせて防舷材を作製することができる。
作製した防舷材の表層部に硬化領域を形成して、本発明の防舷材を製造するためには、前述したように、防舷材の表面に、少なくともジイソシアネート化合物を含む処理液を供給して、上記表面から内方へ含浸させる。
処理液としては、たとえば、室温で固形のジイソシアネート化合物の場合、任意の有機溶剤によって希釈した溶液を用いればよい。一方、室温で液状のジイソシアネート化合物は、そのままで処理液として用いてもよいし、やはり任意の有機溶剤によって希釈した溶液の状態で、処理液として用いてもよい。
処理液としては、たとえば、室温で固形のジイソシアネート化合物の場合、任意の有機溶剤によって希釈した溶液を用いればよい。一方、室温で液状のジイソシアネート化合物は、そのままで処理液として用いてもよいし、やはり任意の有機溶剤によって希釈した溶液の状態で、処理液として用いてもよい。
ただし、防舷材を形成するゴムの種類等にもよるが、防舷材の表面に対する処理液の接触角を小さくして、処理液を迅速に含浸させるためには、液状のジイソシアネート化合物であっても、任意の有機溶剤によって希釈した溶液の状態で、処理液として用いるのが好ましい。
また、有機溶剤としては、１ｃｍ３の溶剤が蒸発するのに必要な蒸発熱の平方根で表される溶解度パラメータ（ＳＰ値）が７．５以上、９．７以下である有機溶剤を選択して用いるのが好ましい。
また、有機溶剤としては、１ｃｍ３の溶剤が蒸発するのに必要な蒸発熱の平方根で表される溶解度パラメータ（ＳＰ値）が７．５以上、９．７以下である有機溶剤を選択して用いるのが好ましい。
ＳＰ値がこの範囲未満、またはこの範囲を超える有機溶剤を使用したのでは、防舷材の表面に対する処理液の接触角を小さくすることができないため、処理液を迅速に含浸させて表面の摩擦を低減する効果が十分に得られない場合がある。また、圧縮耐久試験を実施すると表面に、クラックの原因となる多数の傷を生じる場合もある。
これに対し、ＳＰ値が上記の範囲である有機溶剤は、ＳＰ値が７．９～９．０程度である天然ゴム、ＳＢＲ、ＢＲ等のゴムとＳＰ値が近いため、防舷材の表面に対する処理液の接触角を小さくし、処理液をより一層迅速に含浸させて、表面の摩擦をより一層良好に低減することができる。また、圧縮耐久試験を実施した際に、クラックの原因となる傷を生じにくくすることもできる。
これに対し、ＳＰ値が上記の範囲である有機溶剤は、ＳＰ値が７．９～９．０程度である天然ゴム、ＳＢＲ、ＢＲ等のゴムとＳＰ値が近いため、防舷材の表面に対する処理液の接触角を小さくし、処理液をより一層迅速に含浸させて、表面の摩擦をより一層良好に低減することができる。また、圧縮耐久試験を実施した際に、クラックの原因となる傷を生じにくくすることもできる。
ＳＰ値が上記の範囲にあり、なおかつジイソシアネート化合物の良溶剤である有機溶剤としては、たとえばｎ－オクタン（ＳＰ値：７．６）、トルエン（ＳＰ値：８．９）、塩化メチレン（ＳＰ値：９．７）等が挙げられる。
処理液を防舷材の表面に供給するためには、たとえば、浸漬法やスプレー法等の、任意の塗布方法を採用することができる。
処理液を防舷材の表面に供給するためには、たとえば、浸漬法やスプレー法等の、任意の塗布方法を採用することができる。
含浸の条件は、とくに限定されないが、温度（環境温度およびジイソシアネート化合物の液温）は室温、すなわち１５℃以上であるのが好ましく、３５℃以下であるのが好ましい。これにより、ジイソシアネート化合物の急速な硬化反応の進行を抑制しながら、防舷材の表面から内方へ、処理液をできるだけ速やかに含浸させることができる。
また、ジイソシアネート化合物とゴムの組み合わせ等にもよるが、温度が室温で、かつ処理液として、ジイソシアネート化合物を有機溶剤で希釈した溶液を用いる場合、含浸の時間は、１０分間以上であるのが好ましく、２４時間以下であるのが好ましい。
また、ジイソシアネート化合物とゴムの組み合わせ等にもよるが、温度が室温で、かつ処理液として、ジイソシアネート化合物を有機溶剤で希釈した溶液を用いる場合、含浸の時間は、１０分間以上であるのが好ましく、２４時間以下であるのが好ましい。
含浸の時間がこの範囲未満では、適量の処理液を含浸させて、適度の厚みを有し、防舷材の表面を良好に低摩擦化しうる、連続した硬化領域を形成できない場合がある。一方、含浸の時間を長くするほど、硬化領域の厚みを大きくして、防舷材の表面を良好に低摩擦化することができる。ただし、含浸の時間が上記の範囲を超える場合には、硬化領域の厚みが大きくなりすぎて、防舷材に、良好な緩衝性能を付与することができない場合がある。
これに対し、含浸の時間を上記の範囲とすることにより、防舷材の良好な緩衝性能を維持しながら、適量の処理液を防舷材の表面から内方へ浸透させて、適度の厚みを有し、表面を良好に低摩擦化しうる、連続した硬化領域を形成することができる。
含浸の時間を調整するには、たとえば、浸漬法の場合、作製した防舷材を、ジイソシアネート化合物を含む処理液中に浸漬する時間を、上記の範囲に設定すればよい。また、たとえば、スプレー法の場合は、処理液を防舷材の表面に散布し続ける時間を、上記の範囲に設定すればよい。
含浸の時間を調整するには、たとえば、浸漬法の場合、作製した防舷材を、ジイソシアネート化合物を含む処理液中に浸漬する時間を、上記の範囲に設定すればよい。また、たとえば、スプレー法の場合は、処理液を防舷材の表面に散布し続ける時間を、上記の範囲に設定すればよい。
次いで、所定の含浸時間が経過した時点で、浸漬法の場合は、防舷材を処理液から引き上げ、スプレー法の場合は処理液の散布を停止したのち、防舷材の表面に付着した処理液を除去する。
防舷材の表面に付着した処理液を除去しない場合には、当該表面上に、連続した、または不連続の状態で残った処理液中のジイソシアネート化合物が硬化反応して硬化物が形成される。そのため、前述したように、防舷材の表面が局部的に硬くなったり、当該表面に、硬化物からなる硬い突起が形成されたりする。これに対し、防舷材の表面に付着した処理液を除去することで、これらの問題が生じるのを防止できる。
防舷材の表面に付着した処理液を除去しない場合には、当該表面上に、連続した、または不連続の状態で残った処理液中のジイソシアネート化合物が硬化反応して硬化物が形成される。そのため、前述したように、防舷材の表面が局部的に硬くなったり、当該表面に、硬化物からなる硬い突起が形成されたりする。これに対し、防舷材の表面に付着した処理液を除去することで、これらの問題が生じるのを防止できる。
防舷材の表面に付着した処理液を除去するためには、含浸が終了した防舷材の表面を、前述したように、たとえば、不織布製のワイパー等を用いて拭き取るなどすればよい。
そして、表面に付着した処理液を除去した防舷材を、たとえば、所定の温度、湿度環境下で静置して、防舷材の表面から内方へ含浸させたジイソシアネート化合物を、前述したように、空気中の水分等によって硬化反応させる。
そして、表面に付着した処理液を除去した防舷材を、たとえば、所定の温度、湿度環境下で静置して、防舷材の表面から内方へ含浸させたジイソシアネート化合物を、前述したように、空気中の水分等によって硬化反応させる。
そうすると、防舷材の表面に沿って、当該表面の内方領域にジイソシアネート化合物の硬化物を含む硬化領域が形成され、前記表面上にはジイソシアネート化合物の硬化物が存在しない防舷材が製造される。
以下に、本発明を、実施例、比較例に基づいてさらに説明するが、本発明の構成は、必ずしもこれらの実施例、比較例に限定されるものではない。
〈実施例１〉
（ゴム組成物の調製）
ゴムとしては、天然ゴム（ＴＳＲ２０品）８０質量部と、非油展タイプのＳＢＲ〔前出のＪＳＲ(株)製のＪＳＲ１５０２、結合スチレン量：２３．５％〕２０質量部とを併用した。両ジエン系ゴムの総量１００質量部を、下記表１に示す各成分のうち硫黄、およびスルフェンアミド系促進剤以外の各成分とともに、バンバリミキサを用いて混練した。そして、さらに硫黄とスルフェンアミド系促進剤とを加え、２軸オープンロールを用いて混練して、シート状のゴム組成物を調製した。
〈実施例１〉
（ゴム組成物の調製）
ゴムとしては、天然ゴム（ＴＳＲ２０品）８０質量部と、非油展タイプのＳＢＲ〔前出のＪＳＲ(株)製のＪＳＲ１５０２、結合スチレン量：２３．５％〕２０質量部とを併用した。両ジエン系ゴムの総量１００質量部を、下記表１に示す各成分のうち硫黄、およびスルフェンアミド系促進剤以外の各成分とともに、バンバリミキサを用いて混練した。そして、さらに硫黄とスルフェンアミド系促進剤とを加え、２軸オープンロールを用いて混練して、シート状のゴム組成物を調製した。
表１中の各成分は下記のとおり。また表中の質量部は、ゴムの総量１００質量部あたりの質量部を示す。
カーボンブラック：ＨＡＦ、前出の東海カーボン(株)製のシースト３、窒素吸着比表面積：７９ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１０１ｃｍ３／１００ｇ
オイル：前出の出光興産(株)製のダイアナ プロセスオイルＮＲ２６
老化防止剤：Ｎ－（１,３－ジメチルブチル）－Ｎ′－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、精工化学(株)製のオゾノン（登録商標）６Ｃ
ワックス：前出の日本精鑞(株)製のオゾエース０３５５
酸化亜鉛２種：架橋助剤、三井金属鉱業(株)製
ステアリン酸：架橋助剤、日油(株)製の商品名つばき
硫黄：架橋剤、鶴見化学工業(株)製の金華印５％油入微粉硫黄
スルフェンアミド系促進剤：Ｎ－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、三新化学工業(株)製のサンセラー（登録商標）ＮＳ－Ｇ
カーボンブラック：ＨＡＦ、前出の東海カーボン(株)製のシースト３、窒素吸着比表面積：７９ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１０１ｃｍ３／１００ｇ
オイル：前出の出光興産(株)製のダイアナ プロセスオイルＮＲ２６
老化防止剤：Ｎ－（１,３－ジメチルブチル）－Ｎ′－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、精工化学(株)製のオゾノン（登録商標）６Ｃ
ワックス：前出の日本精鑞(株)製のオゾエース０３５５
酸化亜鉛２種：架橋助剤、三井金属鉱業(株)製
ステアリン酸：架橋助剤、日油(株)製の商品名つばき
硫黄：架橋剤、鶴見化学工業(株)製の金華印５％油入微粉硫黄
スルフェンアミド系促進剤：Ｎ－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、三新化学工業(株)製のサンセラー（登録商標）ＮＳ－Ｇ
（防舷材のモデルの製造）
調製したシート状のゴム組成物を、１５０℃×６０分間プレス成形し、架橋させてシートを作製し、作製したシートの表面を、エタノールで拭いて乾燥させた。次いで、作製したシートを、カルボジイミド変性ＭＤＩを含む処理液に３０分間浸漬したのち引き上げて、外周面に付着した余剰のカルボジイミド変性ＭＤＩを、ワイパーを用いて拭き取った。
調製したシート状のゴム組成物を、１５０℃×６０分間プレス成形し、架橋させてシートを作製し、作製したシートの表面を、エタノールで拭いて乾燥させた。次いで、作製したシートを、カルボジイミド変性ＭＤＩを含む処理液に３０分間浸漬したのち引き上げて、外周面に付着した余剰のカルボジイミド変性ＭＤＩを、ワイパーを用いて拭き取った。
処理液としては、カルボジイミド変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネート（登録商標）ＭＭ－１０３〕とトルエン（ＳＰ値：８．９）の、質量比１：１の溶液を用いた。
また、ワイパーとしては、キュプラ（登録商標）連続長繊維不織布を基布として形成された、旭化成(株)製のベンコット（登録商標）を用いた。
次いで、温度２３±１℃、相対湿度５５±１％の環境下で２４時間静置して、表面から内方に含浸させたカルボジイミド変性ＭＤＩを硬化反応させて硬化領域を形成して、防舷材のモデルとした。
また、ワイパーとしては、キュプラ（登録商標）連続長繊維不織布を基布として形成された、旭化成(株)製のベンコット（登録商標）を用いた。
次いで、温度２３±１℃、相対湿度５５±１％の環境下で２４時間静置して、表面から内方に含浸させたカルボジイミド変性ＭＤＩを硬化反応させて硬化領域を形成して、防舷材のモデルとした。
〈実施例２〉
ゴム組成物を架橋させて作製したシートを、ウレタン変性ＭＤＩを含む処理液に３０分間浸漬したこと以外は実施例１と同様にして防舷材のモデルを製造した。
処理液としては、ウレタン変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネートＭＰ－１０２〕とトルエン（ＳＰ値：８．９）の、質量比１：１の溶液を用いた。
ゴム組成物を架橋させて作製したシートを、ウレタン変性ＭＤＩを含む処理液に３０分間浸漬したこと以外は実施例１と同様にして防舷材のモデルを製造した。
処理液としては、ウレタン変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネートＭＰ－１０２〕とトルエン（ＳＰ値：８．９）の、質量比１：１の溶液を用いた。
〈実施例３〉
ゴム組成物を架橋させて作製したシートを、ピュアＭＤＩを含む処理液に３０分間浸漬したこと以外は実施例１と同様にして防舷材のモデルを製造した。
処理液としては、ピュアＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネートＭＳ〕とトルエン（ＳＰ値：８．９）の、質量比１：１の溶液を用いた。
〈実施例４〉
ゴム組成物を架橋させて作製したシートを、実施例１で使用したのと同じカルボジイミド変性ＭＤＩを含む処理液に２０時間浸漬したこと以外は実施例１と同様にして防舷材のモデルを製造した。
ゴム組成物を架橋させて作製したシートを、ピュアＭＤＩを含む処理液に３０分間浸漬したこと以外は実施例１と同様にして防舷材のモデルを製造した。
処理液としては、ピュアＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネートＭＳ〕とトルエン（ＳＰ値：８．９）の、質量比１：１の溶液を用いた。
〈実施例４〉
ゴム組成物を架橋させて作製したシートを、実施例１で使用したのと同じカルボジイミド変性ＭＤＩを含む処理液に２０時間浸漬したこと以外は実施例１と同様にして防舷材のモデルを製造した。
〈比較例１〉
ゴム組成物を架橋させて作製したシートを、ジイソシアネート化合物を含む処理液に浸漬しなかったこと以外は実施例１と同様にして防舷材のモデルとした。
〈摩擦試験〉
各実施例、比較例で作製した防舷材のモデルの、表面の動摩擦係数を、(株)トリニティーラボ製の摩擦摩耗測定機トライボマスターＴＬ２０１Ｔｓを用いて、下記の条件で測定した。
ゴム組成物を架橋させて作製したシートを、ジイソシアネート化合物を含む処理液に浸漬しなかったこと以外は実施例１と同様にして防舷材のモデルとした。
〈摩擦試験〉
各実施例、比較例で作製した防舷材のモデルの、表面の動摩擦係数を、(株)トリニティーラボ製の摩擦摩耗測定機トライボマスターＴＬ２０１Ｔｓを用いて、下記の条件で測定した。
測定環境：温度２３±１℃、相対湿度５５±１％
接触子：ボール接触子
荷重：１０ｇ
計測距離：１０ｍｍ
移動速度：１０ｍｍ／秒
以上の結果を、表２に示す。
接触子：ボール接触子
荷重：１０ｇ
計測距離：１０ｍｍ
移動速度：１０ｍｍ／秒
以上の結果を、表２に示す。
表２の実施例１～４、比較例１の結果より、防舷材の表層部にジイソシアネート化合物を含浸させて硬化領域を形成することで、表面の摩擦を大幅に低減できることが判った。
また、実施例１～３の結果より、含浸させるジイソシアネート化合物としては、室温で液状である変性ＭＤＩを用いるのが、表面の摩擦を低減する効果の点で好ましいことが判った。
また、実施例１～３の結果より、含浸させるジイソシアネート化合物としては、室温で液状である変性ＭＤＩを用いるのが、表面の摩擦を低減する効果の点で好ましいことが判った。
さらに、実施例１、４の結果より、ジイソシアネート化合物を含浸させる時間は、１０分間以上であるのが好ましく、２４時間以下であるのが好ましいことが判った。
〈実施例５〉
処理液として、カルボジイミド変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネート（登録商標）ＭＭ－１０３〕とｎ－オクタン（ＳＰ値：７．６）の、質量比１：１の溶液を用いたこと以外は実施例４と同様にして防舷材のモデルを製造した。
〈実施例５〉
処理液として、カルボジイミド変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネート（登録商標）ＭＭ－１０３〕とｎ－オクタン（ＳＰ値：７．６）の、質量比１：１の溶液を用いたこと以外は実施例４と同様にして防舷材のモデルを製造した。
〈実施例６〉
処理液として、カルボジイミド変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネート（登録商標）ＭＭ－１０３〕と塩化メチレン（ＳＰ値：９．７）の、質量比１：１の溶液を用いたこと以外は実施例４と同様にして防舷材のモデルを製造した。
〈実施例７〉
処理液として、カルボジイミド変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネート（登録商標）ＭＭ－１０３〕とｎ－ペンタン（ＳＰ値：７．０）の、質量比１：１の溶液を用いたこと以外は実施例４と同様にして防舷材のモデルを製造した。
処理液として、カルボジイミド変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネート（登録商標）ＭＭ－１０３〕と塩化メチレン（ＳＰ値：９．７）の、質量比１：１の溶液を用いたこと以外は実施例４と同様にして防舷材のモデルを製造した。
〈実施例７〉
処理液として、カルボジイミド変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネート（登録商標）ＭＭ－１０３〕とｎ－ペンタン（ＳＰ値：７．０）の、質量比１：１の溶液を用いたこと以外は実施例４と同様にして防舷材のモデルを製造した。
〈実施例８〉
処理液として、カルボジイミド変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネート（登録商標）ＭＭ－１０３〕とｎ－ヘキサノール（ＳＰ値：１０．７）の、質量比１：１の溶液を用いたこと以外は実施例４と同様にして防舷材のモデルを製造した。
処理液として、カルボジイミド変性ＭＤＩ〔ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン(株)製のルプラネート（登録商標）ＭＭ－１０３〕とｎ－ヘキサノール（ＳＰ値：１０．７）の、質量比１：１の溶液を用いたこと以外は実施例４と同様にして防舷材のモデルを製造した。
実施例５～８で作製した防舷材のモデルについて、前述した動摩擦係数の測定と、下記の圧縮耐久試験とを実施した。また、圧縮耐久試験は、先の実施例４、比較例１についても実施した。
〈圧縮耐久試験〉
各実施例、比較例で作製した防舷材のモデルを３０００回、繰り返し圧縮させたのち、表面の状態を観察して、下記の基準で傷の有無を評価した。
◎：傷はほとんど見られなかった。
○：◎より多く、△より少ない傷が見られた。
△：○より多く、×より少ない傷が見られた。
×：多数の傷が見られた。
結果を、表３に示す。
各実施例、比較例で作製した防舷材のモデルを３０００回、繰り返し圧縮させたのち、表面の状態を観察して、下記の基準で傷の有無を評価した。
◎：傷はほとんど見られなかった。
○：◎より多く、△より少ない傷が見られた。
△：○より多く、×より少ない傷が見られた。
×：多数の傷が見られた。
結果を、表３に示す。
表３の実施例４～８の結果より、ジイソシアネート化合物を希釈して処理液を調製する有機溶剤としては、溶解度パラメータが７．５以上、９．７以下の有機溶剤を選択して用いるのが好ましいことが判った。
Claims (4)
- ゴムを含むゴム組成物の架橋物からなる防舷材であって、前記防舷材の表面に沿って、当該表面の内方領域にジイソシアネート化合物の硬化物を含む硬化領域が形成され、前記表面上にはジイソシアネート化合物の硬化物は存在しない防舷材。
- 前記ジイソシアネート化合物は、カルボジイミド変性ジフェニルメタンジイソシアネート化合物である請求項１に記載の防舷材。
- 防舷材の製造方法であって、ゴムを含むゴム組成物を、防舷材の形状に成形して架橋させる工程、架橋させた前記防舷材の表面に、少なくともジイソシアネート化合物を含む処理液を供給して、前記処理液を、前記表面から前記防舷材の内方へ含浸させる工程、前記防舷材の表面上に残った前記処理液を除去する工程、および含浸させた前記処理液中の前記ジイソシアネート化合物を硬化反応させることにより、前記防舷材の表面に沿って、当該表面の内方領域にのみジイソシアネート化合物の硬化物を含む硬化領域を形成する工程を含む防舷材の製造方法。
- 前記処理液は、前記ジイソシアネート化合物と、溶解度パラメータが７．５以上、９．７以下の有機溶剤とを含む請求項３に記載の防舷材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017213932A JP7004199B2 (ja) | 2017-11-06 | 2017-11-06 | 防舷材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017213932A JP7004199B2 (ja) | 2017-11-06 | 2017-11-06 | 防舷材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019085755A JP2019085755A (ja) | 2019-06-06 |
| JP7004199B2 true JP7004199B2 (ja) | 2022-02-10 |
Family
ID=66763951
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017213932A Active JP7004199B2 (ja) | 2017-11-06 | 2017-11-06 | 防舷材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7004199B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20090000376A (ko) | 2007-06-28 | 2009-01-07 | 현대중공업 주식회사 | 도막 손상 방지 기능을 구비한 팬더 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5123796B2 (ja) * | 1973-12-26 | 1976-07-19 | ||
| JPS5892198U (ja) * | 1981-12-17 | 1983-06-22 | 株式会社新潟鐵工所 | 船舶用フエンダ− |
| JPH02103275A (ja) * | 1988-10-13 | 1990-04-16 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 防舷材の着色方法 |
-
2017
- 2017-11-06 JP JP2017213932A patent/JP7004199B2/ja active Active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20090000376A (ko) | 2007-06-28 | 2009-01-07 | 현대중공업 주식회사 | 도막 손상 방지 기능을 구비한 팬더 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2019085755A (ja) | 2019-06-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2803698A1 (en) | Rubber composition for conveyor belts, rubber for conveyor belt covers, and conveyor belt | |
| JP2016098357A (ja) | 防舷材用ゴム組成物 | |
| JP2018080531A (ja) | 防舷材用ゴム組成物 | |
| JP2015221855A (ja) | タイヤ用ゴム組成物およびスタッドレスタイヤ | |
| EP3569656A1 (en) | Wax, rubber composition, and pneumatic tire | |
| JP2008031433A (ja) | サイドウォール用ゴム組成物およびそれを用いたサイドウォールを有する空気入りタイヤ | |
| JP7004199B2 (ja) | 防舷材およびその製造方法 | |
| JP7004202B2 (ja) | 防舷材 | |
| JP2019143326A (ja) | 防舷材およびその製造方法 | |
| JP2021095743A (ja) | 防舷材の製造方法 | |
| JP2014077050A (ja) | 防振ゴム用ゴム組成物および防振ゴム | |
| JP5919126B2 (ja) | ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ | |
| JP2019148151A (ja) | 防舷材およびその製造方法 | |
| JP6909396B2 (ja) | 防舷材用ゴム組成物 | |
| EP3252098B1 (en) | Rubber composition for vibration damping rubbers, and vibration damping rubber | |
| KR102153181B1 (ko) | 내열성이 향상된 자동차의 서스펜션 부시용 고무 조성물 및 이를 이용한 자동차의 서스펜션 부시용 고무 | |
| KR20230040084A (ko) | 피로내구성이 향상된 서스펜션 부시용 고무 조성물 및 이를 포함하는 자동차 서스펜션 부시용 고무 | |
| JP6597999B2 (ja) | 防舷材 | |
| JP6960086B2 (ja) | 防舷材用ゴム組成物 | |
| JP2005325302A (ja) | 接着用ゴム組成物 | |
| WO2014203695A1 (ja) | 防振ゴム用ゴム組成物 | |
| JP2016222830A (ja) | 防舷材用ゴム組成物 | |
| JP2017165867A (ja) | 防舷材用ゴム組成物 | |
| JP6697668B2 (ja) | 防舷材用ゴム組成物 | |
| KR20200025748A (ko) | 고경도 언더트레드용 고무 조성물 및 이의 제조 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200918 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210701 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20210630 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210826 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20211202 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20211215 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7004199 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |