JP6924785B2 - 異種金属接合材およびその製造方法 - Google Patents
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Description
特許文献1は、異種金属接合材の表面に不動態膜を形成して耐食性を高めることを提案している。
この高熱膨張層2は、Mnを含むCu−Mn−Ni系合金であって、60%以上80%以下(好ましくは65%以上75%以下、より好ましくは70%以上73%以下)のMn、5%以上20%以下(好ましくは7%以上15%以下、より好ましくは9%以上11%以下)のNi、残部Cuおよび不可避不純物から構成されていてもよい。
この高熱膨張層2を構成する素材板の材質は、上記Fe−Ni−Mn系合金および上記Cu−Mn−Ni系合金の他、JIS C2530に準拠するTM1(Mn−8Cu−20NiなどのMn−Cu−Ni系)やTM2およびTM4〜6(Fe−Ni−Mn系)などを例示することができる。こうした材質(合金組成)から構成される素材板(高熱膨張層)であれば、材質の選択によって30℃から100℃までの平均熱膨張係数を18×10−6/℃以上28.5×10−6/℃以下の範囲内で設定可能であって、過度な通電によって発熱した際の熱膨張が大きいので、バイメタルおよびトリメタルに好適である。なお、高熱膨張層2の厚みは、耐食性めっき層4を有さないクラッド材の全厚みの50%以上60%以下(例えば25μm以上0.6mm以下)であってよい。
この低熱膨張層3を構成する素材板の材質は、Fe−42Ni系(42アロイ)またはFe−36Ni系(36アロイ)などの上記Fe−Ni系合金の他、Fe−29Ni−17Co系、Fe−36Ni−12Cr、Fe−36Ni−9Cr、Fe−42Ni−5.5Cr−1Ti、Fe−43Ni−5Cr−3Ti−1Coなどの合金を例示することができる。
こうした材質(合金組成)から構成される素材板(低熱膨張層)であれば、材質の選択によって30℃から100℃までの平均熱膨張係数を0.5×10−6/℃以上11.0×10−6/℃以下の範囲内で設定可能であって、過度な通電によって発熱した際の熱膨張が小さいので、バイメタルおよびトリメタルに好適である。また、低熱膨張層および高熱膨張層の素材板の組合せの選択によって、30℃から100℃までの低熱膨張層と高熱膨張層の平均熱膨張係数の差を7×10−6/℃以上28×10−6/℃以下の範囲内で設定可能であって、わん曲係数を多様に選択できるので、バイメタルおよびトリメタルに好適である。なお、低熱膨張層3の厚みは、耐食性めっき層4を有さないクラッド材の全厚みの40%以上50%以下(例えば20μm以上0.5mm以下)であってよい。
次に、上述したバイメタル1の製造方法を説明する。
まず、高熱膨張層2と低熱膨張層3とが接合されたクラッド材を作製する。クラッド材は、一般的なクラッド圧延技術によって作製することができる。まず、軟化焼鈍や調質圧延などによりクラッド圧延に適する伸びや硬さに調整した各々所定厚みの高熱膨張層2となる素材板および低熱膨張層3となる素材板の2種類の素材板を準備する。次に、この2種の素材板をクラッド圧延し、適宜、焼鈍し、所定の厚みのクラッド材を作製する。なお、クラッド圧延を行う際に、クラッド材が適切な厚みになったときに、元素の拡散作用によって接合強度を高めるための拡散焼鈍(熱処理)を行う。また、拡散焼鈍を行った後でも、必要に応じてさらに圧延し、厚みを薄くすることができる。こうしたクラッド圧延を行って、高熱膨張層2および低熱膨張層3となる2種類の素材板を接合するとともに薄肉化し、所定の厚みのクラッド材を作製する。
耐食性めっき処理は、上記のように好ましいと考える電解めっき処理であって、pHが4.5〜6.0程度、温度が20〜35℃の電解Niめっき液を用いて約2秒間の電解めっき処理を行う。こうした電解めっき処理を用いて耐食性めっき層4を形成する場合は、フープのクラッド材をそのままめっきする連続処理でも、クラッド材を個片化してからのバレル処理でめっきしてもよい。耐食性めっき処理は、処理時間や処理コストの低減の観点では電解Niめっき処理が好ましいが、めっき膜の厚みの寸法精度を高めたい場合は無電解めっき処理が好ましい。
Cu−Mn−Ni系の金属(Cu−72Mn−10Ni)からなり、30℃から100℃までの平均熱膨張係数が約27.7×10−6/℃の高熱膨張層と、Fe−Ni系の金属(Fe−36Ni)からなり、30℃から100℃までの平均熱膨張係数が約1.3×10−6/℃の低熱膨張層とを有し、長さが100m、幅が70mm、全厚みが0.175mm(高熱膨張層の厚みが0.093mm、低熱膨張層の厚みが0.082mm)のバイメタルを作製した。
バイメタルを構成するクラッド材の作製工程として、Cu−72Mn−10Niの金属からなる素材板およびFe−36Niの金属からなる素材板を準備し、2種類の素材板を厚み方向に積層してクラッド圧延を行うことにより、最終的に全厚みが0.175mm(高熱膨張層の厚みが0.093mm、低熱膨張層の厚みが0.082mm)となるクラッド材を作製した。なお、クラッド圧延では、圧延および軟化焼鈍を必要に応じて繰り返す間に拡散焼鈍を行って接合を強化し、仕上げ圧延によってクラッド材の全厚みを調整するようにした。
次に、上述のように作製した各種のバイメタルについて、耐食性めっき層の厚みと体積抵抗率の関係を評価した。図5は、耐食性めっき層の厚みと体積抵抗率の関係を示すグラフである。図5の横軸が耐食性めっき層の厚みを示し、縦軸が体積抵抗率を示す。なお、図5において、耐食性めっき層を有さないバイメタル(参考例)を厚み0nmとして表示している。
(測定条件)
方式:パルススパッタリング
測定径:φ7mm
出力:35W
周波数:100Hz
Arガス圧力:600Pa
2 高熱膨張層
3 低熱膨張層
4 耐食性めっき層
5 識別用マーク
Claims (3)
- Mnを含む合金から構成される高熱膨張層と、Niを含む合金から構成される低熱膨張層が、直接もしくは中間層を介して接合されているクラッド材から構成される異種金属接合材であって、
少なくとも前記高熱膨張層の表面に厚み10nm以上120nm以下のNiめっき層を有し、かつ、前記Niめっき層を有さないクラッド材部分の全厚みは50μm以上1mm以下であり、
前記Niめっき層を有さないときの体積抵抗率に対する前記Niめっき層を有するときの体積抵抗率の変動がプラスマイナス5%以内、かつ、前記Niめっき層を有さないときのわん曲係数に対する前記Niめっき層を有するときのわん曲係数の変動がプラスマイナス5%以内である、異種金属接合材。 - 識別用マークが、表面に設けられている、請求項1に記載の異種金属接合材。
- Mnを含む合金から構成される高熱膨張層と、Niを含む合金から構成される低熱膨張層とが、直接または中間層を介して接合されているクラッド材の表面を脱脂する脱脂処理と、
前記クラッド材の少なくとも前記高熱膨張層の表面を洗浄する表面洗浄処理と、
前記クラッド材の少なくとも前記高熱膨張層の表面に、pHが4.5以上6.0以下のめっき液を用いてNiめっき層を設けるNiめっき処理を行い、
前記高熱膨張層の表面からめっき液を除去する脱めっき液処理と、
前記クラッド材を乾燥させる乾燥処理と、
をこの順に行って、少なくとも前記高熱膨張層の表面に厚さ10nm以上120nm以下の前記Niめっき層を有し、かつ、前記Niめっき層を有さないクラッド材部分の全厚みは50μm以上1mm以下であり、
前記Niめっき層を有さないときの体積抵抗率に対する前記Niめっき層を有するときの体積抵抗率の変動がプラスマイナス5%以内、かつ、前記Niめっき層を有さないときのわん曲係数に対する前記Niめっき層を有するときのわん曲係数の変動がプラスマイナス5%以内である異種金属接合材を形成する、異種金属接合材の製造方法。
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