JP6918227B2 - ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）から不飽和ハロゲン化不純物を除去するための方法 - Google Patents

Description

１．開示の分野
本開示は、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）から不飽和ハロゲン化不純物を除去するための方法を提供する。

２．関連技術の説明
クロロフルオロカーボン（ＣＦＣ）などの塩素含有化合物は、冷媒、発泡剤、洗浄剤、溶媒、伝熱媒体、滅菌剤、エアゾール噴射剤、誘電体、消火剤、及び動力サイクル作動流体として用いられてきた。このような塩素含有化合物は、地球のオゾン層に有害であることが証明されている。ＣＦＣの代用品として使用されるヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）の多くは、地球温暖化を促すことが見出されている。これらの理由から、より環境に優しく、同時に、パフォーマンスの観点から有効である、又はより効果的である新たな化合物を開発するという世界的な努力が存在している。

特に２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、又は１２３４ｙｆ）を含むフッ素化オレフィンを含有する組成物は、前述の用途で使用するために開発されている材料に含まれる。加えて、ＨＦＯ−１２３４ｙｆは、フルオロポリマー及び高分子化合物の合成のための供給原料モノマーとして使用することができる。

１２３４ｙｆの生成方法は公知である。参照により本明細書に明示的に組み込まれる米国特許第８，０５８，４８６号に開示される１つの方法では、１，１，２，３−テトラクロロプロペン（１２３０ｘａ）をフッ化水素でフッ素化して、２−クロロ−３，３，３−トリフルオロプロペン（１２３３ｘｆ）を生成し、続いて１２３３ｘｆをフッ化水素と反応させて２−クロロ−１，１，１，２−テトラフルオロプロパン（２４４ｂｂ）を生成する。最終工程では、２４４ｂｂは脱塩化水素化されて１２３４ｙｆを生成する。この３工程のプロセスが、以下に記載される：

特定の不飽和ハロゲン化不純物が、３，３，３−トリフルオロプロピン（ＴＦＰＹ）、１，２，３，３，３−ペンタフルオロ−１−プロペン（１２２５ｙｅ）、３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（１２３４ｚｅ）、１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）、塩化ビニル（１１４０）、及び１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）を含む、１２３４ｙｆ生成物に存在し得ることが見出された。これらの不純物は望ましくない。その一部は、１２３４ｙｆの沸点に近い沸点を有する不純物、及び／又は１不純物のうちの１つ以上が１２３４ｙｆと共沸組成物を形成し得ることに起因して、１２３４ｙｆから分離することは困難である。

必要とされるのは、１２３４ｙｆから不飽和ハロゲン化不純物を分離するための有効な方法である。

本開示は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの沸点に近い沸点を有する不純物、及び／又は不純物の１つ又は複数が潜在的にＨＦＯ−１２３４ｙｆと共沸混合物を形成し得ることに起因して、別段の場合にはＨＦＯ−１２３４ｙｆから分離することが困難であり得る種類の２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）から不飽和ハロゲン不純物を除去するための方法を提供する。不飽和ハロゲン化不純物を含むＨＦＯ−１２３４ｙｆストリームは、まず苛性スクラバーを通過し、次いで酸性スクラバーを通過する。苛性スクラバー及び酸性スクラバーにて、望ましくない不純物、特に３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ），１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）、塩化ビニル（１１４０）、及び／又は１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）が除去される。

その一形態では、本開示は、３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）、１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）、塩化ビニル（１１４０）、１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）、及びこれらの組み合わせからなる群から選択される少なくとも１つの不純物を含有する１２３４ｙｆのストリームを提供する工程と、ストリームを酸性スクラブ流体と酸性スクラバー内で接触させる工程とを含む、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）から不飽和ハロゲン化不純物を除去するための方法を提供する。

一実施形態では、少なくとも１つの不純物は、１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）を含み、接触工程後に、ストリームの１１３１ａの量が、ストリームに元々存在する１１３１ａの量に対して少なくとも５重量％低減される。別の実施形態では、少なくとも１つの不純物は、塩化ビニル（１１４０）を含み、接触工程の後に、ストリームの１１４０の量が、ストリームに元々存在する１１４０の量に対して少なくとも５重量％低減される。別の実施形態では、少なくとも１つの不純物は、１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）を含み、接触工程の後に、ストリームの１１３１の量は、ストリームに元々存在する１１３１の量に対して少なくとも５重量％低減される。

酸性スクラブ流体は、８８重量％〜９９重量％の濃度を有する硫酸であり、以下の条件、０℃〜７０℃の温度であること、並びに０．１秒〜２００秒という蒸気ストリームと酸性スクラブ流体との間の接触時間であること、のうちの少なくとも１つが酸性スクラバー内に存在する。

方法は、接触工程の前に、ストリームを苛性スクラバーの塩基性スクラブ流体と接触させる追加の工程を更に含んでもよい。一実施形態では、少なくとも１つの不純物は、３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）を含み、接触工程の後、ストリームの１２４３ｚｆの量が、ストリームに元々存在する１２４３ｚｆの量に対して少なくとも５重量％低減される。

その別の形態では、本開示は、３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）、１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）、塩化ビニル（１１４０）、１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）、及びこれらの組み合わせからなる群から選択される少なくとも１つの不純物を含有する１２３４ｙｆのストリームを提供する工程と、ストリームを、苛性スクラバーの塩基性スクラブ流体と接触させる工程と、その後、ストリームを酸性スクラブ流体と酸性スクラバー内で接触させる工程とを含む、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）から不飽和ハロゲン化不純物を除去するための方法を提供する。

一実施形態では、少なくとも１つの不純物は、３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）を含み、接触工程の後、ストリームの１２４３ｚｆの量が、ストリームに元々存在する１２４３ｚｆの量に対して少なくとも５重量％低減される。別の実施形態では、少なくとも１つの不純物は、１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）を含み、接触工程後に、ストリームの１１３１ａの量が、ストリームに元々存在する１１３１ａの量に対して少なくとも５重量％低減される。別の実施形態では、少なくとも１つの不純物は、塩化ビニル（１１４０）を含み、接触工程の後に、ストリームの１１４０の量が、ストリームに元々存在する１１４０の量に対して少なくとも５重量％低減される。別の実施形態では、少なくとも１つの不純物は、１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）を含み、接触工程の後に、ストリームの１１３１の量は、ストリームに元々存在する１１３１の量に対して少なくとも５重量％低減される。

酸性スクラブ流体は、濃度が８８重量％〜９９重量％の硫酸であってもよい。以下の条件、０℃〜７０℃の温度であること、並びに０．１秒〜２００秒という蒸気ストリームと酸性スクラブ流体との間の接触時間であることのうちの少なくとも１つが、酸性スクラバー内に存在し得る。

前述の一般的な説明及び以下の詳細な説明は、いずれもただ例示的かつ説明的なものであり、特許請求される本開示を限定するものではないことが理解されるべきである。他の実施形態は、本明細書に開示の本開示の仕様及び実施を考慮することで当業者には明らかとなるであろう。

添付の図面を考慮して、本開示の実施形態についての以下の記載を参照することによって、本開示の上述及び他の特性、並びにそれらを達成する様式がより明らかになり、本開示自体がより良好に理解されるであろう。

不飽和ハロゲン化不純物が１２３４ｙｆから除去され得る例示的なプロセスを示すプロセスフロー図である。

図面は、本開示に従った様々な特性及び構成要素の実施形態を表すが、図面は必ずしも縮尺どおりではなく、本開示をより良好に例示及び説明するために、ある特定の特性が誇張されている場合がある。本明細書に記載の例証は、本開示の実施態様を例示するものであり、かかる例証は、いかなる様式においても本開示の範囲を限定するものとして解釈されるべきではない。

本開示は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの沸点に近い沸点を有する不純物、及び／又は不純物の１つ又は複数が潜在的にＨＦＯ−１２３４ｙｆと共沸混合物を形成し得ることに起因して、別段の場合にはＨＦＯ−１２３４ｙｆから分離することが困難であり得る種類の２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）から不飽和ハロゲン不純物を除去するための方法を提供する。不飽和ハロゲン化不純物を含むＨＦＯ−１２３４ｙｆストリームは、まず苛性スクラバーを通過し、次いで酸性スクラバーを通過する。苛性スクラバー及び酸性スクラバーにおいて、望ましくない不純物、特に３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）、１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）、塩化ビニル（１１４０）、及び／又は１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）が除去される。

図１は、本プロセスを実行するための例示的なプロセスフロー図である。粗ＨＦＯ−１２３４ｙｆ生成物を含有する気相ストリーム１０が提供される。ストリーム１０は、それ自体が、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを調製するための商業生産プロセスから得られた蒸留蒸気画分であってもよく、例えば、上記の背景技術のセクションに記載のプロセスであってもよい。この接続では、不純物に加えて、ストリーム１０はまた、塩化水素（ＨＣｌ）及び／又はフッ化水素（ＨＦ）を含んでもよい。

ストリーム１０は、例えば、８０重量％超、９０重量％超、９５重量％超、又は９８重量％超の様々な濃度のＨＦＯ−１２３４ｙｆを含んでもよく、不純物は、例えば、２０重量％未満、１０重量％未満、５重量％未満、又は２重量％未満を共に含んでもよい。

ストリーム１０中の不純物は、３，３，３−トリフルオロプロピン（ＴＦＰＹ）、１，２，３，３，３−ペンタフルオロ−１−プロペン（１２２５ｙｅ）、３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）、１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（１２３４ｚｅ）、１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）、塩化ビニル（１１４０）、及び１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）のうちの１つ以上を含んでもよい。特定の実施形態では、ストリーム１０の不純物は、１２４３ｚｆ、１１３１ａ、及び１１４０のうちの１つ以上を含み得る。ＨＦＯ−１２３４ｙｆの量及び不純物のいずれかを含む、本プロセスにおける任意の時点におけるストリーム１０の組成は、ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）によって判定され得る。

ストリーム１０では、ＴＦＰＹは、最初に２５ｐｐｍ超、及び１０００ｐｐｍの高さ、５００ｐｐｍの高さ、又は１００ｐｐｍの高さの量で存在してもよく、１２２５ｙｅは、最初に２５ｐｐｍ超、及び５００ｐｐｍの高さ、２００ｐｐｍの高さ、又は１００ｐｐｍの高さの量で存在してもよく、１２４３ｚｆは、最初に、２５ｐｐｍ超、及び５００ｐｐｍの高さ、２００ｐｐｍの高さ、又は１００ｐｐｍの高さの量で存在してもよく、及び／又は１２３４ｚｅは、最初に、２５ｐｐｍ超、及び５０００ｐｐｍの高さ、１０００ｐｐｍの高さ、又は１００ｐｐｍの高さの量で存在してもよい。

１１３１ａは、最初にストリーム１０に、２５ｐｐｍ超、及び５００ｐｐｍの高さ、２００ｐｐｍの高さ、又は１００ｐｐｍの高さの量で存在してもよく、１１４０は、最初に２５ｐｐｍ超、及び５００ｐｐｍの高さ、２００ｐｐｍの高さ、又は１００ｐｐｍの高さの量で存在してもよく、及び／又は１１３１は、最初に、２５ｐｐｍ超、及び５００ｐｐｍの高さ、２００ｐｐｍの高さ、又は１００ｐｐｍの高さの量などで存在してもよい。

ストリーム１０は、まず、ライン１６を介してタンク１４から供給された苛性スクラブ流体と接触する苛性スクラバー１２に向けられ、タンク１４はライン１８を介して新鮮な苛性スクラブ流体に供給される。スクラブ流体は、７超、例えば１０超の塩基性ｐＨを有し、塩基性の薬剤と共に脱イオン水、蒸留水、又は水道水を含んで、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）、水酸化カリウム（ＫＯＨ）、又は水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）_２）、又はこれらの任意の組み合わせなどの塩基性ｐＨを有する溶液を形成することができる。

スクラブ流体の塩基性の薬剤の濃度は、例えば、０．０００４重量％、０．０４重量％、若しくは４重量％の少なさ、又は２５重量％、４０重量％、若しくは６５重量％の多さであってもよく、又は、例えば、０．０００４重量％〜６５重量％、０．０４重量％〜４０重量％、又は４重量％〜２５重量％など、前述の値の任意の対の間に規定される任意の範囲内の濃度を有してもよい。

苛性スクラバー１２では、ＨＣｌ及びＨＦは、スクラブ流体によって中和されて水及び金属ハロゲン化物塩を形成し、ＴＰＦＹ及び１２４３ｚｆを含む不純物の一部はまた、スクラブ流体と反応して、スクラブ流体に残存し、それによってＨＦＯ−１２３４ｙｆストリームから分離される追加の化合物を形成し得ると考えられる。このようにすると、ＨＦＯ−１２３４ｙｆストリーム中のＴＰＦＹ及び１２４３ｚｆ不純物の量を低減することができる。使用済み苛性スクラブ流体は、ライン２０を介して苛性スクラバー１２からタンク１４に戻される。

苛性スクラバー１２の温度は、０℃、１０℃、若しくは２０℃の低さであってもよく、３０℃、５０℃、若しくは７０℃の高さであってもよく、又は０℃〜７０℃、１０℃〜５０℃、又は２０℃〜３０℃など、前述の値の任意の対の間に規定される任意の範囲内であってもよい。

苛性スクラバー１２の圧力は、０ｐｓｉｇ、３ｐｓｉｇ、若しくは５ｐｓｉｇの低さであってもよく、又は１５ｐｓｉｇ、３０ｐｓｉｇ、若しくは５０ｐｓｉｇの高さであってもよく、又は０ｐｓｉｇ〜５０ｐｓｉｇ、３ｐｓｉｇ〜３０ｐｓｉｇ、又は５ｐｓｉｇ〜１５ｐｓｉｇなど、前述の値の任意の対の間に規定される任意の範囲内であってもよい。ただし、苛性スクラバー１２の圧力は変化してもよく、本プロセスにおいて重要な変数であるとは考えられない。

苛性スクラバー１２のＨＦＯ−１２３４ｙｆストリームとスクラブ流体との間の接触時間は、０．１秒、１秒、若しくは５秒の少なさであってもよく、又は５０秒、１００秒、若しくは２００秒、又はそれを超える多さであってもよく、又は０．１秒〜２００秒、１秒〜１００秒、若しくは５秒〜５０秒など、前述の値の任意の対の間に規定される任意の範囲内であってもよい。

その後、水蒸気を同様に含むＨＦＯ−１２３４ｙｆ蒸気ストリームは、ライン２２を通って苛性スクラバー１２を出て、熱交換器又は予冷却器２４を通過して蒸気を冷却する。凝縮された水蒸気は、ライン２６を介してタンク１４に戻されてもよい。そうでなければ、ストリームはライン２２を介して苛性スクラバーノックアウトポット２８に向けられて、そこで混入したスクラブ流体（苛性溶液）がライン３０を介して除去されてスクラブ流体タンク１４に戻る。使用済みのスクラブ流体は、ライン２１を介してタンク１４から除去されてもよい。

次いで、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及び残りの不純物を含む蒸気は、ノックアウトポット２８からライン３２を介して、酸性スクラバー３４に向けられ、蒸気ストリームは酸性スクラブ流体と接触する。酸は、８８重量％、９０重量％、若しくは９２重量％の少なさ、又は９６重量％、９８重量％、若しくは９９重量％の多さの濃度を有する硫酸（Ｈ_２ＳＯ_４）溶液であってもよく、又は、例えば、８８重量％〜９９重量％、９０重量％〜９８重量％、若しくは９２重量％〜９６重量％などの、前述の値の任意の対の間に規定される任意の範囲内の濃度を有してもよい。

酸性スクラバー３４は、ライン３８を介してタンク３６から酸性スクラブ流体に供給され、スクラブ流体はまた、１１３１ａ、１１４０、及び１１３１不純物と反応して、スクラブ流体を運び去り、それによって、ＨＦＯ−１２３４ｙｆストリームから分離される生成物を形成し得ると考えられる。このようにすると、ＨＦＯ−１２３４ｙｆストリーム中の１１３１ａ、１１４０、及び１１３１不純物の量を低減することができる。スクラバー３４からの使用済みスクラブ流体を、ライン４０を介してタンク３６に戻してもよい。タンク３６は、ライン４２を介して新しいスクラブ流体で再供給されてもよく、使用済みスクラブ流体は、ライン４４を介して除去されてもよい。

酸性スクラバー３４の温度は、０℃、１０℃、若しくは２０℃の低さであってもよく、３０℃、５０℃、若しくは７０℃の高さであってもよく、又は０℃〜７０℃、１０℃〜５０℃、又は２０℃〜３０℃など、前述の値の任意の対の間に規定される任意の範囲内であってもよい。

酸性スクラバー３４の圧力は、０ｐｓｉｇ、３ｐｓｉｇ、若しくは５ｐｓｉｇの低さであってもよく、又は１５ｐｓｉｇ、３０ｐｓｉｇ、若しくは５０ｐｓｉｇの高さであってもよく、又は０ｐｓｉｇ〜５０ｐｓｉｇ、３ｐｓｉｇ〜３０ｐｓｉｇ、又は５ｐｓｉｇ〜１５ｐｓｉｇなど、前述の値の任意の対の間に規定される任意の範囲内であってもよい。ただし、酸性スクラバー３４の圧力は変化してもよく、本プロセスにおいて重要な変数であるとは考えられない。

酸性スクラバー３４のＨＦＯ−１２３４ｙｆ蒸気ストリームとスクラブ流体との間の接触時間は、０．１秒、１秒、若しくは５秒の少なさであってもよく、又は５０秒、１００秒、若しくは２００秒、又はそれを超える多さであってもよく、又は０．１秒〜２００秒、１秒〜１００秒、若しくは５秒〜５０秒など、前述の値の任意の対の間に規定される任意の範囲内であってもよい。

ＨＦＯ−１２３４ｙｆストリームは、ライン４６を介して酸性スクラバーから除去され、任意の残留水分を除去するために、乾燥機４８を通過させてもよい。乾燥機４８は、モレキュラーシーブなどの好適な乾燥剤を含み得る。その後、ストリームは、例えば追加の精製工程などの更なるユニット操作を目的とする前に、フィルタ５０を通過させることができる。

本プロセスは、ＨＦＯ−１２３４ｙｆストリームの１２４３ｚｆの量を低減するのに有効であり得る。本開示のいくつかの実施形態では、１２３４ｙｆストリームの１２４３ｚｆ不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１２４３ｚｆ不純物の量に対して、少なくとも５重量％低減される、又は１２４３ｚｆ不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１２４３ｚｆ不純物の量に対して、少なくとも１０重量％低減され得る。

本プロセスは、ＨＦＯ−１２３４ｙｆストリームの１１３１ａの量を低減するのに有効であり得る。本開示のいくつかの実施形態では、１２３４ｙｆストリームの１１３１ａ不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１１３１ａ不純物の量に対して、少なくとも５重量％低減され、１１３１ａ不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１１３１ａ不純物の量に対して、少なくとも１０重量％低減され得、又は１１３１ａ不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１１３１ａ不純物の量に対して、少なくとも２０重量％低減され得る。

本プロセスは、ＨＦＯ−１２３４ｙｆストリームの１１４０の量を低減するのに有効であり得る。本開示のいくつかの実施形態では、１２３４ｙｆストリームの１１４０不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１１４０不純物の量に対して、少なくとも５重量％低減され、１１４０不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１１４０不純物の量に対して、少なくとも１０重量％低減され得、又は１１４０不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１１４０不純物の量に対して、少なくとも２０重量％低減され得る。

本プロセスは、ＨＦＯ−１２３４ｙｆストリームの１１３１の量を低減するのに有効であり得る。本開示のいくつかの実施形態では、１２３４ｙｆストリームの１１３１不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１１３１不純物の量に対して、少なくとも５重量％低減され、１１３１不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１１３１不純物の量に対して、少なくとも１０重量％低減され得、又は１１３１不純物の量は、１２３４ｙｆストリームに元々存在する１１３１不純物の量に対して、少なくとも２０重量％低減され得る。

１／２インチのＯＤを有する２０インチのＰＦＡ試験管に、２６ｍｌの１．０重量％のＮａＯＨ溶液を充填した。周囲温度（２０〜３０℃）で、９９．９６％の１２３４ｙｆ、１２１ｐｐｍの１２４３ｚｆ、８８ｐｐｍの１１３１ａ、及び１０１ｐｐｍの１１４０を含有する有機ストリームを、質量流量計及びコントローラ、逆止弁及びガススパージを介して試験管の底部から試験管に供給し、試験管の出口の有機蒸気を定期的にサンプリングし、ＧＣによって分析した。有機ストリームの流量を２０．９ｇ／ｈで制御し、これにより、１．０重量％のＮａＯＨと有機ストリームとの間の２８秒の接触時間が得られた。２９時間の試験中、出口における有機ストリームは、それぞれ、平均で９９．８６％の１２３４ｙｆ、１０４ｐｐｍの１２４３ｚｆ、９２ｐｐｍの１１３１ａ、及び９８ｐｐｍの１１４０を含有した。出口有機ストリームの１２４３ｚｆの濃度は、１３．５％低減された。

１／２インチのＯＤを有する２０インチのＰＦＡ試験管に、２６ｍｌの４．０重量％のＮａＯＨ溶液を充填した。周囲温度（２０〜３０℃）で、９９．９６％の１２３４ｙｆ、１２１ｐｐｍの１２４３ｚｆ、８８ｐｐｍの１１３１ａ、及び１０１ｐｐｍの１１４０を含有する有機ストリームを、質量流量計及びコントローラ、逆止弁及びガススパージを介して試験管の底部から試験管に供給し、試験管の出口の有機蒸気を定期的にサンプリングし、ＧＣによって分析した。有機ストリームの流量を２０．９ｇ／ｈで制御し、これにより、４．０重量％のＮａＯＨと有機ストリームとの間の２８秒の接触時間が得られた。１９時間の試験中、出口における有機ストリームは、それぞれ、平均で９９．９２％の１２３４ｙｆ、１０６ｐｐｍの１２４３ｚｆ、９３ｐｐｍの１１３１ａ、及び９９ｐｐｍの１１４０を含有した。出口有機ストリームの１２４３ｚｆの濃度は、１１．９％低減された。

１／２インチのＯＤの２０インチのＰＦＡ試験管に、２６ｍｌのＨ_２ＳＯ_４（９５〜９８％、Ｓｉｇｍａ−Ａｌｄｒｉｃｈ）を充填した。周囲温度（２０〜３０℃）で、１２３４ｙｆ、１２４３ｚｆ、１１３１ａ、及び１１４０を含有する有機ストリームを、質量流量計及びコントローラ、逆止弁及びガススパージを介して試験管の底部から試験管に供給し、試験管の入口と出口の有機蒸気を定期的にサンプリングし、ＧＣによって分析した。有機ストリームの流量を２０．９ｇ／ｈで制御し、これにより、Ｈ_２ＳＯ_４と有機ストリームとの間で２８秒の接触時間が得られた。３１時間の試験中、入口における有機ストリームは、それぞれ、平均で９９．９７％の１２３４ｙｆ、１１０ｐｐｍの１２４３ｚｆ、９１ｐｐｍの１１３１ａ、及び９８ｐｐｍの１１４０を含有した。出口における有機ストリームは、平均して、９９．９６％の１２３４ｙｆ、１０９ｐｐｍの１２４３ｚｆ、５５ｐｐｍの１１３１ａ、及び６４ｐｐｍの１１４０をそれぞれ含有した。出口有機ストリームにおける１１３１ａ及び１１４０の濃度の４０．３％及び３４．８％の減少が、それぞれ観察された。

１／２インチのＯＤの２０インチのＰＦＡ試験管に、２６ｍｌのＨ_２ＳＯ_４（９５〜９８％、Ｓｉｇｍａ−Ａｌｄｒｉｃｈ）を充填した。周囲温度（２０〜３０℃）で、１２３４ｙｆ、１２４３ｚｆ、１１３１ａ、及び１１４０を含有する有機ストリームを、質量流量計及びコントローラ、逆止弁及びガススパージを介して試験管の底部から試験管に供給し、試験管の入口と出口の有機蒸気を定期的にサンプリングし、ＧＣによって分析した。有機ストリームの流量を４１．８ｇ／ｈで制御し、これにより、Ｈ_２ＳＯ_４と有機ストリームとの間で１４秒の接触時間が得られた。２９時間の試験中、入口における有機ストリームは、それぞれ、平均で９９．９７％の１２３４ｙｆ、１０８ｐｐｍの１２４３ｚｆ、９６ｐｐｍの１１３１ａ、及び１０３ｐｐｍの１１４０を含有した。出口における有機ストリームは、平均して、９９．９７％の１２３４ｙｆ、１０９ｐｐｍの１２４３ｚｆ、７５ｐｐｍの１１３１ａ、及び８１ｐｐｍの１１４０を含有した。出口有機ストリームにおける１１３１ａ及び１１４０の濃度の２１．４％及び２１．５％の減少が、それぞれ観察された。

１／２インチのＯＤの２０インチのＰＦＡ試験管に、２６ｍｌのＨ_２ＳＯ_４（９５〜９８％、Ｓｉｇｍａ−Ａｌｄｒｉｃｈ）を充填した。周囲温度（２０〜３０℃）で、１２３４ｙｆ、１２４３ｚｆ、１１３１ａ、及び１１４０を含有する有機ストリームを、質量流量計及びコントローラ、逆止弁及びガススパージを介して試験管の底部から試験管に供給し、試験管の入口と出口の有機蒸気を定期的にサンプリングし、ＧＣによって分析した。有機ストリームの流量を２０．９ｇ／ｈで制御し、これにより、Ｈ_２ＳＯ_４と有機ストリームとの間で２８秒の接触時間が得られた。２３時間の試験中、入口における有機ストリームは、それぞれ、平均で、９９．９８％の１２３４ｙｆ、５５ｐｐｍの１２４３ｚｆ、３７ｐｐｍの１１３１ａ、及び４３ｐｐｍの１１４０を含有した。出口における有機ストリームは、平均して、９９．９９％の１２３４ｙｆ、５５ｐｐｍの１２４３ｚｆ、２２ｐｐｍの１１３１ａ、及び２８ｐｐｍの１１４０をそれぞれ含有した。出口有機ストリームにおける１１３１ａ及び１１４０の濃度の４１．１％及び３６．５％の減少がそれぞれ観察された。

１／２インチのＯＤの２０インチのＰＦＡ試験管に、２６ｍｌのＨ_２ＳＯ_４（９５〜９８％、Ｓｉｇｍａ−Ａｌｄｒｉｃｈ）を充填した。周囲温度（２０〜３０℃）で、１２３４ｙｆ、１２４３ｚｆ、１１３１ａ、及び１１４０を含有する有機ストリームを、質量流量計及びコントローラ、逆止弁及びガススパージを介して試験管の底部から試験管に供給し、試験管の入口と出口の有機蒸気を定期的にサンプリングし、ＧＣによって分析した。有機ストリームの流量を４１．８ｇ／ｈで制御し、これにより、Ｈ_２ＳＯ_４と有機ストリームとの間で１４秒の接触時間が得られた。１８．５時間の試験中、入口における有機ストリームは、それぞれ、平均で、９９．９８％の１２３４ｙｆ、５７ｐｐｍの１２４３ｚｆ、３７ｐｐｍの１１３１ａ、及び４４ｐｐｍの１１４０を含有した。出口における有機ストリームは、平均して、９９．９９％の１２３４ｙｆ、５８ｐｐｍの１２４３ｚｆ、２５ｐｐｍの１１３１ａ、及び３１ｐｐｍの１１４０をそれぞれ含有した。出口有機ストリームにおける１１３１ａ及び１１４０濃度の３１．５％及び２９．１％の減少がそれぞれ観察された。

前述の説明は、本開示の単なる例示に過ぎないことが理解されるべきである。本開示から逸脱することなく、当業者によって様々な代替形態及び修正形態を考案することができる。したがって、本開示は、添付の特許請求の範囲内に含まれる全てのかかる代替形態、修正形態、及び変動を包含することを意図する。
本発明は以下の態様を含む。
［１］
２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）から不飽和ハロゲン化不純物を除去するための方法であって、
３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ），１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）、塩化ビニル（１１４０）、１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）、及びこれらの組み合わせからなる群から選択される少なくとも１つの不純物を含有する１２３４ｙｆのストリームを提供する工程と、
前記ストリームを酸性スクラブ流体と酸性スクラバー内で接触させる工程と
を含む、方法。
［２］
前記少なくとも１つの不純物が、１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）を含み、前記接触工程後に、前記ストリームの１１３１ａの量が、前記ストリームに元々存在する１１３１ａの量に対して少なくとも５重量％低減される、［１］に記載の方法。
［３］
前記少なくとも１つの不純物が塩化ビニル（１１４０）を含み、前記接触工程の後に、前記ストリームの１１４０の量が、前記ストリームに元々存在する１１４０の量に対して少なくとも５重量％低減される、［１］に記載の方法。
［４］
前記少なくとも１つの不純物が、１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）を含み、前記接触工程の後に、前記ストリームの１１３１の量が、前記ストリームに元々存在する１１３１の量に対して少なくとも５重量％低減される、［１］に記載の方法。
［５］
前記酸性スクラブ流体が、濃度が８８重量％〜９９重量％の硫酸である、［１］に記載の方法。
［６］
前記酸性スクラバー内に、以下の条件
０℃〜７０℃の温度であること、及び
蒸気ストリームと酸性スクラブ流体との間の接触時間が、０．１秒〜２００秒であること
のうちの少なくとも１つが存在する、［１］に記載の方法。
［７］
前記接触工程の前に、前記ストリームを苛性スクラバーの塩基性スクラブ流体と接触させる追加の工程を更に含む、［１］に記載の方法。
［８］
前記少なくとも１つの不純物が、３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）を含み、前記接触工程の後、前記ストリームの１２４３ｚｆの量が、前記ストリームに元々存在する１２４３ｚｆの量に対して少なくとも５重量％低減される、［７］に記載の方法。
［９］
２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）から不飽和ハロゲン化不純物を除去するための方法であって、
３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）、１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）、塩化ビニル（１１４０）、１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）、及びこれらの組み合わせからなる群から選択される少なくとも１つの不純物を含有する１２３４ｙｆのストリームを提供する工程と、
前記ストリームを、苛性スクラバーの塩基性スクラブ流体と接触させる工程と、
その後、前記ストリームを酸性スクラブ流体と酸性スクラバー内で接触させる工程と
を含む、方法。
［１０］
前記少なくとも１つの不純物が、３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ）を含み、前記接触工程の後、前記ストリームの１２４３ｚｆの量が、前記ストリームに元々存在する１２４３ｚｆの量に対して少なくとも５重量％低減される、［９］に記載の方法。

Claims (4)

1. ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）から不飽和ハロゲン化不純物を除去するための方法であって、
   １−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）、塩化ビニル（１１４０）、１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）、及びこれらの組み合わせからなる群から選択される少なくとも１つの不純物を含有する１２３４ｙｆのストリームを提供する工程と、
   前記ストリームを酸性スクラブ流体と酸性スクラバー内で接触させる工程と
   を含む、方法。
2. 前記酸性スクラバー内に、以下の条件
   ０℃〜７０℃の温度であること、及び
   前記ストリームと酸性スクラブ流体との間の接触時間が、０．１秒〜２００秒であること
   のうちの少なくとも１つが存在する、請求項１に記載の方法。
3. 前記接触工程の前に、前記ストリームを苛性スクラバーの塩基性スクラブ流体と接触させる追加の工程を更に含む、請求項１又は２に記載の方法。
4. ２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）から不飽和ハロゲン化不純物を除去するための方法であって、
   ３，３，３−トリフルオロプロペン（１２４３ｚｆ），１−クロロ−１−フルオロエチレン（１１３１ａ）、塩化ビニル（１１４０）、１−クロロ−２−フルオロエチレン（１１３１）、及びこれらの組み合わせからなる群から選択される少なくとも１つの不純物を含有する１２３４ｙｆのストリームを提供する工程と、
   前記ストリームを苛性スクラバーの塩基性スクラブ流体と接触させる工程と、
   前記ストリームを酸性スクラブ流体と酸性スクラバー内で接触させる工程と
   を含む、方法。

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