JP6862712B2 - 光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置 - Google Patents

光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置 Download PDF

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Description

本発明は、光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置に関する。
光ファイバにおける性能の評価を行う方法が種々検討されている。例えば、非特許文献１，２では、結合型マルチコア光ファイバに係る評価を行ったことが示されている。
Roland Ryf他,"Coherent 1200-km 6 x 6 MIMO Mode-Multiplexed Transmission over3-Core Microstructured Fiber", ECOC Postdeadline papers Th.13.C.1(2011)。 Taiji Sakamoto他,"Fiber Twisting- and Bending-Induced Adiabatic/Nonadiabatic Super-ModeTransition in Coupled Multicore Fiber", J. Lightwave Technol. 34(4), 1228-1237(2016)。
結合型マルチ光ファイバの性能評価を行う場合には、測定対象の結合型マルチコア光ファイバと測定に用いる光ファイバとの間でのコア軸調心が必要である。しかしながら、コア軸調心は精密な位置合わせが要求されるため、作業効率の観点から改善の要望があった。
本発明は上記を鑑みてなされたものであり、コア軸調心を行わずに結合型マルチ光ファイバの性能評価を行うことが可能な光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置を提供することを目的とする。
本願発明は、
（１）複数のコアと一つの共有クラッドとを有し、前記複数のコアのうち一つが中心コアとして前記クラッドの中心に配置され、合計の空間モード数は前記複数のコアの数以上であり、（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１０以上である結合型マルチコア光ファイバに係る光学特性の評価を行う光ファイバ評価方法であって、
前記結合型マルチコア光ファイバの一端に、前記結合型マルチコア光ファイバと同一形状且つ同一寸法のクラッドを有し、該クラッドの中心に１つのコアを有する１コアダミーファイバの一端を対向させ、
前記結合型マルチコア光ファイバのクラッドの外径と前記１コアダミーファイバのクラッドの外径とを基準として、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバとを調心し、前記結合型マルチコア光ファイバの中心コアと、前記１コアダミーファイバのコアとを対向させた状態で、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバとが接続され、
前記１コアダミーファイバと接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して光源からの光を入力すると共に、前記１コアダミーファイバ及び前記結合型マルチコア光ファイバを通過した光を光測定部で測定する、光ファイバ評価方法、
及び、
（２）複数のコアと一つの共有クラッドとを有し、前記複数のコアのうち一つが中心コアとして前記クラッドの中心に配置され、合計の空間モード数は前記複数のコアの数以上であり、（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１０以上である結合型マルチコア光ファイバに係る光学特性の評価を行う光ファイバ評価装置であって、
光源と、
前記結合型マルチコア光ファイバと同一形状且つ同一寸法のクラッドを有する、該クラッドの中心に１つのコアを有する１コアダミーファイバと、
光測定部と、を有し、
前記１コアダミーファイバを前記結合型マルチコア光ファイバの一端に対向させて、前記結合型マルチコア光ファイバのクラッドの外径と前記１コアダミーファイバのクラッドの外径とを基準として、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバとを調心し、前記結合型マルチコア光ファイバの中心コアと、前記１コアダミーファイバのコアとを対向させた状態で、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバとを接続し、
前記光源から出射する光を前記１コアダミーファイバと接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して入力すると共に、前記１コアダミーファイバ及び前記結合型マルチコア光ファイバを通過した光を前記光測定部において測定する、光ファイバ評価装置、
である。
本発明によれば、コア軸調心を行わずに結合型マルチ光ファイバの性能評価を行うことが可能な光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置が提供される。
光ファイバの後方散乱を評価する評価装置の構成を示す図である。 評価対象の光ファイバと１コアダミーファイバとの接続例を説明する図である。 評価対象の光ファイバと１コアダミーファイバとの接続として不適切な例を説明する図である。 後方散乱の評価方法について説明する図である。 カットバック法による光ファイバの損失を評価する評価装置の構成を示す図である。 光ファイバの曲げ損失を評価する評価装置の構成を示す図である。 光ファイバのモード分散を評価する評価装置の構成を示す図である。 光ファイバの波長分散を評価する評価装置の第１の構成を示す図である。 光ファイバの波長分散を評価する評価装置の第２の構成を示す図である。 光ファイバのカットオフ波長を評価する評価装置の構成を示す図である。
［本願発明の実施形態の説明］
最初に本願発明の実施態様を列記して説明する。
本願に係る光ファイバ評価方法は、（１）複数のコアと一つの共有クラッドとを有し、前記複数のコアのうち一つが中心コアとして前記クラッドの中心に配置され、合計の空間モード数は前記複数のコアの数以上であり、（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１０以上である結合型マルチコア光ファイバに係る光学特性の評価を行う光ファイバ評価方法であって、前記結合型マルチコア光ファイバの一端に、前記結合型マルチコア光ファイバと同一形状且つ同一寸法のクラッドを有し、該クラッドの中心に１つのコアを有する１コアダミーファイバの一端を対向させ、前記結合型マルチコア光ファイバのクラッドの外径と前記１コアダミーファイバのクラッドの外径とを基準として、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバのクラッドとを調心し、前記結合型マルチコア光ファイバの中心コアと、前記１コアダミーファイバのコアとを対向させた状態で、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバとが接続され、前記１コアダミーファイバと接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して光源からの光を入力すると共に、前記１コアダミーファイバ及び前記結合型マルチコア光ファイバを通過した光を光測定部で測定する。
上記のファイバ評価方法によれば、１コアダミーファイバと結合型マルチコア光ファイバとの位置合わせは、両者のクラッドの外径を基準とした所謂外径調心によって行われる。したがって、上記のファイバ評価方法では、コア軸調心を行わずに結合型マルチ光ファイバの性能評価を行うことが可能となる。
（２）また、本願発明は、上述の（１）に記載の光ファイバ評価方法において、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバとの調心は、Ｖ溝が設けられた調心部材のＶ溝を用いて、前記結合型マルチコア光ファイバ及び前記１コアダミーファイバの端面同士を突き合わせることで行う。
上記のファイバ評価方法では、１コアダミーファイバと結合型マルチコア光ファイバとの調心を、Ｖ溝を有する調心部材を利用して簡便に行うことができる。
（３）本願発明は、上述の（１）〜（２）に記載の光ファイバ評価方法において、前記１コアダミーファイバはシングルモードであり、２つの前記１コアダミーファイバを前記結合型マルチコア光ファイバの両端に対してそれぞれ接続し、前記２つの１コアダミーファイバが接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して、前記２つの１コアダミーファイバを介して前記光源からの光を入力すると共に前記結合型マルチコア光ファイバからの光を前記光測定部で測定することで、前記結合型マルチコア光ファイバにおける前記中心コアの透過スペクトルを測定し、前記透過スペクトルを解析することで、前記結合型マルチコア光ファイバのモード分散を評価する。
上記の光ファイバ評価方法では、コア軸調心を行わずに結合型マルチ光ファイバのモード分散に係る性能評価を行うことが可能となる。
（４）本願発明は、上述の（３）に記載の光ファイバ評価方法において、前記２つの１コアダミーファイバが接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して入力される光は単一偏波であり、前記２つの１コアダミーファイバが接続された前記結合型マルチコア光ファイバからの光を、偏光フィルタ又は偏波スプリッタを通過させることで、前記光測定部では前記結合型マルチコア光ファイバにおける前記中心コアの１偏波の透過スペクトルを測定する。
上記のように偏波フィルタ又は偏波スプリッタを用いて１偏波の透過スペクトルを測定する構成とした場合、結合型マルチ光ファイバのモード分散に係る性能評価をより精度良く行うことができる。
（５）本願発明は、上述の（１）〜（２）に記載の光ファイバ評価方法において、前記１コアダミーファイバは、シングルモードファイバと、マルチモードファイバと、の２つのファイバであって、前記シングルモードファイバは、前記結合型マルチコア光ファイバにおいて前記光源からの光を入力する側の端部に接続し、前記マルチモードファイバは、前記結合型マルチコア光ファイバから前記光測定部に対して光を出力する側の端部に接続し、前記マルチモードファイバのコア半径は、前記結合型マルチコア光ファイバにおいて最も外側に設けられたコアの外周とクラッドの中心との間の距離の最大値よりも大きく、前記２つの１コアダミーファイバが接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して、前記２つの１コアダミーファイバを介して前記光源からの光を入力すると共に前記結合型マルチコア光ファイバからの光を前記光測定部で測定することで、前記結合型マルチコア光ファイバの損失を評価する。
上記の光ファイバ評価方法では、コア軸調心を行わずに結合型マルチ光ファイバの損失に係る性能評価を行うことが可能となる。
（６）本願発明は、上述の（１）〜（２）に記載の光ファイバ評価方法において、波長掃引された光又は所定の周波数で変調された光を前記１コアダミーファイバと接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して入力すると共に前記結合型マルチコア光ファイバからの光を光測定部で測定することで、前記結合型マルチコア光ファイバにおける群遅延の波長依存性を測定することで、前記結合型マルチコア光ファイバの波長分散を評価する。
上記の光ファイバ評価方法では、コア軸調心を行わずに結合型マルチ光ファイバの波長分散に係る性能評価を行うことが可能となる。
（７）本願発明は、上述の（１）〜（２）に記載の光ファイバ評価方法において、前記１コアダミーファイバはシングルモードであって、前記１コアダミーファイバは、前記結合型マルチコア光ファイバの一端に接続されると共に、前記結合型マルチコア光ファイバの他端は開放端であり、前記１コアダミーファイバと接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して、前記１コアダミーファイバを経由して光源からの光を入力すると共に、前記結合型マルチコア光ファイバからの光を前記１コアダミーファイバを経由して前記光測定部で測定することで、前記結合型マルチコア光ファイバの後方散乱を評価する。
上記の光ファイバ評価方法では、コア軸調心を行わずに結合型マルチ光ファイバの後方散乱に係る性能評価を行うことが可能となる。
本願に係る光ファイバ評価装置は、（８）複数のコアと一つの共有クラッドとを有し、前記複数のコアのうち一つが中心コアとして前記クラッドの中心に配置され、合計の空間モード数は前記複数のコアの数以上であり、（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１０以上である結合型マルチコア光ファイバに係る光学特性の評価を行う光ファイバ評価装置であって、光源と、前記結合型マルチコア光ファイバと同一形状且つ同一寸法のクラッドを有する、該クラッドの中心に１つのコアを有する１コアダミーファイバと、光測定部と、を有し、前記１コアダミーファイバを前記結合型マルチコア光ファイバの一端に対向させて、前記結合型マルチコア光ファイバのクラッドの外径と前記１コアダミーファイバのクラッドの外径とを基準として、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバとを調心し、前記結合型マルチコア光ファイバの中心コアと、前記１コアダミーファイバのコアとを対向させた状態で、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバとを接続し、前記光源から出射する光を前記１コアダミーファイバと接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して入力すると共に、前記１コアダミーファイバ及び前記結合型マルチコア光ファイバを通過した光を前記光測定部において測定する。
上記の光ファイバ評価装置によれば、１コアダミーファイバと結合型マルチコア光ファイバとは、両者のクラッドの外径を基準とした所謂外径調心によって行われる。したがって、上記のファイバ評価装置では、コア軸調心を行わずに結合型マルチ光ファイバの性能評価を行うことが可能となる。
［本願発明の実施形態の詳細］
本発明に係る光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置の具体例を、以下に図面を参照しつつ説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
本実施形態に係る光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置においては、評価対象となる光ファイバは、複数のコアと一つの共有クラッドとを有し、複数のコアのうち一つが中心コアとしてクラッドの中心に配置され、合計の空間モード数は複数のコアの数以上であり、（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１０以上である結合型マルチコア光ファイバである。以下の実施形態では、上記の結合型マルチコア光ファイバについて、「評価対象の光ファイバ」もしくは「光ファイバＦ」という場合がある。
本実施形態に係るファイバ評価方法及びファイバ評価装置では、上記の評価対象の光ファイバの評価を行うために、結合型マルチコア光ファイバの一端に、結合型マルチコア光ファイバと同一形状・同一寸法のクラッドを有し、クラッドの中心に１つのコアを有する１コアダミーファイバの一端を対向させる。そして、結合型マルチコア光ファイバのクラッドの外径と１コアダミーファイバのクラッドの外径とを基準に結合型マルチコア光ファイバと１コアダミーファイバとを調心して、結合型マルチコア光ファイバの中心コアと、１コアダミーファイバのコアとを対向させる。その後、１コアダミーファイバを介して、結合型マルチコア光ファイバに対して光源からの光を導入するか、もしくは、結合型マルチコア光ファイバからの光を光測定部で受光する構成を備える。このような構成を備えることで、外径調心のみにより、上記の結合型マルチコア光ファイバの特性を評価することができる。
上記の構成を有する光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置では、結合型マルチコア光ファイバの特性に係る複数のパラメータの評価を行うことができる。具体的には、結合型マルチコア光ファイバの伝送損失、曲げ損失、モード分散、及び、波長分散、が評価対象となる。評価対象のパラメータに応じて、周辺の装置構成や具体的な評価方法が異なるため、上記のパラメータ毎に装置構成及び評価方法を説明する。なお、装置構成が共通する場合には、共通部分に係る説明は省略する。
（１．損失評価方法）
損失の評価方法について説明する。損失の評価方法としては、後方散乱評価法及びカットバック評価法の二種類の伝送損失評価法と、一種類の曲げ損失評価法と、が挙げられる。以下、各評価法について説明する。
（１−１．後方散乱評価法）
光ファイバの伝送損失の評価に用いられる評価装置を図１に示す。評価装置１は、図１に示すように、光源１０と、光測定部２０と、光源１０と光測定部２０との間に設けられ、光源１０から出射した光を分岐する分岐部３０と、分岐部３０で分岐された光を評価対象の光ファイバＦに対して入力すると共に、評価対象の光ファイバＦからの光を受光して分岐部３０から光測定部２０に対して出力する１コアダミーファイバ４０Ａと、を有する。
光源１０は、特に限定されないが、例えば、ハロゲンランプ、又は、波長可変レーザ装置等を用いることができる。伝送損失を評価する場合、光源１０はパルス光を出射する機能を有していることが求められる。
また、光測定部２０としては、例えば、光パワーメータ、光スペクトルアナライザ（ＯＳＡ）等を用いることができる。
１コアダミーファイバ４０Ａは、評価対象の光ファイバＦと同一形状・同一寸法のクラッドを有し、クラッドの中心に１つのコアを有する光ファイバである。そして、評価対象の光ファイバＦとは、光ファイバＦのクラッドの外径と１コアダミーファイバ４０Ａのクラッドの外径とを基準とした外径調心によって調心される。外径調心は、例えば、平板にＶ溝が形成された公知の調心部材を用いて行うことができる。Ｖ溝を有する調心部材を利用すると、調心を簡便に行うことができる。なお、図１で用いられる１コアダミーファイバ４０Ａは、シングルモードである。また、１コアダミーファイバ４０Ａの直径は、評価対象の光ファイバＦに応じて決められるが、例えば、直径１２５μｍ、又は、直径１２４μｍ〜１２６μｍとすることができる。
光ファイバＦと１コアダミーファイバ４０Ａの接続例について、図２及び図３を参照しながら説明する。評価装置１では、光ファイバＦの一方の端部に対して１コアダミーファイバ４０Ａが接続されているが、後述の他の評価装置では、光ファイバＦの両端に１コアダミーファイバが接続される場合もある。したがって、図２及び図３では、１コアダミーファイバが光ファイバＦの両端に接続されている場合について説明する。
図２（Ａ）〜図２（Ｃ）は、本実施形態に係る評価装置に係る光ファイバＦに対して１コアダミーファイバが好適に接続されている例を示している。具体的には、図２（Ａ）では、光ファイバＦの両端にシングルモードの１コアダミーファイバ４０Ａが外径調心により接続されている。この場合、光ファイバＦにおけるクラッドＦＣの中心に設けられた中心コアＦ１と、１コアダミーファイバ４０Ａにおけるクラッド４０１の中心に設けられたコア４０２とが対向する。また、光ファイバＦにおけるクラッドＦＣの中心以外に設けられたコアＦ２は、１コアダミーファイバ４０Ａにおけるクラッド４０１と対向する。評価装置１では、図２（Ａ）に示すように、１コアダミーファイバ４０Ａと光ファイバＦとが外径調心によって接続される。
図２（Ｂ）は、光ファイバＦの一端にシングルモードの１コアダミーファイバ４０Ａが外径調心により接続されていて、他端にマルチモードの１コアダミーファイバ４０Ｂが外径調心により接続されている例を示している。マルチモードの１コアダミーファイバ４０Ｂは、後述の他の評価方法に用いられる。この場合、光ファイバＦと１コアダミーファイバ４０Ａとの関係は、図２（Ａ）と同じである。また、光ファイバＦにおけるクラッドＦＣの中心に設けられた中心コアＦ１及び中心以外のコアＦ２は、１コアダミーファイバ４０Ｂにおけるクラッド４０３の中心に設けられたコア４０４と対向する。すなわち、マルチモードファイバのコア半径は、光ファイバＦにおいて最も外側に設けられたコアの外周とクラッドの中心との間の距離の最大値よりも大きくされている。
図２（Ｃ）では、光ファイバＦの両端にマルチモードの１コアダミーファイバ４０Ｂが外径調心により接続されている。この場合も、図２（Ｂ）と同様に、光ファイバＦのコアＦ１，Ｆ２が１コアダミーファイバ４０Ｂのコア４０４と対向する。
図３（Ａ）〜図３（Ｃ）は、評価対象の光ファイバと１コアダミーファイバ４０Ａ（シングルモード）との接続として不適切な例を示している。図３（Ａ）では、評価対象の光ファイバＧに含まれる１つのコアＧ１が１コアダミーファイバ４０Ａのコア４０２と対向している例を示している。図３（Ａ）に示す例では、そもそも光ファイバＧはクラッドの中心にコアを備えておらず、外径調心ではなくコア軸調心が行われている。
図３（Ｂ）は、中心にコアＦ１を有する光ファイバＦと、１コアダミーファイバ４０Ａとが対向しているが、中心以外のコアＦ２がコア４０２と対向している例を示している。この場合も、外径調心ではなくコア軸調心を行われている。図３（Ａ）及び図３（Ｂ）に示すように、コア軸調心により評価対象の光ファイバを１コアダミーファイバ４０Ａと接続することは可能である。しかしながら、調心作業に必要な時間が長くなり、光ファイバの検査コストを大幅に上昇させる要因となる。
図３（Ｃ）は、クラッドの中心にコアを備えていない光ファイバＧと１コアダミーファイバ４０Ａとを外径調心によって接続した例を示している。この場合、コア間の接続が行われず、光ファイバＧの評価を行うことができない。
図３に示す例は、いずれも本実施形態に係る評価装置を用いて光ファイバの評価を行う場合の１コアダミーファイバとの接続としては不適切な例である。したがって、図２に示すように、外径調心によってコア間の接続が行うことができるように、クラッドＦＣの中心にコアＦ１が設けられる結合型マルチコア光ファイバが評価対象の光ファイバＦとして選択される。
図１に戻り、評価装置１を用いての光ファイバＦの伝送損失の評価方法について説明する。評価装置１では、光ファイバＦと１コアダミーファイバ４０Ａとを外径調心により接続した後、光源１０からパルス光を出射する。光源１０からのパルス光は分岐部３０により、１コアダミーファイバ４０Ａに入射し、１コアダミーファイバ４０Ａを経て光ファイバＦの中心のコアＦ１に入射する。光源１０からの光は、光ファイバＦ内の僅かな距離（数十ｍ以下程度）を伝搬する間に中心コアＦ１から周囲の他のコアＦ２に分配される。その結果、光の強度が平衡状態に達した状態で、コアＦ１，Ｆ２中を伝搬する。また、この光ファイバＦ中を伝搬するパルス光は、光ファイバＦの長手方向に沿った各位置で後方散乱される。この後方散乱光は、１コアダミーファイバ４０Ａにおいて受光される。この後方散乱光は、分岐部３０を経由して、光測定部２０に到達する。光測定部２０は、この後方散乱光の強度の継時変化を測定する。光ファイバＦにおいて後方散乱の起こる位置の違いが、後方散乱光の観測される（パルス発振を基準とした）時間の違いとして表れる。上記のように、光源１０からの光の全コア（Ｆ１，Ｆ２）に分配され平衡状態に達する位置から先の部分における光の減衰の様子から、光ファイバＦにおける全モードの伝送損失平均値を評価する。
図４は、光測定部２０において検出される光の強度の変化について、横軸を時間として、縦軸を光の強度として示したものである。光源１０からの１つのパルス光の発振時を基準として、光測定部２０では、まず、１コアダミーファイバ４０Ａから出射される光を検出する（Ｐ０）、その後、光測定部２０では、パルス光が１コアダミーファイバ４０Ａと光ファイバＦとの接続部に到達した際の接続部における反射光のピーク（Ｐ１）、光ファイバＦに入射した光の中心コアＦ１からコアＦ２への分配によるパワー結合（Ｐ２）、分配後に光ファイバＦを進む光の後方散乱の変化（Ｐ３）、光ファイバＦの開放端での反射光のピーク（Ｐ４）、をこの順に検出する。伝送損失は、分配後に光ファイバＦを進む光の後方散乱の変化（Ｐ３）を測定することで、評価することができる。すなわち、評価装置１では、後方散乱光の変化（Ｐ３）に基づいて、光ファイバＦの伝送損失を評価する。これにより、光ファイバＦに係る伝送損失を評価することができる。
（１−２．カットバック評価法）
光ファイバＦに係る光ファイバのカットバック法による損失の評価に用いられる評価装置を図５に示す。図５（Ａ）及び図５（Ｂ）に示すように、評価装置２は、光源１０と、光測定部２０と、光源１０からの光を評価対象の光ファイバＦに対して入力する１コアダミーファイバ４０Ａと、光ファイバＦからの光を受光して光測定部２０に対して出力する１コアダミーファイバ４０Ｂと、を有する。１コアダミーファイバ４０Ａはシングルモードである。１コアダミーファイバ４０Ａは、評価対象の光ファイバＦにおける中心コアＦ１とモードフィールド径が整合していることが好ましい。また、１コアダミーファイバ４０Ｂはマルチモードであり、光ファイバＦの全伝搬モードの光を受光することができる。１コアダミーファイバ４０Ａ，４０Ｂは、光ファイバＦに対して外径調心により接続される。
光源１０は、特に限定されないが、例えば、ハロゲンランプのような広帯域光源、又は、波長可変レーザ装置等を用いることができる。また、波長可変透過フィルタと広帯域光源とを組み合わせて波長可変光源とすることもできる。波長可変光源を光源１０として採用した場合、光測定部２０には光パワーメータを用いることができる。また、広帯域光源を光源１０として採用した場合、光測定部２０には光スペクトルアナライザ（ＯＳＡ）を用いることができる。
評価装置２を用いての光ファイバＦのカットバック法による損失の評価方法について説明する。まず、図５（Ａ）に示すように、光源１０から測定光を出力し、入力側の１コアダミーファイバ４０Ａを介して光ファイバＦに対して入力する。そして、光ファイバＦから受光側の１コアダミーファイバ４０Ｂを介して光測定部２０に達した光の強度の波長依存性を測定する。このときの光ファイバＦの長さをＬ１とする。
次に、図５（Ｂ）に示すように、入力端側の長さＬ２の部分が残るように、光ファイバＦを切断する。そして、長さＬ２の光ファイバＦの出力側の端部を受光用の１コアダミーファイバ４０Ｂと外径調心により接続する。その後、改めて、光源１０から測定光を出力して、長さＬ１の光ファイバＦを経て光測定部２０に達した光の強度の波長依存性の測定を行う。
上記の２つの測定により、長さＬ１の光ファイバＦにおける光強度の波長依存性と、長さＬ２の光ファイバＦにおける光強度の波長依存性を得ることができる。光ファイバＦに係る２つの光強度の波長依存性の差から、長さ（Ｌ１−Ｌ２）当たりの光ファイバＦの伝送損失の全モード平均値の波長依存性を求めることができる。
なお、コア間のパワー結合係数をｈとした場合、ｈＬ２≧１であることが好ましく、また、ｈＬ２≧１０であることが更に好ましい。このような関係で評価を行うことで、光ファイバＦの特性をより精度良く評価することができる。
（１−３．曲げ損失評価法）
光ファイバＦに係る曲げ損失の評価に用いられる評価装置を図６に示す。曲げ損失の評価には、カットバック法による損失の評価と同じ構成を用いることができる。すなわち、図６（Ａ）及び図６（Ｂ）に示す評価装置２は、光源１０と、光測定部２０と、光源１０からの光を評価対象の光ファイバＦに対して入力する１コアダミーファイバ４０Ａと、光ファイバＦからの光を受光して光測定部２０に対して出力する１コアダミーファイバ４０Ｂと、を有する。１コアダミーファイバ４０Ａはシングルモードである。１コアダミーファイバ４０Ａは、評価対象の光ファイバＦにおける中心コアＦ１とモードフィールド径が整合していることが好ましい。また、１コアダミーファイバ４０Ｂはマルチモードであり、光ファイバＦの全伝搬モードの光を受光することができる。１コアダミーファイバ４０Ａ，４０Ｂは、光ファイバＦに対して外径調心により接続される。
光源１０は、特に限定されないが、例えば、ハロゲンランプのような広帯域光源、又は、波長可変レーザ装置等を用いることができる。また、波長可変透過フィルタと広帯域光源とを組み合わせて波長可変光源とすることもできる。波長可変光源を光源１０として採用した場合、光測定部２０には光パワーメータを用いることができる。また、広帯域光源を光源１０として採用した場合、光測定部２０には光スペクトルアナライザ（ＯＳＡ）を用いることができる。さらに、線幅が５０ｎｍ以下の波長固定の光源である発光ダイオードやスーパールミネッセントダイオード等を光源１０に採用し、光パワーメータを光測定部２０に採用することもできる。
評価装置２を用いての光ファイバＦの曲げ損失の評価方法について説明する。まず、図６（Ａ）に示すように、光ファイバＦを所定の曲げ状態とした上で、光源１０から測定光を出力し、入力側の１コアダミーファイバ４０Ａを介して光ファイバＦに対して入力する。そして、光ファイバＦから受光側の１コアダミーファイバ４０Ｂを介して光測定部２０に達した光の強度（及び光強度の波長依存性）を測定する。
次に、光ファイバＦにおける入射端（１コアダミーファイバ４０Ａと接続する側の端部）をｚ＝０とし、入射端からの長手方向の位置をｚとした場合に、ｚ≧１／ｈ（好ましくはｚ≧１０／ｈ）となる位置に、評価対象となる曲げＣ１（図６（Ｂ）参照）を付与する。そして、この状態で、光源１０から測定光を出力し、入力側の１コアダミーファイバ４０Ａを介して光ファイバＦに対して入力する。そして、光ファイバＦから受光側の１コアダミーファイバ４０Ｂを介して光測定部２０に達した光の強度（及び光強度の波長依存性）を測定する。
これにより、測定対象の曲げＣ１の有無による光強度（の波長依存性）の差が算出できるので、測定対象の曲げＣ１に対する光ファイバＦの曲げ損失の全モード平均値を評価することが可能となる。なお、曲げＣ１を設ける位置をｚ≧１／ｈ（好ましくはｚ≧１０／ｈ）とすることで、光ファイバＦの特性をより精度良く評価することができる。
（２．モード分散評価方法）
次に、光ファイバＦに係るモード分散の評価方法について説明する。モード分散の評価方法には、固定アナライザ法が用いられる。
光ファイバＦに係るモード分散の評価に用いられる評価装置を図７に示す。図７（Ａ）に示す評価装置３は、光源１０と、光測定部２０と、光源１０からの光を評価対象の光ファイバＦに対して入力する１コアダミーファイバ４３Ａと、光ファイバＦからの光を受光して光測定部２０に対して出力する１コアダミーファイバ４４Ａと、を有する。１コアダミーファイバ４３Ａ，４４Ａはシングルモードである。１コアダミーファイバ４３Ａ，４４Ｂは、評価対象の光ファイバＦにおける中心コアＦ１とモードフィールド径が整合していることが好ましい。また、光源１０と１コアダミーファイバ４３Ａとの間、及び、１コアダミーファイバ４４Ａと光測定部２０との間には、それぞれ偏光フィルタ５１，５２が設けられる。偏光フィルタ５１を設ける代わりに、出力光が単一偏波となる光源を用いても良い。偏光フィルタ５１，５２は設けられていなくても良いが、偏光フィルタ５１，５２を設けることで、精度が向上する。
なお、図７（Ｂ）に示すように、マルチモードの１コアダミーファイバ４０Ｂも受光用の光ファイバとして用いられる。また、１コアダミーファイバ４０Ｂは、光ファイバＦの全伝搬モードの光を受光することができる。１コアダミーファイバ４０Ｂ，４３Ａ，４４Ａは、光ファイバＦに対して外径調心により接続される。
光源１０と光測定部２０との組み合わせとしては、例えば、光源１０を波長可変レーザ等の波長可変光源とし、光測定部２０を光パワーメータとすることができる。この場合、波長可変レーザから出射されるレーザ光の発振周波数は１ＭＨｚ以下であることが好ましく、１００ｋＨｚ以下であることが好ましい。また、レーザ光の波長を変化させるステップ幅は１０ｐｍ以下であることが好ましく、５ｐｍ以下が更に好ましく、１ｐｍ以下が更に好ましい。上記のようにステップ幅を小さくすることで、大きなモード分散を測定することが可能となる。
なお、光源１０と光測定部２０との他の組み合わせとしては、例えば、光源１０に広帯域光源を用いて、光測定部２０に光スペクトルアナライザ（ＯＳＡ）を用いる構成が挙げられる。この場合、ＯＳＡの波長分解能は、１０ｐｍ以下が好ましく、５ｐｍ以下が更に好ましく、１ｐｍ以下が更に好ましい。
評価装置３を用いての光ファイバＦのモード分散の評価方法について説明する。まず、図７（Ａ）に示すように、光ファイバＦを所定の曲げ状態とした上で、光源１０から測定光を出力し、入力側の１コアダミーファイバ４３Ａを介して光ファイバＦに対して入力する。そして、光ファイバＦから受光側の１コアダミーファイバ４４Ａを介して光測定部２０に達した光のスペクトルを取得する。光測定部２０に達した光のスペクトルは、すなわち、光ファイバＦの中心コアＦ１における透過スペクトルとなる。
次に、受光側の１コアダミーファイバ４４Ａを、マルチモードの１コアダミーファイバ４０Ｂに変更すると共に、偏光フィルタ５２を取り除き、図７（Ｂ）の構成に変更する。そして、この状態で、光源１０から測定光を出力し、入力側の１コアダミーファイバ４３Ａを介して光ファイバＦに対して入力する。そして、光ファイバＦから受光側の１コアダミーファイバ４０Ｂを介して光測定部２０に達した光のスペクトルを取得する。光測定部２０に達した光のスペクトルは、すなわち、光ファイバＦの中心コアＦ１及び周辺のコアＦ２による全モードの透過スペクトルとなる。
上記の２つの測定で得られた全モードの透過スペクトルと中心コアＦ１の透過スペクトルと、に基づいて、全モードの光パワーに含まれる中心コアＦ１の光パワーの比率のスペクトル（中心コアパワー比率スペクトル）を求めることができる。そして、この中心コアパワー比率スペクトルを解析することにより、モード分散を評価することができる。なお、中心コアパワー比率スペクトルからモード分散を評価する際の具体的な解析方法は、シングルモードファイバの偏波モード間のモード分散の評価法として、ＩＴＵ−Ｔ Ｇ．６５０．２に開示されている手法を利用することができる。
なお、より簡易的な評価方法として、中心コアパワー比率スペクトルではなく、中心コアＦ１の透過スペクトルを解析することでモード分散を評価することもできる。この場合は、図７（Ｂ）に示すように、マルチモードの１コアダミーファイバ４０Ｂを用いた測定は行わなくてもよい。
なお、図７（Ａ）及び図７（Ｂ）に示すように、偏光フィルタ５１，５２を設けるか、もしくは、光源１０として単一偏波出力が可能な光源を用いると、光測定部２０においては、１偏波の透過スペクトルを測定することができるため、より正確なモード分散の評価を行うことができる。ただし、偏光フィルタ５１，５２を設けない構成や、光源１０として単一偏波出力とは異なる光源を用いた構成とした場合であっても、モード分散の評価を行うことは可能である。また、偏光フィルタ５１，５２に代えて、偏光スプリッタを用いても良い。
（３．波長分散評価方法）
次に、光ファイバＦに係る波長分散の評価方法について説明する。光ファイバＦの波長分散の評価を行う場合の評価装置の構成として、２つの構成が考えられる。
図８に第１の構成例に係る評価装置４を示す。評価装置４は、光源１０、光測定部２０、シングルモードの１コアダミーファイバ４３Ａ（入力側），４４Ａ（受光側）、強度変調器６１、電気信号源６２、位相差評価部６３及び制御／解析用コンピュータ６４を有する。
光源１０としては、例えば波長可変レーザ等の波長可変光源が用いられる。光測定部２０としては、例えば、フォトディテクタとオシロスコープとを組み合わせて用いることができ、光測定部２０で検出された光の強度の信号を電気信号に変換すると共に、その経時変化を測定する機能を有する。
強度変調器６１は、光源１０からの光の強度を所定の周波数で変調する機能を有する。電気信号源６２は、強度変調器６１における変調に係る電気信号を出力する機能を有する。位相差評価部６３は、電気信号源６２からの変調に係る電気信号と、光測定部２０で測定され電気信号に変換される光の強度変調信号との位相差を評価する機能を有する。制御／解析用コンピュータ６４は、上記の各装置の制御を行うと共に、位相差評価部６３において検出された位相差等に基づいて、波長分散に係る評価を行う機能を有する。
なお、光強度の変調用の電気信号の出力やフォトディテクタから出力される電気信号の観測には、マイクロ波ネットワークアナライザなどを用いることもできる。
上記の評価装置４では、光源１０から出力された光の強度が、電気信号源６２からの電気信号に基づいて、強度変調器６１によって所定の周波数で変調された後、１コアダミーファイバ４３Ａを経て光ファイバＦへ入射する。そして、光ファイバＦからの光は１コアダミーファイバ４４Ａを経て光測定部２０に入射する。光測定部２０では、上記のように、光強度信号が電気信号に変換された後、その経時変化が測定されて、位相差評価部６３へ送られる。
位相差評価部６３では、電気信号源６２から強度変調器６１へ送られる光強度変調用の電気信号の一部を分岐して参照信号として取得すると共に、この参照信号と、光測定部２０において受光される光の強度変化に基づいた変換後の電気信号の強度変化と、の位相差を取得する。これにより、位相差評価部６３では、光ファイバＦ内を光が伝搬したことによる群遅延の全モード平均値が測定される。光源１０から出射する光の波長を変化させながらこの測定を繰り返すことで、光ファイバＦに係る群遅延の全モード平均値の波長依存性を測定することができる。
制御／解析用コンピュータ６４において、光ファイバＦに係る群遅延の全モード平均値の波長依存性を解析すると、光ファイバＦの波長分散の全モード平均値を評価することができる。
なお、群遅延の波長依存性からの波長分散の解析方法としては、例えば、単純な数値微分を行っても良いし、数値微分の近似公式を用いても良い。また、多項式で群遅延スペクトルの近似を行い、解析式の微分を用いても良い。さらに、セルマイヤ多項式で群遅延スペクトルの近似を行い、解析式の微分を用いても良い。このような群遅延の波長依存性からの波長分散の解析方法の詳細については、ＩＴＵ−Ｔ Ｇ．６５０．１に開示されている。
図９に第２の構成例に係る評価装置５を示す。評価装置５は、光源１０、光測定部２０、シングルモードの１コアダミーファイバ４３Ａ（入力側），４４Ａ（受光側）、制御／解析用コンピュータ６４、Ａ／Ｄ変換部、光スプリッタ６６Ａ（入力側），６６Ｂ（受光側）、及び、参照光路６７を有する。
光源１０には、波長掃引光源が用いられる。また、光測定部２０にはバランス型フォトディテクタが用いられる。光源１０からの光は、光スプリッタ６６Ａにより分岐されて、１コアダミーファイバ４３Ａと、参照光路６７とへ出力される。参照光路６７には、シングルモード光ファイバが用いられる。参照光路６７を経由した光と、１コアダミーファイバ４３Ａ、光ファイバＦ、１コアダミーファイバ４４Ａを経由した光と、は、光スプリッタ６６Ｂにより合波された後、光測定部２０へ入射する。光測定部２０で検出した光強度に係る電気信号は、Ａ／Ｄ変換部６５によりデジタル変換されて制御／解析用コンピュータ６４に送られる。
図９に示す評価装置５によれば、参照光路６７を透過した光と、光ファイバＦを透過した光との間の群遅延差を含む光が光測定部２０に入射するため、光測定部２０によりこれを検出することができる。制御／解析用コンピュータ６４では、上記の２つの光の干渉のビート信号をフーリエ解析により取得することで、参照光路６７と光ファイバＦとの群遅延差（光ファイバＦの全モード平均値）の波長依存性と、予め測定しておいた参照光路６７の群遅延の波長依存性の差と、に基づいて、光ファイバＦの群遅延の全モード平均値の波長依存性を算出することができる。これを解析すると、光ファイバＦに係る波長分散の全モード平均値の評価を行うことができる。光ファイバＦにおける群遅延の波長依存性からの波長分散の解析方法の詳細については、ＩＴＵ−Ｔ Ｇ．６５０．１に開示されている。
（４．カットオフ波長評価方法）
次に、光ファイバＦに係るカットオフ波長の評価方法について説明する。カットオフ波長の評価方法には、シングルモード参照法とマルチモード参照法が用いられる。
光ファイバＦに係るカットオフ波長の評価に用いられる評価装置を図１０（Ａ）〜（Ｃ）に示す。図１０（Ａ）〜（Ｃ）に示す評価装置６は、光源１０と、光測定部２０と、光源１０からの光を評価対象の光ファイバＦに対して入力する１コアダミーファイバ４３Ｂと、光ファイバＦからの光を受光して光測定部２０に対して出力する１コアダミーファイバ４４Ｂと、を有する。１コアダミーファイバ４３Ｂ，４４Ｂはいずれもマルチモードであり、光ファイバＦの（伝送損失が大きく実効的にはカットオフされるモードも含めた）全モードに光を入射することができ、また、全モードから光を受光することができる。１コアダミーファイバ４３Ｂ，４４Ｂは、光ファイバＦに対して外径調心により接続される。
光源１０は、特に限定されないが、例えば、ハロゲンランプのような広帯域光源、又は、波長可変レーザ装置等を用いることができる。また、波長可変透過フィルタと広帯域光源とを組み合わせて波長可変光源とすることもできる。波長可変光源を光源１０として採用した場合、光測定部２０には光パワーメータを用いることができる。また、広帯域光源を光源１０として採用した場合、光測定部２０には光スペクトルアナライザ（ＯＳＡ）を用いることができる。
評価装置６を用いての光ファイバＦのカットオフ波長の評価方法について説明する。シングルモード参照法においてもマルチモード参照法においても、まず、図１０（Ａ）に示すように、光源１０から測定光を出力し、入力側の１コアダミーファイバ４３Ｂを介して光ファイバＦに対して入力する。そして、光ファイバＦから受光側の１コアダミーファイバ４４Ｂを介して光測定部２０に達した光の強度Ｐ１［ｄＢｍ］の波長依存性を測定する。このとき、光ファイバＦは、カットオフ波長を評価したい状態（ファイバ長、ファイバの曲げ状態、ケーブル化済みか否かなど）におく。
次に、シングルモード参照法においては、図１０（Ｂ）に示すように、Ｐ１を測定した状態から、光ファイバＦに伝搬モード以外の高次モードが曲げ損失によりフィルタリングされるのに十分な小径の曲げＣ２を付与して、光ファイバＦから受光側の１コアダミーファイバＢを介して光測定部２０に達した光の強度Ｐ２［ｄＢｍ］の波長依存性を測定する。このときの曲げＣ２の半径は３０ｍｍ程度が標準的だが、ファイバの構造に応じて適切に設定することが望ましい。損失差Ｐ１−Ｐ２は、伝搬モード以外の高次モードがカットオフされている波長帯（長波長側）では０付近の値をとるが、波長が短くなるにつれて高次モードが導波していくようになると増加していく。このとき、損失差Ｐ１−Ｐ２が所定の値となる波長をカットオフ波長として評価できる。一般的なシングルモードファイバの場合は、この所定の値は０．１ｄＢだが、結合型マルチコア光ファイバにおいては、より小さな値を設定しても良い。この場合、高次モードと伝搬モードの損失差が１９．３ｄＢとなる様に所定の値を設定することが望ましい。
次に、マルチモード参照法においては、図１０（Ｃ）に示すように、光源１０から測定光を出力し、入力側の１コアダミーファイバ４３Ａを介して、短い（１ｍ〜２ｍ程度の）１コアマルチモードファイバ（ＳＣＭＭＦ）５０に対して入力する。そして、１コアマルチモードファイバから受光側の１コアダミーファイバ４４Ｂを介して光測定部２０に達した光の強度Ｐ３［ｄＢｍ］の波長依存性を測定する。あるいは、１コアマルチモードファイバ５０を介さずに、入力側の１コアダミーファイバ４３Ａと受光側の１コアダミーファイバ４４Ｂとを直接接続して、光測定部２０に達した光の強度をＰ３として測定しても良い。損失差Ｐ３−Ｐ１の波長依存性は、伝搬モード以外の高次モードがカットオフされている波長帯（長波長側）では、ある直線で回帰でき、損失差Ｐ３−Ｐ１は前記直線付近の値をとるが、波長が短くなるにつれて高次モードが導波していくようになると、直線から乖離して直線上の損失差よりも増加していく。このとき、直線上の損失差と損失差Ｐ３−Ｐ１の差異が所定の値となる波長をカットオフ波長として評価できる。一般的なシングルモードファイバの場合は、この所定の値は０．１ｄＢだが、結合型マルチコア光ファイバにおいては、より小さな値を設定しても良い。この場合、高次モードと伝搬モードの損失差が１９．３ｄＢとなる様に所定の値を設定することが望ましい。
以上のように、本発明に係る光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置では、１コアダミーファイバと測定対象の光ファイバ（結合型マルチコア光ファイバ）とは、両者のクラッドの外径を基準とした所謂外径調心によって行われる。したがって、上記のファイバ評価装置では、コア軸調心を行わずに結合型マルチ光ファイバの性能評価を行うことが可能となる。
上記の光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置は、複数のコアとクラッドとを有し、複数のコアのうち一つが中心コアとしてクラッドの中心に配置され、合計の空間モード数は複数のコアの数以上であり、（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１０以上である結合型マルチコア光ファイバの光学特性の評価を好適に行うことができる。すなわち、測定対象の光ファイバＦでは、中心コアＦ１がクラッドＦＣの中心に設けられていることで、外径調心のみにより、中心コアＦ１と１コアダミーファイバのコアとを接続が可能となっている。
また、測定対象の光ファイバＦにおける空間モードの数が複数のコアの数以上であることで、シングルモード導波の１コアダミーファイバと低損失で接続することが可能となる。光ファイバＦの空間モード数が複数のコアの数以下だと、光ファイバＦの中心コアと１コアダミーファイバのコアが同一構造であったとしても、光ファイバＦの複数のコア全体を導波構造とするモードと１コアダミーファイバのモードの電界分布には不整合が生じ接続損失が大きくなってしまう。光ファイバＦにおける空間モードの数が複数のコアの数以上であれば、１コアダミーファイバのモードの電界分布は、光ファイバＦの複数のコア全体を導波構造とする複数のモードの重ね合せのひとつと整合する様になるので接続損失を低減することができる。このとき、コアモード（１コアしかないと仮定した場合の仮想的な空間モード）のモードフィールド径ＭＦＤＦと１コアダミーファイバのモードフィールド径ＭＦＤ１の差の比の絶対値 ２｜（ＭＦＤＦ−ＭＦＤ１）｜／（ＭＦＤＦ＋ＭＦＤ１）は、０．１以下であることが望ましく、０．０５以下であることが更に望ましく、０．０１以下であることが最も望ましい。
また、測定対象の光ファイバＦにおける（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１０以上であることで、光ファイバ全長に対して１／１０程度の伝搬長でコア間でもパワー結合が十分に起こり、１つのモードへの入力で光学特性の評価を行っても効率的に全モードの平均値としての光学特性の評価が可能となる。例えば逆に、（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１未満だとすると、ファイバ全長を光が伝搬した後の出射端でもモード間のパワーが十分に混ざっていない状態なので、評価できる光学特性の値は全モードの平均値ではなく、入射モードの値に偏った値となってしまう。
なお、本発明に係る光ファイバ評価方法及び光ファイバ評価装置は上記実施形態に限定されない。例えば、上記で説明した光源１０及び光測定部２０の組み合わせは一例であり、適宜選択することができる。また、評価装置に含まれる他の光学部品に関しても、適宜構成を変更することができる。
１，２，３，４，５…評価装置、１０…光源、２０…光測定部、３０…分岐部、４０Ａ，４０Ｂ，４３Ａ，４３Ｂ，４４Ａ，４４Ｂ…１コアダミーファイバ、Ｆ…光ファイバ。

Claims (8)

  1. 複数のコアと一つの共有クラッドとを有し、前記複数のコアのうち一つが中心コアとして前記共有クラッドの中心に配置され、合計の空間モード数は前記複数のコアの数以上であり、（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１０以上である結合型マルチコア光ファイバに係る光学特性の評価を行う光ファイバ評価方法であって、
    前記結合型マルチコア光ファイバの両端に、前記結合型マルチコア光ファイバと同一形状且つ同一寸法のクラッドを有し、該クラッドの中心に１つのコアを有する第一および第二の１コアダミーファイバの一端をそれぞれ対向させ、
    前記結合型マルチコア光ファイバのクラッドの外径と前記第一および第二の１コアダミーファイバのクラッドの外径とを基準として、前記結合型マルチコア光ファイバと前記第一および第二の１コアダミーファイバとを調心し、前記結合型マルチコア光ファイバの中心コアと、前記第一および第二の１コアダミーファイバのコアとを対向させた状態で、前記結合型マルチコア光ファイバと前記第一および第二の１コアダミーファイバとを接続し、
    前記第一および第二の１コアダミーファイバと接続された前記結合型マルチコア光ファイバの少なくとも前記中心コアに対して、前記第一の１コアダミーファイバを介して光源からの光を入力すると共に、前記第一の１コアダミーファイバおよび前記結合型マルチコア光ファイバの複数の空間モードを通過し、前記複数の空間モードからのパワーが混ざった状態で少なくとも前記中心コアから出射した光を、前記第二の１コアダミーファイバを介して光測定部で測定する、光ファイバ評価方法。
  2. 前記第一および第二の１コアダミーファイバはシングルモードであり、
    前記第一および第二の１コアダミーファイバが接続された前記結合型マルチコア光ファイバの少なくとも前記中心コアに対して、前記第一の１コアダミーファイバを介して前記光源からの光を入力すると共に前記結合型マルチコア光ファイバの前記中心コアからの光を前記光測定部で測定することで、前記結合型マルチコア光ファイバにおける前記中心コアの透過スペクトルを測定し、
    前記透過スペクトルを解析することで、前記結合型マルチコア光ファイバのモード分散を評価する、請求項１に記載の光ファイバ評価方法。
  3. 前記第一および第二の１コアダミーファイバが接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して入力される光は単一偏波であり、
    前記第一および第二の１コアダミーファイバが接続された前記結合型マルチコア光ファイバからの光を、偏光フィルタ又は偏波スプリッタを通過させることで、前記光測定部では前記結合型マルチコア光ファイバにおける前記中心コアの１偏波の透過スペクトルを測定する、請求項２に記載の光ファイバ評価方法。
  4. 前記第一の１コアダミーファイバはシングルモードファイバであって、前記第二の１コアダミーファイバはマルチモードファイバであって、
    前記マルチモードファイバのコア半径は、前記結合型マルチコア光ファイバにおいて最も外側に設けられたコアの外周とクラッドの中心との間の距離の最大値よりも大きい、請求項１に記載の光ファイバ評価方法。
  5. 複数のコアと一つの共有クラッドとを有し、前記複数のコアのうち一つが中心コアとして前記共有クラッドの中心に配置され、合計の空間モード数は前記複数のコアの数以上であり、（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１０以上である結合型マルチコア光ファイバに係る光学特性の評価を行う光ファイバ評価方法であって、
    前記結合型マルチコア光ファイバの一端に、前記結合型マルチコア光ファイバと同一形状且つ同一寸法のクラッドを有し、該クラッドの中心に１つのコアを有するシングルモードである１コアダミーファイバの一端を対向させ、
    前記結合型マルチコア光ファイバの他端は開放端であり、
    前記結合型マルチコア光ファイバのクラッドの外径と前記１コアダミーファイバのクラッドの外径とを基準として、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバとを調心し、前記結合型マルチコア光ファイバの中心コアと、前記１コアダミーファイバのコアとを対向させた状態で、前記結合型マルチコア光ファイバと前記１コアダミーファイバとを接続し、
    前記１コアダミーファイバと接続された前記結合型マルチコア光ファイバの中心コアに対して前記１コアダミーファイバを経由して光源から出射する光を入力すると共に、前記結合型マルチコア光ファイバの前記中心コアから出射した後方散乱光を光測定部において測定する、光ファイバ評価方法。
  6. 前記結合型マルチコア光ファイバと前記第一の１コアダミーファイバとの調心は、Ｖ溝が設けられた調心部材のＶ溝を用いて、前記結合型マルチコア光ファイバおよび前記第一の１コアダミーファイバの端面同士を突き合わせることで行う、請求項１〜５のいずれか一項に記載の光ファイバ評価方法。
  7. 波長掃引された光又は所定の周波数で変調された光を前記第一の１コアダミーファイバと接続された前記結合型マルチコア光ファイバに対して入力すると共に前記結合型マルチコア光ファイバからの光を光測定部で測定することで、前記結合型マルチコア光ファイバにおける群遅延の波長依存性を測定することで、前記結合型マルチコア光ファイバの波長分散を評価する、請求項１〜６のいずれか一項に記載の光ファイバ評価方法。
  8. 複数のコアと一つの共有クラッドとを有し、前記複数のコアのうち一つが中心コアとして前記共有クラッドの中心に配置され、合計の空間モード数は前記複数のコアの数以上であり、（ファイバ長）×（コア間のパワー結合係数）が１０以上である結合型マルチコア光ファイバに係る光学特性の評価を行う光ファイバ評価装置であって、
    光源と、
    前記結合型マルチコア光ファイバと同一形状且つ同一寸法のクラッドを有する、該クラッドの中心に１つのコアを有する第一および第二の１コアダミーファイバと、
    光測定部と、を有し、
    前記第一および第二の１コアダミーファイバの一端を、それぞれ前記結合型マルチコア光ファイバの両端のそれぞれに対向させて、前記結合型マルチコア光ファイバのクラッドの外径と前記第一および第二の１コアダミーファイバのクラッドの外径とを基準として、前記結合型マルチコア光ファイバと前記第一および第二の１コアダミーファイバとを調心し、前記結合型マルチコア光ファイバの中心コアと、前記第一および第二の１コアダミーファイバのコアとを対向させた状態で、前記結合型マルチコア光ファイバと前記第一および第二の１コアダミーファイバとを接続し、
    前記光源から出射する光を、前記第一の１コアダミーファイバを介して前記結合型マルチコア光ファイバの少なくとも前記中心コアに対して入力すると共に、前記第一の１コアダミーファイバおよび前記結合型マルチコア光ファイバの複数の空間モードを通過し、前記複数の空間モードからのパワーが混ざった状態で少なくとも前記中心コアから出射した光を、前記第二の１コアダミーファイバを介して前記光測定部において測定する、光ファイバ評価装置。
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