JP6823747B2 - 流体供給装置の動粘度制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、供給ラインを介して、流体、例えば、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油などの燃料を、内燃機関、ボイラー、プラント機器などの被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御装置に関する。

従来、例えば、内燃機関である船舶のディーゼル機関では、燃料タンクから、燃料供給ポンプによって、供給ラインを介して、ディーゼル機関に燃料が供給されるようになっている。

この場合、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合には、以下のような問題が生じる。

すなわち、供給ラインに供給される燃料の粘度が高すぎる場合には、内燃機関の燃料噴射ポンプへの流れが阻害されてしまい、内燃機関の作動不良が生じてしまうおそれがある。

また、燃料の流動が悪く、燃料内の気泡が逃げなくなり、内燃機関の始動不良となるおそれもある。

さらに、供給ラインの燃料配管の抵抗が大きくなり、燃料噴射後の粒子が大きくなり、圧縮空気との混合が上手くいかず、着火点が遅れてしまい、作動不良が生じてしまうおそれがある。

また、燃料のコールタールが、内燃機関のシリンダ壁、ピストン頂部に付着して燃焼状態が悪くなって、作動不良が生じてしまうおそれがある。

さらに、燃料の清浄機による不純物のフィルターができなくなって、内燃機関内に不純物が流入してしまい、作動不良が生じてしまうおそれがある。

一方、供給ラインに供給される燃料の粘度が低すぎる場合には、燃料噴射のためのプランジャポンプ、燃料噴射弁、ニードル弁などにおいて、潤滑性が不足することによって、これらの摺動部において、焼き付きが生じてしまい、作動不良が生じてしまうおそれがある。

このため、例えば、排気中のＳＯｘの削減効果を有する低硫黄燃料であるＭＧＯ（Marine Gas Oil）を燃料として使用する場合、内燃機関に供給する直前に、または、供給ラインの途中において、冷却装置によって予め冷却して粘度を上げることが行われている。

特開２０１２−２２５３１０号公報 特許第２７１０３６３号公報 特許第４８０１３４４号公報 特開２０１５−１６６７２０号公報 特開２０１３−１８１８７７号公報

ところで、例えば、タンカー、大型客船などの外国航路に就航する船舶は、航海日数が長くなり、また、このような巨大な船舶では、大量の燃料を消費することになる。このため、コストを削減するために、公海上などの航海状態では、比較的に価格の安い低質油である、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油が使われている。

一方、港湾内では、内燃機関の作動・停止などが多くなり、このため、燃料効率などの良好で比較的高価な高質油である、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油が使用されている。

このため、このような船舶では、Ａ重油とＣ重油を切り換えて内燃機関に供給している。この場合、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合には、前述したように、問題が生じる。

このため、本出願人は、供給ラインを介して異なる種類の燃料を、例えば、船舶の内燃機関などの被利用機器に供給する燃料供給装置の動粘度制御装置を既に提供している。

図１１は、この従来の燃料供給装置１００の概略を示すブロック図である。

図１１に示したように、燃料供給装置１００は、動粘度制御装置１０２を備えており、例えば、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油を収容した第１の燃料タンク１０４と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油を収容した第２の燃料タンク１０６を備えている。

そして、第１の燃料タンク１０４に収容されたＡ重油は、第１の開閉弁１０８を介して、第１の取出しライン１１０を介して、三方弁からなる燃料切換弁１１２に導入されるようになっている。

同様に、第２の燃料タンク１０６に収容されたＣ重油は、第２の開閉弁１１４を介して、第２の取出しライン１１６を介して、燃料切換弁１１２に導入されるようになっている。

この燃料切換弁１１２により切り換えられた燃料（Ａ重油またはＣ重油）は、供給ライン１１８を介して、燃料供給ポンプ１２０を通過することにより所定の圧力で、内燃機関があるメインエンジン１２２に供給されるように構成されている。

また、メインエンジンで消費されない余剰の燃料は、循環開閉弁１２４を介して、循環ライン１２６を通り循環するように構成されている。すなわち、循環ライン１２６を流れる流体の種類に応じて、図示しない切換弁を介して、第１の燃料タンク１０４、または、第２の燃料タンク１０６に還流されるようになっている。

さらに、燃料供給ポンプ１２０の下流側には、加熱装置を構成する、例えば、蒸気によって加熱するヒーター１２８を備えている。このヒーター１２８には、図示しない蒸気源からヒーター１２８に蒸気を供給する蒸気供給ライン１３０と、蒸気源からヒーター１２８に供給される蒸気量を調整するため開度が調整できる蒸気比例弁１３６を備えている。

また、このヒーター１２８を通過することによって、熱交換された水分を貯留するリザーバー１３２が接続されている。

一方、供給ライン１１８のヒーター１２８の下流側には、センサー部１３４が設けられており、このセンサー部１３４には、粘度センサー（差圧センサー）１３８と、温度センサー１４０が設けられている。

なお、粘度センサー１３８は、粘性流体が一定の内径を有する細管内を一定流量の層流状態で流れた場合に、細管内の上流側と下流側で発生する圧力差と、流量との関係から、ハーゲン・ポアズイユ（Hagen−Poiseuille）流の法則により、連続的に粘度を求める細管式粘度計から構成されている。

また、これらの粘度センサー１３８と、温度センサー１４０は、動粘度制御部１４２に接続されている。これらの粘度センサー１３８からの粘度情報と、温度センサー１４０からの温度情報に基づいて、動粘度制御部１４２において、供給ライン１１８を流れる燃料の動粘度を算出するように構成されている。

そして、動粘度制御部１４２の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部１４２によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度が高すぎる場合には、蒸気比例弁１３６の開度を上げて、蒸気源からヒーター１２８に供給される蒸気量を上昇させて、ヒーター１２８によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を低下させるように構成されている。

一方、動粘度制御部１４２の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部１４２によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度が低すぎる場合には、蒸気比例弁１３６の開度を下げて、蒸気源からヒーター１２８に供給される蒸気量を減少させて、熱交換によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を上昇させるように構成されている。

これによって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内になるようにして、前述したような供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止するように構成されている。

なお、動粘度制御装置１０２には、動粘度制御部１４２に接続された制御パネル１４４が設けられており、制御モード切換、温度設定および温度表示、動粘度設定および動粘度表示、各種アラーム表示などをするように構成されている。

ところで、粘度センサー（差圧センサー）１３８からの信号は、粘度データであるので、流れる流体に対しては、動粘度に換算する必要がある。

すなわち、粘度データを、動粘度に換算する場合、下記の式、
動粘度（ｃＳｔ）＝粘度（ｃＰ）／密度（ｇ／ｃｍ^３）
で換算する必要がある。

しかしながら、従来の動粘度制御部１４２は、アナログの基板から構成されており、燃料の種類が相違しても、一定の密度で処理を行って、動粘度を算出して制御するように構成されている。

実際の燃料の密度は、例えば、Ｃ重油であるＭＦＯでは、０．９３（１５℃）であり、Ａ重油であるＭＤＯでは、０．８３（１５℃）であって、その違いは、約１０％程度もある。

従って、動粘度制御部１４２によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を正確に算出することができず、蒸気比例弁１３６の開度の調整によるヒーター１２８による加熱温度が正確に制御できないことになる。

その結果、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。

また、燃料の切り換え時には、例えば、Ａ重油からＣ重油に切り替える際に、密度が１０％程度違うので、単純に切換えると、ショックが発生するとともに、混合状態の燃料の密度に追随することができない。

このため、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。

本発明は、このような現状に鑑み、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される流体の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整による加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる流体供給装置の動粘度制御装置を提供することを目的とする。

また、本発明は、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる流体供給装置の動粘度制御装置を提供することを目的とする。

さらに、本発明は、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる流体供給装置の動粘度制御装置を提供することを目的とする。

本発明は、前述したような従来技術における課題及び目的を達成するために発明されたものであって、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置は、
供給ラインを介して流体を被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御装置であって、
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーと、
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーと、を備え、
前記流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを記憶した記憶部と、
前記粘度センサーからの粘度データと、前記温度センサーからの温度データに基づいて、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出する演算処理部とを備えた動粘度制御部を備え、
前記動粘度制御部において、前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、
前記流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出するように構成され、
前記動粘度制御部において、前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、
前記演算処理部において、供給ラインを流れる流体の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを参照して、
切り換え前の流体の密度Ｄ１+（切り換え後の流体の密度Ｄ２−切り換え前の流体の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする。

このように構成することによって、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーからの粘度データと、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出するようになっている。

従って、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルから、流体の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。

すなわち、使用する流体の密度データを記録することにより、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、例えば、流体温度１℃ごとの密度変換テーブルを作成することにより、制御精度が向上することになる。

その結果、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される流体の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。

また、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

このように、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、混合密度を算出して動粘度を算出している。
従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

このように構成することによって、流体切換時の混合状態での、各流体の密度テーブルから、経過時間をパラメータとし、混合流体の密度を算出して正確な制御を行っている。

従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

また、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置は、
前記動粘度制御部において、流体の種類に応じて入力された流体の比重データと、前記密度変換テーブルに基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、
前記演算処理部において、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする。

このように構成することによって、流体の種類に応じて入力された流体の比重データと、密度変換テーブルに基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出している。

従って、流体の種類に応じて入力された流体の比重データに基づいて、密度変換テーブルを較正しているので、より正確な流体の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。

その結果、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

また、本発明では、前記動粘度制御部の演算処理部で算出された動粘度に基づいて、前記供給ラインに配設された加熱装置の加熱温度を制御するように構成されていることを特徴とする。

このように構成することによって、算出された動粘度に基づいて、供給ラインに配設された加熱装置の加熱温度を制御するので、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御できる。

これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

また、本発明では、前記流体が、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油であることを特徴とする。

このように構成することによって、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油に対して、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される燃料の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。

また、供給ラインに供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

さらに、これらのＡ重油、Ｃ重油の燃料の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の燃料の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される燃料の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

また、本発明では、前記被利用機器が、内燃機関、ボイラー、または、プラント機器であることを特徴とする。

このように、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置を、例えば、内燃機関である船舶のディーゼル機関、ボイラーに適用することができる。

また、本発明では、前述のいずれかに記載の動粘度制御装置を備えたことを特徴とする流体供給装置である。

本発明によれば、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーからの粘度データと、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出するようになっている。

従って、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルから、流体の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。

すなわち、使用する流体の密度データを記録することにより、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、例えば、流体温度１℃ごとの密度変換テーブルを作成することにより、制御精度が向上することになる。

その結果、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される流体の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。

また、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

このように、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、混合密度を算出して動粘度を算出している。
従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

このように構成することによって、流体切換時の混合状態での、各流体の密度テーブルから、経過時間をパラメータとし、混合流体の密度を算出して正確な制御を行っている。

従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

図１は、本発明の流体供給装置を燃料供給装置１０に適用した実施例の概略を示すブロック図である。 図２は、図１の燃料供給装置１０の動粘度制御装置１２の概略を示すブロック図である。 図３は、図２の燃料供給装置１０の動粘度制御装置１２の動粘度算出通常モードのＭＧＯの動粘度算出通常モード（ＭＯＤＥ１）を示すフローチャートである。 図４は、図２の燃料供給装置１０の動粘度制御装置１２の動粘度算出通常モードのＭＧＯの動粘度算出通常モード（ＭＯＤＥ１）を示すフローチャートである。 図５は、図２の燃料供給装置１０の動粘度制御装置１２の動粘度算出通常モードのＭＤＯの動粘度算出通常モード（ＭＯＤＥ２）を示すフローチャートである。 図６は、図２の燃料供給装置１０の動粘度制御装置１２の動粘度算出通常モードのＭＦＯの動粘度算出通常モード（ＭＯＤＥ３）を示すフローチャートである。 図７は、図２の燃料供給装置１０の動粘度制御装置１２の動粘度算出切換モードのＭＧＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ４）を示すフローチャートである。 図８は、図２の燃料供給装置１０の動粘度制御装置１２の動粘度算出切換モードのＭＤＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ５）を示すフローチャートである。 図９は、図２の燃料供給装置１０の動粘度制御装置１２の動粘度算出切換モードのＭＦＯからＭＧＯへの切り換え（ＭＯＤＥ６）を示すフローチャートである。 図１０は、図２の燃料供給装置１０の動粘度制御装置１２の動粘度算出切換モードのＭＦＯからＭＤＯへの切り換え（ＭＯＤＥ７）を示すフローチャートである。 図１１は、従来の燃料供給装置１００の概略を示すブロック図である。

以下、本発明の実施の形態（実施例）を図面に基づいてより詳細に説明する。
（実施例１）

図１は、本発明の流体供給装置を燃料供給装置１０に適用した実施例の概略を示すブロック図である。

図１に示したように、燃料供給装置１０は、動粘度制御装置１２を備えており、例えば、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油を収容した第１の燃料タンク１４と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油を収容した第２の燃料タンク１６を備えている。

そして、第１の燃料タンク１４に収容されたＡ重油は、第１の開閉弁１８を介して、第１の取出しライン２０を介して、三方弁からなる燃料切換弁２２に導入されるようになっている。

同様に、第２の燃料タンク１６に収容されたＣ重油は、第２の開閉弁２４を介して、第２の取出しライン２６を介して、燃料切換弁２２に導入されるようになっている。

この燃料切換弁２２により切り換えられた燃料（Ａ重油またはＣ重油）は、供給ライン２８を介して、燃料供給ポンプ３０を通過することにより所定の圧力で、被利用機器として、内燃機関であるメインエンジン３２に供給されるように構成されている。

また、メインエンジン３２で消費されない余剰の燃料は、循環開閉弁３４を介して、循環ライン３６を通り循環するように構成されている。すなわち、循環ライン３６を流れる流体の種類に応じて、図示しない切換弁を介して、第１の燃料タンク１４、または、第２の燃料タンク１６に還流されるようになっている。

さらに、燃料供給ポンプ３０の下流側には、加熱装置を構成する、例えば、蒸気によって加熱するヒーター３８を備えている。このヒーター３８には、図示しない蒸気源からヒーター３８に蒸気を供給する蒸気供給ライン４０と、蒸気源からヒーター３８に供給される蒸気量を調整するため開度が調整できる蒸気比例弁４６を備えている。

また、このヒーター３８を通過することによって、熱交換された水分を貯留するリザーバー４２が接続されている。

一方、供給ライン２８のヒーター３８の下流側には、センサー部４４が設けられており、このセンサー部４４には、粘度センサー（差圧センサー）４８と、温度センサー５０が設けられている。

なお、粘度センサー４８は、粘性流体が一定の内径を有する細管内を一定流量の層流状態で流れた場合に、細管内の上流側と下流側で発生する圧力差と、流量との関係から、ハーゲン・ポアズイユ（Hagen−Poiseuille）流の法則により、連続的に粘度を求める細管式粘度計から構成されている。

また、これらの粘度センサー４８と、温度センサー５０は、動粘度制御部５２に接続されている。これらの粘度センサー４８からの粘度情報と、温度センサー５０からの温度情報に基づいて、動粘度制御部５２において、供給ライン２８を流れる燃料の動粘度を算出するように構成されている。

そして、動粘度制御部５２の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部５２によって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度が高すぎる場合には、蒸気比例弁４６の開度を上げて、蒸気源からヒーター３８に供給される蒸気量を上昇させて、ヒーター３８によって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を低下させるように構成されている。

一方、動粘度制御部５２の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部５２によって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度が低すぎる場合には、蒸気比例弁４６の開度を下げて、蒸気源からヒーター３８に供給される蒸気量を減少させて、熱交換によって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を上昇させるように構成されている。

これによって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内になるようにして、前述したような供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止するように構成されている。

なお、動粘度制御装置１２には、動粘度制御部５２に接続された制御パネル５４が設けられている。また、制御パネル５４には、例えば、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油などの燃料の切り換えを行うための燃料切換部５６と、制御モード切換、温度設定および温度表示、動粘度設定および動粘度表示、各種アラーム表示などを行うための表示設定部５８とを備えている。

ところで、粘度センサー（差圧センサー）４８からの信号は、粘度データであるので、流れる流体に対しては、動粘度に換算する必要がある。

すなわち、粘度データを、動粘度に換算する場合、下記の式、
動粘度（ｃＳｔ）＝粘度（ｃＰ）／密度（ｇ／ｃｍ^３）
で換算する必要がある。

しかしながら、図１１に示した従来の燃料供給装置１００では、動粘度制御装置１０２の動粘度制御部１４２は、アナログの基板から構成されており、燃料の種類が相違しても、一定の密度で処理を行って、動粘度を算出して制御するように構成されている。

そのため、実際の燃料の密度は、例えば、Ｃ重油であるＭＦＯでは、０．９３（１５℃）であり、Ａ重油であるＭＤＯでは、０．８３（１５℃）であって、その違いは、約１０％程度もある。

従って、動粘度制御部１４２によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を正確に算出することができず、蒸気比例弁１３６の開度の調整によるヒーター１２８による加熱温度が正確に制御できないことになる。

その結果、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。

また、燃料の切り換え時には、例えば、Ａ重油からＣ重油に切り替える際に、密度が１０％程度違うので、単純に切換えると、ショックが発生するとともに、混合状態の燃料の密度に追随することができない。

このため、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。

このため、図１に示したように、本発明の燃料供給装置１０では、動粘度制御装置１２の動粘度制御部５２には、例えば、ＲＡＭ、ＨＤＤなどのメモリーから構成される記憶部６０と、例えば、ＣＰＵなどから構成される演算処理部６２とが備えられている。

そして、本発明の燃料供給装置１０では、動粘度制御装置１２の動粘度制御部５２、制御パネル５４などが、図２のブロック図に示したように、作動するように構成されている。

すなわち、動粘度制御部５２の記憶部６０には、図２に示したように、燃料の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル６４が、デフォルトで記憶されている。

密度変換テーブル６４は、図２に示したように、例えば、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａ、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂ、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃが、１℃毎の密度変換テーブルとして予め、動粘度制御部５２の記憶部６０に記憶されている。

また、センサー部４４の粘度センサー（差圧センサー）４８からの信号、温度センサー５０からの信号が、動粘度制御部５２の演算処理部６２に取り込まれるようになっている。

この場合、センサー部４４の粘度センサー４８からの信号は、メインエンジン３２のプランジャポンプの作動による脈動があるので、アナログフィルター６５でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）６６でデジタル信号に変換され、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）６７で脈動を除去した後に取り込まれる。

また、温度センサー５０からの信号についても、アナログフィルター６８でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）６９でデジタル信号に変換され、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）７０で処理された後に取り込まれる。

そして、動粘度制御部５２の演算処理部６２に取り込まれた、粘度センサー４８からの粘度データと、温度センサー５０からの温度データに基づいて、図２に示したように、燃料の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル６４を用いて、燃料の種類に応じた動粘度を算出する。

具体的には、動粘度制御部５２の演算処理部６２では、図２の符号５１に示したように、温度センサー５０からの温度データに基づいて、密度変換テーブル６４から密度データを得る。
そして、この密度データと粘度センサー４８からの粘度データとに基づいて、
動粘度＝粘度／密度の計算式に基づいて、動粘度が計算処理されるようになっている。

そして、図２に示したように、この算出された動粘度データに基づいて、ＰＩＤ制御７４、ＰＷＭ制御７６を行い、定電流回路７８を介して、蒸気比例弁４６の開度を調整して、蒸気源からヒーター３８に供給される蒸気量を制御するように構成されている。

これにより、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内になるようにして、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止するように構成されている。

なお、粘度センサー４８の故障時には、表示設定部５８において、エラー表示をするとともに、制御モードが温度制御に移行するように構成されている。

また、粘度センサー４８と、温度センサー５０の両方のセンサーが故障した際には、エラー表示をするとともに、制御モードが手動モードに移行するようになっている。

この場合、温度センサー５０の方が、粘度センサー４８に比較して、故障の確立が低いが、温度センサー５０の故障時は、各燃料で、５〜１５ｃＳｔ（センチストークス）程度の温度データをデフォルトで有しており、動粘度制御を行うように構成されている。

以下に、動粘度制御部５２において、粘度センサー４８からの粘度データと、温度センサー５０からの温度データに基づいて、密度変換テーブル６４を用いて、燃料の種類に応じた動粘度を算出する方法について、図３〜図１０のフローチャートに基づいて、詳細に説明する。

（１）動粘度算出通常モード
以下に、燃料の種類に応じた動粘度を算出する方法について、動粘度算出通常モードについて、図３〜図６のフローチャートに基づいて、詳細に説明する。

（１−１）ＭＧＯの動粘度算出通常モード（ＭＯＤＥ１）
図３のフローチャートに示したように、ステップＳ１において動粘度演算処理が開始される。

そして、ステップＳ２において、温度センサー５０からの信号について、アナログフィルター６８でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）６９でデジタル信号に変換される。

また、同様にして、粘度センサー４８からの信号について、アナログフィルター６５でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）６６でデジタル信号に変換される。

なお、この場合、粘度、温度の測定も、トリマーなどのアナログキャリブレーションではなく、ＡＤのバイナリ―データによるデジタルキャリブレーションによって行われる。

次に、ステップＳ３において、デジタル信号に変換された温度センサー５０からの信号について、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）７０で脈動が除去される。

同様に、デジタル信号に変換された粘度センサー４８からの信号について、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）６７で処理される。

そして、ステップＳ４において、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）７０でフィルタリングされた温度データについて、ＯＦＦＳＥＴ値、ＳＰＡＮ値を用いて、ソフトウェアによって調整（キャリブレーション）され、ステップＳ５において、温度データが確定される。

次に、ステップＳ６において、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）６７でフィルタリングされた粘度データについて、ＯＦＦＳＥＴ値、ＳＰＡＮ値を用いて、ソフトウェアによって調整（キャリブレーション）される。

具体的には、この粘度データのキャリブレーションは、以下の様にして行われる。

例えば、粘度０．０〜４５．０ｃＰで、０．０〜１８０．０ｍＶが、粘度センサー４８の仕様だった場合、先ず、粘度回路に０．０ｍＶを入力する。

その時のバイナリーデータを、ＯＦＦＳＥＴ値（例えば、仮に９５ｂｉｔ）として記憶する。次に、粘度回路に１８０ｍＶを入力し、その時のバイナリ―データを、ＳＰＡＮ値（例えば、仮に９１０ｂｉｔ）として記憶する。

粘度センサー４８の特性は、アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）６６に取り込み時に、ほぼ１次式になるように設計しているので、仮に４９８ｂｉｔの入力があった場合、Fullscale×(Input data - OFFSET data)/(SPAN data - OFFSET data)の関係式が成り立ち、これにより、４５．０ｃＰ×（４９８ｂｉｔ−９５ｂｉｔ）／（９１０ｂｉｔ−９５ｂｉｔ）＝２２．２５ｃＰの粘度を算出するようになっている。

なお、温度データのキャリブレーションについても、同様に行われるようになっている。

次に、図４のフローチャートに示したように、ステップＳ７において、例えば、燃料がＡ重油であるＭＧＯであるか否かについて、燃料の種類が判断される。

そして、ステップＳ７において、燃料がＭＧＯであると判断された場合には、ステップＳ８において、比重補正が必要か否か判断される。

ステップＳ８において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ９において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力される。

そして、ステップＳ９において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力された後、ステップＳ１０において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。

すなわち、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、ユーザーによって入力されたＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。

具体的には、例えば、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、ユーザーによって入力されたＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）がずれていた場合、１５℃で、０．２ずれていたら、０．２シフトさせて、ゲインを変更することにより行われる。

すなわち、密度（１５℃）に換算して、動粘度テーブルを補正する。

実際の燃料油のデータにより、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃを補正するので、より精度が向上することになる。例えば、ユーザーが入力した比重データを密度データに換算する式である下記の式を用いて精度を向上させる。
ｄ（１５℃）＝Ｓ（１５／４℃）×０．９９９９７
ここで、ｄ：密度、Ｓ：比重である。

そして、ステップＳ１１において、このキャリブレーションされたＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃを用いて、動粘度を算出して、動粘度データが確定され、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

一方、ステップＳ８において、比重補正が不要と判断された場合には、ステップＳ１３において、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃに基づいて、１℃の間隔で動粘度を算出して、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

（１−２）ＭＤＯの動粘度算出通常モード（ＭＯＤＥ２）
さらに、ステップＳ７において、燃料がＭＧＯでないと判断された場合には、図５のフローチャートに示したように、ステップＳ１４において、他の種類の燃料、Ａ重油であるＭＤＯでであるか否かについて、燃料の種類が判断される。

そして、ステップＳ１４において、燃料がＭＤＯであると判断された場合には、上記の燃料がＭＧＯであると判断された場合と同様な演算処理が行われるようになっている。

すなわち、図５のフローチャートに示したように、ステップＳ１５において、比重補正が必要か否か判断される。

ステップＳ１５において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ１６において、ユーザーによって、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力される。

そして、ステップＳ１６において、ユーザーによって、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力された後、ステップＳ１７において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。

すなわち、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、ユーザーによって入力されたＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。

そして、ステップＳ１１において、このキャリブレーションされたＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂを用いて、動粘度を算出して、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

一方、ステップＳ１５において、比重補正が不要と判断された場合には、ステップＳ１８において、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂに基づいて、１℃の間隔で動粘度を算出して、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

（１−３）ＭＦＯの動粘度算出通常モード（ＭＯＤＥ３）
さらに、ステップＳ１４において、燃料がＭＤＯでないと判断された場合には、図６のフローチャートに示したように、ステップＳ１９において、他の種類の燃料、Ｃ重油であるＭＦＯであるか否かについて、燃料の種類が判断される。

そして、ステップＳ１９において、燃料がＭＦＯであると判断された場合には、上記の燃料がＭＧＯであると判断された場合と同様な演算処理が行われるようになっている。

すなわち、図６のフローチャートに示したように、ステップＳ２０において、比重補正が必要か否か判断される。

ステップＳ２０において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ２１において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力される。

そして、ステップＳ２１において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力された後、ステップＳ２２において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。

すなわち、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ユーザーによって入力されたＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。

そして、ステップＳ１１において、このキャリブレーションされたＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａを用いて、動粘度を算出して、動粘度データが確定され、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

一方、ステップＳ２０において、比重補正が不要と判断された場合には、ステップＳ２３において、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａに基づいて、１℃の間隔で動粘度を算出して、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

このように構成することによって、供給ライン２８に配設され、供給ライン２８を流れる燃料の粘度を測定する粘度センサー４８からの粘度データと、供給ライン２８に配設され、供給ライン２８を流れる燃料の温度を測定する温度センサー５０からの温度データに基づいて、燃料の種類（例えば、Ａ重油であるＭＧＯ、ＭＤＯと、Ｃ重油であるＭＦＯ）に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル６４（例えば、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａ、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂ、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃ）を用いて、燃料の種類に応じた動粘度を算出するようになっている。

従って、粘度センサー４８からの粘度データと、温度センサー５０からの温度データに基づいて、燃料の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル６４から、燃料の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。

すなわち、使用する燃料の密度データを記録することにより、粘度センサー４８からの粘度データと、温度センサー５０からの温度データに基づいて、例えば、燃料温度１℃ごとの密度変換テーブル６４を作成することにより、制御精度が向上することになる。

その結果、動粘度制御部５２によって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁４６の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。

また、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ライン２８に供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

さらに、燃料の種類に応じて入力された燃料の比重データと、密度変換テーブル６４に基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、密度変換テーブル６４を入力された燃料の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出している。

従って、燃料の種類に応じて入力された燃料油の比重データに基づいて、密度変換テーブル６４を較正しているので、より正確な燃料の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。

その結果、加熱装置であるヒーター３８による加熱温度を正確に制御でき、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ライン２８に供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

なお、以上では、ステップＳ９において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）を入力したが、ステップＳ９において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とを一度に入力するようにしても良い。

この場合には、ステップＳ１７のユーザーによるＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）の入力、ステップＳ２４のユーザーによるＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）の入力を省略することができる。

（２）動粘度算出切換モード
以下に、燃料の種類に応じた動粘度を算出する方法について、動粘度算出切換モードについて、図７〜図１０のフローチャートに基づいて、詳細に説明する。

すなわち、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出している。
このように、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、混合密度を算出して動粘度を算出している。

従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

具体的には、下記のＭＯＤＥ４〜ＭＯＤＥ７のステップによって行われるようになっており、以下にその詳細について、図６〜図１０を参照しながら説明する。

（２−１）ＭＧＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ４）
すなわち、図６に示したように、ステップＳ１９において、燃料がＭＦＯでないと判断された場合には、図７のフローチャートに示したように、ステップＳ２４において、ＭＧＯからＭＦＯへの切り換えであるかが判断される。

そして、ステップＳ２４において、ＭＧＯからＭＦＯへの切り換えであると判断された場合には、ステップＳ２５において、比重補正が必要か否か判断される。

ステップＳ２５において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ２６において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力される。

そして、ステップＳ２６において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力された後、ステップＳ２７において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。

すなわち、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ユーザーによって入力されたＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。

そして、ステップＳ２８において、ユーザーによって、供給ライン２８を流れる燃料の切り換え（ＭＧＯ→ＭＦＯへの切り換え）に要する時間である切換時間Ｍ１が入力される。

すなわち、使用する燃料の切り換え時に、メータ表示と制御データをショックレスにするため、ユーザーに、供給ライン２８などの配管の長さから算出した燃料の切換時間Ｍ１、すなわち、この場合には、Ａ重油であるＭＧＯから、混合状態、Ｃ重油であるＭＦＯまで要する燃料の切換時間Ｍ１が入力される（例えば、デフォルトは３０分で、１２０分まで）。

これは、燃料の切り換え時には、例えば、Ａ重油からＣ重油に切り替える際に、密度が１０％程度違うので、単純に切換えると、ショックが発生するとともに、混合状態の燃料の密度に追随することができないからである。

次に、ステップＳ２８において、ユーザーによって、切換時間Ｍ１が入力された後、ステップＳ２９において、混合密度を算出して動粘度を算出する。

すなわち、供給ライン２８に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを参照して、
切り換え前の燃料の密度Ｄ１+（切り換え後の燃料の密度Ｄ２−切り換え前の燃料の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。

なお、この場合、混合密度の算出は、１℃の間隔で、１分毎に行われるようになっている。

そして、ステップＳ２９において、動粘度を算出した後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

一方、ステップＳ２５において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを用いて、ステップＳ２８のユーザーによる切換時間Ｍ１の入力、ステップＳ２９の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

（２−２）ＭＤＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ５）
すなわち、図７に示したように、ステップＳ２４において、ＭＧＯからＭＦＯへの切り換えでないと判断された場合には、図８のフローチャートに示したように、ステップＳ３０において、ＭＤＯからＭＦＯへの切り換えであるかが判断される。

なお、以下の作動は、上記の「ＭＧＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ４）」と同様に実施される。

すなわち、ステップＳ３０において、ＭＧＯからＭＦＯへの切り換えであると判断された場合には、ステップＳ３１において、比重補正が必要か否か判断される。

ステップＳ３１において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ３２において、ユーザーによって、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力される。

そして、ステップＳ３２において、ユーザーによって、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力された後、ステップＳ３３において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。

すなわち、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ユーザーによって入力されたＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。

そして、ステップＳ３４において、ユーザーによって、供給ライン２８を流れる燃料の切り換え（ＭＤＯ→ＭＦＯへの切り換え）に要する時間である切換時間Ｍ１が入力される。

次に、ステップＳ３４において、ユーザーによって、切換時間Ｍ１が入力された後、ステップＳ３５において、混合密度を算出して動粘度を算出する。

すなわち、供給ライン２８に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを参照して、
切り換え前の燃料の密度Ｄ１+（切り換え後の燃料の密度Ｄ２−切り換え前の燃料の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。

なお、この場合、混合密度の算出は、１℃の間隔で、１分毎に行われるようになっている。

そして、ステップＳ３５において、動粘度を算出した後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

一方、ステップＳ３１において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを用いて、ステップＳ３４のユーザーによる切換時間Ｍ１の入力、ステップＳ３５の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

（２−３）ＭＦＯからＭＧＯへの切り換え（ＭＯＤＥ６）
すなわち、図８に示したように、ステップＳ３０において、ＭＤＯからＭＦＯへの切り換えでないと判断された場合には、図９のフローチャートに示したように、ステップＳ３６において、ＭＦＯからＭＧＯへの切り換えであるかが判断される。

なお、以下の作動は、上記の「ＭＧＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ４）」と同様に実施される。

すなわち、ステップＳ３６において、ＭＦＯからＭＧＯへの切り換えであると判断された場合には、ステップＳ３７において、比重補正が必要か否か判断される。

ステップＳ３７において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ３８において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力される。

そして、ステップＳ３８において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力された後、ステップＳ３９において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。

すなわち、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、ユーザーによって入力されたＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃとを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。

そして、ステップＳ４０において、ユーザーによって、供給ライン２８を流れる燃料の切り換え（ＭＦＯ→ＭＧＯへの切り換え）に要する時間である切換時間Ｍ１が入力される。

次に、ステップＳ４０において、ユーザーによって、切換時間Ｍ１が入力された後、ステップＳ４１において、混合密度を算出して動粘度を算出する。

すなわち、供給ライン２８に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃとを参照して、
切り換え前の燃料の密度Ｄ１+（切り換え後の燃料の密度Ｄ２−切り換え前の燃料の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。

なお、この場合、混合密度の算出は、１℃の間隔で、１分毎に行われるようになっている。

そして、ステップＳ４１において、動粘度を算出した後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

一方、ステップＳ３７において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃとを用いて、ステップＳ４０のユーザーによる切り換え時間Ｍ１の入力、ステップＳ４１の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

（２−４）ＭＦＯからＭＤＯへの切り換え（ＭＯＤＥ７）
すなわち、図９に示したように、ステップＳ３６において、ＭＦＯからＭＧＯへの切り換えでないと判断された場合には、図１０のフローチャートに示したように、ステップＳ４２において、ＭＦＯからＭＤＯへの切り換えであるかが判断される。

なお、以下の作動は、上記の「ＭＧＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ４）」と同様に実施される。

すなわち、ステップＳ４２において、ＭＦＯからＭＤＯへの切り換えであると判断された場合には、ステップＳ４３において、比重補正が必要か否か判断される。

ステップＳ４３において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ４４において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力される。

そして、ステップＳ４４において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力された後、ステップＳ４５において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。

すなわち、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、ユーザーによって入力されたＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂとを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。

そして、ステップＳ４６において、ユーザーによって、供給ライン２８を流れる燃料の切り換え（ＭＦＯ→ＭＤＯへの切り換え）に要する時間である切換時間Ｍ１が入力される。

次に、ステップＳ４６において、ユーザーによって、切換時間Ｍ１が入力された後、ステップＳ４７において、混合密度を算出して動粘度を算出する。

すなわち、供給ライン２８に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂとを参照して、
切り換え前の燃料の密度Ｄ１+（切り換え後の燃料の密度Ｄ２−切り換え前の燃料の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。

なお、この場合、混合密度の算出は、１℃の間隔で、１分毎に行われるようになっている。

そして、ステップＳ４７において、動粘度を算出した後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

一方、ステップＳ４３において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂとを用いて、ステップＳ４６のユーザーによる切換時間Ｍ１の入力、ステップＳ４７の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。

なお、以上では、ステップＳ２６において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とを入力したが、ステップＳ２６において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）とを一度に入力するようにしても良い。

また、ステップＳ９において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とを一度に入力して、動粘度算出切換モードにおける入力を省略することもできる。

さらに、ステップＳ２８において、全ての場合（ＭＯＤＥ４〜ＭＯＤＥ７）の供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１を入力するようにしても良い。

このように構成することによって、供給ライン２８に供給される燃料の種類（例えば、Ａ重油であるＭＧＯ、ＭＤＯと、Ｃ重油であるＭＦＯ）を切り換える際に、供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、密度変換テーブル（例えば、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａ、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂ、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃ）を参照して、
切り換え前の燃料の密度Ｄ１+（切り換え後の燃料の密度Ｄ２−切り換え前の燃料の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出している。

すなわち、燃料切換時の混合状態での、各燃料の密度テーブルから、経過時間をパラメータとし、混合燃料の密度を算出して正確な制御を行っている。

従って、燃料の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の燃料の密度に正確に追随することができ、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ライン２８に供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。

以上、本発明の好ましい実施の態様を説明してきたが、本発明はこれに限定されることはなく、例えば、上記実施例では、燃料として、Ａ重油であるＭＧＯ、ＭＤＯと、Ｃ重油であるＭＦＯについて適用したが、その他の流体の燃料などにも適用することも可能である。

また、上記実施例では、Ａ重油であるＭＧＯ、ＭＤＯと、Ｃ重油であるＭＦＯの３種類の燃料を切り換える場合について説明したが、切り換える燃料、すなわち、切り換える流体の数などは適宜変更することができる。

また、加熱装置として、蒸気比例弁４６を備えた蒸気によって加熱するヒーター３８を用いたが、シーズヒーター、赤外線などその他の公知の過熱装置を用いることも可能である。

さらに、上記実施例では、本発明を流体供給装置を燃料供給装置１０に適用したが、その他の流体、例えば、プラント機器の原料に適用することも可能であるなど本発明の目的を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。

本発明は、供給ラインを介して、流体、例えば、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油などの燃料を、内燃機関、ボイラー、プラント機器などの被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御装置に適用することができる。

１０ 燃料供給装置
１２ 動粘度制御装置
１４ 第１の燃料タンク
１６ 第２の燃料タンク
１８ 第１の開閉弁
２０ 第１の取出しライン
２２ 燃料切替弁
２４ 第２の開閉弁
２６ 第２の取出しライン
２８ 供給ライン
３０ 燃料供給ポンプ
３２ メインエンジン
３４ 循環開閉弁
３６ 循環ライン
３８ ヒーター
４０ 蒸気供給ライン
４２ リザーバー
４４ センサー部
４６ 蒸気比例弁
４８ 粘度センサー
５０ 温度センサー
５２ 動粘度制御部
５４ 制御パネル
５６ 燃料切換部
５８ 表示設定部
６０ 記憶部
６２ 演算処理部
６４ 密度変換テーブル
６４Ａ ＭＦＯ密度変換テーブル
６４Ｂ ＭＤＯ密度変換テーブル
６４Ｃ ＭＧＯ密度変換テーブル
６５ アナログフィルター
６６ アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）
６７ デジタルフィルタ（ＦＩＲ）
６８ アナログフィルター
６９ アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）
７０ デジタルフィルタ（ＦＩＲ）
７４ ＰＩＤ制御
７６ ＰＷＭ制御
７８ 定電流回路
１００ 燃料供給装置
１０２ 動粘度制御装置
１０４ 第１の燃料タンク
１０６ 第２の燃料タンク
１０８ 第１の開閉弁
１１０ 第１の取出しライン
１１２ 燃料切替弁
１１４ 第２の開閉弁
１１６ 第２の取出しライン
１１８ 供給ライン
１２０ 燃料供給ポンプ
１２２ メインエンジン
１２４ 循環開閉弁
１２６ 循環ライン
１２８ ヒーター
１３０ 蒸気供給ライン
１３２ リザーバー
１３４ センサー部
１３６ 蒸気比例弁
１３８ 粘度センサー
１４０ 温度センサー
１４２ 動粘度制御部
１４４ 制御パネル
Ｄ１ 切り換え前の流体の密度
Ｄ２ 切り換え後の流体の密度
Ｍ１ 切換時間
Ｍ２ 経過時間

Claims (6)

1. 供給ラインを介して流体を被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御装置であって、
   前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーと、
   前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーと、を備え、
   前記流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを記憶した記憶部と、
   前記粘度センサーからの粘度データと、前記温度センサーからの温度データに基づいて、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出する演算処理部とを備えた動粘度制御部を備え、
   前記動粘度制御部において、前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、
   前記流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出するように構成され、
   前記動粘度制御部において、前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、
   前記演算処理部において、供給ラインを流れる流体の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
   前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを参照して、
   切り換え前の流体の密度Ｄ１+（切り換え後の流体の密度Ｄ２−切り換え前の流体の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
   の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする動粘度制御装置。
2. 前記動粘度制御部において、流体の種類に応じて入力された流体の比重データと、前記密度変換テーブルに基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、
   前記演算処理部において、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の動粘度制御装置。
3. 前記動粘度制御部の演算処理部で算出された動粘度に基づいて、前記供給ラインに配設された加熱装置の加熱温度を制御するように構成されていることを特徴とする請求項１から２のいずれかに記載の動粘度制御装置。
4. 前記流体が、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油であることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の動粘度制御装置。
5. 前記被利用機器が、内燃機関、ボイラー、または、プラント機器であることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の動粘度制御装置。
6. 請求項１から５のいずれかに記載の動粘度制御装置を備えたことを特徴とする流体供給装置。

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