JP6819297B2 - 低反発性に優れた網状構造体 - Google Patents
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Description
(1)繊維径が0.1〜3.0mmで、スチレン含有量が10〜40質量%である熱可塑性エラストマーからなる連続線状体で構成された三次元ランダムループ接合構造を持つ網状構造体であって、見掛け密度が0.005〜0.30g/cm3、40℃圧縮残留歪が35%以下であり、熱可塑性エラストマーが少なくとも2種類の樹脂組成の異なるスチレン系熱可塑性エラストマーのアロイ(a)、またはスチレン系熱可塑性エラストマーとポリオレフィン系熱可塑性エラストマーとのアロイ(b)であり、かつアロイ(b)はポリオレフィン系熱可塑性エラストマーよりスチレン系熱可塑性エラストマーが多く配合されている、網状構造体。
(2)アロイ(b)のポリオレフィン系熱可塑性樹脂の樹脂比率が1〜30質量%である、(1)に記載の網状構造体。
(3)スチレン含有量が40質量%以上のスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、(1)または(2)に記載の網状構造体。
(4)8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が15%以下である(1)〜(3)のいずれかに記載の網状構造体。
(5)ヒステリシスロスが35〜85%、圧縮たわみ係数が2.5〜85.0、厚みが5〜300mmである(1)〜(4)のいずれかに記載の網状構造体。
(6)網状構造体の用途がクッション材、衝撃吸収材、または緩衝材である(1)〜(5)のいずれかに記載の網状構造体。
本発明は、繊維径が0.1〜3.0mmの所定の成分の熱可塑性エラストマー連続線状体からなる三次元ランダムループ接合構造を持つ網状構造体であって、見掛け密度が0.005〜0.30g/cm3、40℃圧縮残留歪が35%以下である網状構造体に関するものである。
本発明の熱可塑性エラストマーとして、スチレン系熱可塑性エラストマーとポリオレフィン系熱可塑性エラストマーをアロイする場合は、スチレン系熱可塑性エラストマーを多く配合するほうが好ましい。好ましい樹脂比率は、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーが1〜30質量%であり、より好ましくは1〜25質量%、さらに好ましくは2〜20質量%、特に好ましくは3〜15質量%である。
試料を5cm×5cm×厚みの大きさに切断し、切断断面から厚み方向にランダムに10本の線状体を約5mmの長さで採集した。採集した線状体を輪切り方向で切断し、繊維断面を、光学顕微鏡を適当な倍率で観察することで、繊維径を測定した(n=10の平均値)。
試料を5cm×5cm×厚みの大きさに切断し、試料表面両側から厚み方向10%以内の範囲以外の切断断面から厚み方向にランダムに中空断面線状体10本を採集した。採集した線状体を輪切り方向で切断し、繊維軸方向に立てた状態でカバーガラスに載せ、光学顕微鏡で輪切り方向の繊維断面写真を得た。断面写真より中空部面積(a)および中空部を含む繊維の全面積(b)を求め、次式により中空率を算出した。
(中空率)=(a)/(b)(単位%、n=10の平均値)
樹脂を約5mm角以下の大きさに切断したものをサンプルとし、超音波と真空引きによって十分脱気させ、温度を30℃に制御した密度勾配管に静かに沈めて5時間後にフロートを基準にして密度を算出した(n=5の平均値)。なお、網状構造体から樹脂の密度を測定する際には、線状体部を約3mmの長さに切断したものをサンプルとする以外は樹脂の測定と同様に行った。
試料を8cm×10cm×厚みの大きさに4サンプル切り出し、無荷重で24時間放置した。その後、高分子計器製FD−80N型測厚器にて面積15cm2の円形測定子を使用し、各サンプル1か所の高さを測定し、その平均値を試料厚みとした。試料重さは、上記試料を電子天秤に載せて計測した。見掛け密度は、試料厚みから体積を求め、試料の重さを体積で除した値で示した(それぞれn=4の平均値)。
TAインスツルメント社製 示差走査熱量計(DSC)Q200を使用し、室温から昇温速度20℃/分で測定した吸発熱曲線から吸熱ピーク(融解ピーク)温度を求めた。
TAインスツルメント社製 示差走査熱量計(DSC)Q200を使用し、昇降温速度20℃/分で0℃から200℃まで昇温し、200℃において2分間保持し、その後0℃まで降温せしめた際のベースラインの変化開始点をハードセグメントのガラス転移温度とした。但し、2点以上測定される場合は、高温度の変化開始温度をガラス転移温度とした。
スチレン含有率の決定は共鳴周波数500MHzの1H−NMR測定にて行った。測定装置にはBRUKER製AVANCE500を用い、溶媒には、重量の基準物質としてイソフタル酸ジメチルを添加した重テトラクロロエタンを使用した。その溶媒に試料を135℃で溶解し、120℃で測定を行った。繰り返し時間は十分にとった。
上記の方法に従い測定を実施し、以下の方法でスチレン含有率を決定した。
テトラクロロエタンを6ppmとした際に6.4〜7.3ppmのピークがスチレンに対応するピークである。解析にはそのピーク積分値(=Aとする)を用いる。一方、ジメチルイソフタル酸は8.7(1H)、8.35(2H)、7.6(1H)、4.0ppm(6H)付近にピークが観測されるが、その内、試料構成成分と重ならないピークの積分値を用いる。仮に7.6ppmのピーク(積分値=B)を使用するとして、以下の式でスチレン含有率が算出できる。
(20.8×A×Y×100)/(194×B×X)(質量% vs 試料)
※試料量=X(mg)、測定溶液中に含まれるイソフタル酸ジメチルの重量をY(mg)とする。
試料を8cm×10cm×厚みの大きさに切断し、(4)に記載の方法で処理前の厚み(c)を測定した。厚みを測定したサンプルを50%圧縮状態に保持できる冶具に挟み、40±2℃に設定した乾燥機に入れ、22時間放置した。その後サンプルを取り出し、圧縮歪みを除き、室温で冷却して30分放置後の厚み(d)を求め、処理前の厚み(c)とから、式{(c)−(d)}/(c)×100より40℃圧縮残留歪みを算出した:単位%(n=3の平均値)。
試料を8cm×10cm×厚みの大きさに切断し、23℃±2℃の環境下に無荷重で24時間放置した後、23℃±2℃の環境下にある万能試験機(インストロンジャパンカンパニーリミテッド製インストロン万能試験機)にてφ50mm、厚み3mmの加圧板をサンプル中心になるようにサンプルを配置させ、試料の中心部を10mm/minの速度で圧縮を開始し、万能試験機で荷重が0.3±0.05Nと検出された時の厚みを計測し、硬度計厚みとした。この時の加圧板の位置をゼロ点として、速度100mm/minで硬度計厚みの75%まで圧縮した後、速度100mm/minにて加圧板をゼロ点まで戻し、その状態で4分間保持する。4分経過後、引き続き速度100mm/minで硬度計厚みの25%および65%まで圧縮し、その際の荷重を測定し、各々25%圧縮時硬度、65%圧縮時硬度とした:単位N/φ50(n=3の平均値)。
圧縮たわみ係数は、(9)で測定した25%圧縮時硬度(e)および65%圧縮時硬度(f)を用いて下記の式にて算出した。
(圧縮たわみ係数)=(f)/(e):(n=3の平均値)
試料を8cm×10cm×厚みの大きさに切断し、(4)に記載の方法で処理前の厚み(g)を測定する。厚みを測定したサンプルを島津製作所製サーボパルサーにて、23℃±2℃環境下にて30cm×30cm、厚み20mmの加圧板の間にサンプルが中心になるようにサンプルを挟み、処理前の厚みの50%の厚みまで1Hzのサイクルで圧縮回復を繰り返し、8万回のサイクル負荷を与えた。8万回繰り返し圧縮後の試料をサーボパルサーから取り出し、30分静置した後に(4)に記載の方法で処理後の厚み(h)を求め、処理前の厚み(g)とから、式{(g)−(h)}/(g)×100より算出した:単位%(n=3の平均値)。
試料を8cm×10cm×厚みの大きさに切断し、23℃±2℃の環境下に無荷重で24時間放置した後、23℃±2℃の環境下にある万能試験機(インストロンジャパンカンパニーリミテッド製インストロン万能試験機)にてφ50mm、厚み3mmの加圧板をサンプルが中心になるようにサンプルを配置させ、、試料の中心部を10mm/minの速度で圧縮を開始し、万能試験機で荷重が0.3±0.05Nと検出された時の厚みを計測し、硬度計厚みとする。この時の加圧板の位置をゼロ点として、速度100mm/minで硬度計厚みの75%まで圧縮し、ホールドタイム無しで同一速度にて加圧板をゼロ点まで戻し、その状態で4分間保持する(一回目の応力歪み曲線)。4分間ゼロ点で保持した後、速度100mm/minで硬度計厚みの75%まで圧縮し、ホールドタイム無しで同一速度にてゼロ点まで戻す(二回目の応力歪み曲線)。
二回目の圧縮時応力曲線の示す圧縮エネルギー(WC)、二回目の除圧時応力曲線の示す圧縮エネルギー(WC‘)とし、下記式に従ってヒステリシスロスを求めた。
ヒステリシスロス(%)=(WC−WC‘)/WC×100
WC=∫PdT(0%から75%まで圧縮したときの仕事量)
WC‘=∫PdT(75%から0%まで除圧したときの仕事量)
簡易的には、例えば図1のような応力歪み曲線が得られたら、パソコンによるデータ解析によって算出することができる。また、斜線部分の面積をWCとし、網掛け部分の面積をWC‘として、その面積の差を切り抜いた部分の重さから求めることもできる(n=3の平均値)。
スチレン系熱可塑性エラストマーは、スチレン、2−ブテンまたはイソプレンを公知の方法で重合し、次いで酸化防止剤を0.5%練り込み後、ペレット化してスチレン系熱可塑性エラストマーA−1、A−2を得た。スチレン系熱可塑性エラストマーA−1は、スチレン共重合比率が19.7質量%、イソプレン共重合比率が80.3質量%であり、密度が0.935g/cm3、示差走査熱量計(DSC)で融点、ガラス転移点温度を測定したところ、明確な融点は見られず、ハードセグメントのガラス転移温度が81℃であった。スチレン系熱可塑性エラストマーA−2は、スチレン共重合比率が41.3質量%、2−ブテン共重合比率が30.3質量%、ブテン共重合比率が28.4質量%であり、密度が0.985g/cm3、明確な融点は見られず、ハードセグメントのガラス転移温度が79℃であった。
ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーは、メタロセン化合物を触媒として、プロピレン、エチレンを公知の方法で重合し、次いで酸化防止剤を0.5質量%添加混合練り込み後、ペレット化してポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−1〜B−3を得た。ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−1は、プロピレンが100質量%、密度が0.88g/cm3、融点が162℃であり、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−2は、プロピレンが95.3質量%、エチレン共重合比率が4.7質量%、密度が0.89g/cm3、融点が133℃であり、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−3は、プロピレンが98.5質量%、エチレン共重合比率が1.5質量%で、密度が0.90g/cm3、融点が124℃であった。
ポリエステル系熱可塑性エラストマーは、ジメチルテレフタレート(DMT)と1,4−ブタンジオール(1,4−BD)とポリテトラメチレングリコール(PTMG:平均分子量1000)とを少量の触媒と共に仕込み、常法によりエステル交換後、昇温減圧しつつ重縮合せしめ、DMT/1,4−BD/PTMG=100/88/12mol%のポリエステルエーテルブロック共重合エラストマーを生成させ、次いで抗酸化剤1%を添加混合練込み後ペレット化し、50℃48時間真空乾燥してポリエステル系熱可塑性エラストマーC−1を得た。密度が1.17g/cm3で、融点が205℃であった。
幅方向96mm、厚み方向の幅31.2mmのノズル有効面にオリフィスの形状は孔径1mmのオリフィスを孔間ピッチ6mmの千鳥配列としたノズルに、スチレン系熱可塑性エラストマーA−1を90質量%とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−2を10質量%計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、紡糸温度240℃、単孔吐出量1.0g/minの速度でノズル下方に吐出させ、ノズル面24cm下に冷却水を配し、ノズルと冷却水の間でノズル直下に50mmの長さの保温筒を有し、幅300mmのステンレス製エンドレスネットを平行に開口幅20mm間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させつつ3次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状構造体の両面を引取りコンベアで挟み込みつつ毎分1.0mの速度で冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化した後、所定の大きさに切断して70℃熱風にて30分間アニーリング処理して、網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状は円形で繊維径が0.4mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.070g/cm3、表面が平坦化された厚みが20mm、40℃圧縮残留歪が32.4%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が6.2%、ヒステリシスロスが66.1%、25%圧縮時硬度が5N/φ50mm、65%圧縮時硬度が32N/φ50mm、圧縮たわみ係数が6.4であった。得られた網状構造体の特性を表1に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。
保温筒を使用せずに紡糸した以外、実施例1と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形で繊維径が0.4mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.071g/cm3、表面が平坦化された厚みが20mm、40℃圧縮残留歪が34.6%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が6.9%、ヒステリシスロスが67.1%、25%圧縮時硬度が4N/φ50mm、65%圧縮時硬度が30N/φ50mm、圧縮たわみ係数が7.5であった。得られた網状構造体の特性を表1に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。
スチレン系熱可塑性エラストマーA−2を70質量%とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−1を30質量%計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、ノズル面−冷却水距離を18cmにした以外、実施例1と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の繊維径が0.8mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.068g/cm3、表面が平坦化された厚みが21mm、40℃圧縮残留歪が31.4%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が6.5%、ヒステリシスロスが46.5%、25%圧縮時硬度が12N/φ50mm、65%圧縮時硬度が55N/φ50mm、圧縮たわみ係数が4.6であった。得られた網状構造体の特性を表1に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。
スチレン系熱可塑性エラストマーA−1を60質量%とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−1を40質量%計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用いた以外、実施例3と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形で繊維径が0.9mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.068g/cm3、表面が平坦化された厚みが21mm、40℃圧縮残留歪が34.2%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が6.8%、ヒステリシスロスが38.6%、25%圧縮時硬度が15N/φ50mm、65%圧縮時硬度が67N/φ50mm、圧縮たわみ係数が4.5であった。得られた網状構造体の特性を表1に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。
スチレン系熱可塑性エラストマーA−1を95質量%とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−3を5質量%計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、ノズル面−冷却水距離を20cm、引取り速度を0.8m/min、アニーリング処理時間を20分とした以外、実施例1と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の繊維径が0.5mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.095g/cm3、表面が平坦化された厚みが19mm、40℃圧縮残留歪が24.0%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が3.1%、ヒステリシスロスが77.1%、25%圧縮時硬度が8N/φ50mm、65%圧縮時硬度が67N/φ50mm、圧縮たわみ係数が8.4であった。得られた網状構造体の特性を表1に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。
スチレン系熱可塑性エラストマーA−1を15質量%とスチレン系熱可塑性エラストマーA−2を85質量%計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、オリフィスの形状は外径3mm、内径2.6mmのトリプルブリッジ中空形成性断面とし、紡糸温度を250℃、単孔吐出量を1.5g/min、ノズル面−冷却水距離を16cm、引取り速度を1.1m/minにした以外、実施例1と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の中空断面で中空率が32%、繊維径が1.0mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.103g/cm3、表面が平坦化された厚みが20mm、40℃圧縮残留歪が33.6%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が6.1%、ヒステリシスロスが67.8%、25%圧縮時硬度が2N/φ50mm、65%圧縮時硬度が62N/φ50mm、圧縮たわみ係数が31.0であった。得られた網状構造体の特性を表1に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。
スチレン系熱可塑性エラストマーA−1を95質量%、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−1を1質量%、とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−3を4質量%計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、紡糸温度を240℃、ノズル面−冷却水距離を20cm、引取り速度を1.2m/minにした以外、実施例6と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の中空断面で中空率が27%、繊維径が0.8mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.092g/cm3、表面が平坦化された厚みが20mm、40℃圧縮残留歪が18.9%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が3.2%、ヒステリシスロスが80.2%、25%圧縮時硬度が8N/φ50mm、65%圧縮時硬度が62N/φ50mm、圧縮たわみ係数が7.8であった。得られた網状構造体の特性を表1に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。
スチレン系熱可塑性エラストマーA−1を70質量%とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−2を30質量%計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、紡糸温度を240℃、ノズル面−冷却水距離を20cm、引取り速度を1.0m/minにした以外、実施例6と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の中空断面で中空率が18%、繊維径が1.2mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.067g/cm3、表面が平坦化された厚みが20mm、40℃圧縮残留歪が26.8%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が7.3%、ヒステリシスロスが51.2%、25%圧縮時硬度が10N/φ50mm、65%圧縮時硬度が75N/φ50mm、圧縮たわみ係数が7.5であった。得られた網状構造体の特性を表1に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。
ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−2を用い、アニーリング処理を無くしたこと以外は、実施例1と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の繊維径が0.4mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.068g/cm3、表面が平坦化された厚みが20mm、40℃圧縮残留歪が50.2%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が15.4%、ヒステリシスロスが50.1%、25%圧縮時硬度が48N/φ50mm、65%圧縮時硬度が111N/φ50mm、圧縮たわみ係数が2.3であった。得られた網状構造体の特性を表2に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、低反発性、クッション性、耐久性に劣る網状構造体であった。
スチレン系熱可塑性エラストマーA−2を用い、保温筒を無くし、紡糸温度を240℃、単孔吐出量を1.0g/min、ノズル面−冷却水距離を30cm、引き取り速度を0.8m/minとした以外、実施例5と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状体の糸条の断面形状が円形の中空断面で中空率が27%、繊維径が0.6mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.094g/cm3、表面が平坦化された厚みが20mm、40℃圧縮残留歪が43.8%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が17.0%、ヒステリシスロスが48.9%、25%圧縮時硬度が6N/φ50mm、65%圧縮時硬度が53N/φ50mm、圧縮たわみ係数が8.8であった。得られた網状構造体の特性を表2に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、低反発性、クッション性、耐久性に劣る網状構造体であった。
スチレン系熱可塑性エラストマーA−1を90質量%とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−1を10質量%計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、単孔吐出量を1.0g/min、保温筒を無くし、ノズル面−冷却水距離を24cm、引取り速度を0.8m/min、アニーリング処理を無くした以外、実施例6と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の中空断面で中空率が31%、繊維径が0.9mmの線状体で形成されており、見掛け密度が0.092g/cm3、表面が平坦化された厚みが20mm、40℃圧縮残留歪が43.3%、8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が11.8%、ヒステリシスロスが61.1%、25%圧縮時硬度が2N/φ50mm、65%圧縮時硬度が70N/φ50mm、圧縮たわみ係数が35.0であった。得られた網状構造体の特性を表2に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、低反発性、クッション性、耐久性に劣る網状構造体であった。
スチレン系熱可塑性エラストマーA−1を40質量%とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーB−2を60質量%計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用いた以外、実施例1と同様にして紡糸したが、網状構造体を得ることが出来なかった。
スチレン系熱可塑性エラストマーA−1を40質量%とポリエステル系熱可塑性エラストマーC−1を60質量%計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用いた以外、実施例1と同様にして紡糸したが、網状構造体を得ることが出来なかった。
Claims (6)
- 繊維径が0.1〜3.0mmで、スチレン含有量が10〜40質量%である熱可塑性エラストマーからなる連続線状体で構成された三次元ランダムループ接合構造を持つ網状構造体であって、見掛け密度が0.005〜0.30g/cm3、40℃圧縮残留歪が35%以下であり、前記熱可塑性エラストマーが少なくとも2種類の樹脂組成の異なるスチレン系熱可塑性エラストマーのアロイ(a)である、網状構造体。
- 繊維径が0.1〜3.0mmで、スチレン含有量が10〜40質量%である熱可塑性エラストマーからなる連続線状体で構成された三次元ランダムループ接合構造を持つ網状構造体であって、見掛け密度が0.005〜0.30g/cm 3 、40℃圧縮残留歪が35%以下であり、前記熱可塑性エラストマーがスチレン系熱可塑性エラストマーとポリオレフィン系熱可塑性エラストマーとのアロイ(b)であり、かつ前記アロイ(b)は、前記ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーより前記スチレン系熱可塑性エラストマーが多く配合され、前記アロイ(b)における前記ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーの比率が1〜25質量%である、網状構造体。
- スチレン含有量が40質量%以上のスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、請求項1または2に記載の網状構造体。
- 8万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が15%以下である請求項1〜3のいずれかに記載の網状構造体。
- ヒステリシスロスが35〜85%、圧縮たわみ係数が2.5〜85.0、厚みが5〜300mmである請求項1〜4のいずれかに記載の網状構造体。
- 網状構造体の用途がクッション材、衝撃吸収材、または緩衝材である請求項1〜5のいずれかに記載の網状構造体。
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