JP6819297B2

JP6819297B2 - 低反発性に優れた網状構造体

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Publication number: JP6819297B2
Application number: JP2016573363A
Authority: JP
Inventors: 輝之谷中; 倉本　隆宏; 隆宏倉本; 小淵　信一; 信一小淵; 洋行涌井; 達志岡本; 章文安井
Original assignee: Toyobo Co Ltd
Current assignee: Toyobo Co Ltd
Priority date: 2015-02-04
Filing date: 2016-02-02
Publication date: 2021-01-27
Anticipated expiration: 2036-02-02
Also published as: CN107208340B; US20180237968A1; WO2016125766A1; KR102468540B1; EP3255192B1; TW201634554A; DK3255192T3; US10934644B2; CN107208340A; TWI700324B; EP3255192A1; EP3255192A4; JPWO2016125766A1; KR20170107554A

Description

本発明は、オフィスチェアー、家具、ソファー、ベッドパッド、マットレス等寝具、電車・自動車・二輪車・ベビーカー・チャイルドシート等の車両用座席等に用いられるクッション材、寝袋、敷きマットなどの持ち運びされる機会の多いクッション材、フロアーマットや衝突や挟まれ防止部材等の衝撃吸収用のマット等に好適に使用可能な低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体に関するものである。

現在、家具、ベッド等寝具、電車・自動車・二輪車等の車両用座席に用いられるクッション材として、網状構造体が増えつつある。特許文献１および２に、ポリエステル系熱可塑性エラストマーを用いた網状構造体とその製造方法が開示されている。これは、ポリウレタンに由来する透湿透水性、通気性、蓄熱性、未反応薬品によるＶＯＣ、燃焼時の有毒ガス発生、リサイクル困難である等の問題を解決することができる点で優れている。これらの網状構造体はポリエステル系熱可塑性エラストマーに由来して高反発性に優れており、高反発クッションとして広く用いられている。

特許文献３には、α−オレフィンを用いた低反発網状構造体が開示されている。これは、低反発性と低温特性に優れた網状構造体として広く用いられつつある。しかしながら、近年ユーザーから要求される高いクッション性能と耐久性能を同時に達成することは難しくなりつつある。

特許文献４には、ポリエステル系熱可塑性エラストマーとスチレン系熱可塑性エラストマーのポリマーアロイを用いた低反発網状構造体が開示されている。これは、クッション性と振動吸収性に着目したものであり、圧縮残留ひずみを少なくすることを考慮したものではなかった。また、ポリエステル系熱可塑性エラストマーとスチレン系熱可塑性エラストマーは相容性が良好でなく、品位の良好な網状構造体を製造することが困難であった。

特許文献５には、ポリオレフィンとスチレンブタジエンスチレンのポリマーアロイを用いた高反発網状構造体が開示されている。これは、従来から耐久性と反発性に比較的優れたスチレン系熱可塑性エラストマーを用いることで実現しており、本発明の低反発性と耐久性を兼ね備えた網状構造体を得ることは出来ない。

特開平７−６８０６１号公報特開２００４−２４４７４０号公報特開２００６−２００１１８号公報特開２０１３−９５８５３号公報特開２００２−６１０５９号公報

本発明は、上記の従来技術の課題を背景になされたもので、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体を提供することを課題とするものである。

本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意研究した結果、遂に本発明を完成するに到った。すなわち、本発明は以下の通りである。
（１）繊維径が０．１〜３．０ｍｍで、スチレン含有量が１０〜４０質量％である熱可塑性エラストマーからなる連続線状体で構成された三次元ランダムループ接合構造を持つ網状構造体であって、見掛け密度が０．００５〜０．３０ｇ／ｃｍ^３、４０℃圧縮残留歪が３５％以下であり、熱可塑性エラストマーが少なくとも２種類の樹脂組成の異なるスチレン系熱可塑性エラストマーのアロイ（ａ）、またはスチレン系熱可塑性エラストマーとポリオレフィン系熱可塑性エラストマーとのアロイ（ｂ）であり、かつアロイ（ｂ）はポリオレフィン系熱可塑性エラストマーよりスチレン系熱可塑性エラストマーが多く配合されている、網状構造体。
（２）アロイ（ｂ）のポリオレフィン系熱可塑性樹脂の樹脂比率が１〜３０質量％である、（１）に記載の網状構造体。
（３）スチレン含有量が４０質量％以上のスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、（１）または（２）に記載の網状構造体。
（４）８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が１５％以下である（１）〜（３）のいずれかに記載の網状構造体。
（５）ヒステリシスロスが３５〜８５％、圧縮たわみ係数が２．５〜８５．０、厚みが５〜３００ｍｍである（１）〜（４）のいずれかに記載の網状構造体。
（６）網状構造体の用途がクッション材、衝撃吸収材、または緩衝材である（１）〜（５）のいずれかに記載の網状構造体。

本発明による網状構造体は、オフィスチェアー、家具、ソファー、ベッドパッド、マットレス等寝具、電車・自動車・二輪車・ベビーカー・チャイルドシート等の車両用座席等に用いられるクッション材、寝袋、敷きマットなどの持ち運びされる機会の多いクッション材、フロアーマットや衝突や挟まれ防止部材等の衝撃吸収用のマット等に好適に使用可能な低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体を提供することが可能となった。

網状構造体のヒステリシスロス測定における圧縮・除圧テストの模式的なグラフである。

以下、本発明を詳細に説明する。
本発明は、繊維径が０．１〜３．０ｍｍの所定の成分の熱可塑性エラストマー連続線状体からなる三次元ランダムループ接合構造を持つ網状構造体であって、見掛け密度が０．００５〜０．３０ｇ／ｃｍ^３、４０℃圧縮残留歪が３５％以下である網状構造体に関するものである。

本発明の網状構造体は、繊維径が０．１〜３．０ｍｍの所定の成分の熱可塑性エラストマーからなる連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて接合させた三次元ランダムループ接合構造を持つ構造体である。

本発明の網状構造体には、熱可塑性エラストマーを使用する。本発明に用いる熱可塑性エラストマーは、スチレン含有量が１０〜４０質量％であることが必要である。スチレン含有量が１０質量％未満であると、熱可塑性エラストマーのハードセグメント比率が少なすぎ、網状構造体に必要な耐久性を付与することが困難となる。また、スチレン含有量が４０質量％を超えると、熱可塑性エラストマーのハードセグメント比率が多すぎ、網状構造体に必要な低反発性を確保することが困難となる場合がある。熱可塑性エラストマーのスチレン含有量は好ましくは１１〜３８質量％、より好ましくは１２〜３０質量％、さらに好ましくは１３〜２５質量％である。

本発明の熱可塑性エラストマーとして使用するスチレン系熱可塑性エラストマーとしては、共役ジエン系熱可塑性樹脂として、ＳＢＳ（スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体）、ＳＩＳ（スチレン−イソプレン−スチレン共重合体）、またはこれらの水素添加によりＳＥＢＳ（スチレン−エチレン−ブタジエン−スチレン共重合体）、ＳＥＰＳ（スチレン−エチレン−プロピレン−スチレン共重合体）等が挙げられる。これらのポリマーは例えば、特開平１１−１３０８２８号公報に記載されている公知のリビングアニオン重合法で得ることが出来る。これらの共重合体のブロック形状は、ジブロック共重合体、トリブロック共重合体、マルチブロック共重合体、スター型共重合体が挙げられ、耐久性の観点からトリブロック共重合体であることが好ましい。

本発明に使用するスチレン系熱可塑性エラストマーとしては、ＪＩＳＫ７２１０に準拠して、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が３０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。

本発明に使用するスチレン系熱可塑性エラストマーとしては、ＪＩＳＫ６２５５で規定された反発弾性が３０％以下が好ましく、２５％以下がより好ましく、２０％以下がさらに好ましく、１５％以下が特に好ましい。反発弾性が３０％を超えると、網状構造体の低反発性を達成することが困難となる場合がある。

本発明の熱可塑性エラストマーとして、少なくとも２種類の樹脂組成が異なるスチレン系熱可塑性エラストマーのアロイを用いることは、相分離が生じにくく、網状構造体としての品位や耐久性、耐へたり性が向上するため、好ましい実施形態である。

本発明の熱可塑性エラストマーとして、スチレン系熱可塑性エラストマーとポリオレフィン系熱可塑性エラストマーのアロイを用いることも、好ましい実施形態である。
本発明の熱可塑性エラストマーとして、スチレン系熱可塑性エラストマーとポリオレフィン系熱可塑性エラストマーをアロイする場合は、スチレン系熱可塑性エラストマーを多く配合するほうが好ましい。好ましい樹脂比率は、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーが１〜３０質量％であり、より好ましくは１〜２５質量％、さらに好ましくは２〜２０質量％、特に好ましくは３〜１５質量％である。

本発明に使用するポリオレフィン系熱可塑性エラストマーとしては、密度が０．８６〜０．９４ｇ／ｃｍ^３であることが好ましく、ポリエチレン、ポリプロピレン単独で重合したホモポリマー、エチレンとプロピレン等をランダム、またはブロック共重合したランダムポリマーやブロックポリマーなどが挙げられる。本発明のポリオレフィン系熱可塑性エラストマーは、特開平６−２９３８１３号公報や特開２００３−１４７１５７号公報に記載されている共重合方法が例示される。本発明のポリオレフィン系熱可塑性エラストマーは、エチレン、プロピレン、もしくは炭素数４以上のα−オレフィンからなるα−オレフィン共重合体樹脂であることが好ましい。ここで、炭素数４以上のα−オレフィンとしては、例えば、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタデセン、１−オクタデセン、１−ノナデセン、１−エイコセンなどが挙げられ、好ましくは１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタデセン、１−オクタデセン、１−ノナデセン、１−エイコセンである。また、これら２種類以上を用いることもでき、これらエチレンまたは炭素数４以上のα−オレフィンは通常０〜３０重量％共重合される。この共重合体は、特定のチーグラー・ナッタ触媒もしくはメタロセン触媒を用いて、エチレンまたはプロピレンとα−オレフィンを共重合することによって得ることができる。

本発明に使用するポリオレフィン系熱可塑性エラストマーとしては、ＪＩＳＫ７２１０に準拠して、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１〜１００ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましい。

必要に応じ、上記の二種類以上のポリマーをアロイすることができる。さらに、フタル酸エステル系、トリメリット酸エステル系、脂肪酸系、エポキシ系、アジピン酸エステル系、ポリエステル系、パラフィン系、ナフテン系、アロマティック系の可塑剤、公知のヒンダードフェノール系、硫黄系、燐系、アミン系の酸化防止剤、ヒンダードアミン系、トリアゾール系、ベンゾフェノン系、ベンゾエート系、ニッケル系、サリチル系などの光安定剤、帯電防止剤、過酸化物などの架橋剤、トリアリルイソシアヌレート、エポキシ系化合物、イソシアネート系化合物、カルボジイミド系化合物などの反応基を有する化合物、金属不活性剤、有機および無機系の核剤、中和剤、制酸剤、防菌剤、蛍光増白剤、充填剤、難燃剤、難燃助剤、有機および無機系の顔料を添加することができる。また、耐熱耐久性や耐へたり性を向上させるために、熱可塑性樹脂の分子量を上げることも効果的である。

酸化防止剤としては、公知のフェノール系酸化防止剤、ホスファイト系酸化防止剤、チオエーテル系酸化防止剤、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、トリアジン系紫外線吸収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、Ｎ−Ｈ型ヒンダードアミン系光安定剤、Ｎ−ＣＨ_３型ヒンダードアミン系光安定剤の少なくとも１種類以上を添加することが望ましい。

フェノール系酸化防止剤としては、１，３，５−トリス［［３，５−ビス（１，１−ジメチルエチル）−４−ヒドロキシフェニル］メチル］−１，３，５−トリアジン−２，４，６（１Ｈ，３Ｈ，５Ｈ）−トリオン、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ブタン、４，４’−ブチリデンビス（６−ｔｅｒｔ−ブチル−ｍ−クレゾール）、３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオン酸ステアリル、ペンタエリトリトールテトラキス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオナート］、ＳｕｍｉｌｉｚｅｒＡＧ８０、２，４，６−トリス（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシベンジル）メシチレンなどが挙げられる。

ホスファイト系酸化防止剤としては、３，９−ビス（オクタデシルオキシ）−２，４，８，１０−テトラオキサ−３，９−ジホスファスピロ［５．５］ウンデカン、３，９−ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェノキシ）−２，４，８，１０−テトラオキサ−３，９−ジホスファスピロ［５．５］ウンデカン、２，４，８，１０−テトラキス（１，１−ジメチルエチル）−６−［（２−エチルヘキシル）オキシ］−１２Ｈ−ジベンゾ［ｄ，ｇ］［１，３，２］ジオキサホスホシン、亜りん酸トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）、亜リン酸トリス（４−ノニルフェニル）、４，４’−ＩｓｏｐｒｏｐｙｌｉｄｅｎｅｄｉｐｈｅｎｏｌＣ１２−１５ａｌｃｏｈｏｌｐｈｏｓｐｈｉｔｅ、亜りん酸ジフェニル（２−エチルヘキシル）、ジフェニルイソデシルホスファイト、トリイソデシルホスファイト、亜りん酸トリフェニルなどが挙げられる。

チオエーテル系酸化防止剤としては、ビス［３−（ドデシルチオ）プロピオン酸］２，２−ビス［［３−（ドデシルチオ）−１−オキソプロピルオキシ］メチル］−１，３−プロパンジイル、３，３’−チオビスプロピオン酸ジトリデシルなどが挙げられる。

滑剤としては、炭化水素系ワックス、高級アルコール系ワックス、アミド系ワックス、エステル系ワックス、金属石鹸系等が選択される。滑剤は添加しなくても良く、添加する場合は０．５質量％以下であることが好ましい。

本発明の低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体を構成する熱可塑性エラストマーは、示差走査型熱量計にて測定した融解曲線において、融点またはハードセグメントのガラス転移温度以下に吸熱ピークを有することが好ましい。融点またはハードセグメントのガラス転移温度以下に吸熱ピークを有するものは、耐熱耐へたり性が吸熱ピークを有しないものより著しく向上する。融点またはハードセグメントのガラス転移温度以下に吸熱ピークを有する網状構造体は、アニーリング処理することにより得ることができ、融点またはハードセグメントのガラス転移温度より少なくとも５℃以上低い温度かつ室温以上でアニーリング処理するとより耐熱耐へたり性が向上する。アニーリング処理は、融点またはハードセグメントのガラス転移温度より少なくとも５℃以上低い温度でサンプルを熱処理することができれば良いが、圧縮歪みを付与することでさらに耐熱耐へたり性が向上する。このような処理をした網状構造体を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより明確に発現する。この吸熱ピークは、２つ以上存在する場合もあり、ショルダーとなって現れる場合もある。なおアニーリングしない場合は融解曲線に室温以上融点またはハードセグメントのガラス転移温度以下に吸熱ピークを明確に発現しない。このことから類推すると、アニーリングによってハードセグメントが再配列された準安定中間相を形成し、耐熱耐へたり性が向上しているのではないかと考えられる。本発明における耐熱性向上効果の活用方法としては、ヒーターが用いられる車両用のクッションや床暖房された床の敷きマット等、比較的高温になり得る用途において、耐へたり性が良好となるため有用である。

本発明の熱可塑性エラストマーとして、ポリマーアロイを使用する場合は、アニーリング処理を行うことで低反発性と耐久性が極めて良好となる場合がある。このメカニズムは必ずしも明確とはなっていないが、以下に仮説の一つを説明する。低反発性を有するスチレン系熱可塑性エラストマーはハードセグメントとソフトセグメントの溶解度パラメーターが近いことが多く、準安定構造を形成しにくいと考える。そうした背景から、低反発性を有するスチレン系熱可塑性エラストマー単独使用では本願発明で述べた耐久性を達成することが難しい場合が多いと考えられる。そこで、本発明においては、ソフトセグメントと比較的相容性に優れたポリオレフィン系熱可塑性エラストマーをアロイすることで、熱力学的に準安定な構造を形成し易いポリマーアロイ構造とし、さらに温度を掛けることでソフトセグメントとハードセグメントの再配列を促し、アロイポリマーが準安定な構造を形成させることによって、低反発性と耐久性とを向上させることができたと考えられる。

本発明の網状構造体を構成する連続線状体の繊維径は、０．１〜３．０ｍｍであり、０．２〜２．５ｍｍが好ましい。繊維径が０．１ｍｍ未満だと線状体が細すぎてしまい、緻密性やソフトな触感は良好となるが網状構造体として必要な硬度を確保することが困難である。また、繊維径が３．０ｍｍを超えると、網状構造体の硬度は十分に確保できるが、網状構造が粗くなり、他のクッション性能が劣る場合がある。

本発明の網状構造体の見掛け密度は、０．００５〜０．３０ｇ／ｃｍ^３であり、０．０１〜０．２８ｇ／ｃｍ^３が好ましく、０．０２〜０．２５ｇ／ｃｍ^３がより好ましい。見掛け密度が０．００５ｇ／ｃｍ^３より小さいと網状構造体をクッション材として使用する際に必要な硬度が保てなくなり、逆に０．３０ｇ／ｃｍ^３を越えると硬くなり過ぎてしまいクッション材に不適なものとなる場合がある。

本発明の網状構造体の４０℃圧縮残留歪は３５％以下であり、３４％以下が好ましく、３２％以下がより好ましく、３０％以下がさらに好ましく、２５％以下が特に好ましく、２３％以下が最も好ましい。４０℃圧縮残留歪が３５％を超えると、必要とする耐久性が不足する場合がある。４０℃圧縮残留歪の下限値は特に規定しないが、本発明で得られる網状構造体においては１％以上である。

本発明の網状構造体の８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪は１５％以下が好ましく、１３％以下がより好ましく、１０％以下がさらに好ましく、８％以下が特に好ましく、７％以下が特に一層好ましく、５％以下が最も好ましい。８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が１５％を超えると、必要とする耐久性が不足する場合がある。８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪の下限値は特に規定しないが、本発明で得られる網状構造体においては１％以上である。

本発明の網状構造体のヒステリシスロスは３５〜８５％が好ましく、３６〜８４％がより好ましく、３８〜８３％がさらに好ましく、４０〜８０％が特に好ましい。ヒステリシスロスが３５％未満だと、所望とする低反発性を達成することが困難となる場合がある。ヒステリシスロスが８５％を超えると、回復性が悪くなり適切なクッション感が得られない場合がある。

本発明の網状構造体の圧縮たわみ係数は２．５〜８５．０が好ましく、２．６〜７０．０がより好ましく、２．７〜６０．０がさらに好ましく、２．８〜５０．０が特に好ましく、３．０〜４０．０が最も好ましい。圧縮たわみ係数が２．５未満だと荷重に対する沈み込みが少なくてストローク感が不足するため、クッション感が不足する場合がある。圧縮たわみ係数が８５．０を超えると、圧縮による硬さの変化が大き過ぎて底付き感を感じる場合がある。

本発明の網状構造体の厚みは５〜３００ｍｍが好ましく、１０〜２００ｍｍがより好ましく、１５〜１２０ｍｍがさらに好ましい。厚みが５ｍｍ未満ではクッション材に使用すると薄すぎてしまい適切なクッション感が損なわれてしまう場合がある。厚みの上限は製造装置の関係から、好ましくは３００ｍｍ以下である。

従来知られていた網状構造体と本発明の網状構造体との違いは、本発明の網状構造体では、低反発性を有しながら適度なクッション性能と耐久性を実現したものである。網状構造体を構成する熱可塑性エラストマーを少なくとも２種類の樹脂組成の異なるスチレン系熱可塑性エラストマーのアロイ、またはスチレン系熱可塑性エラストマーとポリオレフィン系熱可塑性エラストマーのアロイとすることで低反発性、高い耐久性、低いダイスウェルとなるようにポリマー設計を適切にし、さらに耐久性とクッション性を良好にするため、網状構造体を構成する連続線状体同士の融着を強固なものとし、連続線状体同士の接点強度を強くし、低反発性と耐久性をより向上させるために、アニーリング処理を設けたことである。

本発明の網状構造体は、網状構造体を構成する熱可塑性エラストマーを少なくとも２種類の樹脂組成の異なるスチレン系熱可塑性エラストマーのアロイ、またはスチレン系熱可塑性エラストマーとポリオレフィン系熱可塑性エラストマーのアロイとすることで、ヒステリシスロスを３５〜８５％、圧縮たわみ係数２．５〜８５．０を実現させ、連続線状体の繊維径を０．１〜３．０ｍｍ、網状構造体の見掛け密度を０．００５〜０．３０ｇ／ｃｍ^３、厚みを５〜３００ｍｍにして適度なクッション性を実現させ、４０℃圧縮残留歪を３５％以下、８万回繰り返し圧縮後の残留歪が１５％以下にして必要となる耐久性を実現させたものである。すなわち、これまで知られていた網状構造体に比べて、高いヒステリシスロスを有し低反発性に優れていながら、圧縮たわみ係数が高くクッション性に優れており、４０℃圧縮残留歪と８万回繰り返し圧縮後の残留歪が小さく耐久性に優れている。特に、スチレン系熱可塑性エラストマーとして、スチレン含有量が４０重量％以上のものを用いることは、耐久性を発現するハード成分のサイズが大きくなり、耐久性が向上するため好ましい実施形態である。

低反発性、クッション性、耐久性に優れた本発明の網状構造体は、例えば次のようにして得られる。網状構造体は特開平７−６８０６１号公報等に記載された公知の方法に基づき得られる。例えば、複数のオリフィスを持つ多列ノズルよりスチレン系熱可塑性エラストマー、少なくとも２種類の樹脂組成の異なるスチレン系熱可塑性エラストマーのアロイ、またはスチレン系熱可塑性エラストマーとポリオレフィン系熱可塑性エラストマーのポリマーアロイをノズルオリフィスに分配し、該熱可塑性エラストマーの融点またはハードセグメントのガラス転移温度より２０℃以上２００℃未満高い紡糸温度で、該ノズルより下方に向け吐出させ、溶融状態で互いに連続線状体を接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引取りコンベアネットで挟み込み、冷却槽中の冷却水で冷却せしめた後、引出し、水切り後または乾燥して、両面または片面が平滑化した網状構造体を得る。片面のみを平滑化させる場合は、傾斜を持つ引取ネット上に吐出させて、溶融状態で互いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ引取ネット面のみ形態を緩和させつつ冷却すると良い。その後、得られた網状構造体を乾燥処理することもできる。なお、網状構造体の乾燥処理をアニーリング処理としても良い。

アニーリング処理は、熱風乾燥炉や熱風循環炉などの装置を用いることが出来る。アニーリング温度とアニーリング時間を所定の範囲にすることが好ましい。アニーリング温度は室温以上であり、５０℃以上が好ましく、６０℃以上がより好ましく、７０℃以上がさらに好ましい。アニーリング温度の上限値は特に規定しないが、融点またはハードセグメントのガラス転移温度よりも１０℃以上低いことが好ましい。また、アニーリング処理は、窒素雰囲気下で行うことが好ましい。アニーリング時間は１分以上が好ましく、５分以上がより好ましく、１０分以上がさらに好ましく、２０分以上が特に好ましい。

本願発明の網状構造体を得る他の手段としては、例えば熱可塑性エラストマーを紡出する際に、ノズル下に保温領域を設けることが挙げられる。熱可塑性エラストマーの紡糸温度を高くすることも考えられるが、ポリマーの熱劣化を防ぐ観点から、ノズル下に保温領域を設ける手段が好ましい。ノズル下の保温領域の長さは、好ましくは２０ｍｍ以上、より好ましくは３５ｍｍ以上、さらに好ましくは５０ｍｍ以上である。保温領域の長さの上限としては、７０ｍｍ以下が好ましい。保温領域の長さを２０ｍｍ以上にすると、得られる網状構造体の連続線状体の融着が強固となり、連続線状体同士の接点強度が強くなり、その結果として、網状構造体の繰返し圧縮耐久性を向上することができる。保温領域の長さが２０ｍｍ未満では繰返し圧縮耐久性が満足できる程度に接点強度が向上しない。また、保温領域の長さが７０ｍｍを超えると表面品位が悪くなることがあるので好ましくない。

この保温領域はスピンパック周辺やポリマー持込み熱量を利用して保温領域とすることもできるし、ヒーターで該保温領域を加熱してノズル直下の繊維落下領域の温度を制御することもできる。保温領域は、鉄板やアルミ板、セラミック板等を使用し、ノズル下の落下する連続線状体の周りを囲うように保温体を設置すれば良い。保温体は、上記素材で構成し、それらを断熱材で保温することがより好ましい。保温領域の設置位置としては、保温効果を考慮すると、ノズル下から５０ｍｍ以下の位置から下方に向けて設置することが好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、ノズル直下から設置するのがさらに好ましい。好ましい実施形態のひとつとしては、ノズル直下の周辺を糸条に接触しないようにアルミ板でノズル直下から下方に２０ｍｍの長さで囲うことで保温し、さらにこのアルミ板を保温材で保温することである。

本発明の低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体を得るために上記方法を適宜組み合わせることが好ましい方法である。

本発明の網状構造体を構成する連続線状体は、本発明の目的を損なわない範囲で、他の熱可塑性樹脂と組み合わせた複合線状体としても良い。複合形態としては、線状体自身を複合化した場合として、シース・コア型、サイドバイサイド型、偏芯シース・コア型等の複合線状体が挙げられる。

本発明の網状構造体は、本発明の目的を損なわない範囲で、多層構造化しても良い。多層構造としては、表層と裏層を異なった繊維径の連続線状体で構成することや、表層と裏層で異なった見掛け密度を持つ構造体で構成する等の構造体が例として挙げられる。多層化方法としては、網状構造体同士を積み重ねて側地等で固定する方法、加熱により溶融固着する方法、接着剤で接着させる方法、縫製やバンド等で拘束する方法等が挙げられる。

本発明の網状構造体を構成する連続線状体の断面形状は特に限定されないが、中空断面、異型断面、または中空異型断面とすることで好ましい抗圧縮性やタッチを付与することができる。

本発明の網状構造体は、性能を低下させない範囲で樹脂製造過程から成形体に加工し、製品化する任意の段階で防臭抗菌、消臭、防黴、着色、芳香、難燃、吸放湿等の機能付与を薬剤添加等の処理加工ができる。

かくして得られた本発明の網状構造体は、低反発性、クッション性、耐久性に優れたものである。例えば、低反発ウレタンマットやクッションだと、低反発性や耐久性に優れているものの通気性に劣るため、長期間の使用により蒸れが生じて特に外気温や湿度の高くなる夏場に快適性が損なわれる場合がある。また、従来の低反発網状構造体は、快適な座り心地と耐久性の両者を同時に満足することが難しい場合があった。本発明の網状構造体をマットやクッションとして使用する際に、通気性に優れることで蒸れ難く、かつ良好な低反発性による体型へのフィット効果も有するため、快適な座り心地を提供することが出来る。また従来の高い耐久性を有するため、より長期間の着座でも座り心地を損なうことなく使用することができる。

以下に、実施例を例示し、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例中における特性値の測定および評価は下記のように行った。なお、資料の大きさは以下に記載の大きさを標準とするが、試料が不足する場合は可能な大きさの試料サイズを用いて測定を行った。

（１）繊維径
試料を５ｃｍ×５ｃｍ×厚みの大きさに切断し、切断断面から厚み方向にランダムに１０本の線状体を約５ｍｍの長さで採集した。採集した線状体を輪切り方向で切断し、繊維断面を、光学顕微鏡を適当な倍率で観察することで、繊維径を測定した（ｎ＝１０の平均値）。

（２）中空率
試料を５ｃｍ×５ｃｍ×厚みの大きさに切断し、試料表面両側から厚み方向１０％以内の範囲以外の切断断面から厚み方向にランダムに中空断面線状体１０本を採集した。採集した線状体を輪切り方向で切断し、繊維軸方向に立てた状態でカバーガラスに載せ、光学顕微鏡で輪切り方向の繊維断面写真を得た。断面写真より中空部面積（ａ）および中空部を含む繊維の全面積（ｂ）を求め、次式により中空率を算出した。
（中空率）＝（ａ）／（ｂ）（単位％、ｎ＝１０の平均値）

（３）密度
樹脂を約５ｍｍ角以下の大きさに切断したものをサンプルとし、超音波と真空引きによって十分脱気させ、温度を３０℃に制御した密度勾配管に静かに沈めて５時間後にフロートを基準にして密度を算出した（ｎ＝５の平均値）。なお、網状構造体から樹脂の密度を測定する際には、線状体部を約３ｍｍの長さに切断したものをサンプルとする以外は樹脂の測定と同様に行った。

（４）試料厚みおよび見掛け密度
試料を８ｃｍ×１０ｃｍ×厚みの大きさに４サンプル切り出し、無荷重で２４時間放置した。その後、高分子計器製ＦＤ−８０Ｎ型測厚器にて面積１５ｃｍ²の円形測定子を使用し、各サンプル１か所の高さを測定し、その平均値を試料厚みとした。試料重さは、上記試料を電子天秤に載せて計測した。見掛け密度は、試料厚みから体積を求め、試料の重さを体積で除した値で示した（それぞれｎ＝４の平均値）。

（５）融点（Ｔｍ）
ＴＡインスツルメント社製示差走査熱量計（ＤＳＣ）Ｑ２００を使用し、室温から昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸熱ピーク（融解ピーク）温度を求めた。

（６）ガラス転移温度（Ｔｇ）
ＴＡインスツルメント社製示差走査熱量計（ＤＳＣ）Ｑ２００を使用し、昇降温速度２０℃／分で０℃から２００℃まで昇温し、２００℃において２分間保持し、その後０℃まで降温せしめた際のベースラインの変化開始点をハードセグメントのガラス転移温度とした。但し、２点以上測定される場合は、高温度の変化開始温度をガラス転移温度とした。

（７）スチレン含有率
スチレン含有率の決定は共鳴周波数５００ＭＨｚの¹Ｈ−ＮＭＲ測定にて行った。測定装置にはＢＲＵＫＥＲ製ＡＶＡＮＣＥ５００を用い、溶媒には、重量の基準物質としてイソフタル酸ジメチルを添加した重テトラクロロエタンを使用した。その溶媒に試料を１３５℃で溶解し、１２０℃で測定を行った。繰り返し時間は十分にとった。
上記の方法に従い測定を実施し、以下の方法でスチレン含有率を決定した。
テトラクロロエタンを６ｐｐｍとした際に６．４〜７．３ｐｐｍのピークがスチレンに対応するピークである。解析にはそのピーク積分値（＝Ａとする）を用いる。一方、ジメチルイソフタル酸は８．７（１Ｈ）、８．３５（２Ｈ）、７．６（１Ｈ）、４．０ｐｐｍ（６Ｈ）付近にピークが観測されるが、その内、試料構成成分と重ならないピークの積分値を用いる。仮に７．６ｐｐｍのピーク（積分値＝Ｂ）を使用するとして、以下の式でスチレン含有率が算出できる。
（２０．８×Ａ×Ｙ×１００）／（１９４×Ｂ×Ｘ）（質量％ｖｓ試料）
※試料量＝Ｘ（ｍｇ）、測定溶液中に含まれるイソフタル酸ジメチルの重量をＹ（ｍｇ）とする。

（８）４０℃圧縮残留歪み
試料を８ｃｍ×１０ｃｍ×厚みの大きさに切断し、（４）に記載の方法で処理前の厚み（ｃ）を測定した。厚みを測定したサンプルを５０％圧縮状態に保持できる冶具に挟み、４０±２℃に設定した乾燥機に入れ、２２時間放置した。その後サンプルを取り出し、圧縮歪みを除き、室温で冷却して３０分放置後の厚み（ｄ）を求め、処理前の厚み（ｃ）とから、式｛（ｃ）−（ｄ）｝／（ｃ）×１００より４０℃圧縮残留歪みを算出した：単位％（ｎ＝３の平均値）。

（９）２５％および６５％圧縮時硬度
試料を８ｃｍ×１０ｃｍ×厚みの大きさに切断し、２３℃±２℃の環境下に無荷重で２４時間放置した後、２３℃±２℃の環境下にある万能試験機（インストロンジャパンカンパニーリミテッド製インストロン万能試験機）にてφ５０ｍｍ、厚み３ｍｍの加圧板をサンプル中心になるようにサンプルを配置させ、試料の中心部を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で圧縮を開始し、万能試験機で荷重が０．３±０．０５Ｎと検出された時の厚みを計測し、硬度計厚みとした。この時の加圧板の位置をゼロ点として、速度１００ｍｍ／ｍｉｎで硬度計厚みの７５％まで圧縮した後、速度１００ｍｍ／ｍｉｎにて加圧板をゼロ点まで戻し、その状態で４分間保持する。４分経過後、引き続き速度１００ｍｍ／ｍｉｎで硬度計厚みの２５％および６５％まで圧縮し、その際の荷重を測定し、各々２５％圧縮時硬度、６５％圧縮時硬度とした：単位Ｎ／φ５０（ｎ＝３の平均値）。

（１０）圧縮たわみ係数
圧縮たわみ係数は、（９）で測定した２５％圧縮時硬度（ｅ）および６５％圧縮時硬度（ｆ）を用いて下記の式にて算出した。
（圧縮たわみ係数）＝（ｆ）／（ｅ）：（ｎ＝３の平均値）

（１１）８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪み（５０％定変位繰り返し圧縮残留歪み）
試料を８ｃｍ×１０ｃｍ×厚みの大きさに切断し、（４）に記載の方法で処理前の厚み（ｇ）を測定する。厚みを測定したサンプルを島津製作所製サーボパルサーにて、２３℃±２℃環境下にて３０ｃｍ×３０ｃｍ、厚み２０ｍｍの加圧板の間にサンプルが中心になるようにサンプルを挟み、処理前の厚みの５０％の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し、８万回のサイクル負荷を与えた。８万回繰り返し圧縮後の試料をサーボパルサーから取り出し、３０分静置した後に（４）に記載の方法で処理後の厚み（ｈ）を求め、処理前の厚み（ｇ）とから、式｛（ｇ）−（ｈ）｝／（ｇ）×１００より算出した：単位％（ｎ＝３の平均値）。

（１２）ヒステリシスロス
試料を８ｃｍ×１０ｃｍ×厚みの大きさに切断し、２３℃±２℃の環境下に無荷重で２４時間放置した後、２３℃±２℃の環境下にある万能試験機（インストロンジャパンカンパニーリミテッド製インストロン万能試験機）にてφ５０ｍｍ、厚み３ｍｍの加圧板をサンプルが中心になるようにサンプルを配置させ、、試料の中心部を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で圧縮を開始し、万能試験機で荷重が０．３±０．０５Ｎと検出された時の厚みを計測し、硬度計厚みとする。この時の加圧板の位置をゼロ点として、速度１００ｍｍ／ｍｉｎで硬度計厚みの７５％まで圧縮し、ホールドタイム無しで同一速度にて加圧板をゼロ点まで戻し、その状態で４分間保持する（一回目の応力歪み曲線）。４分間ゼロ点で保持した後、速度１００ｍｍ／ｍｉｎで硬度計厚みの７５％まで圧縮し、ホールドタイム無しで同一速度にてゼロ点まで戻す（二回目の応力歪み曲線）。
二回目の圧縮時応力曲線の示す圧縮エネルギー（ＷＣ）、二回目の除圧時応力曲線の示す圧縮エネルギー（ＷＣ‘）とし、下記式に従ってヒステリシスロスを求めた。
ヒステリシスロス（％）＝（ＷＣ−ＷＣ‘）／ＷＣ×１００
ＷＣ＝∫ＰｄＴ（０％から７５％まで圧縮したときの仕事量）
ＷＣ‘＝∫ＰｄＴ（７５％から０％まで除圧したときの仕事量）
簡易的には、例えば図１のような応力歪み曲線が得られたら、パソコンによるデータ解析によって算出することができる。また、斜線部分の面積をＷＣとし、網掛け部分の面積をＷＣ‘として、その面積の差を切り抜いた部分の重さから求めることもできる（ｎ＝３の平均値）。

［実施例で使用する熱可塑性エラストマー］
スチレン系熱可塑性エラストマーは、スチレン、２−ブテンまたはイソプレンを公知の方法で重合し、次いで酸化防止剤を０．５％練り込み後、ペレット化してスチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１、Ａ−２を得た。スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１は、スチレン共重合比率が１９．７質量％、イソプレン共重合比率が８０．３質量％であり、密度が０．９３５ｇ／ｃｍ^３、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点、ガラス転移点温度を測定したところ、明確な融点は見られず、ハードセグメントのガラス転移温度が８１℃であった。スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−２は、スチレン共重合比率が４１．３質量％、２−ブテン共重合比率が３０．３質量％、ブテン共重合比率が２８．４質量％であり、密度が０．９８５ｇ／ｃｍ^３、明確な融点は見られず、ハードセグメントのガラス転移温度が７９℃であった。
ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーは、メタロセン化合物を触媒として、プロピレン、エチレンを公知の方法で重合し、次いで酸化防止剤を０．５質量％添加混合練り込み後、ペレット化してポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−１〜Ｂ−３を得た。ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−１は、プロピレンが１００質量％、密度が０．８８ｇ／ｃｍ^３、融点が１６２℃であり、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−２は、プロピレンが９５．３質量％、エチレン共重合比率が４．７質量％、密度が０．８９ｇ／ｃｍ^３、融点が１３３℃であり、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−３は、プロピレンが９８．５質量％、エチレン共重合比率が１．５質量％で、密度が０．９０ｇ／ｃｍ^３、融点が１２４℃であった。
ポリエステル系熱可塑性エラストマーは、ジメチルテレフタレート（ＤＭＴ）と１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ：平均分子量１０００）とを少量の触媒と共に仕込み、常法によりエステル交換後、昇温減圧しつつ重縮合せしめ、ＤＭＴ／１，４−ＢＤ／ＰＴＭＧ＝１００／８８／１２ｍｏｌ％のポリエステルエーテルブロック共重合エラストマーを生成させ、次いで抗酸化剤１％を添加混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥してポリエステル系熱可塑性エラストマーＣ−１を得た。密度が１．１７ｇ／ｃｍ^３で、融点が２０５℃であった。

＜実施例１＞
幅方向９６ｍｍ、厚み方向の幅３１．２ｍｍのノズル有効面にオリフィスの形状は孔径１ｍｍのオリフィスを孔間ピッチ６ｍｍの千鳥配列としたノズルに、スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１を９０質量％とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−２を１０質量％計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、紡糸温度２４０℃、単孔吐出量１．０ｇ／ｍｉｎの速度でノズル下方に吐出させ、ノズル面２４ｃｍ下に冷却水を配し、ノズルと冷却水の間でノズル直下に５０ｍｍの長さの保温筒を有し、幅３００ｍｍのステンレス製エンドレスネットを平行に開口幅２０ｍｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状構造体の両面を引取りコンベアで挟み込みつつ毎分１．０ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化した後、所定の大きさに切断して７０℃熱風にて３０分間アニーリング処理して、網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状は円形で繊維径が０．４ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．０７０ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが２０ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が３２．４％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が６．２％、ヒステリシスロスが６６．１％、２５％圧縮時硬度が５Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が３２Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が６．４であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。

＜実施例２＞
保温筒を使用せずに紡糸した以外、実施例１と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形で繊維径が０．４ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．０７１ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが２０ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が３４．６％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が６．９％、ヒステリシスロスが６７．１％、２５％圧縮時硬度が４Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が３０Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が７．５であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。

＜実施例３＞
スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−２を７０質量％とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−１を３０質量％計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、ノズル面−冷却水距離を１８ｃｍにした以外、実施例１と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の繊維径が０．８ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．０６８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが２１ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が３１．４％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が６．５％、ヒステリシスロスが４６．５％、２５％圧縮時硬度が１２Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が５５Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が４．６であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。

＜実施例４＞
スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１を６０質量％とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−１を４０質量％計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用いた以外、実施例３と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形で繊維径が０．９ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．０６８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが２１ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が３４．２％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が６．８％、ヒステリシスロスが３８．６％、２５％圧縮時硬度が１５Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が６７Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が４．５であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。

＜実施例５＞
スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１を９５質量％とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−３を５質量％計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、ノズル面−冷却水距離を２０ｃｍ、引取り速度を０．８ｍ／ｍｉｎ、アニーリング処理時間を２０分とした以外、実施例１と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の繊維径が０．５ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．０９５ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが１９ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が２４．０％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が３．１％、ヒステリシスロスが７７．１％、２５％圧縮時硬度が８Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が６７Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が８．４であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。

＜実施例６＞
スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１を１５質量％とスチレン系熱可塑性エラストマーＡ−２を８５質量％計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、オリフィスの形状は外径３ｍｍ、内径２．６ｍｍのトリプルブリッジ中空形成性断面とし、紡糸温度を２５０℃、単孔吐出量を１．５ｇ／ｍｉｎ、ノズル面−冷却水距離を１６ｃｍ、引取り速度を１．１ｍ／ｍｉｎにした以外、実施例１と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の中空断面で中空率が３２％、繊維径が１．０ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．１０３ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが２０ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が３３．６％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が６．１％、ヒステリシスロスが６７．８％、２５％圧縮時硬度が２Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が６２Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が３１．０であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。

＜実施例７＞
スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１を９５質量％、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−１を１質量％、とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−３を４質量％計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、紡糸温度を２４０℃、ノズル面−冷却水距離を２０ｃｍ、引取り速度を１．２ｍ／ｍｉｎにした以外、実施例６と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の中空断面で中空率が２７％、繊維径が０．８ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．０９２ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが２０ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が１８．９％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が３．２％、ヒステリシスロスが８０．２％、２５％圧縮時硬度が８Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が６２Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が７．８であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。

＜実施例８＞
スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１を７０質量％とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−２を３０質量％計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、紡糸温度を２４０℃、ノズル面−冷却水距離を２０ｃｍ、引取り速度を１．０ｍ／ｍｉｎにした以外、実施例６と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の中空断面で中空率が１８％、繊維径が１．２ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．０６７ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが２０ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が２６．８％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が７．３％、ヒステリシスロスが５１．２％、２５％圧縮時硬度が１０Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が７５Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が７．５であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、低反発性、クッション性、耐久性に優れた網状構造体であった。

＜比較例１＞
ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−２を用い、アニーリング処理を無くしたこと以外は、実施例１と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の繊維径が０．４ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．０６８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが２０ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が５０．２％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が１５．４％、ヒステリシスロスが５０．１％、２５％圧縮時硬度が４８Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が１１１Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が２．３であった。得られた網状構造体の特性を表２に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、低反発性、クッション性、耐久性に劣る網状構造体であった。

＜比較例２＞
スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−２を用い、保温筒を無くし、紡糸温度を２４０℃、単孔吐出量を１．０ｇ／ｍｉｎ、ノズル面−冷却水距離を３０ｃｍ、引き取り速度を０．８ｍ／ｍｉｎとした以外、実施例５と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状体の糸条の断面形状が円形の中空断面で中空率が２７％、繊維径が０．６ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．０９４ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが２０ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が４３．８％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が１７．０％、ヒステリシスロスが４８．９％、２５％圧縮時硬度が６Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が５３Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が８．８であった。得られた網状構造体の特性を表２に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、低反発性、クッション性、耐久性に劣る網状構造体であった。

＜比較例３＞
スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１を９０質量％とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−１を１０質量％計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用い、単孔吐出量を１．０ｇ／ｍｉｎ、保温筒を無くし、ノズル面−冷却水距離を２４ｃｍ、引取り速度を０．８ｍ／ｍｉｎ、アニーリング処理を無くした以外、実施例６と同様にして網状構造体を得た。
得られた網状構造体は、断面形状が円形の中空断面で中空率が３１％、繊維径が０．９ｍｍの線状体で形成されており、見掛け密度が０．０９２ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが２０ｍｍ、４０℃圧縮残留歪が４３．３％、８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が１１．８％、ヒステリシスロスが６１．１％、２５％圧縮時硬度が２Ｎ／φ５０ｍｍ、６５％圧縮時硬度が７０Ｎ／φ５０ｍｍ、圧縮たわみ係数が３５．０であった。得られた網状構造体の特性を表２に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、低反発性、クッション性、耐久性に劣る網状構造体であった。

＜比較例４＞
スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１を４０質量％とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーＢ−２を６０質量％計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用いた以外、実施例１と同様にして紡糸したが、網状構造体を得ることが出来なかった。

＜比較例５＞
スチレン系熱可塑性エラストマーＡ−１を４０質量％とポリエステル系熱可塑性エラストマーＣ−１を６０質量％計量し、ペレット状態で良く混合して原料として用いた以外、実施例１と同様にして紡糸したが、網状構造体を得ることが出来なかった。

本発明は、低反発性、クッション性、耐久性に優れた、オフィスチェアー、家具、ソファー、ベッドパッド、マットレス等寝具、電車・自動車・二輪車・ベビーカー・チャイルドシート等の車両用座席等に用いられるクッション材、寝袋、敷きマットなどの持ち運びされる機会の多いクッション材、フロアーマットや衝突や挟まれ防止部材等の衝撃吸収用のマット等に好適な網状構造体を提供できるため、産業界に寄与すること大である。

Claims

繊維径が０．１〜３．０ｍｍで、スチレン含有量が１０〜４０質量％である熱可塑性エラストマーからなる連続線状体で構成された三次元ランダムループ接合構造を持つ網状構造体であって、見掛け密度が０．００５〜０．３０ｇ／ｃｍ^３、４０℃圧縮残留歪が３５％以下であり、前記熱可塑性エラストマーが少なくとも２種類の樹脂組成の異なるスチレン系熱可塑性エラストマーのアロイ（ａ）である、網状構造体。
繊維径が０．１〜３．０ｍｍで、スチレン含有量が１０〜４０質量％である熱可塑性エラストマーからなる連続線状体で構成された三次元ランダムループ接合構造を持つ網状構造体であって、見掛け密度が０．００５〜０．３０ｇ／ｃｍ ^３、４０℃圧縮残留歪が３５％以下であり、前記熱可塑性エラストマーがスチレン系熱可塑性エラストマーとポリオレフィン系熱可塑性エラストマーとのアロイ（ｂ）であり、かつ前記アロイ（ｂ）は、前記ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーより前記スチレン系熱可塑性エラストマーが多く配合され、前記アロイ（ｂ）における前記ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーの比率が１〜２５質量％である、網状構造体。
スチレン含有量が４０質量％以上のスチレン系熱可塑性エラストマーを含む、請求項１または２に記載の網状構造体。
８万回定変位繰り返し圧縮後の残留歪が１５％以下である請求項１〜３のいずれかに記載の網状構造体。
ヒステリシスロスが３５〜８５％、圧縮たわみ係数が２．５〜８５．０、厚みが５〜３００ｍｍである請求項１〜４のいずれかに記載の網状構造体。
網状構造体の用途がクッション材、衝撃吸収材、または緩衝材である請求項１〜５のいずれかに記載の網状構造体。