JP6742321B2 - 変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダー、その製造方法、およびチューブまたはホースの製造方法 - Google Patents
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Description
従来、TFEの乳化重合に用いられる含フッ素乳化剤としては、炭素原子数が8個のパーフルオロオクタン酸アンモニウム(CF3(CF2)6COONH4、以下、APFOという。)が使用されていた。しかし、APFOは、元々は自然界には存在せず、分解され難い物質であり、更に、生体蓄積性が高いという問題がある。このため近年では、環境に配慮して、APFOよりも生体蓄積性が低い含フッ素乳化剤を用いることが推奨されている。
特にチューブまたはホースは、柔軟性を必要とするフレキシブル配管として、油圧制御系、燃料供給配管、高圧スチーム配管、薬液移送ホース等の用途に使用される。チューブまたはホースは破損による漏れを避けなくてはならないため、良好な機械的特性、特に耐圧性能が要求される。
このためPTFEファインパウダーには、ペースト押出成形における成形性が良好であるとともに、焼成後の成形品が優れた外観および機械的特性を有することが要求される。
特許文献1は、チューブやホースの製造に好適な変性PTFEファインパウダーに関する。実施例には、APFOを用いた乳化重合により、TFEとパーフルオロプロピルビニルエーテル(以下、「PPVE」とも記す。)とを共重合させて変性PTFEファインパウダーを製造した例が記載されている。
また、特許文献2に記載の方法では一般的な重合圧力よりも高い重合圧力でTFEとコモノマーを共重合させており、一般的な重合圧力で変性PTFEファインパウダーを製造できるかどうかは不明である。
[1] 非溶融成形性の変性PTFEファインパウダーであって、
変性PTFEが、TFEに由来する単位と、一般式(I)で表されるパーフルオロアルキルビニルエーテルに由来する単位と、一般式(II)で表されるパーフルオロアルキルエチレンに由来する単位とからなり、
変性PTFE中のモノマー単位全体に対して、前記パーフルオロアルキルビニルエーテルに由来する単位が0.1〜0.25質量%、前記パーフルオロアルキルエチレンに由来する単位が0.001〜0.05質量%であることを特徴とする変性PTFEファインパウダー。
CF2=CFO−CnF2n+1 …(I)
[式中、nは1〜6の整数である。]
CH2=CH−CmF2m+1 …(II)
[式中、mは3〜6の整数である。]
[2] 平均一次粒子径が0.15〜0.28μmである、[1]に記載の変性PTFEファインパウダー。
[4] モノマー単位全体に対する、前記パーフルオロアルキルビニルエーテルに由来する単位の含有量が0.1〜0.15質量%であり、前記パーフルオロアルキルエチレンに由来する単位の含有量が0.002〜0.015質量%である、[1]〜[3]のいずれか一項に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダー。
[5] 前記パーフルオロアルキルビニルエーテルが、パーフルオロプロピルビニルエーテルである、[1]〜[4]のいずれか一項に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダー。
[6] パーフルオロアルキルエチレンが、パーフルオロブチルエチレンである、[1]1〜[5]のいずれか一項に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダー。
[7] [1]〜[6]のいずれか一項に記載の変性PTFEファインパウダーを製造する方法であって、
水性媒体、重合開始剤、および下記含フッ素乳化剤の存在下で、テトラフルオロエチレンと、前記パーフルオロアルキルビニルエーテルと、前記パーフルオロアルキルエチレンを重合反応、次いで得られた変性ポリテトラフルオロエチレン水性乳化液からファインパウダーを取得することを特徴とする変性PTFEファインパウダーの製造方法。
含フッ素乳化剤:炭素原子数4〜7であり、かつエーテル性炭素原子を有する含フッ素カルボン酸及びその塩からなる群から選ばれる1種以上。
[8] 重合圧力が1.0〜2.5MPaである、[7]に記載の製造方法。
[10] 前記含フッ素乳化剤の使用量が、得られる変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダーの収量に対して1,500〜20,000ppmである、[7]〜[9]のいずれか一項に記載の製造方法。
[11] 前記水性媒体、前記重合開始剤、前記含フッ素乳化剤、前記パーフルオロアルキルビニルエーテルおよび前記パーフルオロアルキルエチレンが存在する重合反応容器内にテトラフルオロエチレンを供給して重合を行う、[7]〜[10]のいずれか一項に記載の製造方法。
[12] [1]〜[6]のいずれか一項に記載の変性PTFEファインパウダーをペースト押出しする工程を有すことを特徴とするチューブまたはホースの製造方法。
本発明の変性PTFEファインパウダーの製造方法によれば、ペースト押出による成形性に優れ、成形品の機械的特性が良好な変性PTFEファインパウダーを製造できる。
本発明のチューブまたはホースの製造方法によれば、製造時のペースト押出性が良好であり、耐圧性能に優れたチューブまたはホースが得られる。
「変性PTFE」とは、TFEと、共重合可能なモノマー(コモノマー)の微量とを共重合反応させて得られるPTFEを意味する。
「非溶融成形性」とは、溶融成形可能ではないこと、つまり溶融流動性を示さないことを意味する。具体的には、ASTM D3307に準拠し、測定温度372℃、荷重49Nで測定されるメルトフローレートが0.5g/10分未満であることを意味する。
「単位」とは、重合体中に存在して重合体を構成する、モノマーに由来する部分を意味する。以下、場合により、個々の単量体に由来する単位をその単量体名に「単位」を付した名称で呼ぶ。
「ファインパウダー」とは、TFEとコモノマーとを乳化共重合することにより得られた変性PTFEの微粒子(一次粒子)が分散した水性乳化液を凝集させて得られる粉体を意味する。
変性PTFEの質量または変性PTFEファインパウダーの質量において、TFE単位およびコモノマー単位以外の成分(例えば、水性媒体、重合開始剤、または乳化剤)の残留物の質量は痕跡程度であり無視できるものとする。したがって、変性PTFE中のモノマー単位全体は、TFEとコモノマーの共重合反応による変性PTFEの最終生成量と等しいとみなす。
変性PTFEの最終生成量は、TFEとコモノマーとの共重合反応において消費されるTFEの量とほぼ等しいと見積もることができる。
「標準比重(以下、SSGともいう。)」は分子量の指標であり、この値が大きいほど分子量が小さいことを意味する。測定条件は後述する。
「ペースト押出圧力」は、変性PTFEファインパウダーを、所定の条件でペースト状に調製したものを、所定の条件で押出成形したときのペースト押出に要する圧力を意味する。測定条件は後述する。
本発明における変性PTFEは非溶融成形性であり、本発明の変性PTFEファインパウダーは該変性PTFEのファインパウダーである。
該平均一次粒子径が上記の下限値以上であると、成形時の押出圧力が低くて、良好な押出成形性が得られやすい。
また、該平均一次粒子径が小さいほど、変性PTFE水性乳化液の安定性は向上するが、安定過ぎると凝集し難くなる。すなわち、平均一次粒子径が小さすぎると、変性PTFE水性乳化液に撹拌せん断力を加えてPTFE乳化液を凝集させてファインパウダーを得る際に、時間や手間を要するため、生産効率が損なわれることが多い。一方、該平均一次粒子径が大きすぎると、成形時の焼成に要する時間が長いばかりでなく、変性PTFE水性乳化液の安定性が低い。変性PTFE水性乳化液の安定性が不充分であると、乳化重合中での凝集物の量が多く歩留まりが悪いこと、変性PTFE水性乳化液の移液プロセス中に対象の凝集物が発生し配管閉塞を引き起こすことなど、製造上多くの問題が生じるおそれがある。変性PTFEファインパウダーの平均一次粒子径が上記の範囲内であれば、これらの問題を防止するのに適し、変性PTFE水性乳化液は安定性に優れる。
CF2=CFO−CnF2n+1 …(I)
[式中、nは1〜6の整数である。]
CH2=CH−CmF2m+1 …(II)
[式中、mは3〜6の整数である。]
式(I)において−CnF2n+1は炭素数(n)が1〜6のパーフルオロアルキル基である。該パーフルオロアルキル基は直鎖状でもよく分岐状でもよい。工業的に入手がしやすいことから炭素数(n)は1〜3がより好ましい。
特に常温で液体であり取り扱いが容易である点で、CF2=CF−O−C3F7であるPPVEが好ましい。
モノマー(I)は1種を用いてもよく、2種以上を併用してもよい。モノマー(I)の合計に対して、PPVEが60質量%以上であることが好ましく、80質量%以上がより好ましく、100質量%が特に好ましい。
式(II)において−CmF2m+1は炭素数(m)が3〜6のパーフルオロアルキル基である。該パーフルオロアルキル基は直鎖状でもよく分岐状でもよい。
特にモノマーの良好な反応性が得られやすく、添加量の殆どが重合反応する点でCH2=CH−(CF2)4FであるPFBEが好ましい。
モノマー(II)は1種を用いてもよく、2種以上を併用してもよい。モノマー(II)の合計に対して、PFBEは60質量%以上が好ましく、80質量%以上がより好ましく、100質量%が特に好ましい。
変性PTFEのモノマー単位全体に対して、モノマー(I)単位の含有量は0.1〜0.25質量%であり、0.1〜0.2質量%が好ましく、0.1〜0.18質量%がより好ましく、0.1〜0.15質量%がさらに好ましい。上記範囲の下限値以上であると、焼成後の製品において良好な透明感が得られやすい。上限値以下であると重合時間が長くなり過ぎない。
変性PTFEの全モノマー単位に対するモノマー(II)単位の含有量は0.001〜0.1質量%であり、0.001〜0.05質量%が好ましく、0.002〜0.02質量%がより好ましく、0.002〜0.015質量%がさらに好ましい。上記範囲の下限値以上であると変性PTFEファインパウダーの平均一次粒子径を特定範囲に制御しやすい。上限値以下であると最終製品である変性PTFEファインパウダーの平均一次粒子径が小さすぎず、良好な押出成形性が得られやすい。
コモノマー単位の合計の含有量は、変性PTFEが非溶融成形性となる範囲であればよい。特に非溶融成形性を維持する観点からは0.3質量%以下が好ましく、0.2質量%以下がより好ましく、0.15質量%以下がさらに好ましい。
コモノマー単位の合計の含有量が多すぎると変性PTFEファインパウダーの平均一次粒子径が小さくなりすぎ、成形時の押出圧力が高くなる。また変性PTFE水性乳化液の安定性が過剰に高くなる。この範囲にあると変性PTFE水性乳化液の安定性が適度であり、変性PTFE微粒子の凝集操作が容易である。また、良好な押出成形性の変性PTFEファインパウダーが得られやすい。
本発明の変性PTFEのSSGは2.130〜2.175が好ましく、2.135〜2.175がより好ましく、2.135〜2.165がさらに好ましい。
SSGの値が小さいことは、変性PTFEの分子量が大きいこと、およびコモノマーの導入量が多いことを意味する。一方、SSGの値が大きいことは分子量が低いことを意味する。分子量が低すぎると最終製品における機械的特性が低下しやすい。変性PTFEのSSGが上記の範囲内であれば、最終製品における良好な機械的特性が得られやすい。
変性PTFEのSSGは、コモノマーの導入量、TFEおよびコモノマーを重合反応させる際の重合圧力等の重合条件によって制御できる。
本発明の変性PTFEファインパウダーの、ペースト押出圧力は20〜50MPaが好ましく、25〜45MPaがより好ましい。上記範囲の下限値以上であると焼成後の最終製品における良好な機械的強度が得られやすい。一方、ペースト押出圧力が高すぎると、成形物表面の肌荒れ等の外観不良が生じるおそれがある。上記範囲の上限値以下であると、最終製品における良好な外観が得られやすい。
本発明の変性PTFEファインパウダーは、ペースト押出成形法により連続的に押出成形した後に焼成する工程を経て製造される長尺物の材料として好適である。かかる長尺物として、ホース、チューブが挙げられる。
本発明の変性PTFEファインパウダーは、チューブまたはホースを製造する用途に好適である。
本発明の変性PTFEファインパウダーは、乳化重合法により得られた変性PTFE水性乳化液を用いて製造できる。
本発明の変性PTFEファインパウダーの製造方法は、水性媒体、重合開始剤、および含フッ素乳化剤の存在下で、TFEとモノマー(I)とモノマー(II)とを重合反応させることを特徴とする。
TFEは、連続的または断続的に重合反応容器に投入する。
コモノマーは、重合開始時に一括的に添加してもよく、分割して供給してもよい。
水性媒体としては、水、水と水溶性有機溶媒との混合物等が挙げられる。
水溶性有機溶媒としては、tert−ブタノール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、ジプロピレングリコールモノメチルエーテル、トリプロピレングリコール等の水溶性アルコールが好ましい。
水性媒体が水溶性有機溶媒を含む場合、水溶性有機溶媒の含有量は、水の100質量部に対して、1〜40質量部が好ましく、3〜30質量部がより好ましい。
含フッ素乳化剤として、炭素数4〜7でエーテル性酸素原子を有する含フッ素カルボン酸及びその塩からなる群から選ばれる1種以上を用いる。この含フッ素乳化剤は、エーテル性酸素を有し、また低分子量なので残留性が低く、生体蓄積性が低いと考えられる。
該含フッ素カルボン酸は、炭素数4〜7の炭素鎖(主鎖)の途中にエーテル性酸素原子を有し、末端に−COOHを有する化合物である。末端の−COOHは塩を形成していてもよい。主鎖の途中に存在するエーテル性酸素原子は1個以上であり、1〜4個が好ましく、2〜3がより好ましい。
該含フッ素カルボン酸の好ましい具体例としては、C3F7OCF2CF2OCF2COOH、C2F5OCF(CF3)CF2OCHFCOOH、CF3OCF2OCF2OCF2OCF2COOH、CF3O(CF2CF2O)2CF2COOH、CF3CF2O(CF2)4COOH、CF3CFHO(CF2)4COOH、CF3OCF(CF3)CF2OCF(CF3)COOH、CF3O(CF2)3OCF(CF3)COOH、CF3O(CF2)3OCHFCF2COOH、C4F9OCF(CF3)COOH、C4F9OCF2CF2COOH、CF3OCF2CF2CF2OCF2COOH、C2F5OCF2CF2OCF2COOH、CF3O(CF2)3OCHFCOOH、CF3OCF2OCF2OCF2COOH、C4F9OCF2COOH、C3F7OCF2CF2COOH、C3F7OCHFCF2COOH、C3F7OCF(CF3)COOH、CF3CFHO(CF2)3COOH、CF3OCF2CF2OCF2COOH、C2F5OCF2CF2COOH、C3F7OCHFCOOH、CF3OCF2CF2COOHが挙げられる。
より好ましいものの具体例としては、CF3OCF(CF3)CF2OCF(CF3)COOH、C2F5OCF2CF2OCF2COOH、CF3O(CF2)3OCHFCF2COOH、C3F7OCF2CF2COOH、C3F7OCF(CF3)COOHが挙げられる。
含フッ素カルボン酸塩としては、上記含フッ素カルボン酸のアルカリ金属塩やアンモニウム塩が挙げられ、具体的には、Li塩、Na塩、K塩、NH4塩などが挙げられる。
特に好ましくは、上記含フッ素カルボン酸のアンモニウム塩(NH4塩)である。上記含フッ素カルボン酸のアンモニウム塩は、水性媒体中への溶解性に優れるとともに、金属イオン成分がPTFEファインパウダー中や最終製品中に不純物として残留するおそれがない。
上記範囲の下限値以上であると重合時の良好な変性PTFE水性乳化液の安定性が得られやすい。上記範囲の上限値を超えると、使用量に見合うほどの変性PTFE水性乳化液の安定性は得られない。
重合開始剤は、TFEの乳化重合に用いるラジカル重合開始剤として公知のものを使用できる。例えば、水溶性ラジカル開始剤、水溶性酸化還元系触媒などが挙げられる。
水溶性ラジカル開始剤としては、過硫酸アンモニウム、過硫酸カリウムなどの過硫酸塩、ジコハク酸パーオキシド、ビスグルタル酸パーオキシド、tert−ブチルヒドロパーオキシドなどの水溶性有機過酸化物が好ましい。
水溶性酸化還元系触媒としては、臭素酸またはその塩、塩素酸またはその塩、過硫酸またはその塩、過マンガン酸またはその塩、過酸化水素などの酸化剤と、亜硫酸またはその塩、亜硫酸水素またはその塩、チオ硫酸またはその塩、有機酸などの還元剤、との組み合わせが好ましい。水溶性酸化還元系触媒の具体例としては、過マンガン酸カリウム/シュウ酸、臭素酸カリウム/亜硫酸アンモニウム等が挙げられる。
重合開始剤は、1種を単独で用いても2種以上を組み合わせて用いてもよい。
重合開始剤としては、特に重合時の乳化液の安定性維持の点で、過硫酸塩とジコハク酸パーオキシドを併用することが好ましい。その具体例としては、過硫酸アンモニウム/ジコハク酸パーオキシド等が挙げられる。
重合開始剤の使用量は、最終的な変性PTFEの収量に対して0.0005〜0.20質量%が好ましく、0.001〜0.15質量%がさらに好ましい。
TFEの乳化重合において、更に安定化助剤を存在させることが好ましい。
安定化助剤としては、パラフィンワックス、フッ素系オイル、フッ素系溶剤、シリコーンオイルなどが好ましい。安定化助剤は、1種単独でまたは2種以上を組み合わせて用いてもよい。
安定化助剤としては、特にパラフィンワックスが好ましい。パラフィンワックスとしては、室温で液体でも、半固体でも、固体であってもよいが、炭素数12以上の飽和炭化水素が好ましい。パラフィンワックスの融点は、通常40〜65℃が好ましく、50〜65℃がより好ましい。
安定化助剤の使用量は、使用する水性媒体に対して0.1〜12質量%が好ましく、0.1〜8質量%がさらに好ましい。
上記範囲の下限値以上であると重合中の変性PTFE水性乳化液の良好な安定性が得られやすい。重合中の変性PTFE水性乳化液の安定性が損なわれると凝集物が多量に発生するおそれがある。上限値以下であると重合後に安定化助剤を分離、除去しやすい。
重合工程では、水性媒体、重合開始剤、および含フッ素乳化剤の存在下で、TFEとモノマー(I)とモノマー(II)とを重合反応させて、変性PTFE水性乳化液を得る。モノマー(II)はTFEとの充分な共重合反応性を有する。
モノマー(I)とモノマー(II)の添加方法としては、重合反応を開始する前に、それらの全量を重合反応容器に仕込む方法(コモノマーの初期一括添加)が好ましい。具体的には重合反応容器に、水性媒体、含フッ素乳化剤、安定化助剤、モノマー(I)、およびモノマー(II)を仕込み、次いでTFEおよび重合開始剤を供給して重合反応を開始する方法が好ましい。
TFEは、連続的または断続的に重合反応容器に供給することが好ましい。
変性PTFE水性乳化液の固形分濃度は、10〜45質量%が好ましく、15〜45質量%がより好ましく、20〜43質量%がさらに好ましい。該固形分濃度が上記の範囲内であると、次の凝集工程で目的の粒子を効率良く凝集させやすい。
ここで、固形分濃度とは、変性PTFE水性乳化液に対して、変性PTFE水性乳化液を120℃で2時間乾燥して、残存する固形分の含有量の割合をいう。本発明の製造方法において、含フッ素乳化剤の使用量が微量であることから、固形分濃度は、生成した変性PTFEの質量%を示すといえる。さらに、変性PTFE中のコモノマー単位も極微量であることから、重合したTFEの量とほぼ等しいと見積ることができる。
重合工程で得られた、凝集工程前の変性PTFE水性乳化液を試料として、変性PTFEファインパウダーの平均一次粒子径が測定される。
重合温度は10〜95℃が好ましく、15〜90℃がより好ましく、20〜90℃が特に好ましい。
重合圧力は1.0〜2.5MPaが好ましく、1.4〜2.2MPaがより好ましい。重合圧力が上記範囲の下限値以上であると重合反応が速やかに開始される。上限値以下であると適切な重合反応速度が得られる。
重合時間は100〜520分が好ましく、110〜450分がより好ましい。
重合工程で得られた変性PTFE水性乳化液からのファインパウダーの取得は、公知の方法で行える。
例えば、重合工程で得られた変性PTFE水性乳化液の固形分濃度が10〜20質量%になるように、必要に応じて水で希釈した後、撹拌翼で激しく撹拌して凝集させることが好ましい。この際、必要に応じてpHを調節してもよい。また、電解質や水溶性の有機溶剤などの凝集助剤を加えてもよい。
その後、適度な撹拌を行うことによって、凝集した微粒子を水から分離し、得られた湿潤粉末(ウェットファインパウダー)を必要に応じて造粒および整粒し、次いで乾燥する。これにより変性PTFEファインパウダーが得られる。
乾燥は、湿潤粉末をあまり流動させない状態、好ましくは静置して行う。乾燥方法としては、真空乾燥、高周波乾燥、熱風乾燥が挙げられる。乾燥温度は100〜250℃が好ましく、100〜200℃がより好ましい。
本発明のチューブまたはホースは、本発明の変性PTFEファインパウダーを用いて形成されたチューブまたはホースである。
チューブまたはホースはいずれも管状であり、両者の明確な区別はない。チューブまたはホースの太さは特に限定されないが、外径は5〜30mmが好ましく、7〜20mmがより好ましい。厚み(肉厚)は0.5〜2.0mmが好ましく、0.5〜1.5mmがより好ましい。
ペースト押出成形は、変性PTFEファインパウダーを潤滑剤と混合して流動性を有する混合物とし、これを押出成形する。
潤滑剤としては、ナフサ、乾点が100℃以上の石油系炭化水素が好ましい。
該混合物には、着色を目的として顔料等の添加剤を添加してもよく、強度、帯電防止および導電性等の付与を目的として各種充填剤を添加してもよい。
潤滑剤の混合割合は、変性PTFEファインパウダーが流動性を有するように適宜選定すればよく、たとえば、変性PTFEファインパウダーと潤滑剤の合計量に対して、潤滑剤が10〜30質量%であることが好ましく、15〜20質量%が特に好ましい。
押出成形後には、通常、公知の方法で、潤滑剤を除去する除去工程と、焼成工程とを行う。
後述の実施例に示されるように、本発明によれば、TFEとコモノマーとを共重合させて変性PTFEファインパウダーを製造する系において、コモノマーの一部として特定量のモノマー(II)を用いることにより、理由は明確ではないが、変性PTFEファインパウダーの平均一次粒子径を特定範囲に制御することができる。
該変性PTFEファインパウダーを用いて製造された成形品は、機械的特性に優れ、特にホースまたはチューブの耐圧性能に優れる。
また、焼成時に白化等の異常が生じるのを防止できる。特にホースまたはチューブが、透明のまま、または所定の色調に着色されて用いられる場合には、焼成時に白化等の外観異常が生じないことは重要である。
さらに、コモノマーの一部として特定量のモノマー(II)を用いても、標準比重(SSG)は維持され、ファインパウダーの製造性およびペースト押出成形性は損なわれない。
[測定方法]
(A)変性PTFEファインパウダーの平均一次粒子径(単位:μm)
変性PTFE水性乳化液について、レーザー散乱法粒子径分布分析計(Coulter社製、商品名「LS230」)を用いて平均粒子径を測定する方法で、変性PTFEファインパウダーの平均一次粒子径を測定した。
(B)変性PTFEファインパウダーの標準比重(SSG)
ASTM D1457−10、D4895−10に準拠して測定した。12.0gの変性PTFEファインパウダーを計量して内径28.6mmの円筒金型で34.5MPaで2分間保持して成形試料とした。これを290℃のオーブンへ入れて120℃/hrで昇温した。380℃で30分間保持した後、60℃/hrで降温して294℃で24分間保持した。23℃のデシケーター中で12時間保持した後、23℃での成形試料の空気中での質量と水中での質量を測定し、23℃における水との比重比を求め、これに23℃の水の密度値を乗じた値を標準比重とした。
ペースト押出圧力の測定はASTM4895−10の第10.8項に記載の方法でおこなった。室温で2時間以上放置された変性PTFEファインパウダー200gを内容量900ccのガラス瓶に入れ、潤滑剤(商品名「マルチパーH」、マルチゾル社製)60mLを添加し、25分間混合してPTFEファインバウダー混合物を得た。得られたPTFEファインパウダー混合物を、30℃恒温槽に2時間放置した後に、100psi(質量ポンド毎平方インチ)にてプレフォーム成型し、リダクションレシオ(ダイスの入り口の断面積と出口の断面積の比)400:1、押出速度18mm/分の条件で、25℃にて、直径1.59mm、ランド長4.78mm、導入角30°のオリフィスを通してペースト押出を行い、押出ビード(ひも状物)を得た。このときのPTFEファインパウダー混合物のペースト押出に要する圧力を測定し、ペースト押出圧力とした。
室温(18〜25℃)で2時間以上放置して乾燥させた変性PTFEファインパウダーの0.01gを、内径3mm及び高さ3mmの金型に入れ、ハンドプレスで30秒加圧して測定用試料を作成した。
フーリエ変換赤外分光光度計(FT−IR、JASCO社製、製品名:FT/IR4100)を用い、測定用試料の赤外吸収スペクトルを測定した。
モノマー単位全体に対するPPVE単位の含有量は、赤外吸収バンドの935cm−1の吸収と、993cm−1の吸収との比に換算係数0.135の係数を乗じて得られる値(質量%)とした。
モノマー単位全体に対するPFBE単位の含有量は、固体19F−NMR法により算出した。400MHzのNMR装置を用い、試料回転数は30KHz、フリップ角は45°、パルス繰り返しの待ち時間は4秒、積算回数は500回以上とした。得られた19F−NMRスペクトルより、PFBE単位のCF3由来のピーク強度(−81ppm付近に検出)とCF2由来のピーク強度(−120ppm付近に検出)の比からTFE単位とPFBE単位の組成比を算出した。計算式の詳細を以下に記す。
TFE単位の含有量=3(A−2B)/(3A−2B)
PFBE単位の含有量=4B/(3A−2B)
なお、PTFEの主鎖CF2を−120ppmとした場合の化学シフトを考慮して、AおよびBを下記の積分値とした。
A=−95〜−145ppm範囲の積分値+スピニングサイドバンドの積分値
スピニングサイドバンドの積分範囲については、一般的にピークの算出に問題のない条件で実施した。
B=−80〜−85ppm範囲の積分値
(1)予備成型体の製造方法
変性PTFEファインパウダーの100質量部に潤滑助剤として炭化水素油(VM&Pナフサ)の18質量部を添加、混合し、25℃で24時間放置して熟成した。熟成後、金型に入れ、3.4MPaで10分間加圧して円筒状の予備成型体を得た。
(2)チューブの成型方法
得られた予備成型体をシリンダー内径114.3mm、マンドレル外径19.05mm、ダイ径8.89mm、コアピン径7.37mm、ダイ角度30°の押出成形機に挿入し、ダイ先端部を50℃に加熱した。次いで、押出成形機から0.5m/分で押出したチューブ状物を、乾燥、焼成してチューブ成形品を製造した。乾燥は、135℃に設定した長さ3.2mの乾燥炉を滞留時間8分で通過させる方法で行い、その後連続して450℃に設定した長さ1.5mの焼成炉を滞留時間3.75分で通過させて焼成を行い、チューブ成形品を得た。
(F)固形分濃度の測定
あらかじめ質量を測定したアルミ皿に変性PTFE水性乳化液の7〜8gを秤量し、120℃で2時間加熱して水分を蒸発させた。次いで、アルミ皿上に残存する固形分を含むアルミ皿の質量を測定した。固形分の質量を使用した水性乳化液の質量で除することによって、固形分濃度を算出した。
(3)評価方法
得られたチューブ成形品の外観を目視で観察し、透明で均一な外観であれば「○(良好)」、例えば白化が見られるなど外観が均一でない場合は「×(不良)」と判定した。
上記(E)の(1)、(2)と同様にしてチューブ成形品を製造し、図1に示す測定装置を用いて破裂圧力を測定した。図1において、符号1は被測定物であるチューブ成形品、2、3は耐水圧カップリング、4は空気抜きバルブ、5はリリーフカップリング、6は水圧ポンプ、7は圧力センサー、8は純水注入バルブをそれぞれ示す。この測定装置は23±2℃に調整されたチャンバー(図示せず)内に設置されており、圧力測定に供される純水も同じ温度に維持されている。
具体的には、250mmにカットしたチューブ成形品1の両端部を上下の耐水圧カップリング2、3にそれぞれセットする。空気抜きバルブ4を開き水圧ポンプ6にてチューブ成形品1内を純水で満たした後、空気抜きバルブ4を閉じて系内を密閉系とする。水圧ポンプ6にて系内を1Bar/秒の昇圧速度で継続的に加圧し、チューブ成形品1が破裂した時の最大応力を破裂圧力(単位:Bar)とし記録する。
撹拌機を備えた、4000Lのステンレス鋼製オートクレーブに、乳化剤としてC2F5OC2F4OCF2COONH4(Ammonium perfluoro−3,6−dioxaoctanoate、以下、「APFDO」と記す。)の30質量%水溶液の2.09kg、安定化助剤としてパラフィンワックスの25kg、および脱イオン水の2490リットルを仕込んだ。
オートクレーブ内を窒素置換した後減圧にして、PFBEの60g、及びPPVEの1810gを仕込んだ。次いで、TFEで加圧し、撹拌しながら71℃に昇温した。
続いて、TFEで18.62bar(1.86MPa)まで昇圧し、重合開始剤として過硫酸アンモニウムの13.1gおよびジコハク酸パーオキサイドの200g(70質量%固形分)を脱イオン水の50リットルに溶解して注入して重合反応を開始した。
そして、オートクレーブ内圧を18.62bar(1.86MPa)に保つようにTFEを添加しながら重合を進行させた。重合途中にAPFDOの30質量%水溶液の23.32kgを添加した。重合開始後のTFEの添加量が1140kgになったところで反応を終了させ、オートクレーブ中のTFEを放出した。重合時間は162分であった。
得られた変性PTFE水性乳化液を冷却し、上澄みのパラフィンワックスを除去した。変性PTFE水性乳化液の固形分濃度は約30質量%であった。また、反応器中の凝固物は痕跡程度であった。
また、脱イオン水の2490リットルに対して、安定化助剤の使用量は25kgであり、安定化助剤の使用量は、使用する水性媒体に対して1.00質量%であった。
得られた変性PTFE水性乳化液中のPTFE微粒子の平均一次粒子径を測定した。結果を表1に示す。
この変性PTFE水性乳化液を脱イオン水で濃度10質量%に希釈し、23℃に調整して撹拌し凝集させて湿潤粉末を得た。次いでこの湿潤粉末を160℃で乾燥して変性PTFEファインパウダーを得た。
上記(E)に記載の方法で、内径7.24mm、外径8.76mmのチューブ成形品を製造した。
上記の方法でSSG、ペースト押出圧力、各モノマーの含有量、平均一次粒子径を測定し、チューブ外観、チューブの耐圧性能を評価した。結果を表1に示す。
実施例2において、PFBEの添加量を460gに変更した以外は実施例1と同様にして重合反応を行い、変性PTFE水性乳化液を製造した。重合時間は212分であった。変性PTFE水性乳化液の固形分濃度は約30質量%であった。
この変性PTFE水性乳化液を実施例1と同様に処理して、湿潤粉末を得、さらに乾燥して変性PTFEファインパウダーを得た。
実施例1と同様の方法で内径7.24mm、外径8.76mmのチューブ成形品を製造した。実施例1と同様に評価を行い、結果を表1に示す。
実施例3において、PFBEの添加量を915gに変更した以外は実施例1と同様にして重合反応を行い、変性PTFE水性乳化液を製造した。重合時間は238分であった。変性PTFE水性乳化液の固形分濃度は約30質量%であった。
この変性PTFE水性乳化液を実施例1と同様に処理して、湿潤粉末を得、さらに乾燥して変性PTFEファインパウダーを得た。
実施例1と同様の方法で内径7.24mm、外径8.76mmのチューブ成形品を製造した。実施例1と同様に評価を行い、結果を表1に示す。
実施例1において、PFBEを添加しなかった以外は実施例1と同様にして重合反応を行い、変性PTFE水性乳化液を製造した。重合時間は150分であった。変性PTFE水性乳化液の固形分濃度は約30質量%であった。
この変性PTFE水性乳化液を実施例1と同様に処理して、湿潤粉末を得、さらに乾燥して変性PTFEファインパウダーを得た。
実施例1と同様の方法で内径7.23mm、外径8.75mmのチューブ成形品を製造した。実施例1と同様に評価を行い、結果を表1に示す。
実施例1の変性PTFEファインパウダーの標準比重(SSG)は、比較例1と同等であり、ペースト押出成形性を評価するペースト押出圧力も、比較例1に比べて遜色なかった。
焼成後押出チューブ外観の評価において、実施例1の押出チューブは焼成後の外観は透明で均一であり問題はなかった。一方、比較例1の押出チューブには外観上白化が見られた。チューブの耐圧性能は、実施例1は、比較例1よりも大きかった。
なお、2015年9月8日に出願された日本特許出願2015−176810号の明細書、特許請求の範囲、図面、および要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開示として、取り入れるものである。
Claims (10)
- 非溶融成形性の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダーであって、
変性ポリテトラフルオロエチレンが、テトラフルオロエチレンに由来する単位と、一般式(I)で表されるパーフルオロアルキルビニルエーテルに由来する単位と、一般式(II)で表されるパーフルオロアルキルエチレンに由来する単位とからなり、
変性ポリテトラフルオロエチレン中のモノマー単位全体に対して、前記パーフルオロアルキルビニルエーテルに由来する単位が0.1〜0.25質量%、前記パーフルオロアルキルエチレンに由来する単位が0.001〜0.1質量%であり、
標準比重が2.135〜2.165であることを特徴とする変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダー。
CF2=CFO−CnF2n+1 …(I)
[式中、nは1〜6の整数である。]
CH2=CH−CmF2m+1 …(II)
[式中、mは3〜6の整数である。] - 平均一次粒子径が0.15〜0.28μmである、請求項1に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダー。
- モノマー単位全体に対する、前記パーフルオロアルキルビニルエーテルに由来する単位の含有量が0.1〜0.15質量%であり、前記パーフルオロアルキルエチレンに由来する単位の含有量が0.002〜0.015質量%である、請求項1又は2に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダー。
- 前記パーフルオロアルキルビニルエーテルが、パーフルオロプロピルビニルエーテルである、請求項1〜3のいずれか一項に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダー。
- パーフルオロアルキルエチレンが、パーフルオロブチルエチレンである、請求項1〜4のいずれか一項に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダー。
- 請求項1〜5のいずれか一項に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダーを製造する方法であって、
水性媒体、重合開始剤、および下記含フッ素乳化剤の存在下で、テトラフルオロエチレンと、前記パーフルオロアルキルビニルエーテルと、前記パーフルオロアルキルエチレンを重合圧力が1.0〜2.5MPaで重合反応させ、次いで得られた変性ポリテトラフルオロエチレン水性乳化液からファインパウダーを取得することを特徴とする変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダーの製造方法。
含フッ素乳化剤:炭素原子数4〜7であり、かつエーテル性炭素原子を有する含フッ素カルボン酸及びその塩からなる群から選ばれる1種以上。 - 前記含フッ素乳化剤が、前記含フッ素カルボン酸のアンモニウム塩である、請求項6に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダーの製造方法。
- 前記含フッ素乳化剤の使用量が、得られる変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダーの収量に対して1,500〜20,000ppmである、請求項6又は7に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダーの製造方法。
- 前記水性媒体、前記重合開始剤、前記含フッ素乳化剤、前記パーフルオロアルキルビニルエーテルおよび前記パーフルオロアルキルエチレンが存在する重合反応容器内にテトラフルオロエチレンを供給して重合を行う、請求項6〜8のいずれか一項に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダーの製造方法。
- 請求項1〜5のいずれか一項に記載の変性ポリテトラフルオロエチレンファインパウダーをペースト押出しすることを特徴とするチューブまたはホースの製造方法。
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