JP6742257B2 - ヒートポンプ機器 - Google Patents

Description

この開示は、空気調和機またはヒートポンプ給湯器などのヒートポンプを有する機器（ヒートポンプ機器と称する）に関し、特に、除霜運転モードを有するヒートポンプ機器に好適に用いられるものである。

ヒートポンプ方式の空気調和機では、暖房運転中に室外熱交換器で熱交換を促進させるために、室外熱交換器に送風する室外ファンが設けられる。室外熱交換器の除霜運転中には除霜を妨げないように室外ファンは停止される。

ところが、除霜中に温められている室外熱交換器へ外風（自然風とも称する）が当たると、室外熱交換器が外風によって冷やされるために、除霜を効率的に行うことができないという問題がある。特開２０１０−１６９２９２号公報（特許文献１）に開示された空気調和機はこの問題を考慮したものである。

具体的に、特許文献１の空気調和機は、除霜開始時にファンモータを停止させた状態で、ロータの磁極を検知するための磁気センサによって室外ファンの回転方向および回転速度を検出する。これによって、外風の風速および風向が検知できる。空気調和機は、外風を相殺するように室外ファンモータを回転させる。

特開２０１０−１６９２９２号公報

上記の特許文献１の空気調和機の場合、ロータの位置を検出するための磁気センサまたは風向風速センサなどを用いて外風の風向および風速を検出している。コスト低減などのためにロータ位置を検出するためのセンサを有していない、いわゆる、センサレス方式の空気調和機では上記の特許文献１の方法を用いることができない。この問題は、ヒートポンプ式の給湯機など他のヒートポンプ機器にも共通するものである。

この開示は、上記の問題点を考慮したものであり、その目的は、ロータの位置を検出するためのセンサが設けられておらず、外風を検出するための特殊なセンサも設けられていないヒートポンプ機器において、除霜運転中の外風を検出してその影響を抑制することを可能にすることである。

一局面におけるヒートポンプ機器は、冷凍サイクルと、ファン装置と、インバータ回路と、制御部とを備える。冷凍サイクルは、圧縮機、膨張弁、低温側熱交換器、高温側熱交換器、および四方弁を含む。ファン装置は、低温側熱交換器に外気を送風する。インバータ回路は、ファン装置の３相モータを駆動する。制御部は、冷凍サイクルおよびインバータ回路を制御する。制御部は、四方弁の切替えに応じて、圧縮機によって圧縮された冷媒を高温側熱交換器に供給する第１の運転モードと、圧縮機によって圧縮された冷媒を低温側熱交換器に供給することによって低温側熱交換器の除霜を行う第２の運転モードとを有する。制御部は、第１の運転モードから第２の運転モードに切替える際に、ファン装置の３相モータを一定の第１速度で回転させてモータ電流を検出する。制御部は、検出した現時点のモータ電流の大きさと無風時に第１速度で３相モータを回転させることによって予め検出されたモータ電流の大きさとの比較に基づいて外風の風量を推定する。制御部は、推定した外風の風量が閾値を超えている場合に、第２の運転モード時に外風を妨げるようにインバータ回路を制御する。

好ましくは、制御部は、検出したモータ電流を、界磁方向であるｄ軸成分とｄ軸成分に対して電気角が９０°異なるｑ軸成分とに変換する。制御部は、現時点のｑ軸成分の符号が無風時のｑ軸成分と同符号であり、現時点のｑ軸成分の大きさが無風時のｑ軸成分の大きさよりも増加している場合に、ファン装置による送風を妨げる逆風が吹いていると判定する。制御部は、現時点のｑ軸成分の符号が無風時のｑ軸成分と異符号であるか、現時点のｑ軸成分の大きさが無風時のｑ軸成分の大きさよりも減少している場合に、ファン装置の送風方向と同方向の順風が吹いていると判定する。

好ましくは、制御部は、現時点のｑ軸成分と無風時のｑ軸成分との差の絶対値に基づいて、逆風および順風の風量を推定する。

一実施形態において、好ましくは、制御部は、逆風の風量が閾値を超えている場合に、第２の運転モード時にファン装置を回転駆動させるようにインバータ回路を制御する。制御部は、順風の風量が閾値を超えている場合に、第２の運転モード時にファン装置をブレーキ制御するようにインバータ回路を制御する。

上記の一実施形態において、好ましくは、制御部は、逆風の風量が増加するにつれて、連続的にまたは段階的にファン装置の回転速度を増加させるようにインバータ回路を制御する。

他の実施形態において、好ましくは、ファン装置は、順方向と逆方向の両方向に回転可能である。制御部は、逆風の風量が閾値を超えている場合に、第２の運転モード時にファン装置を順方向で回転駆動させるようにインバータ回路を制御する。制御部は、順風の風量が閾値を超えている場合に、第２の運転モード時にファン装置を逆方向で回転駆動させるようにインバータ回路を制御する。

上記の他の実施形態において、好ましくは、制御部は、順風および逆風の風量が増加するにつれて、連続的にまたは段階的にファン装置の回転速度を増加させるようにインバータ回路を制御する。

好ましくは、制御部は、第２の運転モードの実行中にファン装置を停止またはブレーキ制御している場合に、一時的にファン装置の３相モータを一定の第２速度で回転させてモータ電流を検出する外風検出期間を設ける。制御部は、外風検出期間中に検出されたモータ電流の大きさと、無風時に第２速度で３相モータを回転させることによって予め検出されたモータ電流の大きさとの比較に基づいて外風の風量を推定する。制御部は、推定した外風の風量が閾値を超えている場合に、外風検出期間以降の第２の運転モードの実行中に外風を妨げるようにインバータ回路を制御する。

好ましくは、上記の第２速度は、毎分２００回転以下である。

上記のヒートポンプ機器によれば、ロータの位置を検出するためのセンサが設けられておらず、外風を検出するための特殊なセンサも設けられていない場合であっても、除霜運転中の外風を検出してその影響を抑制することが可能になる。

第１の実施形態による空気調和機の全体構成を示すブロック図である。 図１に示す空気調和機のうち室外機の主要部の構成の一例を示す断面図である。 図１の室外ファン用のインバータ回路および制御部のうち室外ファン装置の動作に関係する部分の構成を示すブロック図である。 室外ファン装置２０のモータ２２の回転速度とＵ相のモータ電流の振幅との関係を表す図である。 ３相モータ電流を同期回転座標であるｄｑ座標に変換したときのｑ軸成分と負荷トルクとの関係を示す図である。 モータ電流のｑ軸成分の検出値と除霜運転時のファンモータの回転速度の設定値との関係を模式的に示す図である。 図６の変形例として、モータ電流のｑ軸成分の検出値と除霜運転時のファンモータの回転速度の設定値との関係を模式的に示す図である。 図３の運転制御部のうち除霜運転に関係する部分を示す機能ブロック図である。 暖房運転モードから除霜運転モードに移行し、再び暖房運転モードに戻るまでの制御手順を示すフローチャートである。 暖房運転モードと除霜運転モードとの切替え時の圧縮機１３、室外ファン装置２０、および四方弁１４の動作状態を示すタイミング図である。 第２の実施形態の空気調和機において、モータ電流のｑ軸成分の検出値と除霜運転時のファンモータの回転速度の設定値との関係を模式的に示す図である。 第３の実施形態の空気調和機において、暖房運転モードと除霜運転モードとの切替え時の圧縮機１３、室外ファン装置２０、および四方弁１４の動作状態を示すタイミング図である。

以下、ヒートポンプ機器としてヒートポンプ方式の空気調和機を例に挙げた実施形態について図面を参照して詳しく説明する。なお、同一または相当する部分には同一の参照符号を付して、その説明を繰返さない。

＜第１の実施形態＞
［空気調和機の全体構成］
図１は、第１の実施形態による空気調和機の全体構成を示すブロック図である。

図１を参照して、空気調和機１０は、圧縮機１３、四方弁１４、室外熱交換器１５、膨張弁１６、および室内熱交換器１７を含む冷凍サイクル（ヒートポンプサイクルとも称する）１８を備える。さらに、空気調和機１０は、室外ファン装置２０、室内ファン装置２４、コンバータ回路１１、およびインバータ回路１２，２３，２７を備える。

冷凍サイクル１８において、圧縮機１３は、冷媒を圧縮する。四方弁１４は、冷房運転および暖房運転において冷媒の巡回方向を切替える。除霜運転（リバース除霜運転）の場合の冷媒の巡回方向は冷房運転の場合と同じである。室外熱交換器１５は、室外の空気と冷媒との間で熱交換する。膨張弁１６は、冷媒の流量を調整するためにその開度が制御される。室内熱交換器１７は、室内の空気と冷媒との間で熱交換する。

四方弁１４を切替えたときの冷媒の巡回方向について説明する。冷房運転モード（または除霜運転モード）時には、図１の実線の矢印ＣＬで示されるように、圧縮機１３、四方弁１４、室外熱交換器１５、膨張弁１６、室内熱交換器１７、四方弁１４、圧縮機１３の順に冷媒が巡回する。この場合、室外熱交換器１５が、圧縮された高温の冷媒を凝縮して液化させるための凝縮器として機能し、室内熱交換器１７が、液化された冷媒を蒸発させることで冷媒を低温の気体に変化させるための蒸発器として機能する。一方、暖房運転モード時には、図２の破線の矢印ＨＴで示されるように、圧縮機１３、四方弁１４、室内熱交換器１７、膨張弁１６、室外熱交換器１５、四方弁１４、圧縮機１３の順に冷媒が巡回する。この場合、室外熱交換器１５が蒸発器として機能し、室内熱交換器１７が凝縮器として機能する。

この明細書では、運転中の熱交換器の温度の相違によって、２つの熱交換器を低温側熱交換器および高温側熱交換器と記載する場合がある。低温側熱交換器の温度は高温側熱交換器の温度よりも低い。暖房運転モード（第１の運転モード）では、室外熱交換器１５は低温側熱交換器に相当し、室内熱交換器１７は高温側熱交換器に相当する。冷房運転モードおよび除霜運転モード（第２の運転モード）では、室外熱交換器１５は高温側熱交換器に相当し、室内熱交換器１７は低温側熱交換器に相当する。

室外ファン装置２０は、室外の空気（外気）を室外熱交換器１５に送風することによって室外熱交換器での熱交換を促進する。室外ファン装置２０は、ファン２１（たとえば、プロペラファン）とファン２１を回転駆動するモータ２２とを含む。室内ファン装置２４は、室内熱交換器１７で熱交換された空気を室内に送風する。室内ファン装置２４は、ファン２５（たとえば、クロスフローファンまたはプロペラファン）とファン２５を回転駆動するモータ２６とを含む。

モータ２２，２６は、たとえば、３相の永久磁石同期モータ、もしくは、ブラシレスＤＣモータである。永久磁石同期モータ（ブラシレスＤＣモータ）は、回転子に永久磁石が設けられ、固定子に３相巻線が設けられる。

コンバータ回路１１は、外部交流電源５から供給された交流電圧を直流電圧に変換する。インバータ回路１２，２３，２７は、コンバータ回路１１から出力された直流電圧を交流電圧（この実施形態の場合、３相交流電圧）に変換する。具体的に、インバータ回路１２は圧縮機１３に内蔵されたモータ（不図示）を駆動し、インバータ回路２３は室外ファン装置２０のモータ２２を駆動し、インバータ回路２７は室内ファン装置２４のモータ２６を駆動する。

空気調和機１０は、さらに、温度センサ３０〜３４を備える。これらの温度センサ３０〜３４は、たとえば、サーミスタである。温度センサ３０は、圧縮機１３の出口に設けられ、冷媒の吐出温度を検出する。温度センサ３１は室外熱交換器１５の温度を検出し、温度センサ３２は室内熱交換器１７の温度を検出する。温度センサ３１，３２はいずれも、熱交換器の入口と出口の中間に配置される。したがって、通常の場合には、これらの熱交換器１５，１７が凝縮器として機能するときに検出される温度は冷媒の凝縮温度であり、蒸発器として機能するときに検出される温度は冷媒の蒸発温度である。温度センサ３３は外気温を検出し、温度センサ３４は室内温度を検出する。

空気調和機１０は、さらに空気調和機１０の全体を制御する制御部４０を備える。制御部４０は、ＣＰＵ（Central Processing Unit）およびメモリを含むマイクロコンピュータをベースに構成される。具体的には、制御部４０は、温度センサ３０〜３４の検出値、インバータ回路１２，２３，２７において検出されたモータ電流、およびモータ電圧の検出値などに基づいて、インバータ回路１２，２３，２７の動作、四方弁１４の切替え、および膨張弁１６の開度などを制御する。

［室外機の構成例］
空気調和機１０は、室内機と室外機との２つのユニットに分離されて構成されるセパレート型空気調和機である。室内機には、図１の室内熱交換器１７、室内ファン装置２４、およびインバータ回路２７と、図示しないその他の装置（イオン発生装置、リモコンとの通信装置）などが収納されている。室外機には、図１の上記以外の構成が収納されている。ユーザがリモコンを操作することによって、冷房運転、暖房運転、除霜運転などの空調運転および運転停止が行われる。

図２は、図１に示す空気調和機のうち室外機の主要部の構成の一例を示す断面図である。図２を参照して、室外機６には、室外熱交換器１５、圧縮機１３、および室外ファン装置２０などが収納されている。室外機６の正面６Ｆ（図２の下方）から見て、室外熱交換器１５は室外機６内の左側部と後背部とに略直角に曲げてＬ字状に配置される。圧縮機１３は室外機６内の右側部に配置される。室外ファン装置２０は、室外熱交換器１５の正面６Ｆ側に配置される。この場合、モータ２２が室外熱交換器１５に近い側に配置され、ファン２１が吹き出し口に近い側となるように配置される。室外ファン装置２０の回転時に、図２の背面６Ｒ（Ａ方向）および左側面（Ｂ方向）から外気を吸い込み正面６Ｆ（Ｃ方向）に吐出する。これにより、室外熱交換器１５の熱交換が促進される。

外風（自然風）は、室外機６の正面６Ｆから背面６Ｒの方向に吹き抜ける場合と、室外機６の背面６Ｒから正面６Ｆに吹き抜ける場合とがある。前者の正面６Ｆから背面６Ｒの方向はファン２１による送風を妨げる方向であるので、この方向の自然風を逆風と称する。後者の背面６Ｒから正面６Ｆの方向はファン２１による送風と同方向であるので、この方向の自然風を順風と称する。

［室外ファン用のインバータ回路および制御部の構成］
図３は、図１の室外ファン用のインバータ回路および制御部のうち室外ファン装置の動作に関係する部分の構成を示すブロック図である。

図３を参照して、インバータ回路２３は、正側電源ノードＮｐと、負側電源ノードＮｎと、出力ノードＮｕ，Ｎｖ，Ｎｗと、上アーム側スイッチング素子Ｑ１，Ｑ２，Ｑ３と、下アーム側スイッチング素子Ｑ４，Ｑ５，Ｑ６と、ダイオード素子Ｄ１〜Ｄ６と、シャント抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３とを含む。

正側電源ノードＮｐと負側電源ノードＮｎとの間にコンバータ回路１１から出力された直流電圧が印加される。出力ノードＮｕ，Ｎｖ，Ｎｗは、室外ファン用のモータ２２のＵ相、Ｖ相、Ｗ相の電機子巻線とそれぞれ接続される。上アーム側スイッチング素子Ｑ１，Ｑ２，Ｑ３は、正側電源ノードＮｐと出力ノードＮｕ，Ｎｖ，Ｎｗとの間にそれぞれ接続される。下アーム側スイッチング素子Ｑ４，Ｑ５，Ｑ６は、正側電源ノードＮｐと出力ノードＮｕ，Ｎｖ，Ｎｗとの間にそれぞれ接続される。還流電流を流すためのダイオード素子Ｄ１〜Ｄ６はスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６とそれぞれ逆並列に（並列かつ逆バイアス方向に）接続される。シャント抵抗Ｒ１〜Ｒ３は、下アーム側のスイッチング素子Ｑ４〜Ｑ６と直列にそれぞれ接続される。

スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６は、図３の場合、バイポーラパワートランジスタの例が示されているが、これに限られるものではない。たとえば、スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６は、パワーＭＯＳＦＥＴ（Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor）であってもよいし、ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）であってもよい。

制御部４０は、室外ファン装置２０の動作に関係する部分として、運転制御部５０、電流検出回路４１、室外ファン用のモータ制御部４２、およびＰＷＭ信号発生回路４３とを備える。

運転制御部５０は、リモコン装置からのユーザの入力に基づいて、運転モード（冷房運転モード、暖房運転モードなど）に応じた制御指令を生成する。

電流検出回路４１は、スイッチング素子Ｑ４がオン状態のときに流れるＵ相電流を抵抗素子Ｒ１に生じた電圧Ｖｕｓとして検出するとともに、スイッチング素子Ｑ５がオン状態のときに流れるＶ相電流を抵抗素子Ｒ２に生じた電圧Ｖｖｓとして検出する。電流検出回路４１は、これらの電圧Ｖｕｓ，Ｖｖｓをアンプ（図示省略）によって増幅し、増幅された信号をＡ／Ｄ（Analog to Digital）変換器（図示省略）によってデジタル信号に変換する。

モータ制御部４２は、空気調和機の運転制御を行う運転制御部５０から受信した各種の命令（起動命令、停止命令、回転速度指令値、ブレーキ制御命令など）、シャント抵抗Ｒ１，Ｒ２によって検出されたモータ電流、ならびに図示しない電圧検出部によって検出された各相のモータ電圧に基づいて、スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６のオンオフを制御する。

具体的にモータ制御部４２は、電流検出回路４１から受取った電圧Ｖｕｓ，Ｖｖｓを表わすデジタル信号に基づいてＵ相電流ｉ_uおよびＶ相電流ｉ_vを算出する。Ｗ相電流ｉ_wは、
ｉ_w＝−（ｉ_u＋ｉ_v） …(1)
によって算出される。

さらに、モータ制御部４２は、算出した各相の固定子電流、検出した各相のモータ電圧、ならびに運転制御部５０から受取ったファンモータの起動命令、停止命令、および回転速度指令値に基づいて、各相のモータ電圧（またはモータ電流）の指令値を生成してＰＷＭ信号発生回路４３に出力する。

さらに、モータ制御部４２は、運転制御部５０からブレーキ制御開始命令を受け取ったときには、下アーム側の全てのスイッチング素子Ｑ４〜Ｑ６を同時にオン状態にするための指令値を生成する（このとき、上アームのスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ３は全てオフ状態である）。これによってモータ２２の回転にブレーキがかかるので、以下、この制御をブレーキ制御と称する。なお、ブレーキ制御では、上アーム側の全てのスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ３を同時にオン状態にしてもよい（このとき、下アーム側のスイッチング素子Ｑ４〜Ｑ６は全てオフ状態である）。

ＰＷＭ信号発生回路４３は、モータ制御部４２から受取ったモータ電圧（またはモータ電流）の指令値に応じたパルス信号を生成してスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６のゲートに出力する。たとえば、三角波比較方式の場合、ＰＷＭ信号発生回路４３は、モータ制御部４２から受け取った各相のモータ電圧（またはモータ電流）の指令値と三角波信号（キャリア信号）と比較することによって、モータ電圧（またはモータ電流）の指令値に応じた通電率のパルス信号を生成する。ブレーキ制御を行う場合、通電率は１００％（常にオン状態）であってもよい。

［外風の風量および風向の推定方法］
本実施形態の空気調和機１０は、暖房運転モードから除霜運転モードに切替える際に、室外ファン装置２０のファン２１を一定の試験速度で回転させることによってモータ電流を検出する。空気調和機１０は、検出した現時点のモータ電流を、無風時に試験速度でファン２１を回転させることによって予め検出されたモータ電流と比較することによって外風の風量および風向を推定する。以下、図面を参照して具体的に説明する。

なお、上記の試験速度は、定格回転速度よりも小さい必要があり、たとえば、定格回転速度の半分以下の速度に設定される。ただし、モータ２２の回転速度が小さすぎると、モータ電流の大きさが小さくなりすぎるためモータ２２の制御が困難になるので望ましくない。また、除霜運転の開始直後に外風の風量および風向を推定する際には、除霜の妨げとならないように、試験速度は、たとえば、２００ｒｐｍ（毎分２００回転）以下の回転速度に設定される。

図４は、室外ファン装置２０のモータ２２の回転速度とＵ相のモータ電流の振幅との関係を表す図である。図５は、３相モータ電流を同期回転座標であるｄｑ座標に変換したときのｑ軸成分と負荷トルクとの関係を示す図である。なお、ｄ軸成分は界磁方向の電流成分であり、ｑ軸成分はｄ軸成分と電気角で９０°離れた成分である。

一般に、ファン２１は２乗逓減負荷特性を有しており、外風が無風状態での負荷トルクは回転速度の２乗に比例する。また、ファン２１から出力される風量は回転速度に比例し、室外ファン装置２０のモータ２２の消費電力は回転速度の３乗に比例する。ここで、モータ電流振幅は負荷トルクに概ね比例するので、図４に示すように、モータ電流振幅は回転速度の２乗に概ね比例する。正確には、図５に示すように、ｑ軸成分Ｉ_qが、負荷トルクＴ_Loadに比例するとともに回転速度の２乗に比例する。

本実施形態の空気調和機１０では、暖房運転モードから除霜運転モードに切替える際に外風を検出するために、一定の試験速度で室外ファン装置２０のモータ２２を回転駆動する。図４に示すようにこの試験速度は、たとえば、５００ｒｐｍであり、定格回転速度（図５の例では９００ｒｐｍ）よりも小さい値である。

図５を参照して、試験速度で室外ファン装置２０のモータ２２を回転させているとき、外風が無風状態であれば、ｑ軸成分の値がＩ_q0であり、負荷トルクの値がＴ_Fanであるとする。なお、この無風時におけるモータ電流のｑ軸成分の符号は、モータの回転方向の設定等によるが、本実施形態では正であるとする。

室外ファン装置２０の順方向の回転を妨げる逆風がファン２１に吹き付けている場合には、この逆風によるトルクＴ_Airがモータ２２にかかるので、全負荷トルクＴ_Load（＝Ｔ_Fan＋Ｔ_Air）が増加する。これによりモータ電流のｑ軸成分Ｉ_qが増加する（すなわち、ｑ軸成分の符号は無風時と同符号であり、ｑ軸成分の大きさは無風時よりも増加する）。また、ｉ_q−ｉ_q0の絶対値（すなわち、｜ｉ_q−ｉ_q0｜）が増加するほど、外風の風量が増加していることがわかる。

一方、室外ファン装置２０の送風方向と同方向である順風がファン２１に吹き付けている場合には、この順風による負のトルクＴ_Airによって、全負荷トルクＴ_Loadが減少する。これによりモータ電流のｑ軸成分Ｉ_qが減少する（すなわち、ｑ軸成分の符号が無風時と同符号でありかつｑ軸成分の大きさが減少するか、または、ｑ軸成分の符号が無風時と逆になる）。また、ｉ_q0−ｉ_qの絶対値（すなわち、｜ｉ_q0−ｉ_q｜）が増加するほど、外風の風量が増加していることがわかる。

以上を図４に示すＵ相電流振幅とモータ回転速度との関係を参照してさらに説明する。前述の試験速度を５００ｒｐｍとする。ｄ軸成分Ｉ_dの２乗とｑ軸成分Ｉ_qの２乗との和の平方根がＵ相電流振幅Ｉｕに比例するので、室外ファン装置２０のファン２１に逆風が吹き付けている場合には、逆風の風量が増加するにつれてＵ相電流振幅Ｉｕの大きさは増加する。一方、室外ファン装置２０のファン２１に順風が吹き付けている場合には、順風の風量が増加するにつれてＵ相電流振幅Ｉｕの大きさは一旦０付近まで減少した後（この場合のＵ相電流振幅Ｉｕの最小値は、ｄ軸成分Ｉ_dの大きさに応じて決まる）、再び増加する。

前述の試験速度を２００ｒｐｍにすると、無風状態の場合のＵ相電流振幅Ｉｕがかなり小さくなる。したがって、室外ファン装置２０のファン２１にある程度の風量の順風が吹き付けている場合には、Ｕ相電流振幅Ｉｕの大きさは増加する。

上記のように、３相モータ電流をｄｑ軸回転座標に変換し、現時点のモータ電流のｑ軸成分と無風時のｑ軸成分とを比較することによって、外風の風向および風量を推定することが可能になる。なお、モータ電流のｕ相、ｖ相、ｗ相のいずれか１相の振幅値だけの情報では、一般には外風の風向を判定することは困難である。しかしながら、室外機を建物の外壁の近傍に配置しており、逆風の影響のみを考慮して良い場合には、モータ電流のｕ相、ｖ相、ｗ相のいずれか１相の振幅値の情報だけでも十分であると言える。

［除霜運転時の室外ファン装置の制御方法］
上記で説明した外風の風量および風向の検出結果に基づいて、除霜運転時の室外ファン装置の制御方法について説明する。

図６は、モータ電流のｑ軸成分の検出値と除霜運転時のファンモータの回転速度の設定値との関係を模式的に示す図である。図７は、図６の変形例として、モータ電流のｑ軸成分の検出値と除霜運転時のファンモータの回転速度の設定値との関係を模式的に示す図である。

図６および図７において、横軸は、現時点のモータ電流のｑ軸成分Ｉ_qと無風時に予め検出されたｑ軸成分Ｉ_q0との差を示す。この差の値は外風によってモータ２２に与えられるトルクＴ_Airに比例する。

現時点のモータ電流のｑ軸成分Ｉ_qと無風時に予め検出されたｑ軸成分Ｉ_q0との差ｉ_q−ｉ_q0が閾値ＴＨ０を超えている場合（すなわち、Ｉ_qがＩ_q0と同符号であり、Ｉ_qの大きさがＩ_q0の大きさよりも閾値ＴＨ０を超えて増大している場合）には、室外ファン装置２０のファン２１に逆風が吹き付けていると判定される。この場合、除霜運転時には、制御部４０は、この逆風を妨げるために室外ファン装置２０のモータ２２を一定速度で回転させる。｜ｉ_q−ｉ_q0｜が増加するほど外風の風量が増加するので、｜ｉ_q−ｉ_q0｜が増加するにつれて、図６に示すように段階的に図７に示すように連続的に除霜運転時のモータ２２の回転速度を増加させるのが望ましい。

一方、現時点のモータ電流のｑ軸成分Ｉ_qと無風時に予め検出されたｑ軸成分Ｉ_q0との差ｉ_q−ｉ_q0が閾値ＴＨ０以下である場合には、外風はほとんど無風状態であるか、室外ファン装置２０のファン２１に順風が吹き付けていると判定される。この場合、制御部４０は、室外ファン装置２０をブレーキ制御に設定する。

なお、｜ｉ_q−ｉ_q0｜≦ＴＨ０の場合に室外ファン装置２０を停止し（図３のスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６は全てオフ状態になる）、ｉ_q−ｉ_q0＜−ＴＨ０の場合に室外ファン装置２０をブレーキ制御に設定してもよい。このブレーキ制御によって室外ファン装置２０のファン２１がフリーランするのを妨げることができるので、除霜運転時に室外熱交換器１５が冷やされるのを抑制することができる。

［室外ファンモータの具体的制御手順］
以下、これまでの説明を総括して、暖房運転モードから除霜運転モードへ切替える際の制御手順について説明する。

図８は、図３の運転制御部のうち除霜運転に関係する部分を示す機能ブロック図である。図８を参照して、運転制御部５０は、機能的に見ると、座標変換部５１と、ファン特性格納部５２と、電流比較部５３と、回転速度設定部５４を含む。

座標変換部５１は、モータ制御部４２から入力されたＵ相、Ｖ相、Ｗ相のモータ電流ｉ_u，ｉ_v，ｉ_wを同期回転座標であるｄｑ座標に変換する。ｄ軸成分は界磁方向の成分であり、ｑ軸成分はｄ軸成分と電気角で９０°異なる電流成分である。なお、座標変換部５１は、電流検出回路４１から受けたシャント抵抗Ｒ１，Ｒ２による検出電圧に基づいて、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相のモータ電流ｉ_u，ｉ_v，ｉ_wを自ら算出してもよい。

ファン特性格納部５２は、無風のときに室外ファン装置２０のモータ２２を回転させることによって予め検出されたモータ２２の回転速度とモータ電流のｑ軸成分との関係を格納する。ファン特性格納部５２は、回転速度設定部５４で設定された回転速度に対応するｑ軸成分の値Ｉ_q0を出力する。

電流比較部５３は、座標変換部５１によって生成されたモータ電流のｑ軸成分Ｉ_qと、ファン特性格納部５２から出力された無風時のモータ電流のｑ軸成分ｉ_q0との差ｉ_q−ｉ_q0を出力する。なお、図３のモータ制御部４２がベクトル制御によって室外ファン装置２０を制御している場合には、モータ制御部４２によって生成されたｑ軸成分Ｉ_qを利用することができる。したがって、この場合には座標変換部５１は必要でない。

回転速度設定部５４は、外風を検出するために室外ファン装置２０のモータ２２の回転させる際の回転速度である試験速度を設定する。回転速度設定部５４は、さらに、電流比較部５３から出力されたｉ_q−ｉ_q0の値に基づいて、除霜運転時に室外ファン装置２０の制御を行う。すなわち、回転速度設定部５４は、ｉ_q−ｉ_q0の値に応じた速度でモータ２２を回転させたり、室外ファン装置２０に対してブレーキ制御を行ったりする。

図９は、暖房運転モードから除霜運転モードに移行し、再び暖房運転モードに戻るまでの制御手順を示すフローチャートである。

図８および図９を参照して、ステップＳ１００において暖房運転中であるとする。ユーザから空気調和機１０の運転停止指令を受けた場合には（ステップＳ１０１でＹＥＳ）、運転制御部５０は暖房運転を停止して（ステップＳ１０２）処理を終了する。

ステップＳ１０３で運転制御部５０は、暖房運転中に室外熱交換器１５が着霜していると判定した場合には（ステップＳ１０３でＹＥＳ）、暖房運転モードから除霜運転モードに運転モードを切替える。具体的には、まず、運転制御部５０は、ステップＳ１０４において、圧縮機１３を停止するともに室外ファン装置２０および室内ファン装置２４を停止することによって暖房運転を停止する。

なお、運転制御部５０は、図１の温度センサ３１によって検出された室外熱交換器１５の温度と、温度センサ３３によって検出された室外温度とに基づいて、室外熱交換器１５が着霜しているか否かを判定する。室外熱交換器１５の温度は室外温度が低下するにつれて低下するが、室外温度に応じて定められた基準温度よりも室外熱交換器１５の温度が低下している場合に、運転制御部５０は室外熱交換器１５が着霜していると判定する。

ここで、圧縮機１３を停止した場合には、圧縮機１３の入口と出口の圧力差がほぼ完全になくなるまで、所定時間（たとえば、２〜３分程度の時間）を置かなければならない。そこで、この間（待機期間）に、運転制御部５０は、室外ファン装置２０のモータ２２を試験速度ＲＳ１で回転させ（ステップＳ１０５）、各相のモータ電流ｉ_u，ｉ_v，ｉ_wを検出する（ステップＳ１０６）。さらに、座標変換によってｑ軸成分ｉ_qが計算される（ステップＳ１０７）。

次のステップＳ１０９で、運転制御部５０は、現時点のモータ電流のｑ軸成分ｉ_qと、外風が無風状態のときに試験速度ＲＳ１でモータ２２を回転させた時のｑ軸成分ｉ_q0とを比較する。この結果、現時点のｑ軸成分ｉ_qが無風時のｑ軸成分ｉ_q0と同符号であり、ｉ_qの大きさがｉ_q0の大きさよりも閾値ＴＨ０を超えて増大している場合には（ステップＳ１０９でＹＥＳ）、運転制御部５０は、ｉ_qの大きさとｉ_q0の大きさとの差に応じて除霜運転時の室外ファン装置２０の回転速度指令値を決定する。

一方、上記の条件が満たされていない場合には（ステップＳ１０９でＮＯ）、運転制御部５０は、除霜運転時に室外ファン装置２０をブレーキ制御する（ステップＳ１１１）。

次のステップＳ１１２において、運転制御部５０は、四方弁１４を制御することによって、冷媒の巡回方向を暖房運転時の巡回方向から冷房運転時の巡回方向に切替える。さらに、運転制御部５０は、圧縮機１３の運転を開始させるとともに、室外ファン装置２０をステップＳ１１０で決定した回転速度またはブレーキ制御によって駆動する。これによって除霜運転が開始する。

運転制御部５０は、温度センサ３１によって検出された室外熱交換器１５の温度が基準温度（たとえば、０℃）を超えたことを検知することによって、室外熱交換器１５が完了したと判定する（ステップＳ１１３でＹＥＳ）。

室外熱交換器１５の除霜が完了すると、運転制御部５０は、室外熱交換器１５を停止し、インバータ回路２３のスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６を全てオフ状態にすることによって室外ファン装置２０を停止する。圧縮機１３の停止から所定時間（圧縮機１３の入口と出口の差圧がなくなるのに必要な時間、例えば、２〜３分程度）が経過すると、運転制御部５０は、四方弁１４の切替信号を出力するともに、圧縮機１３の運転を開始する。さらに、運転制御部５０は、室外ファン装置２０および室内ファン装置２４の運転を開始する。以上により、除霜運転モードから暖房運転モードへの切替えが完了する（ステップＳ１１４）。

図１０は、暖房運転モードと除霜運転モードとの切替え時の圧縮機１３、室外ファン装置２０、および四方弁１４の動作状態を示すタイミング図である。

図１０を参照して、暖房運転モードから除霜運転モードに切替える場合、運転制御部５０は、まず時刻ｔ１で圧縮機１３を停止する（回転速度がＲＳＣから０に変化する）とともに、図３のインバータ回路２３のスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６を全てオフ状態にすることによって室外ファン装置２０のモータ２２を停止する（回転速度がＲＳ３から０に変化する）。

時刻ｔ１から時刻ｔ２の間で、運転制御部５０は、外風の風向および風量を検出するために、室外ファン装置２０のモータ２２を試験速度ＲＳ１で回転させ、このときの各相のモータ電流ｉ_u，ｉ_v，ｉ_wを検出する。運転制御部５０は、３相のモータ電流をｄｑ座標に変換することによって負荷トルクＴ_Loadに関係するｑ軸成分ｉ_qを計算する。運転制御部５０は、無風時に試験速度ＲＳ１でモータ２２を回転させることによって予め検出されたｑ軸成分ｉ_q0の値と現時点のモータ電流のｑ軸成分ｉ_qとを比較することによって、現時点の風向および風量を推定する。

時刻ｔ２において、運転制御部５０は、冷媒の巡回方向が暖房運転時の巡回方向から冷房運転時の巡回方向に切替わるように、四方弁１４へ出力する制御信号をＨＥＡＴからＣＯＯＬに切り替える。運転制御部５０は、この状態で圧縮機１３の運転を開始することによって除霜運転を開始する。

さらに、運転制御部５０は、推定した外風の風向および風量に基づいて室外ファン装置２０の運転を制御する。運転制御部５０は、ファン２１の回転を妨げる方向の逆風が閾値を超える風量で室外ファン装置２０に吹き付けている場合には、推定される逆風の風量に応じた回転速度（たとえば、図１０において破線で示す回転速度ＲＳ２で）室外ファン装置２０のモータ２２を回転させる。運転制御部５０は、ほとんど無風状態であるか、または閾値を超える風量の順風が室外ファン装置２０に吹き付けていると推定される場合には、室外ファン装置２０をブレーキ制御する。

次の時刻ｔ５において、運転制御部５０は、除霜が完了したと判定して、除霜運転を停止する。すなわち、運転制御部５０は、圧縮機１３を停止するとともに、図３のインバータ回路２３のスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６を全てオフ状態にすることによって室外ファン装置２０のモータ２２を停止する（たとえば、図１０の破線の場合は、回転速度がＲＳ２から０に変化する）。

次の時刻ｔ６において、運転制御部５０は、冷媒の巡回方向が除霜運転時の巡回方向から暖房運転時の巡回方向に切替わるように、四方弁１４へ出力する制御信号をＣＯＯＬからＨＥＡＴに切り替える。運転制御部５０は、この状態で圧縮機１３の運転を開始するともに室外ファン装置２０の運転を開始することによって暖房運転を開始する。

［効果］
このように第１の実施形態の空気調和機１０によれば、暖房運転から除霜運転に切替える際に、室外ファン装置２０を一定の速度で回転させたときのモータ電流の検出値に基づいて外風の風量を推定できる。そして、推定した外風の風量に基づいてインバータ回路を制御することによって、除霜運転中の外風の影響を抑制することができる。特に、一定の回転速度で室外ファンを回転させたときのモータ電流のｑ軸成分を、無風時に予め測定されたｑ軸成分の値と比較することによって、外風の風向および風量を精度良く検出することができる。

さらに、外風が逆風の場合に外風を妨げるようにファン装置を回転駆動させることによって除霜運転の対する外風の影響を抑制することができる。外風が順風の場合にはファン装置をブレーキ制御することによって除霜運転に対する外風の影響を抑制することができる。

＜第２の実施形態＞
第２の実施形態では、室外ファン装置２０が順方向と逆方向の両方向に回転可能な場合について説明する。なお、室外ファン装置２０の回転方向が順方向の場合、図２に示すように、室外機６の背面６Ｒから外気を吸い込み、正面６Ｆの方向に外気を吐出する。室外ファン装置２０の回転方向が逆方向の場合、室外機６の正面６Ｆから外気を吸い込み、背面６Ｒの方向に外気を吐出する。

図１１は、第２の実施形態の空気調和機において、モータ電流のｑ軸成分の検出値と除霜運転時のファンモータの回転速度の設定値との関係を模式的に示す図である。第１の実施形態の図７と同様に、図１１の横軸は、現時点のモータ電流のｑ軸成分Ｉ_qと無風時に予め検出されたｑ軸成分Ｉ_q0との差を示す。この差の値は外風によってモータ２２に与えられるトルクＴ_Airに比例する。

現時点のモータ電流のｑ軸成分Ｉ_qと無風時に予め検出されたｑ軸成分Ｉ_q0との差ｉ_q−ｉ_q0が閾値ＴＨ０を超えている場合（すなわち、Ｉ_qがＩ_q0と同符号であり、Ｉ_qの大きさがＩ_q0の大きさよりも閾値ＴＨ０を超えて増大している場合）には、室外ファン装置２０のファン２１に逆風が吹き付けていると判定される。この場合、図７と同様に、除霜運転時には、制御部４０は、この逆風を妨げるために室外ファン装置２０のモータ２２を順方向に回転させる。｜ｉ_q−ｉ_q0｜が増加するほど外風の風量が増加するので、｜ｉ_q−ｉ_q0｜が増加するにつれて回転速度の設定値を増加させるのが望ましい。

一方、ｉ_q−ｉ_q0＜−ＴＨ０の場合、すなわち、室外ファン装置２０のファン２１に順風が吹き付けており、順風の風量が閾値を超えていると判定された場合には、制御部４０は、この順風を妨げるために室外ファン装置２０のモータ２２を逆方向に回転させる。｜ｉ_q−ｉ_q0｜が増加するほど外風の風量が増加するので、｜ｉ_q−ｉ_q0｜が増加するにつれて回転速度の設定値を増加させるのが望ましい。

このように、外風の風向に応じてモータ２２の回転方向を逆転させることによって、外風が逆風の場合だけでなく順風の場合にも、外風によって除霜中の室外熱交換器１５を冷やされることを効果的に防止できる。なお、図６に示すように、モータ２２を順方向および逆方向のいずれの場合においても、｜ｉ_q−ｉ_q0｜が増加するにつれて段階的に回転速度の設定値を増加させてもよい。

＜第３の実施形態＞
第３の実施形態では、除霜運転中に外風を検出するための外風検出期間を設けた点に特徴がある。以下、図面を参照して具体的に説明する。

図１２は、第３の実施形態の空気調和機において、暖房運転モードと除霜運転モードとの切替え時の圧縮機１３、室外ファン装置２０、および四方弁１４の動作状態を示すタイミング図である。図１２のタイミング図は第１の実施形態の図１０に対応するものである。ただし、図１２のタイミング図は、時刻ｔ２から時刻ｔ５までの除霜運転期間中に外風検出期間（時刻ｔ３から時刻ｔ４まで）が設けられている点で図１０のタイミング図と異なる。

具体的に外風検出期間では、運転制御部５０は、外風の風向および風量を検出するために、室外ファン装置２０のモータ２２を試験速度ＲＳ１で回転させ、このときの各相のモータ電流ｉ_u，ｉ_v，ｉ_wを検出する。なお、外風検出期間における試験速度ＲＳ１は、除霜を妨げないように２００ｒｐｍ以下に設定する必要がある。

運転制御部５０は、検出した３相のモータ電流をｄｑ座標に変換することによって負荷トルクＴ_Loadに関係するｑ軸成分ｉ_qを計算する。そして、運転制御部５０は、無風時に試験速度ＲＳ１でモータ２２を回転させることによって予め検出されたｑ軸成分ｉ_q0の値と現時点のモータ電流のｑ軸成分ｉ_qとを比較することによって、現時点の外風の風向および風量を推定する。運転制御部５０は、推定した外風の風向および風量に基づいて外風検出期間以降の室外ファン装置２０を制御する。

除霜運転中に逆風を妨げるように一定の回転速度で室外ファン装置２０を運転している場合には、モータ電流の変化によって外風の風向および風量を検出することができる。しかしながら、暖房運転から除霜運転への切替え時に外風がほとんど無風であるかまたは室外ファン装置２０の送風方向と同方向の順風が吹いていると判定された場合には、除霜運転中に、室外ファン装置２０が停止状態に設定されるかまたはブレーキ制御が行われる（図１２の時刻ｔ２から時刻ｔ３までを参照）。この場合、外風の風向および風量が変化を検出することができないために、除霜が妨げられる状態になっていることがあり得る。このような外風の望ましくない変化を検出するために、外風検出期間を設けることが有効である。

＜付記＞
上記の実施形態の一部を以下に要約する。

［１］ 一局面におけるヒートポンプ機器（１０）は、冷凍サイクル（１８）と、ファン装置（２０）と、インバータ回路（２３）と、制御部（４０）とを備える。冷凍サイクル（１８）は、圧縮機（１３）、膨張弁（１６）、低温側熱交換器（１５）、高温側熱交換器（１７）、および四方弁（１６）を含む。ファン装置（２０）は、低温側熱交換器（１５）に外気を送風する。インバータ回路（２３）は、ファン装置（２０）の３相モータ（２２）を駆動する。制御部（４０）は、冷凍サイクル（１８）およびインバータ回路（２３）を制御する。制御部（４０）は、四方弁（１４）の切替えに応じて、圧縮機（１３）によって圧縮された冷媒を高温側熱交換器（１７）に供給する第１の運転モード（暖房運転モード）と、圧縮機（１３）によって圧縮された冷媒を低温側熱交換器（１５）に供給することによって低温側熱交換器（１５）の除霜を行う第２の運転モード（除霜運転モード）とを有する。制御部（４０）は、第１の運転モードから第２の運転モードに切替える際に、ファン装置（２０）の３相モータ（２２）を一定の第１速度で回転させてモータ電流を検出する。制御部（４０）は、検出した現時点のモータ電流の大きさと無風時に第１速度で３相モータ（２２）を回転させることによって予め検出されたモータ電流の大きさとの比較に基づいて外風の風量を推定する。制御部（４０）は、推定した外風の風量が閾値を超えている場合に、第２の運転モード時に外風を妨げるようにインバータ回路（２３）を制御する。

上記構成によれば、暖房運転から除霜運転に切替える際に、室外ファン装置を一定の速度で回転させたときのモータ電流の検出値に基づいて外風の風量を推定できる。そして、推定した外風の風量に基づいてインバータ回路を制御することによって、除霜運転中の外風の影響を抑制することができる。

［２］ 上記の［１］において、制御部（４０）は、検出したモータ電流を、界磁方向であるｄ軸成分とｄ軸成分に対して電気角が９０°異なるｑ軸成分とに変換する。制御部（４０）は、現時点のｑ軸成分の符号が無風時のｑ軸成分と同符号であり、現時点のｑ軸成分の大きさが無風時のｑ軸成分の大きさよりも増加している場合に、ファン装置（２０）の送風を妨げる逆風が吹いていると判定する。制御部（４０）は、現時点のｑ軸成分の符号が無風時のｑ軸成分と異符号であるか、現時点のｑ軸成分の大きさが無風時のｑ軸成分の大きさよりも減少している場合に、ファン装置（２０）の送風方向と同方向の順風が吹いていると判定する。

上記の構成によれば、一定の回転速度で室外ファンを回転させたときのモータ電流のｑ軸成分を、無風時に予め測定されたｑ軸成分の値と比較することによって、外風の風向を検出することが可能になる。

［３］ 上記の［２］において、制御部（４０）は、現時点のｑ軸成分と無風時のｑ軸成分との差の絶対値に基づいて、逆風および順風の風量を推定する。

［４］ 上記の［３］において、制御部（４０）は、逆風の風量が閾値を超えている場合に、第２の運転モード時にファン装置（２０）を回転駆動させるようにインバータ回路（２３）を制御する。制御部（４０）は、順風の風量が閾値を超えている場合に、第２の運転モード時にファン装置（２０）をブレーキ制御するようにインバータ回路（２３）を制御する。

上記の構成によれば、外風が逆風の場合に外風を妨げるようにファン装置を回転駆動させることによって除霜運転の対する外風の影響を抑制し、外風が順風の場合にはファン装置をブレーキ制御することによって除霜運転に対する外風の影響を抑制することができる。

［５］ 上記の［４］において、制御部（４０）は、逆風の風量が増加するにつれて、連続的にまたは段階的にファン装置（２０）の回転速度を増加させるようにインバータ回路（２３）を制御する。

［６］ 上記の［３］において、ファン装置（２０）は、順方向と逆方向の両方向に回転可能である。制御部（４０）は、逆風の風量が閾値を超えている場合に、第２の運転モード時にファン装置（２０）を順方向で回転駆動させるようにインバータ回路（２３）を制御する。制御部（４０）は、順風の風量が閾値を超えている場合に、第２の運転モード時にファン装置（２０）を逆方向で回転駆動させるようにインバータ回路（２３）を制御する。

上記のようにファン装置（２０）を両方向に回転可能な場合には、外風が順風の場合にも、ファン装置（２０）を逆方向に回転駆動させることによって除霜運転の対する外風の影響を効率的に抑制することができる。

［７］ 上記の［６］において、制御部（４０）は、順風および逆風の風量が増加するにつれて、連続的にまたは段階的にファン装置（２０）の回転速度を増加させるようにインバータ回路（２３）を制御する。

［８］ 上記の［１］〜［７］において、制御部（４０）は、第２の運転モードの実行中にファン装置（２０）を停止またはブレーキ制御している場合に、一時的にファン装置（２０）の３相モータ（２２）を一定の第２速度で回転させてモータ電流を検出する外風検出期間を設ける。制御部（４０）は、外風検出期間中に検出されたモータ電流の大きさと、無風時に第２速度で３相モータ（２２）を回転させることによって予め検出されたモータ電流の大きさとの比較に基づいて外風の風量を推定する。制御部（４０）は、推定した外風の風量が閾値を超えている場合に、外風検出期間以降の第２の運転モードの実行中に外風を妨げるようにインバータ回路を制御する。

上記の構成によれば、外風検出期間を設けることによって除霜運転中の外風の風向および風量の変化に応じて室外ファン装置の制御を変更すること可能になる。これによって、より効率的に除霜運転を行うことが可能になる。

［９］ 上記の［８］において、第２速度は、毎分２００回転以下である。除霜運転中には、室外ファン装置を冷やさないように外風検出のためのファンモータの回転速度は、モータ電流が検出可能な範囲内でできるだけ小さいほうが望ましい。

今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものでないと考えられるべきである。この発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

６ 室外機、１０ 空気調和機、１１ コンバータ回路、１２，２３，２７ インバータ回路、１３ 圧縮機、１４ 四方弁、１５ 室外熱交換器、１７ 室内熱交換器、１８ 冷凍サイクル、２０ 室外ファン装置、２１，２５ ファン、２２，２６ モータ、２４ 室内ファン装置、３０，３１，３２，３３，３４ 温度センサ、４０ 制御部、４１ 電流検出回路、４２ モータ制御部、４３ ＰＷＭ信号発生回路、５０ 運転制御部、５１ 座標変換部、５２ ファン特性格納部、５３ 電流比較部、５４ 回転速度設定部。

Claims (7)

1. 圧縮機、膨張弁、低温側熱交換器、高温側熱交換器、および四方弁を含む冷凍サイクルと、
   前記低温側熱交換器に外気を送風するファン装置と、
   前記ファン装置の３相モータを駆動するインバータ回路と、
   前記冷凍サイクルおよび前記インバータ回路を制御する制御部とを備え、
   前記制御部は、前記四方弁の切替えに応じて、前記圧縮機によって圧縮された冷媒を前記高温側熱交換器に供給する第１の運転モードと、前記圧縮機によって圧縮された冷媒を前記低温側熱交換器に供給することによって前記低温側熱交換器の除霜を行う第２の運転モードとを有し、
   前記制御部は、
   前記第１の運転モードから前記第２の運転モードに切替える際に、前記ファン装置の前記３相モータを一定の第１速度で回転させてモータ電流を検出し、
   検出した現時点の前記モータ電流の大きさと無風時に前記第１速度で前記３相モータを回転させることによって予め検出されたモータ電流の大きさとの比較に基づいて外風の風量を推定し、
   前記推定した外風の風量が閾値を超えている場合に、前記第２の運転モード時に前記外風を妨げるように前記インバータ回路を制御する、ヒートポンプ機器。
2. 前記制御部は、
   前記検出したモータ電流を、界磁方向であるｄ軸成分とｄ軸成分に対して電気角が９０°異なるｑ軸成分とに変換し、
   前記現時点のｑ軸成分の符号が前記無風時のｑ軸成分と同符号であり、前記現時点のｑ軸成分の大きさが前記無風時のｑ軸成分の大きさよりも増加している場合に、前記ファン装置による送風を妨げる逆風が吹いていると判定し、
   前記現時点のｑ軸成分の符号が前記無風時のｑ軸成分と異符号であるか、前記現時点のｑ軸成分の大きさが前記無風時のｑ軸成分の大きさよりも減少している場合に、前記ファン装置の送風方向と同方向の順風が吹いていると判定するように構成される、請求項１に記載のヒートポンプ機器。
3. 前記制御部は、
   前記現時点のｑ軸成分と前記無風時のｑ軸成分との差の絶対値に基づいて、前記逆風および前記順風の風量を推定するように構成される、請求項２に記載のヒートポンプ機器。
4. 前記制御部は、
   前記逆風の風量が閾値を超えている場合に、前記第２の運転モード時に前記ファン装置を回転駆動させるように前記インバータ回路を制御し、
   前記順風の風量が閾値を超えている場合に、前記第２の運転モード時に前記ファン装置をブレーキ制御するように前記インバータ回路を制御する、請求項３に記載のヒートポンプ機器。
5. 前記制御部は、
   前記逆風の風量が増加するにつれて、連続的にまたは段階的に前記ファン装置の回転速度を増加させるように前記インバータ回路を制御する、請求項４に記載のヒートポンプ機器。
6. 前記制御部は、
   前記第２の運転モードの実行中に前記ファン装置を停止またはブレーキ制御している場合に、一時的に前記ファン装置の前記３相モータを一定の第２速度で回転させてモータ電流を検出する外風検出期間を設け、
   前記外風検出期間中に検出されたモータ電流の大きさと、無風時に前記第２速度で前記３相モータを回転させることによって予め検出されたモータ電流の大きさとの比較に基づいて外風の風量を推定し、
   前記推定した外風の風量が閾値を超えている場合に、前記外風検出期間以降の前記第２の運転モードの実行中に前記外風を妨げるように前記インバータ回路を制御する、請求項１〜５のいずれか１項に記載のヒートポンプ機器。
7. 前記第２速度は、毎分２００回転以下である、請求項６に記載のヒートポンプ機器。

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