JP6726777B1 - 低炭素フェロマンガンの製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
(MnO)+[C]=[Mn]+CO ・・・(1)
K=aMn・PCO/aMnO・aC ・・・(2)
ここで、aiは成分iの活量、Pjは成分jの分圧(atm)である。平衡定数K、aMn、aCの値は文献の熱力学データを用いて計算することができ、そして、下記(3)、(4)式の条件のもとで溶湯中の平衡[C]濃度と溶湯温度の関係を求めることにより、フェロマンガン溶湯の脱炭限界を知ることができる。
aMnO=1 ・・・(3)
P=PMn+PCO=1 ・・・(4)
ただし、上記(4)式においてPは全圧(atm)であり、PMnはその温度でのMnの蒸気圧に等しいとする。
例えば、炉底羽口から酸素ガスまたは酸素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹きこむ方法(特許文献4および5)では、フェロマンガン溶湯の脱炭精錬について、前述したように、高温吹錬が必須であることに加えて、羽口近傍が酸素ガスによる酸化反応熱により一層の高温に曝されることが予想される。したがって、羽口の溶損による溶湯の漏洩を防止するために高度な操業技術を必要とするとともに、不活性ガスのみを吹きこむ場合と比較して羽口寿命が著しく低下し、耐火物コストの大幅な上昇が避けられない。
a.上記底吹き羽口からは、撹拌動力密度にして500W/t以上となるように撹拌用ガスの吹きこみを行うこと、
b.上記吹錬中に、中炭素フェロマンガンまたは低炭素フェロマンガンの冷材を投入すること、
がより好ましい実施形態になりうるものと考えられる。
U0=740{1−(Pe/P0)2/7}1/2 ・・・(6)
U/U0=D/2CL ・・・(7)
C=0.016+0.19/((P0/0.97)−1.034) ・・・(8)
ここで、FO2:上吹きランスからの酸化性ガスの供給速度(Nm3/h)、n:上吹きランスのノズル孔数(個)、d:上吹きランスのノズルのスロート径(mm)、P0:酸化性ガスの上吹きランスノズル前圧力(atm)、Pe:同出口圧力(atm)、U0:上吹きランスからの酸化性ガスの噴出流速(m/s)、U:上吹きランスからの酸化性ガスの浴面到達時流速(m/s)、L:ランス高さ(上吹きランスのノズル出口から、静止時浴面までの距離)(mm)、D:上吹きランスのノズル出口径(mm)、C:酸化性ガスのジェットの広がりを表す常数(−)である。
ε=6.183×(Q×Tl/(60×W))×[ln{1+h/(1.02×10−4×(101325×P))}+{1−(Tg/Tl)}] ・・・(9)
ここで、ε:底吹きガスの撹拌動力密度(W/t)、Q:底吹きガス流量(Nm3/h)、W:フェロマンガン溶湯量(t)、Tl:フェロマンガン溶湯温度(℃)、Tg:底吹きガス温度(℃)、h:浴深(静止時浴面から反応容器底までの距離)(m)、P:大気圧力(atm)である。
ηMn=W1/(W2+W3+W4)×100 ・・・(10)
ここで、ηMn:Mn歩留(%)、W1:製品FeMn中のMn重量(kg)、W2:HCFeMn溶湯中のMn重量(kg)、W3:Mn含有合金として添加したMn重量(kg)、W4:酸化Mnとして添加したMn重量(kg)である。
ηO2=(([C]1−[C]2)×10/12×0.5×22.4×100)/WO2 ・・・(11)
ここで、ηO2:脱炭酸素効率(%)、[C]1:吹錬開始時の溶湯中炭素濃度(mass%)、[C]2:吹錬終了時の溶湯中炭素濃度(mass%)、およびWO2はFeMnの単位重量当たりの吹錬酸素総量(Nm3/t)である。
2 溶湯
3 ランス
4 羽口
5 非酸化性ガス配管
6 非酸化性ガス配管
7 酸素ガス配管
8 流量調節弁
9 冷却材(添加材)
Claims (3)
- 上吹きランスおよび底吹き羽口を備えた反応容器内に収容した高炭素のフェロマンガン溶湯の浴面上に、上吹きランスから酸化性ガスを吹きつけて脱炭し、低炭素のフェロマンガンを製造するに際し、前記酸化性ガスの吹きつけを浴面到達時流速が70m/s以上150m/s以下となるようにして吹錬することを特徴とする低炭素フェロマンガンの製造方法。
- 前記底吹き羽口からは、撹拌動力密度にして500W/t以上となるように撹拌用ガスの吹きこみを行うことを特徴とする請求項1に記載の低炭素フェロマンガンの製造方法。
- 前記吹錬中に、中炭素フェロマンガンまたは低炭素フェロマンガンの冷材を投入することを特徴とする請求項1または2に記載の低炭素フェロマンガンの製造方法。
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