JP6721268B2 - 燃料噴射弁 - Google Patents

Description

本発明は、エンジンに搭載される電磁式の燃料噴射弁に関するものである。

従来の燃料噴射弁は、特許文献１の図１、２に示されているようにアマチュア１７とコア２との間のエアギャップ５８の外径側に磁気的な絞り部１３を有し、コイル外側に配置されたヨーク４５の軸方向の両端がコア２及び弁ホルダ１０と溶接されている。

このタイプの燃料噴射弁は、特許文献２の図で示されるようなオリフィスプレート２２の変形により弁座１８を変位させて弁体のリフト量を調節する構造となっている。

国際公開第９６／２４７６３号 国際公開第９２／０３６５３号

車両の排ガス規制の強化に伴いエンジンには高精度な空燃比制御が必要とされており、微小な量まで高精度に噴射可能な燃料噴射弁が求められている。燃料噴射弁のバネ荷重を高めて閉弁時間を早めれば閉弁時に噴射される燃料噴射量が減少して微小な噴射量まで精度よく噴射できるようになる。一方、バネ荷重を高めると開弁時の電磁力が不足して、エンジン始動時の駆動電圧が低い条件では、電磁力不足により開弁できなくなるという問題がある。電磁力を増加させるために、アマチュアを大型化することが考えられるが、アマチュアの質量増加により閉弁時間が遅れて燃料噴射量を減少させることができない。

ところで、特許文献１の燃料噴射弁において、磁気絞り部１３を薄くすると、この部分の通過磁束が減少し、エアギャップ５８を通る磁束が増加するので、アマチュア１７を大型化しないでも電磁力を増加させることができる。しかし、ヨーク４５の軸方向の両端を溶接した後の冷却によるヨーク４５の収縮により、溶接間の構造中で最も薄い磁気絞り部１３に集中的にストレスがかかり、変形が生じる可能性がある。磁気絞り部１３を含む弁ホルダ１０は、コア２及びアマチュア１７を収容しており、磁気絞り部１３の変形によりコア２とアマチュア１７との相対位置が変化し、弁リフト量が変化する。特許文献１の燃料噴射弁では、磁気絞り部１３の内周面が、アマチュア摺動部３６との摺動面となっており、磁気絞り部１３が座屈した場合には、アマチュア摺動部３６と磁気絞り部１３の内周面とのクリアランスがなくなりアマチュア１７の摺動不良が発生する。

そこで、コアとアマチュアとの間の隙間を流れる磁束を増加させるために弁ホルダを薄肉化する場合であっても、溶接後のヨークの収縮等により、薄肉化された弁ホルダの部分が、変形することを抑制できる燃料噴射弁が求められる。

本発明に係る燃料噴射弁は、燃料通路が形成された弁座と、
軸方向の開弁側に移動し、前記弁座と離間して前記燃料通路を開く、又は軸方向の閉弁側に移動し、前記弁座に当接して前記燃料通路を閉じる弁体と、
筒状のコイルと、
前記コイルの内径側に配置された筒状のコアと、
前記コアの軸方向の閉弁側に前記コアと隙間を空けて配置され、前記コイルの通電により生じた磁束により軸方向の開弁側に吸引され、前記弁体を軸方向の開弁側に移動させる筒状のアマチュアと、
前記弁座、前記弁体、及び前記アマチュアを内径側に収容した筒状の弁ホルダと、
前記コイルの外側を覆う筒状のヨークと、を備え、
前記ヨークは、前記コイルの外径側を覆う筒状のヨーク外径部と、前記ヨーク外径部から軸方向の閉弁側に延出した筒状のヨーク閉弁側部と、前記ヨーク外径部から軸方向の開弁側に延出し、前記コアの外周面に溶接されたヨーク開弁側部と、を有し、
前記弁ホルダは、内周面が前記コアの外周面に嵌合され、溶接されたコア接続部と、前記コア接続部よりも軸方向の閉弁側の部分であって、前記コアと前記アマチュアとの間の前記隙間の外径側に配置された隙間外径部と、前記隙間外径部よりも軸方向の閉弁側の部分であって、内周面が前記アマチュアの外周面と摺動するアマチュア摺動部と、前記アマチュア摺動部よりも軸方向の閉弁側の部分であって、外周面が前記ヨーク閉弁側部の内周面に圧入されたホルダ圧入部と、を有し、
前記隙間外径部は、前記コア接続部、前記アマチュア摺動部、及び前記ホルダ圧入部よりも薄肉に形成され、
前記ヨーク閉弁側部の内周面と前記ホルダ圧入部の外周面との間に生じる軸方向の摩擦力は、前記隙間外径部が塑性変形し始める軸方向の変形荷重よりも小さいものである。

本発明に係る燃料噴射弁によれば、コアとアマチュアとの間の隙間の外径側に配置された弁ホルダの隙間外径部が薄肉化されているので、隙間外径部を通る磁束を減少させ、隙間を通る磁束を増加させ、アマチュアの吸引力を増加させることができる。コアとヨークのヨーク開弁側部とは溶接されているが、弁ホルダのホルダ圧入部とヨークのヨーク閉弁側部とは圧入により連結されている。よって、隙間外径部よりも軸方向の閉弁側の部分は、圧入部の面圧により生じた摩擦力によりヨークに連結されているため、圧入部が相互に滑ることにより、軸方向の荷重を逃がすことができるように構成されている。そして、圧入部の軸方向の摩擦力は、隙間外径部の軸方向の変形荷重よりも小さくされているので、溶接後のヨークの収縮等により、隙間外径部にかかる軸方向の荷重が、隙間外径部の変形荷重に到達する前に、ヨーク閉弁側部の内周面と弁ホルダのホルダ圧入部の外周面とが相互に滑り、軸方向の荷重を減少させることができ、薄肉化された隙間外径部の変形を抑制できる。

また、隙間外径部が薄肉化され、アマチュア摺動部は薄肉化されていないので、製造バラツキにより隙間外径部が万が一変形した場合でも、アマチュア摺動部が変形することを抑制できる。よって、アマチュア摺動部とアマチュアとの摺動不良が生じることを抑制でき、燃料噴射弁の動作不良のリスクを低減することができる。また、アマチュア摺動部は、ホルダ圧入部よりも軸方向の開弁側に配置され、ヨーク閉弁側部に圧入されない。よって、アマチュア摺動部は、圧入により変形し難く、アマチュア摺動部の内周面の変形による摺動不良を生じ難くできる。

本発明の実施の形態１に係る燃料噴射弁の断面図である。 本発明の実施の形態１に係る燃料噴射弁の要部断面図である。 本発明の実施の形態１に係る弁リフト量の調節を説明するための燃料噴射弁の断面図である。 本発明の実施の形態１に係るヨークの加工を説明するための断面図である。 本発明の実施の形態１に係るヨークの加工を説明するための断面図である。 本発明の実施の形態１に係るヨーク閉弁側部のシェービング加工を説明するための断面図である。

実施の形態１．
実施の形態１に係る燃料噴射弁１について図面を参照して説明する。図１は、本実施の形態に係る燃料噴射弁１を、軸心Ｙを通る平面で切断した断面図である。図２は、燃料噴射弁１の要部断面図である。なお、図１及び図２は、閉弁状態の燃料噴射弁１の図である。

燃料噴射弁１の先端部は、エンジンの吸気通路（不図示）に露出するように取り付けられ、燃料噴射弁１の後端部に燃料が供給される。燃料噴射弁１は、制御装置からの電気信号により開弁して吸気通路内に燃料を噴射する。

燃料噴射弁１は、燃料通路３ａが形成された弁座３と、燃料通路３ａを開閉する弁体２と、を備えている。弁体２は、軸方向の開弁側Ｘ１に移動すると、弁座３と離間して燃料通路３ａを開き、軸方向の閉弁側Ｘ２に移動すると、弁座３に当接して燃料通路３ａを閉じる。弁体２は、燃料通路３ａの軸方向の開弁側Ｘ１に配置されている。弁体２は、燃料通路３ａを塞ぐ球状の先端部２ａと、先端部２ａから軸方向の開弁側Ｘ１に延出する筒状（本例では円筒状）のパイプ２ｂと、を有したニードル弁とされている。パイプ２ｂには、側面に複数の穴が設けられており、先端部２ａに溶接により固定されている。燃料噴射弁１は、弁座３の軸方向の閉弁側Ｘ２に設けられ、噴射孔４ａが形成されたオリフィスプレート４を備えている。

本発明において、弁体２が移動する方向を軸方向Ｘと定義する。軸方向Ｘは、各筒状部材の軸心Ｙと平行になっている。軸方向の閉弁側Ｘ２は、燃料噴射弁１の先端側であり、軸方向の開弁側Ｘ１は、燃料噴射弁１の後端側である。なお、各筒状部材は、軸心Ｙの周りに配置されている。

燃料噴射弁１の軸方向の閉弁側Ｘ２の端部（先端部）に、弁座３、オリフィスプレート４が配置されており、燃料が噴射される。燃料噴射弁１の軸方向の開弁側Ｘ１の端部（後端部）が、軸方向の開弁側Ｘ１に開口しており、開口部に燃料管（不図示）から３００ｋＰａ程度の燃料が供給される。燃料噴射弁１の後端部の外周面にはＯリング１３が嵌め込まれており、燃料管との接続がシールされる。

燃料噴射弁１は、筒状のコイル５と、コイル５の内径側に配置された筒状のコア７と、コア７の軸方向の閉弁側Ｘ２にコア７と隙間６を空けて配置され、コイル５の通電により生じた磁束により軸方向の開弁側Ｘ１に吸引される筒状のアマチュア８と、コイル５の外側を覆う筒状のヨーク１１と、を備えている。コア７、ヨーク１１、アマチュア８は、鉄などの磁性体により構成されている。コイル５は、銅線が巻装されたボビン５ａを有している。ボビン５ａは、後述するターミナル１２の支持部材と一体形成されている。コア７は、燃料噴射弁１の軸方向の開弁側Ｘ１の端部（後端部）まで延びている。

アマチュア８は、円筒状の本体部８ａと、本体部８ａから軸方向の閉弁側Ｘ２に延出した部分であって、本体部８ａと内径が同じであり本体部８ａよりも外径が小さい円筒状のボス部８ｂと、を有している。コア７（後述するコア小径部７ａ）の軸方向の閉弁側Ｘ２の端面と、アマチュア８（本体部８ａ）の軸方向の開弁側Ｘ１の端面とは、軸方向Ｘに対向している。コア７とアマチュア８との間の軸方向Ｘの隙間６は、閉弁状態で生じており、開弁状態では無くなる。本体部８ａの軸方向の閉弁側Ｘ２の部分は、軸方向の開弁側Ｘ１の部分よりも外径が大きくなっており、弁ホルダ９のアマチュア摺動部９ｃの内周面と摺動する摺動面となっている。アマチュア８の内周面は、パイプ２ｂの軸方向の開弁側Ｘ１の端部の外周面に圧入により嵌合され、固定されている。

燃料噴射弁１は、コア７の内径側に配置され、アマチュア８を軸方向の閉弁側Ｘ２に押圧するバネ１５を備えている。バネ１５の軸方向の開弁側Ｘ１の端部は、筒状（本例では、円筒状）のロッド１６により支持され、バネ１５の軸方向の閉弁側Ｘ２の端部は、アマチュア８に固定されたパイプ２ｂを軸方向の閉弁側Ｘ２を押圧している。ロッド１６の外周面は、コア７の内周面に圧入により嵌合され、固定されている。

燃料噴射弁１は、コイル５を外部の制御装置に接続するためのターミナル１２を備えている。ターミナル１２は、燃料噴射弁１の側方部分に配置されている。制御装置からターミナル１２に電力が供給されると、コイル５が磁束を発生し、コイル５の磁束によりアマチュア８を軸方向の開弁側Ｘ１に吸引する吸引力が生じる。軸方向の開弁側Ｘ１への磁束の吸引力が、軸方向の閉弁側Ｘ２へのバネ１５の押圧力を上回って、アマチュア８及び弁体２が軸方向の開弁側Ｘ１に移動し、弁体２が弁座３から離間して開弁状態となる。一方、制御装置からターミナル１２への電力供給が停止すると、軸方向の開弁側Ｘ１への磁束の吸引力がなくなり、軸方向の閉弁側Ｘ２へのバネ１５の押圧力により、アマチュア８及び弁体２が軸方向の閉弁側Ｘ２に移動し、弁体２が弁座３に当接して閉弁状態となる。

燃料噴射弁１は、弁座３、弁体２、及びアマチュア８を内径側に収容した筒状の弁ホルダ９を備えている。弁ホルダ９は、オリフィスプレート４も内径側に収容している。

オリフィスプレート４は、弁座３の軸方向の閉弁側Ｘ２の部分に溶接された溶接部４ｃと、弁ホルダ９に溶接された溶接部４ｂと、を備えている。すなわち、弁座３は、オリフィスプレート４を介して弁ホルダ９に固定されている。

ヨーク１１は、コイル５の外径側を覆う筒状のヨーク外径部１１ａと、ヨーク外径部１１ａから軸方向の閉弁側Ｘ２に延出し、弁ホルダ９を支持する筒状のヨーク閉弁側部１１ｂと、ヨーク外径部１１ａから軸方向の開弁側Ｘ１に延出し、コア７の外周面に溶接されたヨーク開弁側部１１ｃと、を有している。

本実施の形態では、ヨーク外径部１１ａ及びヨーク閉弁側部１１ｂは、一体形成された部材であり、ヨーク外径部１１ａの径よりもヨーク閉弁側部１１ｂの径が２段階に小さくなった２段の円筒状に形成されている。ヨーク開弁側部１１ｃは、プレート状の部材であり、コア７の外周面に溶接された溶接部１１ｄと、ヨーク外径部１１ａに溶接された溶接部１１ｅと、を有している。ヨーク開弁側部１１ｃは、ターミナル１２が配置された周方向の部分を切り欠いた、円環プレート状の部材とされており、コア７の外周面とヨーク外径部１１ａの内周面との間の円筒状の空間の軸方向の開弁側Ｘ１の開口を塞ぐ。

弁ホルダ９は、内周面がコア７の外周面に嵌合され、溶接されたコア接続部９ａと、コア接続部９ａよりも軸方向の閉弁側Ｘ２の部分であって、コア７とアマチュア８との間の隙間６の外径側に配置された隙間外径部９ｂと、隙間外径部９ｂよりも軸方向の閉弁側Ｘ２の部分であって、内周面がアマチュア８（本体部８ａの軸方向の閉弁側Ｘ２の部分）の外周面と摺動するアマチュア摺動部９ｃと、アマチュア摺動部９ｃよりも軸方向の閉弁側Ｘ２の部分であって、外周面がヨーク閉弁側部１１ｂの内周面に圧入されたホルダ圧入部９ｄと、を有している。また、弁ホルダ９は、ホルダ圧入部９ｄよりも軸方向の閉弁側Ｘ２の部分であって、内径側に弁座３、弁体２、及びオリフィスプレート４を収容しているホルダ先端部９ｅを有している。

アマチュア摺動部９ｃの外径は、ホルダ圧入部９ｄの外径よりも小さくされており、アマチュア摺動部９ｃの外周面は、ヨーク閉弁側部１１ｂの内周面に接しないで、圧入されないように構成されている。

コア７の軸方向の閉弁側Ｘ２の端部は、開弁側Ｘ１の部分よりも外径が小さくなった円筒状のコア小径部７ａとなっており、コイル５（ボビン５ａ）の内周面とコア小径部７ａの外周面との間には、軸方向の閉弁側Ｘ２に開口する円筒状の隙間７ｂ（以下、コア小径部隙間７ｂと称す）が生じている。このコア小径部隙間７ｂに、弁ホルダ９のコア接続部９ａが配置されている。弁ホルダ９のコア接続部９ａは円筒状に形成されており、コア接続部９ａの内周面が、コア小径部７ａの外周面に圧入により嵌合された状態で、溶接部９ｆによりコア接続部９ａがコア小径部７ａに溶接されている。

＜隙間外径部９ｂの薄肉化とその課題＞
隙間外径部９ｂは、コア接続部９ａ、アマチュア摺動部９ｃ、及びホルダ圧入部９ｄよりも薄肉に形成されている。すなわち、隙間外径部９ｂの径方向の厚みは、コア接続部９ａ、アマチュア摺動部９ｃ、及びホルダ圧入部９ｄの径方向の厚みよりも薄く形成されている。薄肉化により隙間外径部９ｂを通る磁束を減少させ、コア７とアマチュア８との間の隙間６を通る磁束を増加させ、アマチュア８の吸引力を増加させることができる。

しかし、隙間外径部９ｂを薄肉化すると、隙間外径部９ｂが変形し易くなる。隙間外径部９ｂよりも軸方向の開弁側Ｘ１の部分と軸方向の閉弁側Ｘ２の部分とは、ヨーク１１を介して連結されており、溶接後の冷却によりヨーク１１が収縮すると、隙間外径部９ｂに軸方向Ｘの荷重がかかる。軸方向Ｘの荷重が、隙間外径部９ｂが塑性変形し始める軸方向の変形荷重Ｂを上回ると、隙間外径部９ｂが変形し、隙間６の間隔が狭くなり、開弁時のアマチュア８の軸方向の開弁側Ｘ１への移動量が減少し、開弁不良が生じる。そこで、溶接後の冷却によりヨーク１１が収縮するなどして、隙間外径部９ｂに軸方向Ｘの荷重がかかっても、隙間外径部９ｂの変形を抑制できる燃料噴射弁１が望まれる。

＜薄肉化された隙間外径部９ｂの変形抑制＞
本実施の形態では、隙間外径部９ｂよりも軸方向の開弁側Ｘ１では、弁ホルダ９のコア接続部９ａとコア７とが溶接部９ｆにより溶接され、コア７とヨーク１１（ヨーク開弁側部１１ｃ）とが溶接部１１ｄにより溶接されている。よって、隙間外径部９ｂよりも軸方向の開弁側Ｘ１の部分は、溶接によりヨーク１１に連結されているため、軸方向Ｘの荷重を逃がすことができない。一方、隙間外径部９ｂよりも軸方向の閉弁側Ｘ２では、弁ホルダ９のホルダ圧入部９ｄとヨーク１１（ヨーク閉弁側部１１ｂ）とが圧入により連結されている。よって、隙間外径部９ｂよりも軸方向の閉弁側Ｘ２の部分は、圧入部の面圧により生じた摩擦力Ａによりヨーク１１に連結されているため、圧入部が相互に滑ることにより、軸方向Ｘの荷重を逃がすことができるように構成されている。

そこで、ヨーク１１のヨーク閉弁側部１１ｂの内周面と弁ホルダ９のホルダ圧入部９ｄの外周面との間に生じる軸方向Ｘの摩擦力Ａは、弁ホルダ９の隙間外径部９ｂが塑性変形し始める軸方向の変形荷重Ｂよりも小さくされている（Ａ＜Ｂ）。

この構成によれば、溶接後のヨーク１１の収縮等により、隙間外径部９ｂにかかる軸方向Ｘの荷重が、隙間外径部９ｂの変形荷重Ｂに到達する前に、ヨーク閉弁側部１１ｂの内周面と弁ホルダ９のホルダ圧入部９ｄの外周面とが相互に滑り、軸方向Ｘの荷重を減少させることができ、隙間外径部９ｂの変形を抑制できる。

また、上記のように、隙間外径部９ｂが薄肉化され、アマチュア摺動部９ｃは薄肉化されていないので、製造バラツキにより隙間外径部９ｂが万が一変形した場合でも、アマチュア摺動部９ｃが変形することを抑制できる。よって、アマチュア摺動部９ｃとアマチュア８（本体部８ａの軸方向の閉弁側Ｘ２の部分）との摺動不良が生じることを抑制でき、燃料噴射弁１の動作不良のリスクを低減することができる。

また、上記のように、アマチュア摺動部９ｃは、ホルダ圧入部９ｄよりも軸方向の開弁側Ｘ１に配置され、ヨーク閉弁側部１１ｂに圧入されない。よって、アマチュア摺動部９ｃは、圧入により変形し難く、アマチュア摺動部９ｃの内周面の変形による摺動不良が生じ難くできる。

本実施の形態では、隙間外径部９ｂからアマチュア摺動部９ｃまでの弁ホルダ９の内周面は、同一径の円筒面とされている。この構成によれば、隙間外径部９ｂとアマチュア摺動部９ｃとの内径が同時に管理されるため、アマチュア摺動部９ｃと同様に、隙間外径部９ｂの内径を高精度に管理し、隙間外径部９ｂの変形荷重Ｂのバラツキを抑制することができる。

＜燃料噴射弁１の組み立て＞
まず、弁ホルダ９のコア接続部９ａの内周面に、コア７のコア小径部７ａの外周面を圧入し、その後、コア接続部９ａとコア小径部７ａとを溶接して溶接部９ｆを形成する。

そして、コア７と一体化された弁ホルダ９のホルダ圧入部９ｄの外周面を、ヨーク外径部１１ａと一体形成されたヨーク閉弁側部１１ｂの内周面に圧入する。そして、ターミナル１２と一体形成されたコイル５を、コア７の外周面とヨーク外径部１１ａの内周面との間の円筒状の空間に挿入する。そして、ターミナル１２部分が欠けた円環プレート状のヨーク開弁側部１１ｃを、円筒状の空間の軸方向の開弁側Ｘ１の開口部に配置し、ヨーク外径部１１ａとヨーク開弁側部１１ｃとの境界を溶接して溶接部１１ｅを形成し、コア７とヨーク開弁側部１１ｃとの境界を溶接して溶接部１１ｄを形成する。

コア７とヨーク開弁側部１１ｃとの溶接の際に、レーザー照射によりコア７とヨーク開弁側部１１ｃの一部が金属溶融し、周囲の金属の温度が上昇する。レーザー照射が終了すると、溶融した金属の凝固、温度降下による金属の収縮により、コア７に対してヨーク１１を軸方向の開弁側Ｘ１に移動させるような応力が発生する。この時、上述したように、ヨーク１１のヨーク閉弁側部１１ｂの内周面と弁ホルダ９のホルダ圧入部９ｄの外周面とが相互に滑り、薄肉化された弁ホルダ９の隙間外径部９ｂにかかる軸方向Ｘの荷重が、変形荷重Ｂに到達することを抑制でき、隙間外径部９ｂの変形を抑制できる。

そして、組み立てた上記部品に対して、樹脂１８をモールディングする。そして、コア７の内周面にロッド１６の外周面を圧入する。そして、バネ１５、パイプ２ｂに圧入されたアマチュア８、及び弁体２を、コア７及び弁ホルダ９の内側に挿入する。溶接部４ｃにより互いに溶接されたオリフィスプレート４及び弁座３を、弁ホルダ９の内側に挿入し、弁ホルダ９に対して位置決めした後、オリフィスプレート４の外周部と弁ホルダ９の内周面とを全周に亘って溶接して溶接部４ｂを形成する。

次に、図３に示すように、燃料噴射弁１の軸方向の開弁側Ｘ１の端部（後端部）を固定した状態で、円柱状の治具１９により、オリフィスプレート４を軸方向の開弁側Ｘ１に押圧する。治具１９の先端は、軸方向の開弁側Ｘ１に突出した円筒状の突出部１９ａを有している。突出部１９ａが、溶接部４ｃ付近を押圧し、溶接部４ｃと溶接部４ｂとの間のオリフィスプレート４の部分を塑性変形させることにより、弁ホルダ９に対して弁座３を軸方向の開弁側Ｘ１に変位させて、コア７とアマチュア８との隙間６の軸方向Ｘの間隔を調節し、弁リフト量を調節する。

本実施の形態では、弁ホルダ９の隙間外径部９ｂ（径方向の厚み）は、アマチュア８の吸引力を増加させるため、オリフィスプレート４（プレートの厚み）よりも薄肉化されており、弁ホルダ９の隙間外径部９ｂが塑性変形し始める軸方向の変形荷重Ｂは、オリフィスプレート４が塑性変形し始める軸方向の変形荷重Ｃよりも小さくなっている。

そのため、オリフィスプレート４を塑性変形させる治具１９の押圧力が、そのまま隙間外径部９ｂに伝達されれば、隙間外径部９ｂが変形するおそれがある。

そこで、本実施の形態では、オリフィスプレート４が塑性変形し始める軸方向Ｘの変形荷重Ｃは、圧入されたヨーク閉弁側部１１ｂの内周面とホルダ圧入部９ｄの外周面との間に生じる軸方向Ｘの摩擦力Ａと、薄肉化された隙間外径部９ｂが塑性変形し始める軸方向Ｘの変形荷重Ｂと、の合計値よりも小さくされている（Ｃ＜Ａ＋Ｂ）。

この構成によれば、オリフィスプレート４の変形荷重Ｃ相当の押圧力で、治具１９によりオリフィスプレート４を押圧すれば、押圧力をヨーク閉弁側部１１ｂとホルダ圧入部９ｄとの摩擦力Ａと隙間外径部９ｂの変形荷重Ｂとの合計値により受け止めることができ、隙間外径部９ｂが変形することを抑制できる。よって、薄肉化された隙間外径部９ｂが変形することなく、オリフィスプレート４を変形させて、弁リフト量を調節することができる。

２段の円筒状に形成された一体部材であるヨーク外径部１１ａ及びヨーク閉弁側部１１ｂは、絞り加工及びシェービング加工により形成されている。具体的には、図４に示すように、先端が２段の円柱状に形成されたパンチ（不図示）により、板材をプレスして絞り加工する。その後、切削加工により、不要な部分を切断して図５の状態にする。この際、図４に示すように、下端を開口させるために、打抜き工具２０により中心部を打ち抜くが、この際、図５に示すように、ヨーク閉弁側部１１ｂの内周面に、内径が拡大した内径拡大部１１ｆが発生する。そのため、図６に示すように、削り工具２１により、ヨーク閉弁側部１１ｂの内周面を削り取り、まっすぐな円筒面にするシェービング加工を行う。その結果、ヨーク閉弁側部１１ｂは、絞り加工により形成された絞り加工部であって、シェービング加工により内周面が円筒状に形成されたシェービング加工部となる。

このように、圧入部となるヨーク閉弁側部１１ｂを、絞り加工及びシェービング加工により、安価に製作することができる。シェービング加工により、ヨーク閉弁側部１１ｂの内周面を、圧入に適したまっすぐな円筒面とすることができると共に、その内径を精度よく調節することができる。よって、圧入部の面圧、摩擦力Ａを精度よく調節することができ、隙間外径部９ｂの変形を抑制することができる。

なお、本発明は、その発明の範囲内において、実施の形態を適宜、変形、省略したりすることが可能である。

１ 燃料噴射弁、２ 弁体、３ 弁座、３ａ 燃料通路、４ オリフィスプレート、４ａ 噴射孔、５ コイル、６ 隙間、７ コア、８ アマチュア、９ 弁ホルダ、９ａ コア接続部、９ｂ 隙間外径部、９ｃ アマチュア摺動部、９ｄ ホルダ圧入部、１１ ヨーク、１１ａ ヨーク外径部、１１ｂ ヨーク閉弁側部、１１ｃ ヨーク開弁側部、Ｘ 軸方向、Ｘ１ 軸方向の開弁側、Ｘ２ 軸方向の閉弁側

Claims (5)

1. 燃料通路が形成された弁座と、
   軸方向の開弁側に移動し、前記弁座と離間して前記燃料通路を開く、又は軸方向の閉弁側に移動し、前記弁座に当接して前記燃料通路を閉じる弁体と、
   筒状のコイルと、
   前記コイルの内径側に配置された筒状のコアと、
   前記コアの軸方向の閉弁側に前記コアと隙間を空けて配置され、前記コイルの通電により生じた磁束により軸方向の開弁側に吸引され、前記弁体を軸方向の開弁側に移動させる筒状のアマチュアと、
   前記弁座、前記弁体、及び前記アマチュアを内径側に収容した筒状の弁ホルダと、
   前記コイルの外側を覆う筒状のヨークと、を備え、
   前記ヨークは、前記コイルの外径側を覆う筒状のヨーク外径部と、前記ヨーク外径部から軸方向の閉弁側に延出した筒状のヨーク閉弁側部と、前記ヨーク外径部から軸方向の開弁側に延出し、前記コアの外周面に溶接されたヨーク開弁側部と、を有し、
   前記弁ホルダは、内周面が前記コアの外周面に嵌合され、溶接されたコア接続部と、前記コア接続部よりも軸方向の閉弁側の部分であって、前記コアと前記アマチュアとの間の前記隙間の外径側に配置された隙間外径部と、前記隙間外径部よりも軸方向の閉弁側の部分であって、内周面が前記アマチュアの外周面と摺動するアマチュア摺動部と、前記アマチュア摺動部よりも軸方向の閉弁側の部分であって、外周面が前記ヨーク閉弁側部の内周面に圧入されたホルダ圧入部と、を有し、
   前記隙間外径部は、前記コア接続部、前記アマチュア摺動部、及び前記ホルダ圧入部よりも薄肉に形成され、
   前記ヨーク閉弁側部の内周面と前記ホルダ圧入部の外周面との間に生じる軸方向の摩擦力は、前記隙間外径部が塑性変形し始める軸方向の変形荷重よりも小さい燃料噴射弁。
2. 噴射孔が形成されたオリフィスプレートを更に備え、
   前記オリフィスプレートは、前記弁座の軸方向の閉弁側の部分に溶接された溶接部と、前記弁ホルダに溶接された溶接部と、を備え、前記弁座は、前記オリフィスプレートを介して前記弁ホルダに固定され、
   前記オリフィスプレートが塑性変形し始める軸方向の変形荷重は、前記ヨーク閉弁側部の内周面と前記ホルダ圧入部の外周面との間に生じる軸方向の摩擦力と、前記隙間外径部が塑性変形し始める軸方向の変形荷重と、の合計値よりも小さい請求項１に記載の燃料噴射弁。
3. 前記隙間外径部が塑性変形し始める軸方向の変形荷重は、前記オリフィスプレートが塑性変形し始める軸方向の変形荷重よりも小さい請求項２に記載の燃料噴射弁。
4. 前記ヨーク外径部及び前記ヨーク閉弁側部は、一体形成された部材であり、前記ヨーク外径部の径よりも前記ヨーク閉弁側部の径が２段階に小さくなった２段の円筒状に形成され、前記ヨーク閉弁側部は、絞り加工により形成された絞り加工部であって、シェービング加工により内周面が円筒状に形成されたシェービング加工部であり、
   前記ヨーク開弁側部は、プレート状の部材であり、前記コアの外周面に溶接された溶接部と、前記ヨーク外径部に溶接された溶接部と、を有する請求項１から３のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
5. 前記隙間外径部から前記アマチュア摺動部までの前記弁ホルダの内周面は、同一径の円筒面である請求項１から４のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。

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