JP6678617B2 - 円偏波アンテナ - Google Patents
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Description
従来の円偏波アンテナとしては、縮退分離法を用いたマイクロストリップアンテナがある。この円偏波アンテナは、正方形のマイクロストリップアンテナの2つの角の一部を切り取った形状のアンテナであり、特許文献1の図10に示されている。
また、2点給電方式による円偏波アンテナとして、正方形のマイクロストリップアンテナの直交する2辺に対し、別々に給電することで円偏波とするアンテナがある。この方式では、方形または円形マイクロストリップアンテナを空間的に直交する2つの給電点で位相差がπ/2となるように給電するものである。
一方、2点給電方式の円偏波アンテナでは、2点で給電するための二分配回路などの外部回路が必要であり、給電系が複雑になるという問題がある。
(2)請求項2に記載の発明では、前記EM給電部は、前記地導体板の外縁に沿って前記地導体板の外側に配設されている、ことを特徴とする請求項1に記載の円偏波アンテナを提供する。
(3)請求項3に記載の発明では、前記EM給電部は、直線状に形成されている、ことを特徴とする請求項1に記載の円偏波アンテナを提供する。
(4)請求項4に記載の発明では、前記第1線状アンテナは、逆Fアンテナ、逆Lアンテナ、及び、ダイポールアンテナのうちの何れか1のアンテナであり、前記第2線状アンテナは、逆Fアンテナ、逆Lアンテナ、及び、ダイポールアンテナのうちの何れか1のアンテナであり、前記逆Fアンテナは、前記地導体板の端面とほぼ平行に配設され、開放端側が前記EM給電部と対向配置されるアンテナ主部と、前記アンテナ主部の前記開放端側の反対側端部と前記地導体板とを短絡する第1短絡部と、前記アンテナ主部の前記第1短絡部よりも開放側において、前記アンテナ主部と前記地導体板とを短絡する第2短絡部とを有し、前記逆Lアンテナは、前記地導体板の端面とほぼ平行に配設され、前記開放端側が前記EM給電部と対向配置されるアンテナ主部と、前記アンテナ主部の前記開放端側の反対側端部と前記地導体板とを短絡する第1短絡部とを有する、ことを特徴とする請求項1、請求項2、又は請求項3に記載の円偏波アンテナを提供する。
(5)請求項5に記載の発明では、前記第2線状アンテナは、前記第1線状アンテナとは異なる種類のアンテナである、ことを特徴とする請求項4に記載の円偏波アンテナを提供する。
(6)請求項6に記載の発明では、前記EM給電部は、前記第1線状アンテナの前記開放端側端部の側面、及び前記第2線状アンテナの前記開放端側端部の側面と所定間隔をおいて対向配置されている、ことを特徴とする請求項1から請求項5のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナを提供する。
(7)請求項7に記載の発明では、前記第1線状アンテナの前記開放端側の端部と、前記第2線状アンテナの開放端側の端部とは、互いに同一線上に、又は互いに平行に配置されている、ことを特徴とする請求項6に記載の円偏波アンテナを提供する。
(8)請求項8に記載の発明では、前記地導体板は、中央領域が切り取られている、ことを特徴とする請求項1から請求項7のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナを提供する。
(9)請求項9に記載の発明では、当該円偏波アンテナにおける円偏波の共振周波数fに対し、前記第1線状アンテナの共振周波数f1と前記第2線状アンテナの共振周波数f2の差δが、0.07f〜0.13fである、ことを特徴とする請求項1から請求項8のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナを提供する。
(10)請求項10に記載の発明では、前記円偏波の共振周波数fがf=2.44GHzで、前記第1線状アンテナの共振周波数f1がf1=2.31GHz、前記第2線状アンテナの共振周波数f2がf2=2.55GHzである、ことを特徴とする請求項1から請求項9のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナを提供する。
(11)請求項11に記載の発明では、高比誘電体基板を備え、前記第1線状アンテナと前記第2線状アンテナは、前記高比誘電体基板上に形成されている、ことを特徴とする請求項1から請求項10のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナを提供する。
(12)請求項12に記載の発明では、前記第1線状アンテナ、前記第2線状アンテナ、及び前記EM給電部のそれぞれは、互いにビア接続された複数層で形成されている、ことを特徴とする請求項1から請求項11のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナを提供する。
(13)請求項13に記載の発明では、前記第1線状アンテナ及び前記第2線状アンテナは、アンテナエレメント部分の形状が、直線形状、ミアンダ形状、ヘリカル形状、又は、先端折れ曲げ形状、である、ことを特徴とする請求項1から請求項12のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナを提供する。
また、第1及び第2線状アンテナを用いることで小型化することが可能である。
(1)実施形態の概要
本実施形態の円偏波アンテナでは、ダイポールアンテナ、逆Fアンテナ、逆Lアンテナの何れかからなる、第1線状アンテナと第2線状アンテナとを使用し、両線状アンテナの開放端側を所定距離隔てて直交配置する。第1線状アンテナと第2線状アンテナとは、円偏波を実現する周波数において、位相差が実質π/2となるように調整されている。
そして、第1線状アンテナと第2線状アンテナの両開放端側のそれぞれと、所定間隔をおいてEM給電部を対向配置し、このEM給電部に給電ラインを電気的に接続する。
このように、本実施形態の円偏波アンテナによれば、2つの直交する線状アンテナの両開放端側から、電磁的な1点給電を実現することで、容易に製造可能で小型化された円偏波アンテナが得られる。
ここで、アンテナの直交配置は、直交状態に配置することで、この直交状態の配置は、厳密な意味での直角にかぎられず、実用のアンテナとしての良好な使用目安である軸比3dB以下が実現できる程度の角度の幅を含むものとする。
逆Fアンテナ20の開放端側の反対側は、第1短絡部22、第2短絡部23により地導体板10に短絡接続されている。
ダイポールアンテナ30は、地導体板10に短絡接続されることはないが、全長の中央部での電圧がゼロであることから、この中央部で地導体板10に接続することは可能である。
例えば、円偏波の共振周波数f0をf0=2.44GHzとした場合、逆Fアンテナ20の共振周波数f1がf1=2.31GHz、ダイポールアンテナ30の共振周波数f2がf2=2.55GHzとすることで、好適な円偏波アンテナが形成される。
図1は円偏波アンテナにおける実施形態の構成を表した斜視図である。
図1に示すように円偏波アンテナ1は、地導体板10と、逆Fアンテナ20(λ/4型アンテナ)と、ダイポールアンテナ30(λ/2型アンテナ)と、更に、給電部40を備えている。
逆Fアンテナ20は第1線状アンテナとして機能し、ダイポールアンテナ30は第2線状アンテナとして機能している。
地導体板10は、矩形形状の板金により形成されている。地導体板10のサイズは、40mm×40mmである。
逆Fアンテナ20は、全体として線幅1mmに形成され、アンテナ主部21の長さが32mm、第1短絡部22と第2短絡部23の長さが4mm(図面では、アンテナ主部21の幅を加えて5mmと表示)である。
第1短絡部22に対して、第2短絡部23は9mmの間隔を開けて配設されている。
本実施形態の逆Fアンテナ20は、地導体板10と同一材料により一体形成されているが、別々に形成され両者を接続するようにしてもよく、また別材料で形成するようにしてもよい。
ダイポールアンテナ30は、全体として線幅1mmに形成され、アンテナ主部31の長さが45mmに、屈曲部32の長さが7mmに形成されている。アンテナ主部31と地導体板10の辺12との間隔は5mmである。
屈曲部32の開放端と、逆Fアンテナ20におけるアンテナ主部21の開放端とは、両者が接触しないように所定間隔を開けて配置されており、本実施形態では、7mmの間隔(図示しない)が開けられている。
なお、屈曲部32は、給電部40と対向させるために屈曲しているが、後述のように給電部40側が屈曲している場合には不要であり、その分アンテナ主部31を長く形成する(図9(a)参照)。
給電部40は、全体を通して線幅1mmに形成され、EM給電部41の長さは17mm(図示せず)に形成され、両端側の約5mm(図示せず)の給電領域、又は、その近傍の値を有する給電領域が、それぞれ逆Fアンテナ20とダイポールアンテナ30の開放端側と、0.5mmの間隔を開けて対向している。
これに対して本実施形態の逆Fアンテナ20では、アンテナ主部21の開放端側に対向配置された給電部40で電磁的に結合(EM結合)すると共に、給電点に対応する第2短絡部23が地導体板10に接続されている。
しかし、本実施形態ではEM給電部41から逆Fアンテナ20に電磁給電(EM給電)されることで、アンテナ主部21を介して第2短絡部23にも電流が流れることで、第2短絡部23が一般の給電点と同様に作用し、全体として通常の逆Fアンテナと同様に機能している。
この点、後述する図8や図10(b)で使用する逆Lアンテナについても同様である。
すなわち、逆F型アンテナ20(λ/4型)と、ダイポールアンテナ30(λ/2型)を板金上に直交に配置し、EM結合による1点給電した結果、容易に製造可能な円偏波アンテナとすることができ、また高利得(約3dBc)、高効率(90%弱)、良好な角度幅、を確保する円偏波を発生させることができた。
なお、以下に説明する円偏波アンテナ1の特性については、図1に示したように、地導体板10の辺11と辺12の長さ方向をそれぞれY軸、X軸とし、地導体板10と直交する方向をZ軸方向として説明する。
図2に示されるように、円偏波アンテナ1の共振周波数f0(M02)=2.440GHzに対して、逆Fアンテナ20の共振周波数がf1(M01)=2.310GHz、ダイポールアンテナ30の共振周波数がf2(M03)=2.550GHzである。
このように、2つの線状アンテナの共振周波数の差δ(=f2−f1)は、円偏波アンテナ1の共振周波数f0の7%〜13%の範囲に形成され、好ましくは約10%に形成される。
そして、本実施形態の円偏波アンテナ1では、逆Fアンテナ20とダイポールアンテナ30の共振周波数の差δによって、f0において実質π/2の位相差を持つことで、円偏波発生条件の1つが満たされている。
図3は、共振周波数2.44GHzにおける、Z−X面(φ=0°)について、(a)が軸比特性を、(b)が指向性特性を表している。
図3(a)において、斜線領域で示したように、本実施形態の円偏波アンテナ1では、良好な円偏波の目安である3dB以下の周波数が、136.9度〜205.6度(BW=68.8度)と、333.7度〜43.3度(BW=69.6度)であり、良好な角度幅が得られていることがわかる。
また、図3(b)に示したように、本実施形態の円偏波アンテナ1では、放射効率=89.3%と高効率が確保されている。
図4(a)、(b)が円偏波アンテナ1のt=0とt=T/4における面電流密度を表し、図5(c)、(d)がt=T/2とt=3T/4における面電流密度を表したもので、それぞれの位相が90度ずれた状態を表している。ここでTは周期を示す。
なお、図4、5では、図面の画像精度の関係でほぼ白黒状態になっているが、白に近づくほど面電流密度が高い状態を表している。
図4(a)に示されるように、t=0では、逆Fアンテナ20の面電流密度が高く、ダイポールアンテナ30の面電流密度が低い。
t=T/4では、図4(b)に示されるように、逆Fアンテナ20の面電流密度が低く、ダイポールアンテナ30の面電流密度が高い。
さらにt=T/2では、図5(c)に示されるように、逆Fアンテナ20の面電流密度が高く、ダイポールアンテナ30の面電流密度が低い。
さらにt=3T/4では、図5(d)に示されるように、逆Fアンテナ20の面電流密度が低く、ダイポールアンテナ30の面電流密度が高い。
このように、円偏波アンテナ1では、逆Fアンテナ20とダイポールアンテナ30とが、π/2の位相差を持つことで、円偏波が発生していることが示される。
即ち、本実施形態の円偏波アンテナ1によれば、地導体板10の中央部分に高周波電流が乗ることはない。
従って、地導体板10の一辺の長さをLとした場合、中央のL/2若しくは3L/5四方の範囲、又はその近傍領域の範囲を切り取ることが可能である。これにより、円偏波アンテナ1の重量を軽くすることが可能である。
また、地導体板10の当該中央領域に高周波電流が乗らないことから、当該領域内に電子回路等を配設することも可能である。上述のように中央領域を切り取って、切り取り領域内に電子回路等を配設することも可能である。
そして、逆Fアンテナ20の開放端側とダイポールアンテナ30の開放端側のそれぞれに共通の給電部40のEM給電部41を対向配置することで、両アンテナ20、30に対して電磁的な給電を1点で行う。
このように本実施形態の円偏波アンテナ1では、EM給電による1点給電方式を採用することで、容易に製造可能となる。
また、第1及び第2線状アンテナとして、逆Fアンテナ20とダイポールアンテナ30を使用することで、従来のパッチアンテナを使用した円偏波アンテナにくらべて小型化することができる。
なお、図10(a)を除き、図6以下の図面では、各アンテナの形状や配置状態を説明するものなので、簡略化して表している。
図6(a)は、図1で説明した円偏波アンテナ1と同じで、基準となる円偏波アンテナ1を表している。
この基準に対し、図6(b)、(c)に示すように、基準配置した円偏波アンテナ1に対して裏表を反対にすることで、円偏波の旋回方向を逆にすることができる。図6(b)は、左右対称に配置(縦中心軸線に対して裏表を反転)した場合で、図6(c)は上下対称に配置(横中心軸線に対して裏表を反転)した場合である。
このように本実施形態の円偏波アンテナ1によれば、円偏波の旋回方向(右旋/左旋)を容易に変更することができる。
図7は、円偏波アンテナ1の変形例の構成を表したものである。
図7(a)は、図1で説明した円偏波アンテナ1の2組みを、点対称(反対側)に配置したものである。
すなわち、1つの地導体板10に対し、逆Fアンテナ20aとダイポールアンテナ30aと給電部40aからなる第1円偏波アンテナ1aと、逆Fアンテナ20bとダイポールアンテナ30bと給電部40bからなる第2円偏波アンテナ1bの2組を点対称に配置したものである。
この変形例によれば、両円偏波アンテナ1a、1bの共振周波数(例えば、2.44GHz)を共通、かつ同相で給電することで、実施形態で説明した円偏波アンテナ1に比べて利得を向上させることができる。
一方、第1円偏波アンテナ1aと第2円偏波アンテナ1bを、それぞれ異なる周波数帯のアンテナとすることで、2周波共用の円偏波アンテナを提供することができる。例えば、第1円偏波アンテナ1aを2.44GHz帯とし、第2円偏波アンテナ1bを5.2GHz帯とする。
第1線状アンテナと第2線状アンテナとしては、それぞれ逆Fアンテナ、逆Lアンテナ、ダイポールアンテナの何れかを選択することが可能であり、その選択可能な組み合わせを図8で表している。なお図面では、逆Fアンテナと逆Lアンテナを簡略して逆F、逆Lと表記し、ダイポールアンテナをダイポールと簡略して表記している。
図8(a)〜(c)は、第1の線状アンテナ、第2の線状アンテナとして、共にλ/4型のアンテナを配置したものである。
図8(a)は、開放端側が地導体板10の同一の角側に来るように、2つの逆Fアンテナを配置した、逆F+逆F型の円偏波アンテナである。
一方の逆Fアンテナについては、図1で説明したダイポールアンテナ30の屈曲部32と同様に、EM給電部41と対向するように開放端側を屈曲形成している。このEM給電部41に対向させるために一方のアンテナの開放端側を屈曲形成することについては図8(b)〜(e)も同様である。
図8(c)は、実施形態の逆Fアンテナ20と、ダイポールアンテナ30の両者を、共に逆Lアンテナに変えて配置した、逆L+逆L型の円偏波アンテナである。
図8(a)〜(c)共に、両アンテナの短絡部のそれぞれが、地導体板10に対して対角線上に位置するように配置されている。
そして、実施形態の円偏波アンテナ1に対して図4、図5で説明したと同様に、図8(a)〜(d)の各変形例における地導体板10の中央部にも高周波電流が乗ることはない。従って、これらの変形例においても、地導体板10の中央部を切り取ったり、電子回路を配設したりすることができる。
この変形例によれば、共にλ/2型のアンテナであるため、地導体板10が不要になり、軽量の円偏波アンテナとすることが可能である。
また、図7とその変形(多周波)で説明したように、第1円偏波アンテナ1a、第2円偏波アンテナ1bの、いずれも図8(a)〜(e)のうちの任意の1つを選択することも可能である。
図1で説明した実施形態の円偏波アンテナ1では、逆Fアンテナ20のアンテナ主部21と、ダイポールアンテナ30の屈曲部32とが、ほぼ同一直線上に配置されることで、直線状のEM給電部41を両アンテナの開放端側に対向配置する場合について説明した。
図9(a)では、ダイポールアンテナ30c(第2線状アンテナ)の開放端側を屈曲せずに、直線形状のアンテナ主部31cだけで構成し、その代わりにEM給電部41cを屈曲させることで、ダイポールアンテナ30cの開放端に対向配置したものである。
図9(b)では、逆Fアンテナ20のアンテナ主部21と、ダイポールアンテナ30dの屈曲部32とを同一線上に配置せずに、所定間隔を開けて平行に配置すると共に、当該所定間隔の内にEM給電部41dを配置したものである。これにより、図9の例では、EM給電部41の地導体板10と対向する側を内側、反対側を外側とした場合に、逆Fアンテナ20のアンテナ主部21はEM給電部41dの外側と対向し、ダイポールアンテナ30dの屈曲部はEM給電部41dの内側と対向することになる。
なお、図9(a)、(b)に示した、両アンテナ(第1線状アンテナと第2線状アンテナ)の開放端側の形状及びEM給電部の形状と配置については、図7、図8で説明した各変形例、及び、この後に説明する変形例についても同様に適用が可能である。
図10(a)は、逆Fアンテナ20、ダイポールアンテナ30、給電部40を立体構造にした円偏波アンテナの変形例である。
図10(a)に示すように、地導体板10と接続されている逆Fアンテナ20eの第1短絡部22eと第2短絡部23eを地導体板10に対して直角に折り曲げることで、Z−Y平面上に形成している。
ダイポールアンテナ30eについては、上述したように電圧がゼロである長さ方向の中央部分を短絡部33eで接続し、当該短絡部33eを地導体板10に対して直角に折り曲げることで、Z−X平面上に形成している。
また、逆Fアンテナ20eとダイポールアンテナ30eを直角方向に折り曲げたことに対応して、給電部40eについても同様に、地導体板10に対して直交するように給電ライン42eを立体構造とし、Z−Y平面上に形成している。
なお、ダイポールアンテナ30eの屈曲部32eについては、立体構造にしたことに伴い、図1で説明した実施形態に比べて長さが短くなっている。この屈曲部32eを短くしたことに対応して、ダイポールアンテナ30eのEM給電部41eとの対向する長さが短くならないようにするため、EM給電部41eのダイポールアンテナ30e側の端部43eを辺12(図1参照)方向に屈曲させている。
この図10(a)に示した変形例によれば、円偏波アンテナ全体の配設面積を小さくすることができる。
図10(b)に示すように、逆Lアンテナ50は、逆Fアンテナ20の第2短絡部23の延長線上に、短絡部(一般の逆Lアンテナにおける給電ライン部分)を形成する。
なお、給電部40については、2組の円偏波アンテナに共通して電磁給電するようにしている。
この変形例によれば、多周波の円偏波アンテナを提供することができる。
例えば、説明した各円偏波アンテナを、ガラスエポキシ樹脂等の比誘電率が高い基板上に形成するようにしてもよい。これにより、同一サイズを基準にした場合の波長が短縮することを利用し、同一波長(同一共振周波数)で小型化した円偏波アンテナを提供することが可能になる。
この場合、各層の偏波共用アンテナにおける、地導体板10、逆Fアンテナ20、ダイポールアンテナ30、及び、給電部40の各部については、相互にビア接続する。但し、給電部40の給電ライン42については、1層とし、何れか1の層のEM給電部41に接続する構成としてもよい。
なお、多層化する場合、最下層の高比誘電率基板を省略することで、アンテナをn層、高比誘電率基板をn−1層とすることで、多層化した円偏波アンテナの両外側面にアンテナ層がくるように配置してもよい。
例えば、ミアンダ形状やヘリカル形状、更に端部屈曲形状(先端折れ曲げ形状)とすることも可能である。
10 地導体板
11、12 辺
20 逆Fアンテナ
21 アンテナ主部
22 第1短絡部
23 第2短絡部
30 ダイポールアンテナ
31 アンテナ主部
32 屈曲部
40 給電部
41 EM給電部
42 給電ライン
Claims (13)
- 地導体板と、
少なくとも1の開放端を有する第1線状アンテナと、
少なくとも1の開放端を有し、当該開放端側と前記第1線状アンテナの開放端側とが所定間隔で、前記第1線状アンテナとほぼ直交状態に配設され、円偏波を実現する周波数において、前記第1線状アンテナとの位相差が実質π/2となる第2線状アンテナと、
前記第1線状アンテナの前記開放端側、及び前記第2線状アンテナの前記開放端側のそれぞれと、所定間隔をおいて対向配置されることで、前記第1線状アンテナ及び前記第2線状アンテナに電磁的に接続されるEM給電部と、
前記EM給電部と電気的に接続され、前記EM給電部を介して前記第1線状アンテナ及び前記第2線状アンテナに給電する給電ラインと、を具備し、
前記第1線状アンテナと前記第2線状アンテナは、前記地導体板の外縁に沿って前記地導体板の外側に配設されている、
ことを特徴とする円偏波アンテナ。 - 前記EM給電部は、前記地導体板の外縁に沿って前記地導体板の外側に配設されている、
ことを特徴とする請求項1に記載の円偏波アンテナ。 - 前記EM給電部は、直線状に形成されている、
ことを特徴とする請求項1に記載の円偏波アンテナ。 - 前記第1線状アンテナは、逆Fアンテナ、逆Lアンテナ、及び、ダイポールアンテナのうちの何れか1のアンテナであり、
前記第2線状アンテナは、逆Fアンテナ、逆Lアンテナ、及び、ダイポールアンテナのうちの何れか1のアンテナであり、
前記逆Fアンテナは、前記地導体板の端面とほぼ平行に配設され、開放端側が前記EM給電部と対向配置されるアンテナ主部と、前記アンテナ主部の前記開放端側の反対側端部と前記地導体板とを短絡する第1短絡部と、前記アンテナ主部の前記第1短絡部よりも開放側において、前記アンテナ主部と前記地導体板とを短絡する第2短絡部とを有し、
前記逆Lアンテナは、前記地導体板の端面とほぼ平行に配設され、前記開放端側が前記EM給電部と対向配置されるアンテナ主部と、前記アンテナ主部の前記開放端側の反対側端部と前記地導体板とを短絡する第1短絡部とを有する、
ことを特徴とする請求項1、請求項2、又は請求項3に記載の円偏波アンテナ。 - 前記第2線状アンテナは、前記第1線状アンテナとは異なる種類のアンテナである、
ことを特徴とする請求項4に記載の円偏波アンテナ。 - 前記EM給電部は、前記第1線状アンテナの前記開放端側端部の側面、及び前記第2線状アンテナの前記開放端側端部の側面と所定間隔をおいて対向配置されている、
ことを特徴とする請求項1から請求項5のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナ。 - 前記第1線状アンテナの前記開放端側の端部と、前記第2線状アンテナの開放端側の端部とは、互いに同一線上に、又は互いに平行に配置されている、
ことを特徴とする請求項6に記載の円偏波アンテナ。 - 前記地導体板は、中央領域が切り取られている、
ことを特徴とする請求項1から請求項7のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナ。 - 当該円偏波アンテナにおける円偏波の共振周波数fに対し、前記第1線状アンテナの共振周波数f1と前記第2線状アンテナの共振周波数f2の差δが、0.07f〜0.13fである、
ことを特徴とする請求項1から請求項8のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナ。 - 前記円偏波の共振周波数fがf=2.44GHzで、前記第1線状アンテナの共振周波数f1がf1=2.31GHz、前記第2線状アンテナの共振周波数f2がf2=2.55GHzである、
ことを特徴とする請求項1から請求項9のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナ。 - 高比誘電体基板を備え、
前記第1線状アンテナと前記第2線状アンテナは、前記高比誘電体基板上に形成されている、
ことを特徴とする請求項1から請求項10のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナ。 - 前記第1線状アンテナ、前記第2線状アンテナ、及び前記EM給電部のそれぞれは、互いにビア接続された複数層で形成されている、
ことを特徴とする請求項1から請求項11のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナ。 - 前記第1線状アンテナ及び前記第2線状アンテナは、アンテナエレメント部分の形状が、直線形状、ミアンダ形状、ヘリカル形状、又は、先端折れ曲げ形状、である、
ことを特徴とする請求項1から請求項12のうちのいずれか1の請求項に記載の円偏波アンテナ。
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