JP6673159B2

JP6673159B2 - 冷却回路

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Publication number: JP6673159B2
Application number: JP2016227516A
Authority: JP
Inventors: 雄史川口; 則義宮嶋
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2016-11-24
Filing date: 2016-11-24
Publication date: 2020-03-25
Anticipated expiration: 2036-11-24
Also published as: JP2018084194A

Description

本開示は、過給機にて加圧された過給吸気を冷却するインタークーラに冷却媒体を循環させる冷却回路に関する。

従来、特許文献１に記載のインタークーラがある。特許文献１に記載のインタークーラは、過給機によりエンジンに過給される過給空気を冷却水により冷却する。より詳しくは、インタークーラは、冷却水が流入する流入口と、流入口から流入した冷却水が流れる冷却水路と、冷却水路を通過した冷却水を排出する排出口とを有している。流入口及び排出口は、インタークーラの一端部に対向して配置されている。冷却水路は、Ｕ字状に形成されており、流入口からインタークーラの他端部に延びる第１水路、排出口からインタークーラの他端部に延びる第２水路、並びに第１水路及び第２水路を連結させる連結水路を有している。すなわち、特許文献１に記載のインタークーラでは、流入口から流入した冷却水路が第１水路、連結水路、及び第２水路の順で流れた後に排出口から排出される。

特許文献１に記載のインタークーラでは、第１水路及び第２水路が配置されている部分が、過給空気と熱交換を行う熱交換部となっている。このインタークーラでは、第２水路が配置されている熱交換部から、第１水路が配置されている熱交換部に向かう方向に過給空気が流れている。すなわち、第１水路が配置されている部分は上流側熱交換部として機能し、第２水路が配置されている部分は下流側熱交換部として機能する。過給空気は、上流側熱交換部及び下流側熱交換部を通過する際に、それらの内部を流れる冷却水と熱交換を行うことにより冷却される。

特開２０１５−１５５６９２号公報

ところで、特許文献１に記載のインタークーラでは、過給空気が上流側熱交換部から流入するため、上流側熱交換部を流れる冷却水、すなわち第２水路を流れる冷却水の温度が上昇し易い。特に、第２水路における排出口側の端部では冷却水の温度が最も上昇し易くなる。また、冷却水が流入口から排出口へと流れる際の圧損により、第２水路における排出口側の端部では、冷却水の水圧が最も低くなる。よって、第２水路における排出口側の端部では、冷却水の沸点が最も低くなる。

このように、第２水路における排出口側の端部では、冷却水の温度が最も上昇し易く、且つ冷却水の沸点が最も低くなるため、冷却水が沸騰する懸念がある。冷却水が沸騰すると、第２水路を構成する管状部材の温度が過上昇するおそれがある。これは、インタークーラの強度を低下を招く要因となる。

本開示は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、インタークーラの強度を確保することのできる冷却回路を提供することにある。

上記課題を解決する冷却回路（２０）は、インタークーラ（１３）と、ポンプ（２１）と、抵抗部（４７，４８）とを備える。インタークーラは、過給機（１２）によりエンジン（１１）に過給される過給吸気と、内部を流れる冷却媒体との熱交換により過給吸気を冷却する。ポンプは、インタークーラに冷却媒体を圧送する。抵抗部は、冷却媒体に流路抵抗を付与する。インタークーラは、ポンプから圧送される冷却媒体が流入する流入口（５０，５２）と、流入口から流入した冷却媒体が流れるとともに冷却媒体と過給吸気との間で熱交換を行う熱交換部（４０，７０）と、熱交換部を通過した冷却媒体を排出する排出口（５１，５３）と、排出口に接続される排出パイプ（４６）と、を有する。抵抗部は、排出パイプからポンプまでの冷却媒体流路に配置され、冷却媒体流路の流路径を変化させることで冷却媒体流路を流れる冷却媒体に流路抵抗を付与することが可能な電磁弁（４８）からなる。冷却回路は、熱交換部における排出口側の端部を流れる冷却媒体の温度を検出する温度検出部（６１）と、温度検出部により検出される冷却媒体の温度に基づいて電磁弁を制御する制御部（６０）と、を更に備える。

この構成によれば、インタークーラにおいて熱交換部の排出口付近を流れる冷却媒体の圧力が抵抗部により増加するため、熱交換部の排出口付近を流れる冷却媒体の沸点を増加させることができる。これにより、冷却媒体が沸騰し難くなるため、熱交換部の排出口付近に配置されるインタークーラの部材の過昇温を抑制することができる。よって、インタークーラの強度を向上させることができる。

なお、上記手段、及び特許請求の範囲に記載の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

本開示によれば、インタークーラの強度を確保することのできる冷却回路を提供できる。

図１は、エンジンの吸気系の概略構成を示すブロック図である。図２は、第１実施形態の冷却回路の概略構成を示すブロック図である。図３は、第１実施形態のインタークーラの斜視構造を示す斜視図である。図４は、図３のＩＶ−ＩＶ線に沿った断面構造を示す断面図である。図５は、第１実施形態のアウターフィンの拡大構造を示す拡大図である。図６は、第１実施形態のインタークーラの平面構造を示す平面図である。図７は、第１実施形態の冷却回路における位置Ｐ１〜Ｐ８に対する冷却水の水圧の推移を従来の冷却回路の冷却水の水圧の推移と比較して示すグラフである。図８は、第１実施形態の変形例の冷却回路におけるトータル圧損とポンプの吐出圧との関係を示すグラフである。図９は、第１実施形態の変形例の冷却回路における位置Ｐ１〜Ｐ８に対する冷却水の水圧の推移を従来の冷却回路の冷却水の水圧の推移と比較して示すグラフである。図１０は、第２実施形態のインタークーラの平面構造を示す平面図である。図１１は、第２実施形態の冷却回路における位置Ｐ１〜Ｐ８に対する冷却水の水圧の推移を従来の冷却回路の冷却水の水圧の推移と比較して示すグラフである。図１２は、第２実施形態の第１変形例のインタークーラの平面構造を示す平面図である。図１３は、第２実施形態の第２変形例のインタークーラの平面構造を示す平面図である。図１４は、第３実施形態のインタークーラの側面構造を示す側面図である。図１５は、第３実施形態のインタークーラの平面構造を示す平面図である。図１６は、第３実施形態の変形例のインタークーラの平面構造を示す平面図である。図１７は、第４実施形態のインタークーラの平面構造を示す平面図である。図１８は、第４実施形態の冷却回路の概略構成を示すブロック図である。図１９は、他の実施形態のインタークーラの平面構造を示す平面図である。

＜第１実施形態＞
以下、冷却回路の第１実施形態について図面を参照しながら説明する。説明の理解を容易にするため、各図面において同一の構成要素に対しては可能な限り同一の符号を付して、重複する説明は省略する。はじめに、本実施形態の冷却回路が適用される車両のエンジンの吸気系について説明する。

図１に示されるように、本実施形態の車両のエンジンの吸気系１０には、エンジン１１に吸気を過給するための過給機１２が設けられている。過給機１２は、エンジン１１の最高出力を補うために設けられている。本実施形態の車両は、燃費向上を目的としてエンジン１１が小排気量化されており、この小排気量化に伴う最高出力の低下を過給機１２により補っている。

吸気系１０における過給機１２よりも吸気流れ下流側には、エンジン１１への吸気を冷却するインタークーラ１３が設けられている。インタークーラ１３は、過給機１２により圧縮された過給吸気を冷却してエンジン１１に供給することにより、エンジン１１への吸気の充填効率を向上させる機能を有している。

図２に示されるように、インタークーラ１３の内部には、冷却回路２０を循環する冷却水が流通している。本実施形態では、冷却水が冷却媒体に相当する。インタークーラ１３は、過給機１２により圧縮された過給吸気を冷却水と熱交換させることにより過給吸気を冷却する。

冷却回路２０には、冷却水を循環させるポンプ２１が設けられている。ポンプ２１は、エンジン１１から伝達される動力に基づき駆動する機械式のポンプ、あるいは電気により駆動する電動式のポンプである。冷却回路２０におけるポンプ２１とインタークーラ１３との間には、冷却水の熱を外気に放熱させることにより冷却水を冷却するラジエータ２２が設けられている。

次に、インタークーラ１３の構造について詳しく説明する。
図３に示されるように、インタークーラ１３は、略直方体状に形成されている。インタークーラ１３は、支持部３０と、熱交換部４０とを備えている。

支持部３０は、上側支持部３１と、下側支持部３２とを有している。下側支持部３２は、凹字状に折り曲げられた板材からなる。上側支持部３１は、下側支持部３２における凹字の開口部分を閉塞するように下側支持部３２に組み付けられる板材からなる。上側支持部３１及び下側支持部３２により囲われる空間には、熱交換部４０が収容されている。熱交換部４０は、上側支持部３１及び下側支持部３２に挟み込まれるようにして支持部３０に組み付けられている。

上側支持部３１における長手方向の一端部には、流入口５０及び排出口５１が上側支持部３１の短手方向に対向するように設けられている。すなわち、流入口５０及び排出口５１は、インタークーラ１３の一端部１３０に配置されている。排出口５１の穴径は、流入口５０の穴径よりも小さい。図２に示されるように、流入口５０には、ポンプ２１から圧送される冷却水が流入する。流入口５０から流入した冷却水は、熱交換部４０へと流れる。熱交換部４０を通過した冷却水は、排出口５１から排出され、ラジエータ２２へと流れる。

図３及び図４に示されるように、上側支持部３１と下側支持部３２との間には、過給機１２からの吸気を熱交換部４０に導く空気入口３３と、熱交換部４０を通過した過給吸気を図１に示されるエンジン１１に導く空気出口３４とが設けられている。
熱交換部４０は、いわゆるドロンカップ型の熱交換器として構成されている。図４に示されるように、熱交換部４０は、複数の流路管４１と複数のアウターフィン４２とが交互に積層された構造を有している。アウターフィン４２は、隣り合う流路管４１，４１の間に接合されている。

熱交換部４０は、複数の流路管４１の内部を流れる冷却水と、複数の流路管４１の外部を流れる過給吸気とを熱交換させるように構成されている。複数の流路管４１のうち、隣り合う２つの流路管４１，４１の間でアウターフィン４２が配置されている空間は、過給吸気が流通する過給吸気流路を構成している。アウターフィン４２は、冷却水と過給吸気との間の熱交換を促進する。

図４及び図５に示されるように、アウターフィン４２は、プレートを波形状に成形したコルゲートフィンである。アウターフィン４２は、その頂部４２０と谷部４２１とが繰り返し交互に並ぶ波形状となっている。アウターフィン４２は、頂部４２０及び谷部４２１の間の中腹部４２２にルーバ４２３が形成されたルーバフィンとして構成されている。アウターフィン４２の頂部４２０及び谷部４２１は、アウターフィン４２に隣接するアウターフィン４２にろう付けにより接合されている。なお、図５では、ルーバ４２３の図示が割愛されている。

図４に示されるように、複数の流路管４１は、一対のプレート４１０，４１１を接合することで扁平状に形成されている熱交換部である。
具体的には、プレート４１０は、凹部４１０ａ，４１０ｂが形成された板状の部材からなる。プレート４１０の凹部４１０ａ，４１０ｂは、平板状のプレート４１１により閉塞されている。

凹部４１０ａとプレート４１１との間は、冷却水の流れる第１熱交換流路４３１を構成している。図６に示されるように、第１熱交換流路４３１は、インタークーラ１３の一端部１３０から、インタークーラ１３の一端部１３０とは反対側の他端部１３１に延びるように形成されている。図４及び図６に示されるように、第１熱交換流路４３１の内部には、第１インナーフィン４４１が配置されている。第１インナーフィン４４１は、第１熱交換流路４３１を過給吸気の流れ方向に複数の流路に分割するように波状に成形されたコルゲートフィンである。なお、図６の「ＰＴ１」は、第１インナーフィン４４１のフィンピッチを示している。

図４に示されるように、凹部４１０ｂとプレート４１１との間は、冷却水の流れる第２熱交換流路４３２を構成している。図６に示されるように、第２熱交換流路４３２も、インタークーラ１３の一端部１３０から他端部１３１に延びるように形成されている。図４及び図６に示されるように、第２熱交換流路４３２には、第２インナーフィン４４２が配置されている。第２インナーフィン４４２は、第２熱交換流路４３２を過給吸気の流れ方向に複数の流路に分割するように波状に成形されたコルゲートフィンである。第２インナーフィン４４２のフィンピッチＰＴ２は、第１インナーフィン４４１のフィンピッチＰＴ１と同一の値に設定されている。

図３及び図６に示されるように、複数の流路管４１には、支持部３０の流入口５０の位置に対応して各プレート４１０を貫通する貫通孔４１２がそれぞれ形成されている。貫通孔４１２は、流路管４１の第１熱交換流路４３１に連通されている。各プレート４１０の貫通孔４１２が繋がることにより形成される空間は、流入口５０から流入した冷却水を複数の流路管４１のそれぞれの第１熱交換流路４３１に分配する分配タンク部として機能する。以下では、便宜上、貫通孔４１２を「分配タンク部４１２」とも称する。

また、複数の流路管４１には、支持部３０の排出口５１の位置に対応して各プレート４１０を貫通する貫通孔４１３がそれぞれ形成されている。貫通孔４１３は、流路管４１の第２熱交換流路４３２に連通されている。各プレート４１０の貫通孔４１３が繋がることにより形成される空間は、複数の流路管４１のそれぞれの第２熱交換流路４３２を通過した冷却水を集合させる集合タンク部として機能する。以下では、便宜上、貫通孔４１３を「集合タンク部４１３」とも称する。

図６に示されるように、複数の流路管４１には、第１熱交換流路４３１における流入口５０とは反対側の端部と、第２熱交換流路４３２における排出口５１とは反対の端部と連結するようにＵターン部４３３が設けられている。Ｕターン部４３３は、Ｕ字状に屈曲した冷却水路からなる。

次に、本実施形態の冷却回路２０の動作例について説明する。
図２に示されるように、冷却回路２０では、エンジン１１から出力される動力に基づきポンプ２１が駆動すると、ポンプ２１からインタークーラ１３の流入口５０に冷却水が圧送される。

図６に示されるように、流入口５０から流入した冷却水は、分配タンク部４１２を介して複数の流路管４１のそれぞれの第１熱交換流路４３１に分配される。すなわち、複数の流路管４１のそれぞれの第１熱交換流路４３１に冷却水が流れる。第１熱交換流路４３１を通過した冷却水は、その流れ方向がＵターン部４３３により排出口５１に向かう方向に変化させられた後、第２熱交換流路４３２に流入する。複数の流路管４１のそれぞれの第２熱交換流路４３２を通過した冷却水は、集合タンク部４１３に集められた後、排出口５１から排出される。

一方、インタークーラ１３では、過給吸気が空気入口３３から空気出口３４に向かって複数の流路管４１，４１の間を流れる。すなわち、インタークーラ１３では、第２熱交換流路４３２から第１熱交換流路４３１に向かう方向に過給吸気が流れる。過給空気が流路管４１，４１の間を流れる際、第１熱交換流路４３１及び第２熱交換流路４３２を流れる冷却水と過給空気との間で熱交換が行われる。より詳しくは、過給吸気は、より空気入口３３に近い第２熱交換流路４３２を流れる冷却水と熱交換を行った後、より空気出口３４に近い第１熱交換流路４３１を流れる冷却水と熱交換を行う。このような過給吸気と冷却水との間の熱交換により過給吸気が冷却される。一方、冷却水は過給吸気の熱を吸収するため、流入口５０から排出口５１に向かうほど、冷却水の温度が上昇する。

図２に示されるように、冷却回路２０では、インタークーラ１３を通過することにより温度の上昇した冷却水がラジエータ２２へと流れる。ラジエータ２２では、車両の外部から吸入される外気と冷却水との間で熱交換が行われることにより、冷却水が冷却される。ラジエータ２２において冷却された冷却水はポンプ２１へと流れ、ポンプ２１からインタークーラ１３に再度圧送される。すなわち、冷却回路２０では、「ポンプ２１→インタークーラ１３→ラジエータ２２→ポンプ２１→・・・」の順で冷却水が循環する。

ところで、インタークーラ１３では、過給吸気が第２熱交換流路４３２から第１熱交換流路４３１へと流れるため、第２熱交換流路４３２を流れる冷却水の温度が上昇し易い。特に、第２熱交換流路４３２の下流側の排出口５１側端部では冷却水の温度が最も上昇し易くなる。また、冷却水がインタークーラ１３の流入口５０から排出口５１へと流れる際の圧損により、第２熱交換流路４３２における排出口５１側の端部では、冷却水の水圧が最も低くなる。

図７は、冷却回路２０の位置Ｐ１〜Ｐ８における冷却水の水圧の推移を示したものである。なお、図７における位置Ｐ１〜Ｐ８は、図２に示される位置Ｐ１〜Ｐ８に対応している。すなわち、位置Ｐ１はポンプ２１の出口部分の位置を示す。位置Ｐ２は第１熱交換流路４３１の流入口５０側の端部の位置を示す。位置Ｐ３は、Ｕターン部４３３の中間部分の位置を示す。位置Ｐ４は、第２熱交換流路４３２の排出口５１側の端部の位置を示す。位置Ｐ５は、インタークーラ１３の排出口５１の位置を示す。位置Ｐ６は、ラジエータ２２の入口部分の位置を示す。位置Ｐ７は、ラジエータ２２の出口部分の一部を示す。位置Ｐ８は、ポンプ２１の入口部分の位置を示す。

なお、以下では便宜上、流入口５０の穴径と排出口５１の穴径とが同一の構造からなるインタークーラを「従来のインタークーラ」と称する。また、この従来のインタークーラが用いられる冷却回路を「従来の冷却回路」と称する。
従来の冷却回路では、冷却水の水圧が、図７に二点鎖線で示されるように変化する。すなわち、冷却水の水圧は、基本的には、位置Ｐ１から位置Ｐ８に向かうほど減少する。また、インタークーラ１３では、位置Ｐ２から位置Ｐ４に向かうほど、冷却水の水圧が減少する。そして、インタークーラ１３では、位置Ｐ４において冷却水の水圧が最も低くなる。すなわち、インタークーラ１３の位置Ｐ４では、冷却水の沸点が最も低くなる。

このように、第２熱交換流路４３２における排出口５１側の端部では、冷却水の温度が最も上昇し易く、且つ冷却水の沸点が最も低くなるため、冷却水が沸騰する懸念がある。
この点、本実施形態の冷却回路２０のように、インタークーラ１３の排出口５１の穴径が流入口５０の穴径よりも小さければ、排出口５１が、冷却水に流路抵抗を付与する抵抗部として機能する。これにより、冷却水の水圧が図７に実線で示されるように変化する。すなわち、排出口５１の位置Ｐ５よりも上流側の位置Ｐ１〜Ｐ４における冷却水の水圧を上昇させることができる。よって、インタークーラ１３の位置Ｐ４付近を流れる冷却水の水圧を上昇させることができるため、その冷却水の沸点を上昇させることができる。これにより、インタークーラ１３の位置Ｐ４付近を流れる冷却水が沸騰し難くなる。

以上説明した本実施形態の冷却回路２０によれば、以下の（１）及び（２）に示される作用及び効果を得ることができる。
（１）インタークーラ１３の位置Ｐ４付近を流れる冷却水が沸騰し難くなるため、位置Ｐ４付近に配置されるインタークーラ１３の部材の過昇温を抑制することができる。その結果、インタークーラ１３の強度を確保することができる。

（２）インタークーラ１３では、流入口５０の穴径よりも小さい穴径を有する排出口５１が、冷却水に流路抵抗を付与する抵抗部として機能する。これにより、インタークーラ１３の位置Ｐ４付近を流れる冷却水の水圧を容易に上昇させることができる。
（変形例）
次に、第１実施形態の冷却回路２０の変形例について説明する。

従来の冷却回路では、図８に示されるように、冷却回路２０のトータル圧損ＰＬ１０とポンプ２１の吐出圧ＤＰ１０とのバランス点Ａ１により冷却水の流量が定まる。すなわち、冷却水の流量は「ＦＲ１０」となる。
一方、第１実施形態の冷却回路２０のように、冷却水に流路抵抗を付与する抵抗部として排出口５１を機能させた場合、冷却回路２０のトータル圧損が値ＰＬ１０から値ＰＬ１１へと変化する。これにより、冷却回路２０のトータル圧損ＰＬ１１とポンプ２１の吐出圧ＤＰ１０とのバランス点が「Ａ２」となる。したがって、冷却水の流量が「ＦＲ１０」から「ＦＲ１１」へと減少してしまう。

これを回避すべく、本変形例の冷却回路２０では、ポンプ２１の吐出圧を「ＤＰ１０」から「ＤＰ１１」に上昇させる。これにより、冷却回路２０のトータル圧損ＰＬ１１とポンプ２１の吐出圧ＤＰ１１とのバランス点が「Ａ３」となるため、冷却水の流量を「ＦＲ１０」に設定することができる。すなわち、従来の冷却回路と同等の冷却水の水量を確保することができる。なお、図９は、ポンプ２１の吐出圧を「ＤＰ１０」から「ＤＰ１１」に上昇させた場合における冷却回路２０の位置Ｐ１〜Ｐ８における冷却水の水圧の推移を従来の冷却回路と本変形例の冷却回路２０とを比較して示したものである。

＜第２実施形態＞
次に、冷却回路２０の第２実施形態について説明する。以下、第１実施形態の冷却回路２０との相違点を中心に説明する。
図１０に示されるように、本実施形態のインタークーラ１３では、冷却水の流れ方向における第２インナーフィン４４２の長さが、冷却水の流れ方向における第１インナーフィン４４１の長さよりも短くなっている。

以上説明した本実施形態の冷却回路２０によれば、以下の（３）に示される作用及び効果を更に得ることができる。
（３）本実施形態の冷却回路２０のように、第１インナーフィン４４１よりも第２インナーフィン４４２を短くすれば、第１熱交換流路４３１における冷却水の圧損よりも、第２熱交換流路４３２における冷却水の圧損の方が小さくなる。これにより、ポンプ２１の吐出圧を、従来の冷却回路に用いられるポンプの吐出圧と同等の値に設定した場合でも、図１１に示されるように、位置Ｐ４における冷却水の水圧を従来のインタークーラよりも上昇させることができる。よって、インタークーラ１３の位置Ｐ４付近を流れる冷却水が沸騰し難くなる。したがって、位置Ｐ４付近に配置されるインタークーラ１３の部材の過昇温を抑制することができるため、インタークーラ１３の強度を確保することができる。

（第１変形例）
次に、第２実施形態の冷却回路２０の第１変形例について説明する。
図１２に示されるように、本変形例のインタークーラ１３では、第２インナーフィン４４２のフィンピッチＰＴ２が、第１インナーフィン４４１のフィンピッチＰＴ１よりも長くなっている。このような構成であっても、第１熱交換流路４３１における冷却水の圧損よりも、第２熱交換流路４３２における冷却水の圧損の方が小さくなるため、上記の（３）に示される作用及び効果に類似する作用及び効果を得ることができる。

（第２変形例）
次に、第２実施形態の冷却回路２０の第２変形例について説明する。
図１３に示されるように、本変形例のインタークーラでは、第２熱交換流路４３２にインナーフィン４４２が設けられていない。換言すれば、第１熱交換流路４３１にのみインナーフィン４４１が設けられている。このような構成によれば、第２熱交換流路４３２における冷却水の圧損を更に減少させることができるため、ポンプ２１の吐出圧を、より低下させることができる。

＜第３実施形態＞
次に、冷却回路２０の第３実施形態について説明する。以下、第１実施形態の冷却回路２０との相違点を中心に説明する。
図１４及び図１５に示されるように、本実施形態のインタークーラ１３は、流入口５０に接続される流入パイプ４５と、排出口５１に接続される排出パイプ４６とを備えている。

流入パイプ４５は、Ｌ字状に形成されている。流入パイプ４５の流路径は、全長にわたって同一の長さφ１に設定されている。
排出パイプ４６は、排出口５１からＬ字状に延びる第１流路部４６１と、第１流路部４６１から直線状に延びる第２流路部４６２とを有している。第２流路部４６２の流路径は長さφ１に設定されている。第１流路部４６１の流路径は、長さφ１よりも短い長さφ２に設定されている。本実施形態では、第１流路部４６１が、流入パイプ４５よりも細く形成された細管部に相当する。

以上説明した本実施形態の冷却回路２０によれば、以下の（４）に示される作用及び効果を更に得ることができる。
（４）本実施形態の冷却回路２０によれば、排出パイプ４６の第１流路部４６１の流路径が長さφ１に設定されている場合と比較すると、排出口５１から排出される冷却水の圧損を排出パイプ４６の第１流路部４６１により増加させることができる。結果的に、インタークーラ１３の位置Ｐ４付近を流れる冷却水の水圧を更に上昇させることができる。すなわち、排出パイプ４６の第１流路部４６１は、冷却水に流路抵抗を付与する抵抗部として機能する。これにより、インタークーラ１３の位置Ｐ４付近を流れる冷却水の冷却水の沸点を更に上昇させることができるため、冷却水が更に沸騰し難くなる。よって、位置Ｐ４付近に配置されるインタークーラ１３の部材の過昇温を更に抑制することができる。

（変形例）
次に、第３実施形態の冷却回路２０の変形例について説明する。
図１６に示されるように、本変形例のインタークーラ１３では、排出パイプ４６の第１流路部４６１が流入パイプ４５よりも扁平状に形成されている。すなわち、本変形例では、第１流路部４６１が扁平部に相当する。このような構成であっても、上記（４）に示される作用及び効果に類似する作用及び効果を得ることができる。

＜第４実施形態＞
次に、冷却回路２０の第４実施形態について説明する。以下、第３実施形態の冷却回路２０との相違点を中心に説明する。
図１７に示されるように、本変形例のインタークーラ１３では、流入パイプ４５及び排出パイプ４６が全長にわたって同一の流路径を有している。

冷却回路２０は、排出パイプ４６に連結される絞りパイプ４７を有している。本実施形態では、絞りパイプ４７が、排出パイプ４６からポンプ２１までの冷却媒体流路に配置されて冷却水に流路抵抗を付与する抵抗部に相当する。
以上説明した本実施形態の冷却回路２０によれば、上記の（５）に示される作用及び効果に変わる作用及び効果として、以下の（６）に示される作用及び効果を得ることができる。

（６）本実施形態の冷却回路２０によれば、排出口５１から排出された冷却水が絞りパイプ４７を流れる際に冷却水の流路抵抗が増加する。結果的に、インタークーラ１３の位置Ｐ４付近を流れる冷却水の水圧を更に上昇させることができる。これにより、インタークーラ１３の位置Ｐ４付近を流れる冷却水の沸点を更に上昇させることができるため、冷却水が更に沸騰し難くなる。よって、位置Ｐ４付近に配置されるインタークーラ１３の部材の過昇温を更に抑制することができる。

（第１変形例）
次に、第４実施形態の冷却回路２０の第１変形例について説明する。
図１８に示されるように、本変形例の冷却回路２０は、絞りパイプ４７に代えて、電磁弁４８を備えている。電磁弁４８の開閉動作はＥＣＵ６０により制御される。ＥＣＵ６０は、ＣＰＵやメモリ等を有するマイクロコンピュータを中心に構成されている。ＥＣＵ６０は、電磁弁４８の開度を予め定められた開度に設定することにより、冷却水に流路抵抗を付与する。このような構成であっても、第４実施形態の（６）に示される作用及び効果に類似の作用及び効果を得ることができる。

（第２変形例）
次に、第４実施形態の冷却回路２０の第２変形例について説明する。
図１８に破線で示されるように、本変形例のＥＣＵ６０には、温度センサ６１の出力信号が取り込まれている。温度センサ６１は、インタークーラ１３の位置Ｐ４の温度、すなわち第２熱交換流路４３２における排出口５１側の端部を流れる冷却水の温度を検知するとともに、検知された冷却水の温度に応じた信号を出力する。本変形例では、温度センサ６１が温度検出部に相当する。

ＥＣＵ６０は、温度センサ６１の出力信号に基づいて冷却水の温度を検出するとともに、検出された冷却水の温度に基づいて電磁弁４８の開度を調整する。例えばＥＣＵ６０は、冷却水の温度が所定温度以上であることに基づいて、電磁弁４８の開度を小さくする。あるいは、ＥＣＵ６０は、冷却水の温度が上昇するほど、電磁弁４８の開度をより小さくする。本変形例では、ＥＣＵ６０が制御部に相当する。

このような構成によれば、インタークーラ１３の位置Ｐ４の温度に応じて、インタークーラ１３の位置Ｐ４付近を流れる冷却水の圧力を調整することができるため、冷却水が更に沸騰し難くなる。よって、位置Ｐ４付近に配置されるインタークーラ１３の部材の過昇温を更に抑制することができる。

＜他の実施形態＞
なお、各実施形態は、以下の形態にて実施することもできる。
・インタークーラ１３は、２段冷却式のインタークーラであってもよい。具体的には、図１９に示されるように、インタークーラ１３は、熱交換部４０とは別に熱交換部７０を有している。熱交換部７０は、熱交換部４０に対して過給吸気の流れ方向上流側に配置されている。熱交換部７０は、熱交換部４０と同様に、第１熱交換流路７３１と、第２熱交換流路７３２と、Ｕターン部７３３とを有している。また、インタークーラ１３は、熱交換部７０に対応する流入口５２及び排出口５３を有している。熱交換部７０には、熱交換部４０を流れる冷却水とは別の冷却水が流れる。熱交換部７０を流れる冷却水としては、例えばポンプ、ラジエータ、ヒータコア、及びエンジン１１に冷却水を循環させる冷却回路の冷却水を用いることができる。このような２段冷却式のインタークーラ１３では、排出口５１の穴径を流入口５０の穴径よりも小さくするとともに、排出口５３の穴径を流入口５２の穴径よりも小さくすればよい。また、熱交換部７０に対して第２〜第４実施形態のような構造を採用することも可能である。

・熱交換部４０は、ドロンカップ型のものに限らず、例えばチューブの積層構造からなるものであってもよい。
・冷却回路２０を循環する冷却媒体としては、冷却水に限らず、不凍液等の任意の流体を用いることができる。

・本開示は上記の具体例に限定されるものではない。上記の具体例に、当業者が適宜設計変更を加えたものも、本開示の特徴を備えている限り、本開示の範囲に包含される。前述した各具体例が備える各要素、及びその配置、条件、形状等は、例示したものに限定されるわけではなく適宜変更することができる。前述した各具体例が備える各要素は、技術的な矛盾が生じない限り、適宜組み合わせを変えることができる。

１１：エンジン
１２：過給機
１３：インタークーラ
２０：冷却回路
２１：ポンプ
４０，７０：熱交換部
４５：流入パイプ
４６：排出パイプ
４７：絞りパイプ（抵抗部）
４８：電磁弁（抵抗部）
５０，５２：流入口
５１，５３：排出口（抵抗部）
６１：温度センサ（温度検出部）
６０：ＥＣＵ（制御部）
４３１，４７１：第１熱交換流路
４３２，４７２：第２熱交換流路
４３３，７３３：Ｕターン流路
４４１：第１インナーフィン
４４２：第２インナーフィン
４６１：第１流路部（細管部、扁平部）

Claims

過給機（１２）によりエンジン（１１）に過給される過給吸気と、内部を流れる冷却媒体との熱交換により前記過給吸気を冷却するインタークーラ（１３）と、
前記インタークーラに冷却媒体を圧送するポンプ（２１）と、
前記冷却媒体に流路抵抗を付与する抵抗部（４７，４８）と、を備え、
前記インタークーラは、
前記ポンプから圧送される前記冷却媒体が流入する流入口（５０，５２）と、
前記流入口から流入した冷却媒体が流れるとともに、前記冷却媒体と前記過給吸気との間で熱交換を行う熱交換部（４０，７０）と、
前記熱交換部を通過した前記冷却媒体を排出する排出口（５１，５３）と、
前記排出口に接続される排出パイプ（４６）と、を有し、
前記抵抗部は、前記排出パイプから前記ポンプまでの冷却媒体流路に配置され、前記冷却媒体流路の流路径を変化させることで前記冷却媒体流路を流れる冷却媒体に流路抵抗を付与することが可能な電磁弁（４８）からなり、
前記熱交換部における前記排出口側の端部を流れる前記冷却媒体の温度を検出する温度検出部（６１）と、
前記温度検出部により検出される前記冷却媒体の温度に基づいて前記電磁弁を制御する制御部（６０）と、を更に備える
冷却回路。
前記流入口及び前記排出口は、前記インタークーラの一端部に設けられ、
前記熱交換部は、
前記流入口から前記インタークーラの他端部に延びるように設けられ、前記流入口から流入する前記冷却媒体が流れる第１熱交換流路（４３１）と、
前記第１熱交換流路を通過した前記冷却媒体の流れ方向を前記排出口に向かう方向に変化させるＵターン部（４３３）と、
前記Ｕターン部から前記インタークーラの一端部に延びるように設けられ、前記Ｕターン部を通過した前記冷却媒体を前記排出口に導く第２熱交換流路（４３２）と、を有し、
前記第１熱交換流路には、第１インナーフィン（４４１）が設けられ、
前記第２熱交換流路には、第２インナーフィン（４４２）が設けられ、
前記冷却媒体の流れ方向における前記第２インナーフィンの長さは、前記冷却媒体の流れ方向における前記第１インナーフィンの長さよりも短い
請求項１に記載の冷却回路。
前記流入口及び前記排出口は、前記インタークーラの一端部に設けられ、
前記熱交換部は、
前記流入口から前記インタークーラの他端部に延びるように設けられ、前記流入口から流入する前記冷却媒体が流れる第１熱交換流路（４３１）と、
前記第１熱交換流路を通過した前記冷却媒体の流れ方向を前記排出口に向かう方向に変化させるＵターン部（４３３）と、
前記Ｕターン部から前記インタークーラの一端部に延びるように設けられ、前記Ｕターン部を通過した前記冷却媒体を前記排出口に導く第２熱交換流路（４３２）と、を有し、
前記第１熱交換流路にのみインナーフィンが設けられている
請求項１に記載の冷却回路。
前記流入口及び前記排出口は、前記インタークーラの一端部に設けられ、
前記熱交換部は、
前記流入口から前記インタークーラの他端部に延びるように設けられ、前記流入口から流入する前記冷却媒体が流れる第１熱交換流路（４３１）と、
前記第１熱交換流路を通過した前記冷却媒体の流れ方向を前記排出口に向かう方向に変化させるＵターン部（４３３）と、
前記Ｕターン部から前記インタークーラの一端部に延びるように設けられ、前記Ｕターン部を通過した前記冷却媒体を前記排出口に導く第２熱交換流路（４３２）と、を有し、
前記第１熱交換流路には、第１インナーフィン（４４１）が設けられ、
前記第２熱交換流路には、第２インナーフィン（４４２）が設けられ、
前記第２インナーフィンのフィンピッチは、前記第１インナーフィンのフィンピッチよりも長い
請求項１に記載の冷却回路。
前記インタークーラは、２段冷却式のインタークーラからなる
請求項１〜４のいずれか一項に記載の冷却回路。