JP6666165B2 - アンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理方法及び装置 - Google Patents
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Description
1.0NH4 + + 1.32NO2 - + 0.066HCO3 - + 0.13H+
→1.02N2 + 0.26NO3 - + 0.066CH2O0.5N0.15 + 2.03H2O・・・(1)
アンモニア脱窒法においては、(1)式に示さるように脱窒素のために排水中のアンモニア性窒素を脱窒素の水素供与体として利用する。このため、当該反応の前工程で原水中のアンモニア性窒素を亜硝酸化する必要があるが、アンモニア性窒素の約半量を亜硝酸化するだけであり、従来のように硝酸にまで酸化させる必要はないことから、酸素供給量も著しく減少させることが可能である。従って、亜硝酸化型硝化工程と嫌気性アンモニア酸化工程を組み合わせた水処理は、従来の硝化工程と脱窒工程を組み合わせた水処理と比較して、全体のランニングコストを低減することができる。
NH4 + + 1.5O2 → NO2 - + 2H+ + H2O・・・(2)
NO2 - + 0.5O2 → NO3 -・・・(3)
硝酸性窒素及び亜硝酸性窒素の少なくとも一方と、アンモニア性窒素と、有機物とを含有する被処理液を、活性汚泥中の従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して第一従属脱窒処理液を得る第一従属脱窒処理と、
前記第一従属脱窒処理液中に含まれるアンモニア性窒素の一部を活性汚泥及びアンモニア酸化菌付着の微生物担体の共存下で、亜硝酸性窒素に酸化して亜硝酸化処理液を得る亜硝酸化処理と、
前記亜硝酸化処理液を、活性汚泥及び独立栄養細菌付着の微生物担体の共存下で、脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して嫌気性アンモニア酸化処理液を得る嫌気性アンモニア酸化処理と、
前記嫌気性アンモニア酸化処理液中に含まれる亜硝酸性窒素及び硝酸性窒素を、活性汚泥中の従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して第二従属脱窒処理液を得る第二従属脱窒処理と、
前記亜硝酸化処理液を被処理液の一部として前記第一従属脱窒処理へ循環し、前記従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により、前記亜硝酸化処理液中の亜硝酸性窒素を窒素ガスに変換して除去する亜硝酸化処理液循環処理と、
を含むアンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理方法において、
前記亜硝酸化処理に流入する第一従属脱窒処理液のNH4−N又はT−N濃度とM−アルカリ度とを測定し、その測定結果に基づいて第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度を調整することにより、第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度(単位:CaCO3 mg/L)/(NH4−N又はT−N濃度)(単位:mg/L)比を3.5〜5.5に制御することを含む方法である。
前記第二従属脱窒処理液中に含まれる有機物を活性汚泥存在下で好気処理して処理水を得る曝気処理と、
前記処理水に含まれる活性汚泥を濃縮分離する濃縮分離処理と、
前記濃縮分離された濃縮汚泥を前記第一従属脱窒処理及び/又は第二従属脱窒処理へ返送する返送処理と、
を更に含む。
硝酸性窒素及び亜硝酸性窒素の少なくとも一方と、アンモニア性窒素と、有機物とを含有する被処理液を、活性汚泥中の従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して第一従属脱窒処理液を得るための第一従属脱窒槽と、
前記第一従属脱窒槽からの流出液に含まれるアンモニア性窒素の一部を活性汚泥及びアンモニア酸化菌付着の微生物担体の共存下で、亜硝酸性窒素に酸化して亜硝酸化処理液を得るための亜硝酸化槽と、
前記亜硝酸化槽からの流出液を、活性汚泥及び独立栄養細菌付着の微生物担体の共存下で、脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して嫌気性アンモニア酸化処理液を得るための嫌気性アンモニア酸化槽と、
前記嫌気性アンモニア酸化槽からの流出液に含まれる亜硝酸性窒素及び硝酸性窒素を、活性汚泥中の従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して第二従属脱窒処理液を得るための第二従属脱窒槽と、
前記亜硝酸化槽からの流出液の一部を被処理液の一部として前記第一従属脱窒槽へ循環するための機構と、
前記第一従属脱窒槽から流出液のNH4−N又はT−N濃度とM−アルカリ度とを測定するための測定器と、
前記測定器による測定結果に基づいて、M−アルカリ度(単位:mg/L)/(NH4−N又はT−N濃度)(単位:mg/L)比が3.5〜5.5となるように、亜硝酸化槽のM−アルカリ度を調整する制御機構とを備えた、
アンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理装置である。
前記嫌気性アンモニア酸化槽又はそれよりも後段の流出液のNH4−N濃度及び/又はNO2−N濃度をモニタリングするための測定器と、
前記測定器による測定結果に基づいて亜硝酸化槽のM−アルカリ度を調整し、第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度/(NH4−N又はT−N濃度)比を制御するための制御機構を備える。
前記嫌気性アンモニア酸化槽又はそれよりも後段の流出液のNH4−N濃度をモニタリングするための測定器と、
前記測定器によるNH4−N濃度が10mg/L以上の何れかの値を示した場合に、亜硝酸化槽のM−アルカリ度を上げることにより、亜硝酸化槽のM−アルカリ度/(NH4−N又はT−N濃度)比を上げるための機構を備える。
前記嫌気性アンモニア酸化槽又はそれよりも後段からの流出液のNO2−N濃度をモニタリングするための測定器と、
前記測定器によるNO2−N濃度が15mg/L以上の何れかの値を示した場合に、亜硝酸化槽のM−アルカリ度を下げることにより、亜硝酸化槽のM−アルカリ度/NH4−N(T−N)比を下げるための機構を備える。
亜硝酸化槽と嫌気性アンモニア酸化槽との間に、亜硝酸化処理水に含まれる活性汚泥を固液分離するための固液分離装置を更に備える。
前記第二従属脱窒槽からの流出液に含まれる有機物を活性汚泥存在下で好気処理して処理水を得るための再曝気槽と、
前記再曝気槽からの流出液に含まれる活性汚泥を、固液分離槽にて濃縮分離するための濃縮分離槽と、
前記固液分離槽にて濃縮分離された濃縮汚泥を前記第一従属脱窒槽及び/又は第二従属脱窒槽へ返送するための機構と、
を更に備える。
次に本発明の第一実施形態について図1〜3に基づいて説明する。本発明の第一実施形態に係る脱窒処理装置は、図1に示すように、硝酸性窒素及び亜硝酸性窒素の少なくとも一方と、アンモニア性窒素と、有機物とを含有する被処理液を、活性汚泥中の従属栄養性細菌を用いた脱窒反応、典型的には活性汚泥中の主に従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して第一従属脱窒処理液を得るための第一従属脱窒槽11と、前記第一従属脱窒槽11からの流出液に含まれるアンモニア性窒素の一部を活性汚泥及びアンモニア酸化菌付着の微生物担体の共存下で、亜硝酸性窒素に酸化して亜硝酸化処理液を得るための亜硝酸化槽12と、前記亜硝酸化槽12からの流出液を、活性汚泥及び独立栄養細菌付着の微生物担体の共存下で、脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して嫌気性アンモニア酸化処理液を得るための嫌気性アンモニア酸化槽13と、前記嫌気性アンモニア酸化槽13からの流出液に含まれる亜硝酸性窒素及び硝酸性窒素を、活性汚泥中の従属栄養性細菌を用いた脱窒反応、典型的には活性汚泥中の主に従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して第二従属脱窒処理液を得るための第二従属脱窒槽14と、前記亜硝酸化槽12からの流出液の一部を前記第一従属脱窒槽11へ循環するための機構17と、前記第一従属脱窒槽11から流出液のNH4−N又はT−N濃度とM−アルカリ度とを測定するための測定器26と、前記測定器26による測定結果に基づいて、M−アルカリ度/(NH4−N又はT−N濃度)比が3.5〜5.5となるように、亜硝酸化槽のM−アルカリ度を調整する制御機構(演算指示装置27及びアルカリ/酸注入装置28)とを備える。
第一従属脱窒槽11にはアンモニア性窒素及び有機物を含有する原水10と、亜硝酸化槽12から機構17を介して循環する亜硝酸化処理液と、濃縮分離槽16aから機構18aを介して返送される濃縮汚泥が被処理液として流入する。第一従属脱窒槽11では、活性汚泥中の従属栄養性細菌である脱窒菌を用いて、典型的には活性汚泥中の主に従属栄養性細菌である脱窒菌を用いて、原水10中の有機物を電子供与体として利用しながら窒素ガスを発生させる従属栄養脱窒反応を進行させる。従属栄養脱窒反応により脱窒できるNOX−N量は、第1従属脱窒槽11に流入されるBOD量に依存する。通常は、NOX−Nが1gに対しBODが約3g必要となる。第1従属脱窒槽11に流入するBODは、原水10のBODを測定することにより予め測定できる。このため、亜硝酸化槽12から第一従属脱窒槽11へ循環する亜硝酸化処理液に含まれるNOX−N量が、第一従属脱窒槽11における脱窒処理により処理される原水10中のBOD量に対して理論上必要量(例えば約1/3倍)となるように、亜硝酸化処理液の循環流量を調整すれば、第一従属脱窒槽11でNOX−Nを確実に除去できる上、原水10中のBODも同時に消費して、原水10中のBODを小さくすることができる。
亜硝酸化槽12では、硝化菌の働きにより、第一従属脱窒処理液中に含まれるNH4−Nの一部をNO2−Nに変換する部分亜硝酸化処理が行われる。部分亜硝酸化処理では、アンモニア酸化菌を安定して亜硝酸化槽12内に維持することが望ましい。アンモニア酸化菌を安定して維持するための方法としては、亜硝酸化槽12内にアンモニア酸化菌を付着固定できる高分子流動担体(高分子生物担体)を添加すること等が挙げられる。これにより、アンモニア酸化菌を安定して付着できることから、亜硝酸化槽12において安定した亜硝酸化性能が得られる。
亜硝酸化槽12で処理された亜硝酸化処理液の一部は、亜硝酸化槽12の出口側と第一従属脱窒槽11の入口側とを繋ぐ配管等の循環手段17(亜硝酸化処理液循環手段)によって循環される。ここで、亜硝酸化処理液の循環処理は、原水10の供給流量(流入流量)に対する亜硝酸化処理液の循環流量の比(r)を、以下の関係式(1)に基づいて決定することが好ましい。
r=a×2.32/(1.32×3×(1−a/3)) ・・・(1)
(1)式において、rは原水10の供給流量に対する前記亜硝酸化処理液の循環流量の比[−]を示し、aは原水10の全窒素濃度に対する生物化学的酸素要求量の比(BOD/T−N比)を示す。
嫌気性アンモニア酸化槽13においては、独立栄養細菌であるアンモニア脱窒菌を付着固定した高分子流動担体が添加されており、嫌気性アンモニア酸化槽13に亜硝酸化処理液を供給することにより、アンモニア性窒素を水素供与体、亜硝酸性窒素を水素受容体とする独立栄養性脱窒反応を進行させる。ここでは、増殖の遅いアンモニア脱窒菌を槽内にできるだけ多く保持することが重要である。嫌気性アンモニア酸化槽13にアンモニア脱窒菌を付着固定できる高分子流動担体(高分子生物担体)を充填すれば、アンモニア脱窒菌を安定して付着できることから、嫌気性アンモニア酸化槽13において安定した脱窒性能が得られる。また、嫌気性アンモニア酸化により発生する窒素ガスを嫌気性アンモニア酸化槽13内で循環させて高分子流動担体を流動させることにより、より安定した脱窒性能が得られる。
嫌気性アンモニア酸化槽13においては、亜硝酸性窒素及びアンモニア性窒素が過不足なく反応することが理想的であるが、実際には亜硝酸性窒素及びアンモニア性窒素の何れかが未反応の状態で、嫌気性アンモニア酸化槽13から流出する場合がある。また、上述した式(1)から理解できるように、亜硝酸性窒素及びアンモニア性窒素が過不足なく反応したとしてもNOX−Nが生成する。このため、要求される処理水質に応じて、さらに後段に第二従属脱窒槽14を別に設ければ、処理水30の全窒素濃度(T−N)の更なる低減が可能である。
第二従属脱窒槽14の後段には再曝気槽15を設置することができ、第二従属脱窒槽14からの流出液に含まれる有機物を活性汚泥存在下で好気処理することができる。再曝気槽15内においては、活性汚泥の沈降と滞留を妨げ、微生物を活性させるという理由により液を流動させること及び酸素を供給することが好ましい。液を流動させる方法としては、機械撹拌、散気筒等による曝気装置が挙げられ、撹拌と酸素供給を同時に行うことができるという理由により散気筒等による曝気装置が好ましい。図1に示す再曝気槽15においては、ブロア及び散気筒を備えた曝気装置21cが設置されている。酸素供給用のガスとしては、空気、酸素等が上げられ、装置が容易になるという理由により空気が好ましい。
再曝気槽15の後段には、再曝気槽15からの流出液に含まれる活性汚泥を、固液分離するための装置(例示的には図中の、濃縮分離槽16a)を設置することができる。活性汚泥を固液分離する装置としては、限定的ではないが、重力濃縮分離装置以外に、膜分離装置、遠心濃縮分離装置、加圧浮上分離装置、多重円板濃縮分離装置等が挙げられる。濃縮分離槽16aから流出する清澄な上澄み液は処理水30として得られる。一方、濃縮分離槽16aにて濃縮分離された濃縮汚泥は、図1に示す第一従属脱窒槽11へ返送するための機構18a、例えば濃縮分離槽16aの底部出口側と第一従属脱窒槽11の入口側とを繋ぐ配管等により第一従属脱窒槽11へ返送することが可能である。濃縮汚泥を第一従属脱窒槽11へ返送することにより、処理水30のT−Nの更なる低減が可能となる。また、濃縮汚泥の返送先は第一従属脱窒槽11に限られるものではなく、図2に示すように、第二従属脱窒槽14へ返送するための機構18c、例えば濃縮分離槽16aの底部出口側と第二従属脱窒槽14の入口側とを繋ぐ配管等により第二従属脱窒槽14へ返送することが可能である。濃縮汚泥の返送流量としては、汚泥沈降性や必要汚泥濃度に応じて適宜選定すればよいが、原水10の流入流量に対する比率として一般的に0.25〜3.0倍とすることができる。
次に本発明の第二実施形態について図4〜6に基づいて説明する。図4に示す脱窒処理装置は、図1に示す脱窒処理装置に対して、嫌気性アンモニア酸化槽13からの流出液のNH4−N濃度及び/又はNO2−N濃度をモニタリングするための測定器25を備えており、更に、演算指示装置27にはこの測定器25からの測定結果が伝達され、前記測定器25による測定結果に基づいて亜硝酸化処理のM−アルカリ度を調整するようにアルカリ/酸注入装置28に対してアルカリ又は酸の注入指令を出すことができる点で相違する。同様に、図5に示す脱窒処理装置は、図2に示す脱窒処理装置に対して、嫌気性アンモニア酸化槽13からの流出液のNH4−N濃度及び/又はNO2−N濃度をモニタリングするための測定器25を備えており、更に、演算指示装置27にはこの測定器25からの測定結果が伝達され、前記測定器25による測定結果に基づいて亜硝酸化処理のM−アルカリ度を調整するようにアルカリ/酸注入装置28に対してアルカリ又は酸の注入指令を出すことができる点で相違する。すなわち、本発明の第二実施形態によれば、亜硝酸化槽12のM−アルカリ度は、第一従属脱窒槽11からの流出液のNH4−N又はT−N濃度とM−アルカリ度とをモニタリングするための測定器26による測定結果に加えて、嫌気性アンモニア酸化槽13からの流出液のNH4−N濃度及び/又はNO2−N濃度をモニタリングするための測定器25による測定結果に基づいて調整され、これによって亜硝酸化槽12におけるM−アルカリ度/(NH4−N又はT−N濃度)比が制御される。その他の機器構成は図1及び図2に関する第一実施形態と同様であるため重複した説明を省略する。処理水30のNH4−N濃度及びNO2−N濃度の長期安定性を考慮すると、図5に示すように、濃縮分離層16bを亜硝酸化槽12と嫌気性アンモニア酸化槽13の間に設けた態様が好ましい
実施例1では、図1に示す構成の硝化脱窒処理装置(但し、亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−Nの比のフィードバック制御は行わない。)を使用し、表1に記載の各槽の仕様として表2の設定値において、有機性廃水の窒素除去処理を実施した。この際、亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−Nの比を亜硝酸化槽にアルカリ又は酸を供給することによって実験(1)〜(4)で変化させ、処理水質の変化を調査した。第二従属脱窒槽では、嫌気性アンモニア酸化処理水のNOX−Nを脱窒するのに必要量のメタノールを添加し、従属脱窒を促進した。その結果、表3に示す処理水質を得ることができた。系内の活性汚泥濃度は下水試験方法(2012年版)によりモニタリングしたところ実験期間を通して1500〜3000mg/Lであった。
実験(2)では、亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を4.5に調整したところ、亜硝酸化処理水のNO2−N/NH4−N比は1.57となった。嫌気性アンモニア酸化槽に混在する従属脱窒菌によるNO2−Nの従属脱窒分を考慮しても嫌気性アンモニア酸化処理分が多く残留したため、嫌気性アンモニア酸化処理水ではNO2−Nは66mg/L、NH4−Nが5mg/L残留した。
実験(3)では、亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を3.2に調整したところ、亜硝酸化処理水のNO2−N/NH4−N比は0.93となった。嫌気性アンモニア酸化処理分のNO2−Nが不足し、嫌気性アンモニア酸化処理水ではNO2−Nは0.5mg/L以下、NH4−Nは85mg/L残留した。
実験(4)では、亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を5.0に調整したところ、亜硝酸化処理水のNO2−N/NH4−N比は1.90となった。NO2−Nが過剰となり、嫌気性アンモニア酸化処理水ではNO2−Nは163mg/L残留し、NH4−Nが0.5mg/L以下となった。
比較例では、亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を望ましい数値範囲外としたときの影響を調査した。亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−N比以外の実験条件は実施例1と同様とした。第二従属脱窒槽では、嫌気性アンモニア酸化処理水のNOX−Nが脱窒するのに必要量のメタノールを添加し、従属脱窒を促進した。その結果、表4に示す処理水質を得た。系内の活性汚泥濃度は、実施例1と同様に実験期間を通して1500〜3000mg/Lであった。
比較実験(2)では、亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を2.7に調整したところ、亜硝酸化処理水のNO2−N/NH4−N比は0.54となった。NH4−Nが過分に残留したため、嫌気性アンモニア酸化処理水ではNH4−Nが150mg/L残留した。
比較実験(1)、比較実験(2)とも、嫌気性アンモニア酸化処理での窒素残留が過分であり、処理水で窒素の残留が多く見られた。
実施例2では、図1に示す構成の硝化脱窒処理装置を使用し、表1に記載の各槽の仕様として表2の設定値において、有機性廃水の窒素除去処理を実施した。亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−Nの比をフィードバック制御することなく意図的に変化させ、処理水質の変化を調査した。第二従属脱窒槽では、嫌気性アンモニア酸化処理水のNOX−Nが脱窒するのに必要量のメタノールを添加し、従属脱窒を促進した。その結果、亜硝酸化工程への流入水のM−アルカリ度/NH4−N比と、亜硝酸化処理水のNH4−N及びNO2−Nの関係は図7に示す通りであった。系内の活性汚泥濃度は実験期間を通して1500〜3000mg/Lであった。
実施例3では、図5に示す構成の硝化脱窒素処理装置(ただし、図5では自動制御を想定しているが、本実験では手動制御とした。)を使用し、表5に記載の各槽の仕様として表6の設定値において、有機性廃水の窒素除去処理を実施した。最初は亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−Nの比をフィードバック制御することなく意図的に変化させ、処理水質の変化を調査した。その結果、亜硝酸化工程への流入水のM−アルカリ度/NH4−N比と、亜硝酸化処理水のNO2−N濃度/NH4−N濃度比の関係は図8に示す通りであり、両者に相関が見られた。系内の活性汚泥濃度は実験期間を通して1500〜3000mg/Lであった。図8より、亜硝酸化槽流入水のM−アルカリ度/NH4−N比が4.0〜4.5付近であれば、亜硝酸化処理水のNO2−N/NH4−N比は、ほぼ1.32となり、嫌気性アンモニア酸化における理想値となることが分かる。
そこで、亜硝酸化処理に流入する第一従属脱窒処理液のNH4−N及びM−アルカリ度を測定し、その測定結果に基づいて第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度を調整するフィードバック制御を実施することにより、第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度(単位:CaCO3 mg/L)/(NH4−N濃度)(単位:mg/L)比を4.0〜4.5付近に制御しながら、表5及び表6に示す条件で有機性廃水の窒素除去処理を実施した。
そこで、図5に示す構成の硝化脱窒素処理装置(ただし、図5では自動制御を想定しているが、本実験では手動制御とした。)を使用し、表5及び表6に示す条件で有機性廃水の窒素除去処理を実施するにあたって、図9に示す制御フローに沿って、亜硝酸化工程への流入水のM−アルカリ度及びNH4−N濃度に加えて嫌気性アンモニア酸化処理水のNO2−N濃度及びNH4−N濃度も測定し、それらの結果に基づいて亜硝酸化槽への酸又はアルカリの注入を行った。具体的には、亜硝酸化工程への流入水(第一従属脱窒処理液)のM−アルカリ度とNH4−Nとをモニタリングし、その測定結果に基づいて亜硝酸化槽への酸又はアルカリの注入を行うことで、亜硝酸化工程への流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を3.5〜5.5の範囲になるよう制御するとともに、嫌気性アンモニア酸化処理水のNO2−N及びNH4−Nをモニタリングし、嫌気性アンモニア酸化処理水中のNH4−Nの残留が30mg/L以上となった場合に亜硝酸化槽へアルカリの注入を行い、亜硝酸化流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を上げることで、亜硝酸化処理水のNO2−Nを上昇させ、NH4−Nを低下させる操作を行った。アルカリの注入量は亜硝酸化工程への流入水のM−アルカリ度/NH4−N比が3.5〜5.5の範囲から逸脱しないように、手動で調整した。結果として、亜硝酸化処理水のNO2−N/NH4−N比は1.32以上となり得るが、後段の嫌気性アンモニア酸化処理水ではNH4−Nの残留は解消された。
実験(6)においてさらにNH4−Nの残留を下げるため、M−アルカリ度/NH4−N比を上げながら、有機性廃水の窒素除去処理を実施した。
また、図5に示す構成の硝化脱窒素処理装置(ただし、図5では自動制御を想定しているが、本実験では手動制御とした。)を使用し、表5及び表6に示す条件で有機性廃水の窒素除去処理を実施するにあたって、図9に示す制御フローに沿って、亜硝酸化工程への流入水のM−アルカリ度及びNH4−N濃度に加えて嫌気性アンモニア酸化処理水のNO2−N濃度及びNH4−N濃度も測定し、それらの結果に基づいて亜硝酸化槽への酸又はアルカリの注入を行った。具体的には、亜硝酸化工程への流入水(第一従属脱窒処理液)のM−アルカリ度とNH4−Nとをモニタリングし、その測定結果に基づいて亜硝酸化槽への酸又はアルカリの注入を行うことで、亜硝酸化工程への流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を3.5〜5.5の範囲になるよう制御するとともに、嫌気性アンモニア酸化処理水のNO2−N及びNH4−Nをモニタリングし、嫌気性アンモニア酸化処理水中のNO2−Nの残留が50mg/L以上となった場合に亜硝酸化槽へ酸の注入を行い、亜硝酸化流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を下げることで、亜硝酸化処理水のNO2−Nを低下させ、NH4−Nを上昇させる操作を行った。酸の注入量は亜硝酸化工程への流入水のM−アルカリ度/NH4−N比が3.5〜5.5の範囲から逸脱しないように、手動で調整した。結果として、後段の嫌気性アンモニア酸化処理水ではNO2−Nの残留は解消された。
図9に示す制御フローに沿って、嫌気性アンモニア酸化処理水中のNH4−Nの残留が30mg/L以上となった場合に亜硝酸化槽へアルカリの注入を行い、亜硝酸化流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を上げる制御と、嫌気性アンモニア酸化処理水中のNO2−Nの残留が50mg/L以上となった場合は亜硝酸化槽へ酸の注入を行い、亜硝酸化流入水のM−アルカリ度/NH4−N比を下げる制御を組み合わせた図9に示す制御フローに従った有機性廃水の窒素除去処理を実施した場合、継続して3ヶ月間の長期にわたって安定した処理水質が得られることが確認できた。
11 第一従属脱窒槽
12 亜硝酸化槽
13 嫌気性アンモニア酸化槽
14 第二従属脱窒槽
15 再曝気槽
16a、16b、16c 濃縮分離槽
21a、21c 曝気装置
21b 散気筒
24a、24b 撹拌機構
25 NH4−N測定用センサー/NO2−N測定用センサー
26 NH4−N測定用センサー/T−N測定用センサー及びM−アルカリ度測定用センサー
27 演算指示装置
28 アルカリ/酸注入装置
29 添加アルカリ又は酸
30 処理水
Claims (10)
- 硝酸性窒素及び亜硝酸性窒素の少なくとも一方と、アンモニア性窒素と、有機物とを含有する被処理液を、活性汚泥中の従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して第一従属脱窒処理液を得る第一従属脱窒処理と、
前記第一従属脱窒処理液中に含まれるアンモニア性窒素の一部を活性汚泥及びアンモニア酸化菌付着の微生物担体の共存下で、亜硝酸性窒素に酸化して亜硝酸化処理液を得る亜硝酸化処理と、
前記亜硝酸化処理液を、活性汚泥及び独立栄養細菌付着の微生物担体の共存下で、脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して嫌気性アンモニア酸化処理液を得る嫌気性アンモニア酸化処理と、
前記嫌気性アンモニア酸化処理液中に含まれる亜硝酸性窒素及び硝酸性窒素を、活性汚泥中の従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して第二従属脱窒処理液を得る第二従属脱窒処理と、
前記亜硝酸化処理液を被処理液の一部として前記第一従属脱窒処理へ循環し、前記従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により、前記亜硝酸化処理液中の亜硝酸性窒素を窒素ガスに変換して除去する亜硝酸化処理液循環処理と、
を含むアンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理方法において、
前記亜硝酸化処理に流入する第一従属脱窒処理液のNH4−N又はT−N濃度とM−アルカリ度とを測定し、その測定結果に基づいて第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度を調整することにより、第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度(単位:CaCO3 mg/L)/(NH4−N又はT−N濃度)(単位:mg/L)比を3.5〜5.5に制御すること、並びに、前記嫌気性アンモニア酸化処理を経た後の液のNH 4 −N濃度及び/又はNO 2 −N濃度をモニタリングし、その結果に基づいて第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度を調整し、第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度(単位:CaCO 3 mg/L)/(NH 4 −N又はT−N濃度)(単位:mg/L)比を制御することを含む方法。 - 前記嫌気性アンモニア酸化処理を経た後の液のNH4−N濃度をモニタリングし、NH4−N濃度が10mg/L以上の何れかの値となった場合に、第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度を上げることにより、第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度/(NH4−N又はT−N濃度)比を上げることを含む請求項1に記載のアンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理方法。
- 前記嫌気性アンモニア酸化処理を経た後の液のNO2−N濃度をモニタリングし、NO2−N濃度が15mg/L以上の何れかの値となった場合に、第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度を下げることにより、第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度/NH4−N(T−N)比を下げることを含む請求項1又は2に記載のアンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理方法。
- 亜硝酸化処理と嫌気性アンモニア酸化処理との間に、亜硝酸化処理水に含まれる活性汚泥を濃縮分離する固液分離処理を更に含む請求項1〜3の何れか一項に記載のアンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理方法。
- 前記第二従属脱窒処理液中に含まれる有機物を活性汚泥存在下で好気処理して処理水を得る曝気処理と、
前記曝気処理により得られた処理水に含まれる活性汚泥を濃縮分離する濃縮分離処理と、
前記曝気処理により得られた処理水に含まれる活性汚泥を濃縮分離する濃縮分離処理により濃縮分離された濃縮汚泥を前記第一従属脱窒処理及び/又は第二従属脱窒処理へ返送する返送処理と、
を更に含む請求項1〜4の何れか一項に記載のアンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理方法。 - 硝酸性窒素及び亜硝酸性窒素の少なくとも一方と、アンモニア性窒素と、有機物とを含有する被処理液を、活性汚泥中の従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して第一従属脱窒処理液を得るための第一従属脱窒槽と、
前記第一従属脱窒槽からの流出液に含まれるアンモニア性窒素の一部を活性汚泥及びアンモニア酸化菌付着の微生物担体の共存下で、亜硝酸性窒素に酸化して亜硝酸化処理液を得るための亜硝酸化槽と、
前記亜硝酸化槽からの流出液を、活性汚泥及び独立栄養細菌付着の微生物担体の共存下で、脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して嫌気性アンモニア酸化処理液を得るための嫌気性アンモニア酸化槽と、
前記嫌気性アンモニア酸化槽からの流出液に含まれる亜硝酸性窒素及び硝酸性窒素を、活性汚泥中の従属栄養性細菌を用いた脱窒反応により嫌気的に脱窒処理して第二従属脱窒処理液を得るための第二従属脱窒槽と、
前記亜硝酸化槽からの流出液の一部を被処理液の一部として前記第一従属脱窒槽へ循環するための機構と、
前記第一従属脱窒槽から流出液のNH4−N又はT−N濃度とM−アルカリ度とを測定するための測定器と、
NH 4 −N又はT−N濃度とM−アルカリ度とを測定するための前記測定器による測定結果に基づいて、M−アルカリ度(単位:mg/L)/(NH4−N又はT−N濃度)(単位:mg/L)比が3.5〜5.5となるように、亜硝酸化槽のM−アルカリ度を調整する制御機構と、
前記嫌気性アンモニア酸化槽又はそれよりも後段の流出液のNH 4 −N濃度及び/又はNO 2 −N濃度をモニタリングするための測定器と、
NH 4 −N濃度及び/又はNO 2 −N濃度をモニタリングするための前記測定器による測定結果に基づいて亜硝酸化槽のM−アルカリ度を調整し、第一従属脱窒処理液のM−アルカリ度/(NH 4 −N又はT−N濃度)比を制御するための制御機構とを備えた、
アンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理装置。 - 前記嫌気性アンモニア酸化槽又はそれよりも後段の流出液のNH4−N濃度をモニタリングするための測定器と、
前記測定器によるNH4−N濃度が10mg/L以上の何れかの値を示した場合に、亜硝酸化槽のM−アルカリ度を上げることにより、亜硝酸化槽のM−アルカリ度/(NH4−N又はT−N濃度)比を上げるための機構を備えた請求項6に記載のアンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理装置。 - 前記嫌気性アンモニア酸化槽又はそれよりも後段からの流出液のNO2−N濃度をモニタリングするための測定器と、
前記測定器によるNO2−N濃度が15mg/L以上の何れかの値を示した場合に、亜硝酸化槽のM−アルカリ度を下げることにより、亜硝酸化槽のM−アルカリ度/NH4−N(T−N)比を下げるための機構を備えた請求項6又は7に記載のアンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理装置。 - 亜硝酸化槽と嫌気性アンモニア酸化槽との間に、亜硝酸化処理水に含まれる活性汚泥を固液分離するための固液分離装置を更に備えた請求項6〜8の何れか一項に記載のアンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理装置。
- 前記第二従属脱窒槽からの流出液に含まれる有機物を活性汚泥存在下で好気処理して処理水を得るための再曝気槽と、
前記再曝気槽からの流出液に含まれる活性汚泥を、固液分離槽にて濃縮分離するための濃縮分離槽と、
前記固液分離槽にて濃縮分離された濃縮汚泥を前記第一従属脱窒槽及び/又は第二従属脱窒槽へ返送するための機構と、
を更に備えた請求項6〜9の何れか一項に記載のアンモニア性窒素含有被処理液の硝化脱窒処理装置。
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