JP6641799B2 - タイヤ金型 - Google Patents
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Description
それぞれのセグメントの内周面は、タイヤのトレッド面を形成するセグメントキャビティ面と、上記サイドプレートに当接するセグメント当接面とを備えている。軸方向に垂直な断面において、上記セグメントキャビティ面の形状は曲率半径Rtの円弧形状であり、上記セグメント当接面の形状は曲率半径Rgの円弧形状である。
上記サイドプレートは、上記タイヤの軸方向外側の側面を成形するサイドキャビティ面と、上記セグメント当接面に当接する外周当接面とを備えている。軸方向に垂直な断面において、上記外周当接面の形状は曲率半径Rpの円形である。
上記セグメントの線膨張係数αgと上記サイドプレートの線膨張係数αpとは、異なっている。室温Tnにおいて、上記曲率半径RtをRtnとし、この曲率半径Rtnの中心点をPtnとし、上記曲率半径RpをRpnとし、この曲率半径Rpnの中心点をPpnとするときに、この中心点Ptnとこの中心点Ppnとの位置ずれ量は補正値Cである。 上記補正値Cは、室温Tnから加硫温度Tvまでの上昇温度をTdとするときに、下記の数式で算出されるずれ量βの0.5倍以上1.5倍以下である。
β = Rpn ・ Td ・(αg−αp)
タイヤの各部を構成する部材が組み合わされてローカバーが得られる予備成形工程と、 上記ローカバーが金型に投入されて、加硫成形されて上記タイヤが得られる加硫工程とを備えている。
上記加硫工程の上記金型は、周方向の並べられてリング形状にされた複数のセグメントと、この複数のセグメントの半径方向内側に位置するサイドプレートとを備えている。
それぞれのセグメントの内周面は、上記タイヤのトレッド面を形成するセグメントキャビティ面と、上記サイドプレートに当接するセグメント当接面とを備えている。軸方向に垂直な断面において、上記セグメントキャビティ面の形状が曲率半径Rtの円弧形状であり、上記セグメント当接面の形状が曲率半径Rgの円弧形状である。
上記サイドプレートは、上記タイヤの軸方向外側の側面を成形するサイドキャビティ面と、上記セグメント当接面に当接する外周当接面とを備えている。軸方向に垂直な断面において、上記外周当接面の形状は曲率半径Rpの円形である。
上記セグメントの線膨張係数αgと上記サイドプレートの線膨張係数αpとが異なっている。室温Tnにおいて、上記曲率半径RtをRtnとし、この曲率半径Rtnの中心点をPtnとし、上記曲率半径RpをRpnとし、この曲率半径Rpnの中心点をPpnとするときに、この中心点Ptnとこの中心点Ppnとの位置ずれ量は補正値Cである。
上記補正値Cは、室温Tnから加硫温度Tvまでの上昇温度をTdとするときに、下記の数式で算出されるずれ量βの0.5倍以上1.5倍以下である。
β = Rpn ・ Td ・(αg−αp)
それぞれのセグメントの内周面は、タイヤのトレッド面を形成するセグメントキャビティ面と、上記サイドプレートに当接するセグメント当接面とを備えている。軸方向に垂直な断面において、上記セグメントキャビティ面の形状は曲率半径Rtの円弧形状であり、上記セグメント当接面の形状は曲率半径Rgの円弧形状である。
上記サイドプレートは、タイヤの軸方向外側の側面を成形するサイドキャビティ面と、上記セグメント当接面に当接する外周当接面とを備えている。軸方向に垂直な断面において、上記外周当接面の形状は、曲率半径Rpの円形である。
上記セグメントの線膨張係数αgと上記サイドプレートの線膨張係数αpとは、異なっている。室温Tnにおいて、上記曲率半径RtをRtnとし、この曲率半径Rtnの中心点をPtnとし、上記曲率半径RpをRpnとし、この曲率半径Rpnの中心点をPpnとする。加硫温度Tvにおいて、上記曲率半径RtをRtvとし、この曲率半径Rtvの中心点をPtvとし、上記曲率半径をRpをRpvとし、この曲率半径Rpvの中心点をPpvとする。このときに、加硫温度Tvにおける上記中心点Ptvと上記中心点Ppvとの位置ずれ量が、室温Tnにおける上記中心点Ptnと上記中心点Ppnとの位置ずれ量以下である。
Rgy = Rpx・(1+αg・Td) (1)
Rty = Rtx・(1+αg・Td) (2)
Rpy = Rpx・(1+αp・Td) (3)
β= Rgy − Rpy (4)
ここでは、式(4)は、式(1)及び式(3)より、以下の式(5)で表される。
β= Rpx・Td・(αg−αp) (5)
Rtv = Rty−β (6)
Rtn = Rtv/(1+αg・Td) (7)
更に、式(2)及び(6)より、曲率半径Rtnは、以下に式(8)で表される。
Rtn =(Rtx・(1+αg・Td)−β)/(1+αg・Td) (8)
更に、曲率半径Rtnは、以下の式(8’)で表される。
Rtn =Rtx−(β/(1+αg・Td)) (8’)
Rgv = Rgy−β (9)
Rgn = Rgv/(1+αg・Td) (10)
更に、式(1)及び(9)より、曲率半径Rgnは、以下に式(11)で表される。
Rgn =(Rpx・(1+αg・Td)−β)/(1+αg・Td) (11)
Rgn =(Rpn・(1+αg・Td)−β)/(1+αg・Td) (12)
図2及び図3に示された金型が得られた。この金型のセグメントは、アルミ合金AC4からなっていた。サイドプレートは、一般構造用圧延鋼材SS400からなっていた。セグメントのキャビティ面の中心点Ptnが、サイドプレートの外周当接面の中心点Ppnに対して、位置ずれしていた。この位置ずれ量である補正値Cは、前述のずれ量β(mm)にされた。この金型を用いて、1000本のタイヤが製造された。
補正値Cが0にされた他は、実施例1と同様にされて金型が得られた。この金型を用いて、1000本のタイヤが製造された。
補正値Cが表1に示される様にされた他は、実施例1と同様にされて金型が得られた。それぞれの金型を用いて、1000本のタイヤが製造された。
タイヤのトレッドの半径方向の振れ(径変動)が測定された。遠心力が無視できる低速で、タイヤが一回転させられる。この回転するタイヤのトレッド面にセンサーを対向させて、RRO(ラジアルランアウト)が測定された。このRROは、一周分測定された。測定されたRROのデータを次数解析して、RROの9次成分、18次成分及び27次成分が計算された。その結果が表1に示されている。このRROは、それぞれのタイヤの平均値である。このRROは、数値が小さいほど、真円に近い。数値が小さいほど、好ましい。
14・・・加硫成形装置
30・・・成形リング
32・・・サイドプレート
42・・・トレッドキャビティ面
44・・・内周当接面
46・・・内周面
48・・・サイドキャビティ面
50・・・外周当接面
52・・・セグメント
54・・・セグメントキャビティ面
56・・・セグメント当接面
Claims (6)
- 周方向の並べられてリング形状にされた複数のセグメントと、この複数のセグメントの半径方向内側に位置するサイドプレートとを備えており、
それぞれのセグメントの内周面がタイヤのトレッド面を形成するセグメントキャビティ面と、上記サイドプレートに当接するセグメント当接面とを備えており、
軸方向に垂直な断面において、上記セグメントキャビティ面の形状が曲率半径Rtの円弧形状であり、上記セグメント当接面の形状が曲率半径Rgの円弧形状であり、
上記サイドプレートが、上記タイヤの軸方向外側の側面を成形するサイドキャビティ面と、上記セグメント当接面に当接する外周当接面とを備えており、
軸方向に垂直な断面において、上記外周当接面の形状が曲率半径Rpの円形であり、
上記セグメントの線膨張係数αgと上記サイドプレートの線膨張係数αpとが異なっており、
室温Tnにおいて、上記曲率半径RtをRtnとし、この曲率半径Rtnの中心点をPtnとし、上記曲率半径RpをRpnとし、この曲率半径Rpnの中心点をPpnとし、上記セグメント当接面と上記外周当接面とが当接した状態において、この中心点Ptnとこの中心点Ppnとの位置ずれ量が、
室温Tnから加硫温度Tvまでの上昇温度をTdとするときに、下記の数式で算出されるずれ量βの0.5倍以上1.5倍以下である、タイヤの加硫成形用金型。
β = Rpn ・ Td ・(αg−αp) - 上記位置ずれ量が、上記ずれ量βの0.7倍以上1.3倍以下である請求項1に記載のタイヤの加硫成形用金型。
- 上記セグメントがアルミニウム合金からなっており、
上記サイドプレートが鋼材からなっている請求項1又は2に記載のタイヤの加硫成形用金型。 - 室温Tnにおいて上記曲率半径RgをRgnとし、加硫温度Tvにおいて上記曲率半径RgをRgvとし、上記曲率半径RpをRpvとするときに、
加硫温度Tvにおける上記曲率半径Rgvと上記曲率半径Rpvとの差の絶対値が、室温Tnにおける上記曲率半径Rgnと上記曲率半径Rpnとの差の絶対値以下である請求項1から3のいずれかに記載のタイヤの加硫成形用金型。 - タイヤの各部を構成する部材が組み合わされてローカバーが得られる予備成形工程と、
上記ローカバーが金型に投入されて、加硫成形されて上記タイヤが得られる加硫工程とを備えており、
上記加硫工程の上記金型が、周方向の並べられてリング形状にされた複数のセグメントと、この複数のセグメントの半径方向内側に位置するサイドプレートとを備えており、
それぞれのセグメントの内周面が上記タイヤのトレッド面を形成するセグメントキャビティ面と、上記サイドプレートに当接するセグメント当接面とを備えており、
軸方向に垂直な断面において、上記セグメントキャビティ面の形状が曲率半径Rtの円弧形状であり、上記セグメント当接面の形状が曲率半径Rgの円弧形状であり、
上記サイドプレートが、上記タイヤの軸方向外側の側面を成形するサイドキャビティ面と、上記セグメント当接面に当接する外周当接面とを備えており、
軸方向に垂直な断面において、上記外周当接面の形状が曲率半径Rpの円形であり、
上記セグメントの線膨張係数αgと上記サイドプレートの線膨張係数αpとが異なっており、
室温Tnにおいて、上記曲率半径RtをRtnとし、この曲率半径Rtnの中心点をPtnとし、上記曲率半径RpをRpnとし、この曲率半径Rpnの中心点をPpnとし、上記セグメント当接面と上記外周当接面とが当接した状態において、この中心点Ptnとこの中心点Ppnとの位置ずれ量が、
室温Tnから加硫温度Tvまでの上昇温度をTdとするときに、下記の数式で算出されるずれ量βの0.5倍以上1.5倍以下である、
タイヤの製造方法。
β = Rpn ・ Td ・(αg−αp) - 周方向の並べられてリング形状にされた複数のセグメントと、この複数のセグメントの半径方向内側に位置するサイドプレートとを備えており、
それぞれのセグメントの内周面がタイヤのトレッド面を形成するセグメントキャビティ面と、上記サイドプレートに当接するセグメント当接面とを備えており、
軸方向に垂直な断面において、上記セグメントキャビティ面の形状が曲率半径Rtの円弧形状であり、上記セグメント当接面の形状が曲率半径Rgの円弧形状であり、
上記サイドプレートが、タイヤの軸方向外側の側面を成形するサイドキャビティ面と、上記セグメント当接面に当接する外周当接面とを備えており、
軸方向に垂直な断面において、上記外周当接面の形状が曲率半径Rpの円形であり、
上記セグメントの線膨張係数αgと上記サイドプレートの線膨張係数αpとが異なっており、
室温Tnにおいて、上記曲率半径RtをRtnとし、この曲率半径Rtnの中心点をPtnとし、上記曲率半径RpをRpnとし、この曲率半径Rpnの中心点をPpnとし、
加硫温度Tvにおいて、上記曲率半径RtをRtvとし、この曲率半径Rtvの中心点をPtvとし、上記曲率半径をRpをRpvとし、この曲率半径Rpvの中心点をPpvとするときに、
加硫温度Tvにおける上記中心点Ptvと上記中心点Ppvとの位置ずれ量が、室温Tnにおける上記中心点Ptnと上記中心点Ppnとの位置ずれ量以下であるタイヤの加硫成形用金型。
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