JP6631346B2 - 向流式直接加熱型熱交換器 - Google Patents

Description

本発明は、向流式直接加熱型熱交換器に関する。さらに詳しくは、被加熱物流体をその上部から流入させその下部から流出させ、同時に加熱媒体をその下部から流入させその上部から流出させながら、被加熱物流体と加熱媒体とを直接接触させて熱交換を行う向流式直接加熱型熱交換器に関する。

リモナイト鉱等に代表される低品位ニッケル酸化鉱石からニッケル、コバルト等の有価金属を回収する湿式製錬法として、硫酸を用いた高圧酸浸出法（HPAL: High Pressure Acid Leaching）である高温加圧硫酸浸出法が知られている。

高温加圧硫酸浸出法を用いた湿式製錬には、前処理工程と、高温加圧硫酸浸出工程とが含まれる。前処理工程では、ニッケル酸化鉱石を解砕分級して鉱石スラリーを製造する。高温加圧硫酸浸出工程では、鉱石スラリーをオートクレーブに装入して、必要に応じて選択された温度や圧力等の浸出条件下で浸出処理を行う。

高い浸出率を維持するため、オートクレーブの浸出条件として200〜300℃程度の温度が選択されることが一般的である。一方、前処理工程で製造された鉱石スラリーの温度は外気温と同程度である。そのため、鉱石スラリーをそのままの温度でオートクレーブに装入すると、オートクレーブ内の温度を低下させ浸出率が低下するばかりでなく、温度条件が不安定になり浸出反応が困難になる。そこで、鉱石スラリーを予熱してオートクレーブ内の温度に近づけた後に、鉱石スラリーをオートクレーブに装入することが行われる。

鉱石スラリーの予熱設備として向流式直接加熱型熱交換器が用いられる（特許文献１）。向流式直接加熱型熱交換器は、被加熱物流体（鉱石スラリー）をその上部から流入させその下部から流出させ、同時に加熱媒体（水蒸気）をその下部から流入させその上部から流出させながら、被加熱物流体と加熱媒体とを直接接触させて熱交換を行う。

特開２０１０−２５４５５号公報

鉱石スラリーの加熱に向流式直接加熱型熱交換器を用いると、向流式直接加熱型熱交換器の容器の側壁が鉱石スラリーにより摩耗する場合がある。

本発明は上記事情に鑑み、被加熱物流体による容器の摩耗を抑制できる向流式直接加熱型熱交換器を提供することを目的とする。

第１発明の向流式直接加熱型熱交換器は、容器と、被加熱物流体を前記容器の内部に供給する供給パイプと、前記供給パイプの端部に設けられた供給口と、前記供給口に接続され、前記被加熱物流体の流れる方向を鉛直下向きに整える整流器と、前記整流器の鉛直下方に頂点が配置された傘形分散板と、を備え、前記整流器は、筒体と、前記筒体の内部をその中心軸に沿う複数の流路に仕切る仕切部材と、を備え、前記筒体にはスリットが形成されており、前記仕切部材は挿入板を有しており、前記スリットに前記挿入板が挿入され、それらが溶接されていることを特徴とする。
第２発明の向流式直接加熱型熱交換器は、容器と、被加熱物流体を前記容器の内部に供給する供給パイプと、前記供給パイプの端部に設けられた供給口と、前記供給口に接続され、前記被加熱物流体の流れる方向を鉛直下向きに整える整流器と、前記整流器の鉛直下方に頂点が配置された傘形分散板と、を備え、前記整流器は、筒体と、前記筒体の内部をその中心軸に沿う複数の流路に仕切る仕切部材と、を備え、前記傘形分散板の頂点近傍が犠牲材で覆われていることを特徴とする。
第３発明の向流式直接加熱型熱交換器は、第１または第２発明において、前記整流器は、その中心軸上に配置され、前記被加熱物流体の流れを妨げる邪魔部材を備えることを特徴とする。
第４発明の向流式直接加熱型熱交換器は、第１〜第３発明のいずれかにおいて、前記整流器は前記供給口に取り外し可能に接続されていることを特徴とする。
第５発明の向流式直接加熱型熱交換器は、第１〜第４発明のいずれかにおいて、前記供給パイプは略水平に設けられていることを特徴とする。
第６発明の向流式直接加熱型熱交換器は、第１〜第５発明のいずれかにおいて、前記被加熱物流体はスラリーであることを特徴とする。

第１発明によれば、整流器により被加熱物流体の偏流を抑制できるので、被加熱物流体が傘形分散板の頂点近傍に流下し、傘形分散板の全方向に均等に分散される。そのため、容器の側壁に接触する被加熱物流体の量が局所的に多くならず、被加熱物流体による容器の摩耗を抑制できる。また、筒体と仕切部材とが溶接により強固に接合されているので、被加熱物流体の流れにより生じる抵抗に対抗でき、整流器が破損し難い。
第２発明によれば、犠牲材が被加熱物流体の流下による衝撃を受けるので傘形分散板の摩耗を抑制できる。
第３発明によれば、邪魔部材の鉛直下方における被加熱物流体の流速を抑え、傘形分散板の頂点への被加熱物流体の衝突を弱めることができるので、傘形分散板の損傷を低減できる。
第４発明によれば、整流器が取り外し可能であるので、整流器の交換や補修が容易である。
第５発明によれば、供給パイプ内の被加熱物流体の流れる方向が水平方向であったとしても、整流器により被加熱物流体の流れる方向を鉛直下向きに整えることができる。
第６発明によれば、被加熱物流体がスラリーであったとしても、被加熱物流体による容器の摩耗を抑制できる。

本発明の一実施形態に係る向流式直接加熱型熱交換器Ａの縦断面図である。 図１におけるII-II線矢視断面図である。 図１におけるIII-III線矢視断面図である。なお、ハッチングは傘形分散板２０を示す。 図１におけるIV-IV線矢視断面図である。なお、ハッチングは環状整流板３０を示す。 整流器４０を設けない場合の供給口１２付近の拡大図である。 （Ａ）図は整流器４０の縦断面図である。（Ｂ）図は整流器４０の平面図である。 整流器４０の斜視図である。 整流器４０付近の拡大図である。 （Ａ）図は他の実施形態における整流器４０の横断面図である。（Ｂ）図はさらに他の実施形態における整流器４０の横断面図である。 （Ａ）図はスラリー濃度分布のシミュレーション結果である。（Ｂ）図はスラリー流速分布のシミュレーション結果である。 湿式製錬の全体工程図である。

つぎに、本発明の実施形態を図面に基づき説明する。
（湿式製錬）
本発明の一実施形態に係る向流式直接加熱型熱交換器Ａは、高温加圧硫酸浸出法を用いてニッケル酸化鉱石からニッケル・コバルト混合硫化物を得る湿式製錬に用いられる。図１１に示すように、前記湿式製錬は、前処理工程（101）と、高温加圧硫酸浸出工程（102）と、固液分離工程（103）と、中和工程（104）と、脱亜鉛工程（105）と、硫化工程（106）と、無害化工程（107）とを備える。

原料のニッケル酸化鉱石としては、主としてリモナイト鉱およびサプロライト鉱等のいわゆるラテライト鉱が用いられる。ラテライト鉱のニッケル含有量は通常0.5〜3.0質量％である。ニッケルは水酸化物またはケイ苦土（ケイ酸マグネシウム）鉱物としてラテライト鉱に含有される。ラテライト鉱の鉄含有量は10〜50質量％である。鉄は主として３価の水酸化物（ゲーサイト、FeOOH）の形態でラテライト鉱に含有されるが、一部の２価の鉄はケイ苦土鉱物としてラテライト鉱に含有される。

前処理工程（101）では、ニッケル酸化鉱石を解砕分級して平均粒径を2mm以下とした後、スラリー化して鉱石スラリーを製造する。鉱石スラリーはシックナー等の固液分離装置を用いて余剰の水が除去され、固形分の濃度が所定濃度になるように濃縮される。高温加圧硫酸浸出工程（102）では、前処理工程（101）で得られた鉱石スラリーに硫酸を添加し、温度条件を200〜300℃として撹拌することで高温加圧酸浸出し、浸出スラリーを得る。固液分離工程（103）では、高温加圧硫酸浸出工程（102）で得られた浸出スラリーを固液分離して、ニッケルおよびコバルトを含む浸出液（以下、「粗硫酸ニッケル水溶液」という。）と浸出残渣とを得る。

中和工程（104）では、固液分離工程（103）で得られた粗硫酸ニッケル水溶液を中和する。脱亜鉛工程（105）では、中和工程（104）で中和した粗硫酸ニッケル水溶液に硫化水素ガスを添加して亜鉛を硫化亜鉛として沈殿除去する。硫化工程（106）では、脱亜鉛工程（105）で得られた脱亜鉛終液に硫化水素ガスを添加してニッケル・コバルト混合硫化物とニッケル貧液とを得る。無害化工程（107）では、固液分離工程（103）で発生した浸出残渣と、硫化工程（106）で発生したニッケル貧液とを無害化する。

前処理工程（101）で製造される鉱石スラリーの固形分濃度（スラリー中の固形分（鉱石）の重量比率）は、原料であるニッケル酸化鉱石の性質に大きく左右される。鉱石スラリーの固形分濃度は、特に限定されないが、20〜50質量％となるように調製される。鉱石スラリーの濃度が20質量％未満では、浸出の際、所定の滞留時間を得るために大きな設備が必要となり、酸の添加量も残留酸濃度を調整するため増加する。また、得られる浸出液のニッケル濃度が低くなる。一方、鉱石スラリーの固形分濃度が50質量％を超えると、設備の規模を小さくできるものの、鉱石スラリーの粘度が高くなり、搬送管が閉塞したり、搬送に大きなエネルギーを要したりする等、搬送が困難になる。

高温加圧硫酸浸出工程（102）は、さらに２つの小工程（予熱工程および浸出工程）を有している。予熱工程では、前処理工程（101）から搬送された外気温程度の鉱石スラリーを予熱して、浸出工程で用いられるオートクレーブ内の温度に近づける。浸出工程では、予熱工程から搬送された鉱石スラリーをオートクレーブに装入し、鉱石スラリーに硫酸を添加し、かつ高圧空気および高圧水蒸気を吹き込みながら浸出する。

本実施形態の向流式直接加熱型熱交換器Ａは、前記予熱工程において鉱石スラリーを加熱するのに用いられる。なお、必要に応じて、複数の向流式直接加熱型熱交換器Ａを直列に接続し、鉱石スラリーを段階的に加熱することが行われる。

鉱石スラリーの水分率を維持するため、向流式直接加熱型熱交換器Ａは、加熱媒体として水蒸気を用いる。この水蒸気としては、ボイラー等の一般的な方法によって発生させた水蒸気を用いればよい。また、オートクレーブから浸出スラリーを排出する際には、減圧容器を用いて段階的に減圧する。この減圧容器で発生する水蒸気を回収して、向流式直接加熱型熱交換器Ａの加熱媒体として用いてもよい。

（向流式直接加熱型熱交換器Ａ）
つぎに、本実施形態に係る向流式直接加熱型熱交換器Ａを説明する。
向流式直接加熱型熱交換器Ａは、被加熱物流体１と加熱媒体２とを向流させ、被加熱物流体１と加熱媒体２とを直接接触させて熱交換を行う熱交換器である。本実施形態において、被加熱物流体１は前記湿式製錬の前処理工程（101）で得られた鉱石スラリー１であり、加熱媒体２は水蒸気２である。

図１に示すように、向流式直接加熱型熱交換器Ａは、略円筒形の容器１０を備えている。容器１０は、その中心軸が鉛直方向に沿うように縦に配置されている。

容器１０の上部には、供給パイプ１１が略水平に設けられている。供給パイプ１１の端部には被加熱物流体供給口１２が鉛直下向きに設けられている。被加熱物流体供給口１２には整流器４０が接続されている。容器１０の下部、より詳細には容器１０の底には、被加熱物流体排出口１３が設けられている。被加熱物流体１である鉱石スラリー１は、供給パイプ１１を通じて容器１０の内部に供給され、被加熱物流体供給口１２を通り、整流器４０の開口部（下端）から流下する。その後、鉱石スラリー１は、容器１０内を流下し、被加熱物流体排出口１３から容器１０の外部へ排出される。

なお、図１における実線矢印は鉱石スラリー１の流れを示す。また、被加熱物流体供給口１２が特許請求の範囲に記載の「供給口」に相当する。以下、被加熱物流体供給口１２を単に供給口１２と称する。

容器１０の下部側壁には加熱媒体供給口１４が設けられている。容器１０の上部、より詳細には容器１０の頂部には、加熱媒体排出口１５が設けられている。加熱媒体２である水蒸気２は、加熱媒体供給口１４から容器１０の内部に供給される。その後、水蒸気２は、容器１０内を上昇し、加熱媒体排出口１５から容器１０の外部へ排出される。なお、図１における破線矢印は水蒸気２の流れを示す。

容器１０の内部には、複数の傘形分散板２０と、複数の環状整流板３０とが設けられている。傘形分散板２０と環状整流板３０とは、その中心を略一致させ、上下方向に交互に配置されている。これら傘形分散板２０および環状整流板３０は傾斜面を有する。容器１０の内部に供給された鉱石スラリー１は、傘形分散板２０および環状整流板３０の傾斜面を流下し、その下流縁部から流れ落ちる。これを繰り返しながら、鉱石スラリー１は容器１０内を流下する。一方、容器１０の内部に供給された水蒸気２は、傘形分散板２０と環状整流板３０との間をジグザクに通って、容器１０内を上昇する。

図２に示すように、供給パイプ１１は、平面視において容器１０の直径方向に沿って配置されており、容器１０の側壁から略中心まで達している。供給パイプ１１の端部に供給口１２が形成されている。供給口１２は平面視において容器１０の略中心に配置されている。したがって、整流器４０も平面視において容器１０の略中心に配置されている。なお、供給パイプ１１は、その端部から直線状に延び、容器１０の側壁に達する梁１１ａにより支持されている。

図１および図３に示すように、傘形分散板２０は、傘形（円錐形）の傾斜板である。傘形分散板２０は、頂点を上向きとして、頂点（中心）が平面視において容器１０の中心と略一致するよう配置されている。傘形分散板２０の頂点は整流器４０の鉛直下方に配置されている。そのため、鉱石スラリー１は、整流器４０から最上段の傘形分散板２０の頂点に供給され、傘形分散板２０の傾斜面により放射状に分散して、下流縁部２１からスカート状に流れ落ちる。ここで、傘形分散板２０の下流縁部２１とは、円錐において側面と底面とが接する縁である。

最上段の傘形分散板２０は、その頂点近傍が犠牲材２２で覆われている。犠牲材２２は硬化肉盛で形成してもよいし、鋼板等の強度を有する素材で形成してもよい。

図１および図４に示すように、環状整流板３０は、外周縁から内周縁にかけて下り勾配を有する環状の傾斜板である。環状整流板３０の外径は容器１０の内径と略同一であり、環状整流板３０の外周縁が容器１０の内壁に接触している。環状整流板３０は、その中心（外周および内周の中心）が平面視において容器１０の中心と略一致するよう配置されている。傘形分散板２０から環状整流板３０に流れ落ちた鉱石スラリー１は、環状整流板３０の傾斜面により中心に向かって流下し、下流縁部３１からスカート状に流れ落ちる。ここで、環状整流板３０の下流縁部３１とは、内周縁である。

（向流式直接加熱型熱交換器Ａによる熱交換）
つぎに、前記向流式直接加熱型熱交換器Ａによる熱交換を説明する。
鉱石スラリー１は整流器４０から容器１０の内部に供給される。容器１０の内部に供給された鉱石スラリー１は、まず、最上段の傘形分散板２０の傾斜面を放射状に流下し、下流縁部２１からスカート状に流れ落ちる。つぎに、傘形分散板２０から環状整流板３０に流れ落ちた鉱石スラリー１は、環状整流板３０の傾斜面を中心に向かって流下し、下流縁部３１からスカート状に流れ落ちる。この鉱石スラリー１は、次の段の傘形分散板２０に流れ落ちる。このように、鉱石スラリー１は傘形分散板２０および環状整流板３０の傾斜面を交互に流下した後、容器１０下部の被加熱物流体排出口１３から容器１０の外部へ排出される。

一方、水蒸気２は、容器１０下部の加熱媒体供給口１４から容器１０の内部に供給され、傘形分散板２０と環状整流板３０との間をジグザクに上昇して、容器１０上部の加熱媒体排出口１５から容器１０の外部へ排出される。この間、水蒸気２は、傘形分散板２０および環状整流板３０の傾斜面を流下する鉱石スラリー１に沿って流れて鉱石スラリー１と直接接触するとともに、傘形分散板２０および環状整流板３０の下流縁部２１、３１から流れ落ちる鉱石スラリー１を通過することで鉱石スラリー１と直接接触する。これにより、鉱石スラリー１と水蒸気２の熱交換が行われる。

このように、向流式直接加熱型熱交換器Ａは、鉱石スラリー１をその上部から流入させその下部から流出させ、同時に水蒸気２をその下部から流入させその上部から流出させながら、鉱石スラリー１と水蒸気２とを直接接触させて熱交換を行う。

ここで、鉱石スラリー１は傘形分散板２０により放射状に分散する。これにより、鉱石スラリー１と水蒸気２との接触面積が広くなり、熱交換効率が高くなる。また、水蒸気２は環状整流板３０により整流され、傘形分散板２０の傾斜面を流下する鉱石スラリー１に沿って流れる。これによっても、鉱石スラリー１と水蒸気２との接触面積が広くなり、熱交換効率が高くなる。

（整流器４０）
つぎに、本実施形態の特徴部分である整流器４０の詳細を説明する。
図５は、整流器４０を設けない場合の供給口１２付近の拡大図である。なお、図５における二点鎖線Ｏは、供給口１２の中心を通る鉛直線を示す。

整流器４０を設けない場合、鉱石スラリー１は供給パイプ１１内を略水平方向に流れた後に、供給口１２から流下する。供給口１２から流下する鉱石スラリー１には重力が作用するため、その流れる方向は水平よりも下向きとなる。

しかし、鉱石スラリー１には供給パイプ１１内を流れた際に生じた水平方向の勢いが残っている。そのため、供給口１２から流下する鉱石スラリー１の流れる方向は、鉛直下向きに対して傾く。鉱石スラリー１が傾く方向は供給パイプ１１の延長方向（図５における左方向）である。本明細書では、このように供給口１２から流下する鉱石スラリー１の流れる方向が鉛直下向きに対して傾く現象を「偏流」と称する。

偏流が生じると、傘形分散板２０の傾斜面を流れる鉱石スラリー１のうち、偏流方向（供給パイプ１１の延長方向）に流れる鉱石スラリー１は、その他の方向に流れる鉱石スラリー１よりも勢いが強くなる。この勢いの強い鉱石スラリー１は傘形分散板２０の下流縁部２１から流れ落ちた後、容器１０の側壁に接触する。そのため、容器１０の側壁のうち偏流方向に位置する部分（図１におけるｗ部分）は、他の部分よりも接触する鉱石スラリー１の量が多くなる。すなわち、容器１０の側壁に接触する鉱石スラリー１の量が局所的に多くなる。その結果、容器１０の側壁の一部分（ｗ部分）は他の部分に比べて鉱石スラリー１により摩耗しやすくなる。

また、偏流が生じると、鉱石スラリー１が傘形分散板２０の全方向に均等に分散されず、偏りが生じる。その結果、熱交換効率が低くなる。

さらに、偏流角θ（鉱石スラリー１の流れる方向と鉛直線Ｏとのなす角）は鉱石スラリー１の流量、スラリー比重、固形分濃度によって変化する。これらのパラメータは向流式直接加熱型熱交換器Ａの操業中に変化する。そのため、操業中に偏流角θが変化し、供給口１２から流下した鉱石スラリー１が傘形分散板２０に衝突する位置が変化する。傘形分散板２０は供給口１２から流下した鉱石スラリー１が衝突する部分が損傷しやすい。操業中に偏流角θが変化すると、傘形分散板２０の広範囲に渡って鉱石スラリー１の流下による衝撃を受ける可能性があり、これに対する傘形分散板２０の保護が困難である。

上記の問題を解決するため、供給口１２に整流器４０が取り付けられている。この整流器４０は鉱石スラリー１の流れる方向を鉛直下向きに整える機能を有する。

図６（Ａ）、（Ｂ）および図７に示すように、整流器４０は、筒体４１と、仕切部材４２と、邪魔部材４３とからなる。

筒体４１は、円筒形の部材であり、上端部にフランジ４１ｆを有する。フランジ４１ｆと供給口１２のフランジ１２ｆとをボルト、ナット等で連結することで、整流器４０が供給口１２に取り付けられる。

筒体４１には、下端から上下中央付近に至る４つのスリット４１ｓが形成されている。これらスリット４１ｓは筒体４１の周方向に等間隔（９０°間隔）に形成されている。

仕切部材４２は、小径のパイプ４２ａと、パイプ４２ａの外周に接合された８つの仕切板４２ｂとからなる。これら仕切板４２ｂはパイプ４２ａの周方向に等間隔（４５°間隔）に配置されている。平面視において、仕切部材４２はパイプ４２ａを中心として、８つの仕切板４２ｂが放射状に配置されている。パイプ４２ａは、その中心軸が整流器４０の中心軸Ｏと一致するように配置されている。仕切板４２ｂは平板であり、中心軸Ｏに沿って配置されている。

８つの仕切板４２ｂのうち４つは、その外縁部が下端から上下中央付近にかけて外側に突出している。この突出部を挿入板４２ｃと称する。挿入板４２ｃを有する仕切板４２ｂと、それを有さない仕切板４２ｂとは交互に配置されている。すなわち、挿入板４２ｃはパイプ４２ａの周方向に９０°間隔で配置されている。

邪魔部材４３は円板状の部材であり、その直径がパイプ４２ａの外径と略同一である。邪魔部材４３は、整流器４０の中心軸Ｏ上に配置され、パイプ４２ａの上端に接合されている。そして、邪魔部材４３によりパイプ４２ａの上端が封止されている。邪魔部材４３が配置された部分は、鉱石スラリー１の流れが妨げられる。そのため、整流器４０の中心軸Ｏ近傍は鉱石スラリー１の流れが妨げられる。

図７に示すように、整流器４０は以下の手順で組み立てられる。まず、筒体４１の下側開口部から仕切部材４２を挿入する。この際、筒体４１のスリット４１ｓに仕切部材４２の挿入板４２ｃを挿入する。そして、スリット４１ｓと挿入板４２ｃとを溶接する。

このように整流器４０を組み立てることにより、筒体４１と仕切部材４２とが溶接により強固に接合される。整流器４０内に鉱石スラリー１が通ると、鉱石スラリー１と仕切部材４２との間に働く抵抗（摩擦や衝撃）により、仕切部材４２を下向きに押す力が生じる。しかし、筒体４１と仕切部材４２とが強固に接合されているので、鉱石スラリー１の流れにより生じる下向きの力に対抗でき、整流器４０が破損し難い。

なお、整流器４０の組み立て方法は上記の方法に限定されない。スリット４１ｓに挿入板４２ｃを挿入する構成としなくてもよい。単に筒体４１の内面と仕切板４２ｂの外縁部とを溶接してもよい。筒体４１と仕切部材４２とをネジ止めなど他の方法で固定してもよい。

図６（Ｂ）に示すように、筒体４１の内部は仕切部材４２により８つの流路４４に仕切られている。パイプ４２ａも仕切板４２ｂも中心軸Ｏに沿って配置されているため、各流路４４は中心軸Ｏに沿っている。

鉱石スラリー１が整流器４０の中心軸Ｏに沿った複数の流路４４に分かれて流れるので、鉱石スラリー１の流れる方向を整流器４０の中心軸Ｏに沿う方向に整えることができる。

図８に示すように、整流器４０はその中心軸Ｏが供給口１２の中心を通る鉛直線と略一致するように配置されている。供給口１２は容器１０の略中心に配置されているため、整流器４０の中心軸Ｏも容器１０の中心軸と略一致する。したがって、整流器４０を通った鉱石スラリー１は容器１０の中心軸に沿って鉛直下向きに流れる。供給パイプ１１内の鉱石スラリー１の流れる方向が水平方向であったとしても、整流器４０により鉱石スラリー１の流れる方向を鉛直下向きに整えることができる。このように、整流器４０により鉱石スラリー１の偏流を抑制できる。

鉱石スラリー１の偏流を抑制できるので、鉱石スラリー１は最上段の傘形分散板２０の頂点近傍に流下し、傘形分散板２０の全方向に均等に分散される。傘形分散板２０の傾斜面を流れる鉱石スラリー１の勢いが局所的に強くなることがない。容器１０の側壁に接触する鉱石スラリー１の量が局所的に多くならず、鉱石スラリー１による容器１０の摩耗を抑制できる。

また、鉱石スラリー１が傘形分散板２０の全方向に均等に分散されるので、向流式直接加熱型熱交換器Ａの熱交換効率が高くなる。

鉱石スラリー１の流量、スラリー比重、固形分濃度が変化しても、鉱石スラリー１の流れる方向を鉛直下向きに維持できる。そのため、鉱石スラリー１は常に傘形分散板２０の頂点近傍に衝突し、その位置が変化することがない。最上段の傘形分散板２０の頂点近傍を犠牲材２２で覆うことにより、犠牲材２２が鉱石スラリー１の流下による衝撃を受けるので傘形分散板２０の摩耗を抑制できる。その結果、傘形分散板２０の寿命を延ばすことができる。

整流器４０の中心軸Ｏ上には邪魔部材４３が設けられている。邪魔部材４３の鉛直下方には傘形分散板２０の頂点が配置されている。邪魔部材４３により、その鉛直下方における鉱石スラリー１の流量（流速）を抑えることができる。その結果、最上段の傘形分散板２０の頂点への鉱石スラリー１の衝突を弱めることができるので、傘形分散板２０の損傷を低減できる。

整流器４０は鉱石スラリー１が通るので、摩耗しやすい。整流器４０を長期間使用した後は、交換や補修の必要がある。前述のごとく、整流器４０はフランジ４１ｆで供給口１２に取り付けられているため、取り外し可能である。整流器４０が取り外し可能であるので、整流器４０が摩耗しても、整流器４０の交換や補修が容易である。

ところで、整流器４０の下端開口部と最上段の傘形分散板２０の頂点との距離Ｈは、整流器４０の直径Ｄの１．１倍以上１．３倍以下であることが好ましい。

距離Ｈが直径Ｄの１．１倍未満であると、整流器４０の出口で鉱石スラリー１が滞留して、鉱石スラリー１が傘形分散板２０と激しく擦れる。その結果、傘形分散板２０が摩耗しやすくなる。また、滞留した鉱石スラリー１により整流器４０内の鉱石スラリー１が減速し、整流器４０が鉱石スラリー１により閉塞する恐れがある。距離Ｈが直径Ｄの１．１倍以上であれば、鉱石スラリー１がスムーズに流れ、鉱石スラリー１と傘形分散板２０との擦れが弱くなり、傘形分散板２０の摩耗を抑制できる。

距離Ｈが直径Ｄの１．３倍を超えると、整流器４０から流下した鉱石スラリー１が水蒸気２の流れにより乱れ、傘形分散板２０における均一な分散を維持できない恐れがある。また、整流器４０の整流能力を超える大量の鉱石スラリー１を供給した場合には、鉱石スラリー１が、傘形分散板２０に当たることなく容器１０の側壁に直撃することも考えられる。距離Ｈが直径Ｄの１．３倍以下であれば、整流器４０から流下する鉱石スラリー１の流れる方向が水蒸気２の流れにより変わりにくい。また、鉱石スラリー１が容器１０の側壁に直撃することもない。

整流器４０の開口面は、中心軸Ｏに対して直交している。整流器４０内の圧力が外部の圧力よりも高い場合でも、鉱石スラリー１が外向きに飛び散ることを抑制できる。

〔その他の実施形態〕
（整流器４０）
図９（Ａ）に示すように、複数の小径パイプ４２ｄを束ねて仕切部材４２を形成してもよい。小径パイプ４２ｄの断面形状は円形に限定されず、多角形でもよい。

図９（Ｂ）に示すように、複数の仕切板４２ｅを放射状に組み合わせて仕切部材４２を形成してもよい。筒体４１内の流路４４の数は８つに限定されず、複数であればよい。仕切板４２ｅを十字に組み合わせて形成した仕切部材４２を用いれば、流路４４の数が４つとなる。

隣り合う流路４４は仕切部材４２により完全に仕切ればよい。隣り合う流路４４が連通するように仕切部材４２に連通部分を設けてもよい。

邪魔部材４３は整流器４０の中心軸Ｏ上に配置されていればよい。円板状の邪魔部材４３を用いる場合、邪魔部材４３は整流器４０の上部に限られず、下部に配置してもよいし、上下中央に配置してもよい。

邪魔部材４３の形状は円板状に限定されず、種々の形状を採用できる。邪魔部材４３を円柱形としてもよいし円錐形としてもよい。例えば、円錐形の邪魔部材４３を、頂点を上向きにして仕切部材４２に組み込む。このようにすれば、鉱石スラリー１が邪魔部材４３の傾斜面に沿って流れる。そのため、鉱石スラリー１が邪魔部材４３に衝突して散乱することを抑制できる。

（被加熱物流体１）
被加熱物流体１は、流動性を有する被加熱物であればよく、特に限定されない。例えば、固体成分を含有するスラリー状の流動性液体が挙げられる。スラリー状の流動性液体としては、鉱石を含有するスラリー（鉱石スラリー）が挙げられる。鉱石スラリーは、例えば湿式製錬の前処理工程（101）で得られるニッケル酸化鉱石を含有するスラリーである。被加熱物流体１がスラリーであったとしても、被加熱物流体１による容器１０の摩耗を抑制できる。

（加熱媒体２）
加熱媒体２は、被加熱物流体１に熱を供給する媒体であればよく、特に限定されない。加熱媒体２としては、被加熱物流体１より高温の水蒸気などの気体が挙げられる。

（シミュレーション）
供給パイプ１１、整流器４０、最上段の傘形分散板２０をコンピュータ上で再現し、スラリーの挙動をシミュレーションした。整流器４０の形状は図６に示すとおりとした。図１０（Ａ）にスラリーの濃度分布を示す。図１０（Ｂ）にスラリーの流速分布を示す。

図１０（Ａ）から分かるように、スラリーの濃度は均一であり、傘形分散板２０の全方向に均等に分散されている。図１０（Ｂ）から分かるように、整流器４０から流下するスラリーの流速は、中心付近が外側に比べて遅い。これは、邪魔部材４３の影響によるものである。傘形分散板２０の頂点におけるスラリーの流速が抑えられていることが分かる。

（実施例１）
前記湿式製錬の予熱工程において、向流式直接加熱型熱交換器を用いて鉱石スラリーを加熱した。向流式直接加熱型熱交換器の基本的構成は図１に示す向流式直接加熱型熱交換器Ａと同様である。

向流式直接加熱型熱交換器の容器１０の側壁は、内側が９ｍｍ厚のチタン、外側が２３．５ｍｍ厚のカーボンスチールであり、全体の厚みが３２．５ｍｍである。

供給口１２には図６に示す整流器４０を取り付けた。向流式直接加熱型熱交換器に鉱石スラリー１を供給して運転を開始した。

運転開始１年後に向流式直接加熱型熱交換器の内部の状態を確認したところ、容器１０の側壁に減肉はみられなかった。運転開始２年後に向流式直接加熱型熱交換器の内部の状態を確認したところ、容器１０の側壁に減肉はみられなかった。

（比較例１）
実施例１において、整流器４０を短管に代えた。短管は整流器４０の筒体４１と同程度の寸法を有する。その余の条件は実施例１と同一である。

運転開始１年後に向流式直接加熱型熱交換器の内部の状態を確認したところ、容器１０の側壁に減肉がみられた。運転開始２年後に向流式直接加熱型熱交換器の内部の状態を確認したところ、容器１０の側壁の減肉が進行し、ピンホールが発生した。

以上のより、実施例１では容器１０の側壁の摩耗を抑制できることが確認された。これは、整流器４０を設けたことにより、鉱石スラリー１が傘形分散板２０の全方向に均等に分散されるようになったためと考えられる。

Ａ 向流式直接加熱型熱交換器
１ 鉱石スラリー
２ 水蒸気
１０ 容器
１１ 供給パイプ
１２ 供給口
２０ 傘形分散板
２２ 犠牲材
３０ 環状整流板
４０ 整流器
４１ 筒体
４２ 仕切部材
４３ 邪魔部材

Claims (6)

1. 容器と、
   被加熱物流体を前記容器の内部に供給する供給パイプと、
   前記供給パイプの端部に設けられた供給口と、
   前記供給口に接続され、前記被加熱物流体の流れる方向を鉛直下向きに整える整流器と、
   前記整流器の鉛直下方に頂点が配置された傘形分散板と、を備え、
   前記整流器は、
   筒体と、
   前記筒体の内部をその中心軸に沿う複数の流路に仕切る仕切部材と、を備え、
   前記筒体にはスリットが形成されており、
   前記仕切部材は挿入板を有しており、
   前記スリットに前記挿入板が挿入され、それらが溶接されている
   ことを特徴とする向流式直接加熱型熱交換器。
2. 容器と、
   被加熱物流体を前記容器の内部に供給する供給パイプと、
   前記供給パイプの端部に設けられた供給口と、
   前記供給口に接続され、前記被加熱物流体の流れる方向を鉛直下向きに整える整流器と、
   前記整流器の鉛直下方に頂点が配置された傘形分散板と、を備え、
   前記整流器は、
   筒体と、
   前記筒体の内部をその中心軸に沿う複数の流路に仕切る仕切部材と、を備え、
   前記傘形分散板の頂点近傍が犠牲材で覆われている
   ことを特徴とする向流式直接加熱型熱交換器。
3. 前記整流器は、その中心軸上に配置され、前記被加熱物流体の流れを妨げる邪魔部材を備える
   ことを特徴とする請求項１または２記載の向流式直接加熱型熱交換器。
4. 前記整流器は前記供給口に取り外し可能に接続されている
   ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の向流式直接加熱型熱交換器。
5. 前記供給パイプは略水平に設けられている
   ことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の向流式直接加熱型熱交換器。
6. 前記被加熱物流体はスラリーである
   ことを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の向流式直接加熱型熱交換器。