JP6621574B1 - 接合体および弾性波素子 - Google Patents
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Abstract
Description
単結晶シリコンからなる支持基板と、
前記支持基板と前記圧電性単結晶基板との間に設けられ、Si(1−x)Ox(0.008≦x≦0.408)の組成を有した接合層と、
前記支持基板と前記接合層との間に設けられ、珪素原子、酸素原子およびアルゴン原子を含有する非晶質層とを備えた接合体であって、
前記非晶質層の前記接合層側端部における酸素原子の濃度が、前記接合層内における酸素原子の平均濃度よりも高いことを特徴とする。
前記接合体、および
前記圧電性単結晶基板上に設けられた電極を備えていることを特徴とする。
図1〜図2に示す実施形態では、まず、図1(a)に示すように、圧電性単結晶基板4の表面4aに接合層2を設ける。4bは反対側の表面である。この時点では、接合層2の表面2aには凹凸があってもよい。
(支持基板)
本発明では、支持基板1は単結晶シリコンからなる。単結晶シリコン中には遷移金属元素や希土類元素がドープされていてもよい。
圧電性単結晶基板4、4Aの材質は、具体的には、タンタル酸リチウム(LT)単結晶、ニオブ酸リチウム(LN)単結晶、ニオブ酸リチウム−タンタル酸リチウム固溶体単結晶、水晶、ホウ酸リチウムを例示できる。このうち、LT又はLNであることがより好ましい。LTやLNは、弾性表面波の伝搬速度が速く、電気機械結合係数が大きいため、高周波数且つ広帯域周波数用の弾性表面波デバイスとして適している。また、圧電性単結晶基板4、4Aの主面の法線方向は、特に限定されないが、例えば、圧電性単結晶基板4、4AがLTからなるときには、弾性表面波の伝搬方向であるX軸を中心に、Y軸からZ軸に36〜47°(例えば42°)回転した方向のものを用いるのが伝搬損失が小さいため好ましい。圧電性単結晶基板4、4AがLNからなるときには、弾性表面波の伝搬方向であるX軸を中心に、Y軸からZ軸に60〜68°(例えば64°)回転した方向のものを用いるのが伝搬損失が小さいため好ましい。更に、圧電性単結晶基板4、4Aの大きさは、特に限定されないが、例えば、直径50〜150mm,厚さが0.2〜60μmである。
本発明においては、支持基板1と圧電性単結晶基板4、4Aとの間に設けられた接合層2Aを備えており、接合層2AがSi(1−x)Ox(0.008≦x≦0.408)の組成を有する。この組成は、SiO2(x=0.667に対応する)に比べて酸素比率がかなり低くされている組成である。このような組成の珪素酸化物Si(1−x)Oxからなる接合層2Aによって支持基板1に対して圧電性単結晶基板4、4Aを接合すると、接合強度を高くすることができ、かつ接合層2Aにおける絶縁性も高くすることができる。
接合層2、2Aと圧電性単結晶基板4、4Aとの間に中間層9を更に設けることができる。こうした中間層9は、接合層2、2Aと圧電性単結晶基板4、4Aとの密着性を更に向上させるものであることが好ましく、具体的には、SiO2、Ta2O5、TiO2、ZrO2、HfO2、Nb2O3、Bi2O3、Al2O3、MgO、AlN、Si3N4からなることが好ましい。特に好ましくは中間層がSiO2からなる。
本発明では、支持基板1と接合層2Aとの間に非晶質層8を設ける。この非晶質層8は、少なくとも珪素原子、酸素原子およびアルゴン元素を含有している。
測定装置:
透過型電子顕微鏡(日立ハイテクノロジーズ製 H-9500)を用いて微構造観察する。
測定条件:
FIB(集束イオンビーム)法にて薄片化したサンプルに対して、加速電圧200kVにて観察する。
測定装置:
元素分析装置(日本電子 JEM-ARM200F)を用いて元素分析を行う。
測定条件:
FIB(集束イオンビーム)法にて薄片化したサンプルに対して、加速電圧200kVにて観察する。
接合層2Aの表面の算術平均粗さRaが1nm以下であることが好ましく、0.3nm以下であることが更に好ましい。また、支持基板1の表面1aの算術平均粗さRaが1nm以下であることが好ましく、0.3nm以下であることが更に好ましい。これによって支持基板1と接合層2Aとの接合強度が一層向上する。
弾性波素子7、17としては、弾性表面波デバイスやラム波素子、薄膜共振子(FBAR)などが知られている。例えば、弾性表面波デバイスは、圧電性単結晶基板の表面に、弾性表面波を励振する入力側のIDT(Interdigital Transducer)電極(櫛形電極、すだれ状電極ともいう)と弾性表面波を受信する出力側のIDT電極とを設けたものである。入力側のIDT電極に高周波信号を印加すると、電極間に電界が発生し、弾性表面波が励振されて圧電基板上を伝搬していく。そして、伝搬方向に設けられた出力側のIDT電極から、伝搬された弾性表面波を電気信号として取り出すことができる。
図1および図2を参照しつつ説明した方法に従って、表1に示す比較例1の接合体5Aを作製した。
具体的には、OF(オリエンテーションフラット)部を有し、直径が4インチ,厚さが250μmのタンタル酸リチウム基板(LT基板)を、圧電性単結晶基板4として使用した。LT基板は、弾性表面波(SAW)の伝搬方向をXとし、切り出し角が回転Yカット板である46°YカットX伝搬LT基板を用いた。圧電性単結晶基板4の表面4aは、算術平均粗さRaが0.3nmとなるように鏡面研磨しておいた。ただし、Raは、原子間力顕微鏡(AFM)によって10μm×10μmの視野で測定する。
測定装置:
元素分析装置(日本電子 JEM-ARM200F)を用いて元素分析を行う。
測定条件:
FIB(集束イオンビーム)法にて薄片化したサンプルに対して、加速電圧200kVにて観察する。
得られた接合体5Aについて、クラックオープニング法によって接合強度を測定した。結果を表1に示す。
比較例1と同様にして接合体5Aを作製した。ただし、比較例1とは異なり、FAB時のアルゴン原子ビームの照射量を22.5kJにまで低下させた。結果を表1に示す。
比較例1と同様にして接合体5Aを作製した。ただし、本例では、FAB時のアルゴン原子ビームの照射量を135kJとした。結果を表2に示す。
実施例1と同様にして接合体5Aを作製した。ただし、本例では、FAB時のアルゴン原子ビームの照射量を90kJとした。結果を表2に示す。
実施例1と同様にして接合体5Aを作製した。ただし、本例では、FAB時のアルゴン原子ビームの照射量を75kJとした。結果を表2に示す。
Claims (4)
- 圧電性単結晶基板と、
単結晶シリコンからなる支持基板と、
前記支持基板と前記圧電性単結晶基板との間に設けられ、Si(1−x)Ox(0.008≦x≦0.408)の組成を有した接合層と、
前記支持基板と前記接合層との間に設けられ、珪素原子、酸素原子およびアルゴン原子を含有する非晶質層とを備えた接合体であって、
前記非晶質層の前記接合層側端部における酸素原子の濃度が、前記接合層内における酸素原子の平均濃度よりも高いことを特徴とする、接合体。 - 前記圧電性単結晶基板と前記接合層との間に設けられ、SiO2の組成を有する中間層を備えていることを特徴とする、請求項1記載の接合体。
- 前記圧電性単結晶基板が、ニオブ酸リチウム、タンタル酸リチウムまたはニオブ酸リチウム−タンタル酸リチウム固溶体からなることを特徴とする、請求項1または2記載の接合体。
- 請求項1〜3のいずれか一つの請求項に記載の接合体、および前記圧電性単結晶基板上に設けられた電極を備えていることを特徴とする、弾性波素子。
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JP2004343359A (ja) * | 2003-05-14 | 2004-12-02 | Fujitsu Media Device Kk | 弾性表面波素子の製造方法 |
WO2012124648A1 (ja) * | 2011-03-14 | 2012-09-20 | 株式会社村田製作所 | 圧電デバイス、圧電デバイスの製造方法 |
WO2017134980A1 (ja) * | 2016-02-02 | 2017-08-10 | 信越化学工業株式会社 | 複合基板および複合基板の製造方法 |
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