JP6618692B2 - 光学ガラスおよび光学素子 - Google Patents

Description

本発明は、製造コストが低減され、熔融性および熱的安定性に優れた高屈折率低分散の光学ガラスに関する。また、本発明は、係る光学ガラスからなる光学素子に関する。

一般に、高屈折率低分散の光学ガラスは、酸化ホウ素と、酸化ランタンなどの希土類元素の酸化物とを含有している。このような光学ガラスにおいて、アッベ数を減少させずに、屈折率を高める場合には、希土類元素の酸化物の含有量を高める必要がある。しかし、このような光学ガラスにおいて、希土類元素の酸化物の含有量を高めると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスを製造する過程でガラスが結晶化して、透明なガラスが得にくくなる（ガラスが失透する）、という問題がある。

一方、光学系の設計において、屈折率が高く、アッベ数も大きい光学ガラスは、色収差を補正し、光学系を高機能化、コンパクト化する上で利用価値が高い。特に、光学特性マップ（ｎｄ−νｄダイヤグラムあるいはアッベ図表ともいう）において、（アッベ数νｄ，屈折率ｎｄ）がＡ（４５，１．８０）とＢ（４０，１．８５）の２点を結ぶ直線Ｃの線上および直線Ｃよりも屈折率ｎｄが高い範囲の光学特性を有するガラスは、光学設計上、利用価値が高い。

上記高屈折率低分散特性を有する光学ガラスの中で、ガラス転移温度Ｔｇ（以下、単に「Ｔｇ」ということがある。）が低く、精密プレス成形に適したガラスは、低温で軟化するようにＺｎやＬｉを多量に含む（特許文献１〜５）。しかし、多量のＺｎやＬｉと、希土類元素の酸化物を含むガラスは、熱的安定性が低下して、製造過程で結晶が析出し、失透しやすくなる。

ガラス転移温度Ｔｇの低下に伴い、屈折率が低下したり、熱的安定性が低下したりしないようにするために、従来、ガラス成分として多量の酸化タンタルを含有させる必要があった。しかし、酸化タンタルは希少価値が高く、ガラス原料として安定的な供給を得ることが容易ではない。そのため、酸化タンタルは価格が極めて高く、光学ガラスの製造コスト（原材料費）を上昇させる原因になっている。

特開平６−３０５７６９号公報 特開平８−０２６７６５号公報 特開２００５−２７２１９４号公報 特開昭５６−５４２５１号公報 特開２００２−２４９３３７号公報

本発明は、このような実状に鑑みてなされ、原材料費等の生産コストを低減でき、熔融性および熱的安定性に優れ、また、低温軟化性を有する高屈折率低分散の光学ガラスを提供することを目的とする。さらに、本発明は、係る光学ガラスからなる光学素子および光学ガラス素材を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、比較的高価な材料である酸化タンタルの使用量を低減すると共に、ガラスを構成する各種成分の含有比率のバランスを調整することにより、その目的を達成し得ることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明の要旨は以下のとおりである。
〔１〕 カチオン％表示にて、
Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］が６５％以上であり、
Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量に対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、およびＹｂ^３＋の合計含有量のカチオン比α［（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋）］が０．３０〜０．７０であり、
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＬａ^３＋の含有量のカチオン比β［Ｌａ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）］が１未満（０を含まず）であり、
Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｔａ^５＋およびＢｉ^３＋の合計含有量［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｔａ^５＋＋Ｂｉ^３＋］が７％未満であり、
Ｎｂ^５＋およびＴａ^５＋の合計含有量に対するＮｂ^５＋の含有量のカチオン比γ［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］が０．５以上である、酸化物ガラスであり、
Ｌｉ^＋の含有量の６倍とＺｎ^２＋の含有量の２倍の合計からＳｉ^４＋の含有量を引いた値Ｌ［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）−Ｓｉ^４＋］が２４以上であり、
アッベ数νｄが４３．５〜４７であり、
上記アッベ数νｄに対し、屈折率ｎｄが下記（１）式を満たす、光学ガラス。
ｎｄ≧２．２５−０．０１×νｄ ・・・ （１）

〔２〕 Ｚｒ^４＋の含有量が０．１〜１０カチオン％である、上記〔１〕に記載の光学ガラス。

〔３〕 必須成分として、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３およびＮｂ_２Ｏ_５を含み、
値ＮＷＦ’に対する値ＲＥ’の比［ＲＥ’／ＮＷＦ’］が０．３０〜０．７０であり、
値ＲＥ’に対する値ＨＲ’の比［ＨＲ’／ＲＥ’］が０．３０以下であり、
Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬａ_２Ｏ_３の含有量の質量比βｗ［Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３）］が１未満（０を含まず）であり、
Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴａ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比γｗ［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］が２／３以上であり、
値Ｌ’が−０．１０以上であり、
アッベ数νｄが４３．５〜４７であり、
上記アッベ数νｄに対し、屈折率ｎｄが下記（１）式を満たす、光学ガラス。
ｎｄ≧２．２５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
ただし、
Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＺｎＯの各分子量を、それぞれＭ（Ｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＳｉＯ_２）、Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）、Ｍ（ＴｉＯ_２）、Ｍ（ＷＯ_３）、Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）、Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）、Ｍ（Ｋ_２Ｏ）およびＭ（ＺｎＯ）と表し、
上記各成分の含有量を、質量％表示における上記各成分の含有比率の値で表した場合に、
上記値ＮＷＦ’は、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｂ_２Ｏ_３）で割った値、ＳｉＯ_２の含有量の数値をＭ（ＳｉＯ_２）で割った値およびＡｌ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ａｌ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
上記値ＲＥ’は、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｌａ_２Ｏ_３）で割った値、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｇｄ_２Ｏ_３）で割った値、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｙ_２Ｏ_３）で割った値およびＹｂ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｙｂ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
上記値ＨＲ’は、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の数値の２倍をＭ（Ｎｂ_２Ｏ_５）で割った値、ＴｉＯ_２の含有量の数値をＭ（ＴｉＯ_２）で割った値、ＷＯ_３の含有量の数値をＭ（ＷＯ_３）で割った値およびＢｉ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｂｉ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
上記値Ｌ’は、Ｌｉ_２Ｏの含有量の数値の１２倍をＭ（Ｌｉ_２Ｏ）で割った値、Ｎａ_２Ｏの含有量の数値の４倍をＭ（Ｎａ_２Ｏ）で割った値、Ｋ_２Ｏの含有量の数値の２倍をＭ（Ｋ_２Ｏ）で割った値およびＺｎＯの含有量の数値の２倍をＭ（ＺｎＯ）で割った値の合計値から、ＳｉＯ_２の含有量の数値の２倍をＭ（ＳｉＯ_２）で割った値、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ａｌ_２Ｏ_３）で割った値およびＢ_２Ｏ_３の含有量の数値をＭ（Ｂ_２Ｏ_３）で割った値の合計値を差し引いた値である。

〔４〕 ＺｒＯ_２の含有量が０．１〜１５質量％である、上記〔３〕に記載の光学ガラス。

〔５〕 Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量が、１質量％未満である、上記〔１〕〜〔４〕のいずれかに記載の光学ガラス。

〔６〕 上記〔１〕〜〔５〕のいずれかに記載の光学ガラスからなる、光学素子。

〔７〕 上記〔１〕〜〔５〕のいずれかに記載の光学ガラスからなる、精密プレス成形用プリフォーム。

本発明によれば、生産コストを低減でき、熔融性および熱的安定性に優れ、また、低温軟化性を有する高屈折率低分散の光学ガラス、およびそれを用いた光学素子を提供することができる。

図１は、公知のガラスについて、横軸に値Ｌをとり、縦軸にガラス転移温度Ｔｇをプロットしたグラフである。 図２は、公知のガラスについて、横軸に値Ｌ’をとり、縦軸にガラス転移温度Ｔｇをプロットしたグラフである。

以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「実施形態」という。）について詳細に説明する。以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明を以下の内容に限定する趣旨ではない。本発明は、その要旨の範囲内で適宜に変形して実施できる。さらに、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。なお、本明細書において、光学ガラスは、形態や大きさは限定されない。また、本明細書において、光学ガラスは、単に「ガラス」と称されることがある。

第１実施形態
本実施形態に係る光学ガラスは、カチオン％表示にて、
Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］が６５％以上であり、
Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量に対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、およびＹｂ^３＋の合計含有量のカチオン比α［（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋）］が０．３０〜０．７０であり、
Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＬａ^３＋の含有量のカチオン比β［Ｌａ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）］が１未満（０を含まず）であり、
Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｔａ^５＋およびＢｉ^３＋の合計含有量［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｔａ^５＋＋Ｂｉ^３＋］が７％未満であり、Ｎｂ^５＋およびＴａ^５＋の合計含有量に対するＮｂ^５＋の含有量のカチオン比γ［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］が０．５以上である、
酸化物ガラスであり、Ｌｉ^＋の含有量の６倍とＺｎ^２＋の含有量の２倍の合計からＳｉ^４＋の含有量を引いた値Ｌ［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）−Ｓｉ^４＋］が２４以上であり、
アッベ数νｄが４３．５〜４７であり、
上記アッベ数νｄに対し、屈折率ｎｄが下記（１）式を満たすことを特徴とする。
ｎｄ≧２．２５−０．０１×νｄ ・・・ （１）

なお、本実施形態では、本発明の第１の観点として、カチオン％表示での各成分の含有比率に基づいて、本発明に係る光学ガラスを説明する。したがって、以下、各含有量は特記しない限り、カチオン％にて表示する。

また、本明細書において、カチオン％表示とは、周知のように、全てのカチオン成分の含有量の合計を１００％としたときのモル百分率をいう。また、合計含有量とは、複数種のカチオン成分の含有量（含有量が０％である場合も含む）の合計量をいう。また、カチオン比とは、カチオン％表示において、カチオン成分同士の含有量（複数種のカチオン成分の合計含有量も含む）の割合（比）をいう。

また、カチオン成分の価数（例えばＢ^３＋の価数は＋３、Ｓｉ^４＋の価数は＋４、Ｌａ^３＋の価数は＋３）は、慣習により定まった値であり、ガラス成分としてのＢ、Ｓｉ、Ｌａを酸化物基準で表記する際、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ｌａ_２Ｏ_３と表記するのと同様である。したがって、ガラス組成を分析する際、カチオン成分の価数まで分析しなくてもよい。また、アニオン成分の価数（例えばＯ^２-の価数がー２）も慣習により定まった値であり、上記のように酸化物基準におけるガラス成分を、例えばＢ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ｌａ_２Ｏ_３と表記するのと同様である。したがって、ガラス組成を分析する際、アニオン成分の価数まで分析しなくてもよい。

以下、本実施形態に係る光学ガラスについて詳しく説明する。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］は、６５％以上である。

上記成分のうち、Ｂ^３＋およびＳｉ^４＋はネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性の維持に寄与する。また、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋は希土類成分であり、アッベ数νｄを大幅に低下させることなく、屈折率ｎｄを高める作用を有する。

したがって、本実施形態の光学ガラスにおいて、合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］が上記範囲を満たすことは、ガラスの熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、所要の光学特性（屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄ）を実現する上で、前提条件となる。

また、本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量ＮＷＦ＝［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋］に対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量ＲＥ＝［Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］の割合：カチオン比α［ＲＥ／ＮＷＦ］は、０．３０〜０．７０である。

Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋はアッベ数νｄの減少を抑えつつ屈折率を高める働きを有するため、カチオン比αが小さすぎると、所要の光学特性を実現しにくくなる。一方、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋はガラスの熱的安定性の維持に寄与するため、カチオン比αが大きすぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、また、ガラス転移温度Ｔｇも上昇する。そのため、本実施形態に係る光学ガラスでは、熱的安定性を維持しつつ、所要の光学特性を実現する上で、カチオン比αは上記範囲である。なお、カチオン比αを上記のように定義していることから、合計含有量ＮＷＦは０％を含まない。

また、本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量ＲＥに対するＬａ^３＋の含有量の割合：カチオン比β［Ｌａ^３＋／ＲＥ］は１未満（０を含まず）ある。

Ｌａ^３＋は、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋に比べ、多量に含有されても、ガラスの熱的安定性を低下させたり、熔融性を低下させたりしにくい成分である。それ故、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の中で、Ｌａ^３＋の割合が小さくなりすぎると、ガラスの熱的安定性が低下したり、熔融性が低下したりする。ただし、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の各含有量がいずれも０％であると、高屈折率低分散特性を得ることが困難になる。一方、他の成分を含有させて高屈折率低分散特性を得ようとすると、ガラスの熱的安定性は低下する。そのため、本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｌａ^３＋を必須成分とし、さらに、熱的安定性、熔融性を良好に維持する上で、カチオン比βは上記範囲である。

また、本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｔａ^５＋およびＢｉ^３＋の合計含有量ＨＲ＝［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｔａ^５＋＋Ｂｉ^３＋］は７％未満ある。

Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｔａ^５＋およびＢｉ^３＋は屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。また、これら成分の含有量を多くしていくと、アッベ数νｄが低下する。そのため、これら成分は高屈折率高分散化成分という。したがって、このような成分の合計含有量ＨＲが、多くなりすぎると、アッベ数νｄが低下し、所要の光学特性を実現することが難しくなる。そのため、本実施形態に係る光学ガラスでは、所要の光学特性を実現する上で、合計含有量ＨＲは上記範囲である。

また、本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｎｂ^５＋およびＴａ^５＋の合計含有量に対するＮｂ^５＋の含有量の割合：カチオン比γ［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］は０．５以上である。

本発明は、Ｔａ^５＋の含有量を削減しつつ、優れた熱的安定性と所要の光学特性（屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄ）を有する光学ガラスを提供することを主たる目的としている。そのため、本発明者らは、光学特性と熱的安定性を良好な状態に維持する上で、Ｔａ^５＋以外の高屈折率高分散化成分を含有する光学ガラスについて検討した。

高屈折率高分散化成分の中でも、Ｔｉ^４＋やＷ^６＋は、精密プレス成形の際にプレス成形型の成形面と反応しやすいため、プレス成形後の光学ガラスにおいて、ガラス表面の透明度が低下したり（白濁したり）、ガラス表面に気泡が発生（発泡）したりするおそれがある。また、Ｗ^６＋やＢｉ^３＋は、ガラスの着色を増大させる傾向がある。

そこで、着色が少なく、表面品質の良い光学素子を作製するためのガラスを提供する上で、本実施形態に係る光学ガラスは、Ｎｂ^５＋を含有する。そして、その含有量を、Ｔａ^５＋との関係で、上記カチオン比γにより特定している。

Ｎｂ^５＋は、Ｔａ^５＋と比較してガラスの熔融性を改善する働きが大きく、Ｔａ^５＋ほどではないものの熱的安定性を改善する働きを有する成分である。また、Ｎｂ^５＋は、Ｔａ^５＋よりも原料の入手が容易で、原料コストも少ない。そのため、Ｎｂ^５＋の含有量がＴａ^５＋の含有量よりも少なくなる（カチオン比γが０．５未満になる）と、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、所要の光学特性と良好な熔融性を有するガラスを低コストで安定供給することが困難となる。そこで、本実施形態に係る光学ガラスでは、良好な熱的安定性および所要の光学特性を有するガラスを安定的に製造する上で、カチオン比γは上記範囲である。

また、本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｌｉ^＋の含有量の６倍とＺｎ^２＋の含有量の２倍の合計からＳｉ^４＋の含有量を引いた値Ｌ＝［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）−Ｓｉ^４＋］は２４以上である。値Ｌを規定する意義は、以下のとおりである。

Ｌｉ^＋は、カチオン成分の中で、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きが大きい成分である。また、Ｚｎ^２＋は、屈折率ｎｄを維持しつつ、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きを有する。また、Ｓｉ^４＋は、ガラス転移温度Ｔｇを上昇させる働きを有する成分である。

このような知見に基づいて、本発明者らは、鋭意研究の結果、上記値Ｌ＝［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）−Ｓｉ^４＋］により、上記成分がガラス転移温度Ｔｇに与える相対的な影響の大きさを数値化できることを見出した。

すなわち、上記値Ｌは、全てのカチオン成分の含有量の合計を１００％としたときに（カチオン％換算で）、Ｌｉ^＋の含有量を６倍した値と、Ｚｎ^２＋の含有量を２倍した値と、Ｓｉ^４＋の含有量を−１倍した値の合計値［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）−Ｓｉ^４＋］により導き出すことができる。値Ｌは、ガラスの低温軟化性の目安になる。

図１は、公知のガラスについて、横軸に値Ｌをとり、縦軸にガラス転移温度Ｔｇをプロットしたものである。図１より明らかなように、値ＬとＴｇとの間には相関関係がある。

このように、値Ｌを２４以上に高めることにより、Ｔｇを低下させ、精密プレス成形に好適なガラス、すなわち、低温軟化性を有する光学ガラスを得ることができる。また、値Ｌを増加させることにより、ガラスの熔融性も改善する、すなわち、ガラス原料が熔け残らず、均質なガラスを作りやすくなる。

また、ガラスの熔融性を改善することにより、ガラスの可視域における透過率および清澄性に対して好ましい改善効果が期待できる。具体的には、以下のとおりである。

まず、熔融性を改善することによる、可視域における透過率への影響を説明する。
一般に、熔融性が悪いガラスの場合、ガラス原料の熔け残りが問題となる。このような熔け残りは、ガラス組成の変動や、ガラスの均一性の悪化を招く。そのため、通常、熔融温度を高くしたり、熔融時間を長くしたりして、ガラス原料の熔け残りが生じないようにガラスを製造するのが一般的である。

しかし、熔融温度を高くしたり、熔融時間を長くしたりすれば、ガラス原料の熔け残りの問題は解消されるものの、熔融容器の劣化や生産コストの増大という新たな問題を招来する。特に、熔融ガラスによる熔融容器の侵蝕は大きな問題となる。

通常、光学ガラスのように高い均質性が求められるガラスを熔融する際、熔融容器としては、白金製坩堝等の貴金属製坩堝が広く用いられる。貴金属製の坩堝は、他の材料で構成された坩堝に比べて、比較的熔融ガラスの侵蝕を受けにくい。しかし、上述のように、熔融性が悪いガラスの製造の場合、高温の熔融ガラスが長時間、坩堝に接触することになるため、貴金属製の坩堝であっても熔融ガラスによる侵蝕を受ける。

例えば、白金製坩堝の場合、熔融ガラスによる侵蝕で、坩堝を構成する白金が固形物として熔融ガラスに混入する場合がある。このような固形物は、光学ガラス中で異物となり、光の散乱源になる。また、坩堝がわずかに侵蝕されて、白金がイオンとして熔融ガラスに溶け込むと、光学ガラスは、白金イオンによる光吸収により着色が強まり、可視域の透過率が低下する。

一方、熔融性の優れたガラスであれば、ガラス原料の熔け残りの問題は生じにくい。それ故、熔融温度を高くしたり、熔融時間を長くしたりする必要はなく、熔融ガラスによる熔融容器の侵蝕を抑制することができる。さらに、熔融時間の延長によるガラスの透過率の低下も抑制することができる。

すなわち、熔融性を改善することにより、ガラスの均質性を改善するとともに、可視域における透過率低下を抑制することができる。

次に、熔融性を改善することによる、清澄性への影響を説明する。
通常、バッチ原料(複数種の化合物を調合した原料)を粗熔解（ラフメルト）して、カレット原料を作り、カレット原料を再熔融（リメルト）して光学ガラスを製造する方法（粗熔解―再熔融方式）においては、再熔融における熔融ガラスの泡切れを改善する（すなわち、清澄性を改善する）にあたり、カレットが多くのガス成分を含有していること、すなわち、清澄前の熔融ガラス中におけるガス成分の溶存量が高いことが好ましい。

ここで、ガス成分とは、例えば、バッチ原料に含まれるホウ酸、炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩、水酸化物等が加熱、分解されて生じる水分、ＣＯ_ｘ、ＮＯ_ｘおよびＳＯ_ｘなどのガスである。

上述のように、熔融性の悪いガラスの製造では、熔融温度を高くしたり、熔融時間を長くしたりして、ガラス原料の熔け残りが生じないようにガラスを製造する必要がある。特に、粗熔解におけるバッチ原料の熔融温度を高くすると、バッチ原料の熔融物から原料由来のガスが放出されやすく、さらに粗熔解の時間が長くなると、カレット中に十分なガス成分が残らない。

通常、カレット中に残存したガス成分は、カレットを再熔融することにより、熔融ガラスの中で泡となり、微小な泡と一緒になって大きな泡となり、熔融ガラス中を浮上するスピードが大きくなって、短時間で熔融ガラスの外へと排出される。しかし、上述のように熔融性の悪いガラスの場合、カレット中に十分な量のガス成分が残存していないため、微小な泡を伴って浮上できるような大きな泡が生じにくく、微小な泡が熔融ガラスの外に排出されにくくなる。そのため、十分な清澄ができず、光学ガラス中に微小な泡が残る問題を招来する。

一方、熔融性の優れたガラスの粗熔解では、比較的低温でバッチ原料を熔融することができる。そのため、熔融物中にガス成分が溶け込んだ状態でカレットを作製できる。カレット中に残存したガス成分は、カレットを再熔融することにより、熔融ガラスの中で泡となり、微小な泡と一緒になり、浮上して熔融ガラスの外へと排出され、効率よく泡を取り除くことができる。その結果、比較的短時間でガラスを清澄することができる。

すなわち、熔融性を改善することにより、ガラスの清澄性を改善することができ、単位時間あたりのガラスの生産量を増加できる。

以上説明してきたように、熔融性を改善することにより、ガラスの可視域における透過率および清澄性をも改善することができる。また、熔融性が改善されることにより、ガラスの熔融によって消費するエネルギーを低減することができ、熔融時間も短縮することができるため、生産コストの低減や、生産性の向上をも期待できる。このように、熔融性を改善することは非常に有益といえる。

上述のように、本実施形態で特定する値Ｌ［６×Ｌｉ^＋＋２×Ｚｎ^２＋−Ｓｉ^４＋］は、低温軟化性の指標であり、また、熔融性を改善する上でも有効な指標となる。そのため、本実施形態に係る光学ガラスでは、精密プレス成形に好適な低温軟化性を得るとともに、ガラスの熔融性を改善する上から、値Ｌ［６×Ｌｉ^＋＋２×Ｚｎ^２＋−Ｓｉ^４＋］は２４以上である。なお、値Ｌは、上記の３成分の含有量に、各成分のガラス転移温度への影響度を係数として乗じ、足し合せた数であるので、その単位はないものとする。

さらに、本実施形態に係る光学ガラスでは、アッベ数νｄは４３．５〜４７である。アッベ数νｄは、４３．５以上であると、光学素子の材料として色収差の補正に有効である。また、アッベ数νｄが４７より大きくなると、屈折率ｎｄを低下させないとガラスの熱的安定性が著しく低下し、ガラスを製造する過程で失透しやすくなる。そのため、本実施形態に係る光学ガラスでは、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、光学素子の材料として有効な光学特性を実現する上で、アッベ数νｄの範囲は上記範囲である。

また、本実施形態に係る光学ガラスでは、上記アッベ数νｄに対し、屈折率ｎｄは下記（１）式を満たす。
ｎｄ≧２．２５−０．０１×νｄ ・・・ （１）

屈折率ｎｄは、アッベ数νｄに対して上記（１）式で決まる範囲にあることにより、光学設計上、利用価値の高い光学ガラスが得られる。また、屈折率ｎｄを過剰に高くすると熱的安定性が低下傾向を示す。そのため、本実施形態に係る光学ガラスでは、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、光学素子の材料として有効な光学特性を実現する上で、屈折率ｎｄの範囲は上記範囲である。

以上説明したように、本実施形態に係る光学ガラスは、上記のような特徴を有することにより、Ｔａ^５＋の含有量を削減しつつ、熱的安定性が優れ、低温軟化性を有する高屈折率低分散ガラスを提供することができる。

＜ガラス組成＞
以下、ガラス組成について、詳しく説明する。なお、特記しない限り、各種構成成分の含有量等については、カチオン％またはアニオン％にて表示する。本実施態様の光学ガラスは、酸化物ガラスであり、カチオン成分の含有比率を特定することにより、ガラス組成を特定できる。

本実施形態に係る光学ガラスのうち、好ましいものは、Ｂ^３＋と、Ｌａ^３＋と、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋から選択されるいずれか１種以上と、Ｎｂ^５＋と、Ｌｉ^＋およびＺｎ^２＋から選択されるいずれか１種以上と、を含有する。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］は６５％以上である。合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］が上記範囲であることにより、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、所要の屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄを実現し得る。

合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］の上限は、好ましくは９０％であり、さらには８８．０％、８６．０％、８４．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］の下限は、６５％であり、好ましくは６８．０％であり、さらには７０．０％、７２．０％、７４．０％の順により好ましい。

合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］の上限が上記を満たすことにより、ガラス転移温度Ｔｇを低く保ち、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、所要の屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄを有するガラスを作製できる。また、合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］の下限が上記を満たすことにより、ガラスの熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、所要の屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄを有するガラスが得られる。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量ＮＷＦ＝［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋］の上限は、好ましくは６２％であり、さらには６１．０％、５８．０％の順により好ましい。また、合計含有量ＮＷＦの下限は、好ましくは４０％であり、さらには４２．０％、４４．０％、４６．０％、４８．０％、５０．０％、５２．０％、５４．０％の順により好ましい。

Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋はガラスのネットワーク形成成分であり、これらの成分の含有量の比率は、ガラスの耐失透性、ガラス転移温度Ｔｇ、熔融性、成形性などに影響を与える。合計含有量ＮＷＦの下限が上記の値であることにより、ガラスの熱的安定性を良好な状態に維持し、製造中のガラスが結晶化（結晶が析出）することを抑制することができる。すなわち、ガラスの耐失透性を改善し、液相温度の上昇を抑制することができる。

通常、液相温度が上昇すると、熔融時のガラスの失透を防止するため、熔融温度を高める必要がある。熔融温度を高めると、ガラスの着色が増大したり、熔融中にガラス成分の揮発量が増加したり、組成変動が起こりやすくなる。その結果、ガラスの特性、特に屈折率、アッベ数などの光学特性が、大きく変動することになる。そのため、ガラス製造時の失透を防止しつつ、ガラスの着色や組成変動を抑制して、ガラスの特性の安定化を図る上でも、ガラスの熱的安定性の改善および液相温度の上昇の抑制が望まれる。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量ＲＥ＝［Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］の上限は、好ましくは３４％であり、さらには３２．０％、２８．０％、２７．０％、２６．０％、２５．０％の順により好ましい。また、合計含有量ＲＥの下限は、好ましくは１６％であり、さらには１８．０％、２０．０％、２１．０％、２２．０％の順により好ましい。

Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋は、アッベ数νｄの減少を抑えつつ屈折率を高める働きを有する希土類成分である。また、これらの成分は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善し得るが、ガラス転移温度Ｔｇを高める作用も有する。そのため合計含有量ＲＥが多くなると、ガラスの熱的安定性が低下傾向を示し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する傾向にある。また、ガラスを熔融するとき、ガラス原料が熔け残りやすくなる。一方、合計含有量ＲＥが少なくなると、屈折率ｎｄが低下し、アッベ数νｄが低下し、化学的耐久性が低下する傾向を示す。したがって、ガラスの熱的安定性や熔融性を良好に維持し、ガラス転移温度Ｔｇの上昇を抑えつつ、屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄの低下を抑制し、化学的耐久性を維持する上では、合計含有量ＲＥが上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量ＮＷＦに対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量ＲＥの割合：カチオン比α［ＲＥ／ＮＷＦ］は、０．３０〜０．７０である。上記範囲を満足することにより、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、所要の屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄを実現し得る。

カチオン比αの上限は、０．７０であり、好ましくは０．６０であり、さらには０．５０、０．４５、０．４４、０．４３の順により好ましい。カチオン比αの下限は、０．３０であり、好ましくは０．３２であり、さらには０．３４、０．３６、０．３７、０．３８、０．３９の順により好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ^３＋の含有量の上限は、好ましくは６２％であり、さらには６０．０％、５８．０％、５７．０％の順により好ましい。また、Ｂ^３＋の含有量の下限は、好ましくは４０％であり、さらには４２．０％、４４．０％、４６．０％、４８．０％、５０．０％、５１．０％の順により好ましい。

Ｂ^３＋は、Ｓｉ^４＋やＡｌ^３＋よりも熔融性を改善し、ガラス転移温度Ｔｇを低下する働きが優れている。Ｂ^３＋の含有量が少ないと、ガラスの熱的安定性および熔融性が低下する傾向を示す。一方、Ｂ^３＋の含有量が多いと、屈折率ｎｄや化学的耐久性が低下する傾向を示す。そのため、ガラスの耐失透性、熔融性および成形性等を改善し、屈折率ｎｄ、アッベ数νｄを上記（１）式の範囲内に維持する上で、Ｂ^３＋の含有量は上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ^４＋の含有量の上限は、好ましくは１０％、さらには８．０％、７．０％、６．０％、５．０％の順により好ましい。また、Ｓｉ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．２％、０．３％、０．４％、０．５％の順により好ましい。

Ｓｉ^４＋は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善したり、熔融時のガラスの粘性を高めたりする働きを有する。Ｓｉ^４＋の含有量が少ないと、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性が低下する傾向を示す。一方、Ｓｉ^４＋の含有量が多いと、ガラスの熔融性、低温軟化性が低下する傾向を示す。そのため、ガラスの耐失透性、熔融性、成形性および低温軟化性等を改善する上では、Ｓｉ^４＋の含有量は上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ^３＋の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８．０％、７．０％、５．０％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ａｌ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ａｌ^３＋の含有量は０％であってもよい。

Ａｌ^３＋は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有する成分である。しかし、Ａｌ^３＋の含有量が多くなると、屈折率ｎｄが低下する、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する、熔融性が低下する等の問題が生じやすくなる。このような問題を回避する上から、Ａｌ^３＋の含有量は上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量ＮＷＦに対するＢ^３＋の含有量の割合：カチオン比［Ｂ^３＋／ＮＷＦ］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９９、０．９７、０．９６、０．９５の順により好ましい。また、カチオン比［Ｂ^３＋／ＮＷＦ］の下限は、好ましくは０．５であり、さらには０．６０、０．６８、０．７０、０．７６、０．７７、０．８０、０．８５、０．９０、０．９１、０．９２の順により好ましい。

カチオン比［Ｂ^３＋／ＮＷＦ］が小さいと、ガラスの熔融性が低下するとともに、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する傾向にある。また、カチオン比［Ｂ^３＋／ＮＷＦ］は１とすることもできるが、Ｓｉ^４＋を少量含有することにより、成形時のガラスの粘度を成形に適した粘度にしやすくなる。そのため、良好な熔融性、ガラスの低温軟化性を維持しつつ、成形性を改善する上では、［Ｂ^３＋／ＮＷＦ］の上限は、上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ^３＋は必須成分である。Ｌａ^３＋は、多量に含有されてもガラスの熱的安定性や熔融性を低下させにくい成分である。Ｌａ^３＋の含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２３％、２２％、２１％、２０％の順により好ましい。また、Ｌａ^３＋の含有量の下限は、好ましくは５％であり、さらには７％、８％、９％、１０％の順により好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇｄ^３＋の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１８．０％、１６．０％、１５．０％、１４．０％の順により好ましい。また、Ｇｄ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．５％、１．０％、２．０％の順により好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙ^３＋の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１２．０％、１０．０％、９．０％、８．０％、６．０％、５．０％、４．０％の順により好ましい。また、Ｙ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．５％、１．０％の順により好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙｂ^３＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．０％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．２％、０．１％、０．０５％、０．０１％の順により好ましい。また、Ｙｂ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｙｂ^３＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量ＲＥに対するＬａ^３＋の含有量の割合：カチオン比β［Ｌａ^３＋／ＲＥ］は１未満（０を含まず）である。カチオン比βが上記範囲であることより、熱的安定性および熔融性を良好に維持することができる。

カチオン比βは１未満であり、その上限は、好ましくは０．９５であり、さらには、０．９０、０．８５、０．８４、０．８３、０．８２の順により好ましい。また、カチオン比βの下限は、好ましくは０．２であり、さらには０．３、０．３５、０．４、０．４１、０．４２、０．４３、０．４４の順により好ましい。Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の各含有量は少なすぎると、ガラスの熱的安定性が低下する傾向にある。また、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の各含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性や、熔融性が低下する傾向にある。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量ＲＥに対するＧｄ^３＋およびＹ^３＋の合計含有量の割合：カチオン比［（Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋）/ＲＥ］の上限は、好ましくは０．８であり、さらには０．７、０．６５、０．６、０．５９、０．５８、０．５７、０．５６の順により好ましい。また、カチオン比［（Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋）/ＲＥ］は、好ましくは０超であり、その下限は０．０５、０．１、０．１５、０．１６、０．１７、０．１８、０．１９の順により好ましい。

Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の中で、Ｙｂ^３＋は原子量が大きく、ガラスの比重を増加させるが、屈折率を高める働きが小さい。ところで、レンズのパワー（屈折力）はレンズを構成する材料の屈折率とレンズ面（レンズの光学機能面）の曲率で決まる。そのため、一定のパワーを有するレンズにおいて、レンズ材料の屈折率を高くするほど、レンズ面の曲率の絶対値を小さくすることができ、レンズの厚みも薄くすることができる。したがって、レンズの重量を減少させるためには、屈折率が高く、かつ、比重が小さいガラスを使用することが有効である。逆にガラスの屈折率を十分に高めることができない、あるいは比重の増加を抑えることができない場合には、光学素子の重量は増大する。例えば、重量の大きい単レンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が大きくなる。Ｙｂ^３＋は、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋およびＹ^３＋と比べ、屈折率を高める働きも、比重の増加を抑える働きもともに劣っている。したがって、Ｙｂ^３＋の含有量を低減し、光学素子の比重の増大を抑えることが望ましい。また、Ｙｂ^３＋は近赤外域に吸収を有する。そのため、Ｙｂ^３＋の含有量が多いガラスは、近赤外域における光吸収が強く、近赤外光を透過させることが求められる光学系、例えば、監視カメラ、暗視カメラなどに使用する光学素子用のガラス材料としては好ましくない。

また、Ｇｄ^３＋およびＹ^３＋は、ガラス中においてＬａ^３＋と共存することにより、ガラスの熱的安定性を大幅に改善する働きがある。そのため、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、近赤外線の透過に悪影響を及ぼさず、所要の光学特性を有するガラスを得る上では、カチオン比［（Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋）/ＲＥ］は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｔａ^５＋およびＢｉ^３＋の合計含有量ＨＲ＝［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｔａ^５＋＋Ｂｉ^３＋］は７％未満である。合計含有量ＨＲが上記範囲であることにより、ガラスの熱的安定性を維持しつつ、アッベ数νｄの低下を抑制することができ、所要の光学特性を実現できる。

合計含有量ＨＲは７％未満であり、その上限は、好ましくは６．０％、さらには５．０％、４．０％の順により好ましい。また、合計含有量ＨＲの下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｎｂ^５＋およびＴａ^５＋の合計含有量に対するＮｂ^５＋の含有量の割合：カチオン比γ［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］は０．５以上である。カチオン比γが上記範囲であることにより、良好な熱的安定性および所要の光学特性を有するガラスを安定的に製造することができる。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、カチオン比γの上限は、好ましくは１である。また、カチオン比γの下限は、０．５であり、好ましくは０．６であり、さらには０．７０、０．８０、０．９０、０．９５、０．９８の順により好ましい。なお、カチオン比γは、１であってもよい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｔａ^５＋およびＢｉ^３＋の合計含有量ＨＲに対するＮｂ^５＋、Ｔｉ^４＋およびＷ^６＋の合計含有量の割合：カチオン比［（Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋）／ＨＲ］の上限は、好ましくは１である。また、カチオン比［（Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋）／ＨＲ］の下限は、好ましくは０．５であり、さらには０．６０、０．７０、０．８０、０．９０、０．９５の順により好ましい。なお、カチオン比［（Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋）／ＨＲ］は、１であってもよい。高屈折率高分散化成分のうち、Ｔａ^５＋は上記理由により、またＢｉ^３＋は原子量が大きく、ガラスの比重を増大させるとともに、ガラスの着色を増大させる成分であることから、これら成分の含有量は低減することが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋およびＷ^６＋の合計含有量［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋］は、好ましくは７％未満であり、その上限は６．０％、５．０％、４．０％の順により好ましい。また合計含有量［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋］は、好ましくは０超であり、その下限は、０．１％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％の順により好ましい。合計含有量［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋］が上記範囲であることにより、Ｔａ^５＋、Ｂｉ^３＋の含有量を削減しつつ、高屈折率高分散化成分による作用、効果が得られる。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＮｂ^５＋の含有量の割合：カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）］の上限は、好ましくは１である。また、カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）］の下限は、好ましくは０．３であり、さらには、０．４０、０．５０、０．５５、０．６０、０．７０、０．８０、０．９０の順により好ましい。なお、カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）］は、１であってもよい。カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋＋Ｗ^６＋）］が上記範囲であることにより、Ｔａ^５＋の含有量を削減しつつ、着色が少なく、熱的安定性の優れたガラスが得られる。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ^５＋およびＷ^６＋の合計含有量に対するＮｂ^５＋の含有量の割合：カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｗ^６＋）］の上限は、好ましくは１である。また、カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｗ^６＋）］の下限は、好ましくは０．３であり、さらには０．４０、０．５０、０．６０、０．６８、０．７０、０．８０、０．８４、０．８６、０．８８、０．９０、０．９５の順により好ましい。なお、カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｗ^６＋）］は、１であってもよい。カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｗ^６＋）］が上記範囲であることにより、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、着色の少ないガラスが得られる。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋およびＢｉ^３＋の合計含有量［Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３＋］は、好ましくは４．２５％未満であり、その上限は４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３＋］の下限は、好ましくは０％である。なお、合計含有量［Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３＋］は０％であってもよい。

合計含有量［Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３＋］が多くなると、ガラスの着色が増大したり、精密プレス成形するときに、ガラスとプレス成形型との反応によりガラスの表面品質が低下したり、ガラスとプレス成形型との融着が発生しやすくなる等の不具合が生じる。そのため、アッベ数νｄの大幅な減少とガラスの着色を抑えつつ、精密プレス成形時のガラスの表面品質を維持し、ガラスとプレス成形型との融着を防ぐ上では、合計含有量［Ｔｉ^３＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３＋］が上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ^５＋は必須成分である。Ｎｂ^５＋の含有量は、好ましくは７％未満であり、その上限は６．０％、５．５％、５．０％、４．０％の順により好ましい。また、Ｎｂ^５＋の含有量の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．５％、０．８％、１．０％、１．１％、１．５％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ^４＋の含有量は、好ましくは４．２５％未満であり、その上限は４．０％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｔｉ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｔｉ^４＋の含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｗ^６＋の含有量は、好ましくは４．２５％未満であり、その上限は４．０％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．２％、１．０％の順により好ましい。また、Ｗ^６＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｗ^６＋の含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔａ^５＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．０％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｔａ^５＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｔａ^５＋の含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ^３＋の含有量は好ましくは４．２５％未満であり、その上限は４．０％、３．０％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｂｉ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｂｉ^３＋の含有量の０％であってもよい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｔａ^５＋およびＢｉ^３＋の合計含有量ＨＲに対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量ＲＥの割合：カチオン比［ＲＥ／ＨＲ］の上限は、好ましくは２１であり、さらには１９．０、１７．０、１５．０、１３．０、１２．０、１１．０の順により好ましい。また、カチオン比［ＲＥ／ＨＲ］の下限は、好ましくは１であり、さらには２．０、３．０、４．０、５．０、６．０、７．０の順により好ましい。

カチオン比［ＲＥ／ＨＲ］が小さくなると、アッベ数νｄが減少傾向を示す。一方、カチオン比［ＲＥ／ＨＲ］が大きくなると、ガラス転移温度Ｔｇが上昇し、ガラスの熱的安定性が低下傾向を示す。したがって、所要の光学特性を実現する上では、カチオン比［ＲＥ／ＨＲ］が上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ^３＋およびＳｉ^４＋の合計含有量ＮＷＦに対するＮｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｔａ^５＋およびＢｉ^３＋の合計含有量ＨＲの割合：カチオン比［ＨＲ／ＮＷＦ］の上限は、好ましくは０．５であり、さらには０．３０、０．２０、０．１０、０．０８、０．０７、０．０６の順により好ましい。カチオン比［ＨＲ／ＮＷＦ］の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには０．０２、０．０３、０．０４、０．０５の順により好ましい。

カチオン比［ＨＲ／ＮＷＦ］が小さくなると、屈折率ｎｄが低下し、ガラスの熱的安定性も低下する傾向を示す。また、カチオン比［ＨＲ／ＮＷＦ］が大きくなると、アッベ数νｄが低下し、ガラスの熱的安定性が低下する傾向を示す。そのため、ガラスの熱的安定性を良好な状態に維持し、所要の光学特性を有する光学ガラスを得る上では、カチオン比［ＨＲ／ＮＷＦ］が上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｌｉ^＋の含有量の６倍とＺｎ^２＋の含有量の２倍の合計からＳｉ^４＋の含有量を引いた値Ｌ＝［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）−Ｓｉ^４＋］は２４以上である。値Ｌが上記範囲であることにより、精密プレス成形に好適な低温軟化性を得るとともに、ガラスの熔融性を改善できる。

値Ｌの上限は、好ましくは４５であり、さらには４４．０、４３．０の順により好ましい。また、値Ｌの下限は、２４であり、さらには２４．５、２５．０、２５．５、２６．５、２７．５の順に好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいては、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる上で、Ｌｉ^＋の含有量を６倍した値と、Ｚｎ^２＋の含有量を２倍した値の合計値［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）］は、次の範囲を満たすことが好ましい。値［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）］の上限は、好ましくは４５であり、さらには４４．０、４３．０、４２．０、４０．０、３８．０の順により好ましい。また、値［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）］の下限は、好ましくは２４、さらには２４．５、２５．０、２６．０の順により好ましい。

なお、本実施形態に係る光学ガラスは、少なくともＺｎ^２＋を含有することが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｚｎ^２＋の含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２２．０％、２０．０％、１８．０％、１７．０％、１６．０％の順により好ましい。また、Ｚｎ^２＋の含有量の下限は、好ましくは５％であり、さらには８．０％、９．０％、１０．０％、１１．０％の順により好ましい。

Ｚｎ^２＋は、屈折率を維持しつつ、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きと、ガラスを熔融するときに、ガラスの原料の熔けを促進する働き（すなわち、熔融性を改善する働き）を有する成分である。また、Ｚｎ^２＋は、アルカリ土類金属などの他の二価金属成分と比べて、ガラスの熱的安定性を改善し、液相温度を低下させる働きが強い。しかし、Ｚｎ^２＋の含有量が多くなると、アッベ数νｄが減少し、所要の光学特性を得ることが容易でなくなる。そのため、所要の光学特性を維持し、ガラス転移温度Ｔｇを低下させ、ガラスの熔融性、熱的安定性を改善する上では、Ｚｎ^２＋の含有量が上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスは、好ましくはＬｉ^＋、Ｎａ^＋およびＫ^＋から選択されるいずれか１種以上を含有する。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ^＋の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％の順により好ましい。また、Ｌｉ^＋の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．３％、０．５％、１．０％の順により好ましい。

Ｌｉ^＋はガラス転移温度Ｔｇを低下させる作用が強く、低温軟化性を得る上で有用な成分である。また、Ｌｉ^＋はガラスの熔融性を改善する働きもする。また、Ｌｉ^＋の含有量が多くなると屈折率ｎｄが低下する傾向を示す。そのため、所要の光学特性を維持し、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる上では、Ｌｉ^＋の含有量が上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎａ^＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．０％、２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｎａ^＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｎａ^＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｋ^＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．０％、２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｋ^＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｋ^＋の含有量は０％であってもよい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋およびＫ^＋の合計含有量［Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋］の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８．０％、６．０％、５．０％、４％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋］の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．３％、０．５％、１．０％の順により好ましい。

Ｎａ^＋およびＫ^＋は、いずれも、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、屈折率ｎｄ、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｎａ^＋およびＫ^＋の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスは、Ｒｂ^＋およびＣｓ^＋のいずれか１種以上を含有してもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｒｂ^＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｒｂ^＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｒｂ^＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃｓ^＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｃｓ^＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｃｓ^＋の含有量は０％であってもよい。

Ｒｂ^＋およびＣｓ^＋は、いずれも、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、屈折率ｎｄ、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｒｂ^＋およびＣｓ^＋の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。

また、Ｒｂ^＋、Ｃｓ^＋は、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋、Ｋ^＋と比較して、高価な成分であり、汎用的なガラスには適していない成分である。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｒｂ^＋およびＣｓ^＋の合計含有量［Ｒｂ^＋＋Ｃｓ^＋］の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．０％、１．０％、０．５％、０．２％、０．１％、０．０５％、０．０１％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｒｂ^＋＋Ｃｓ^＋］の下限は、好ましくは０％である。なお、合計含有量［Ｒｂ^＋＋Ｃｓ^＋］は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスは、好ましくは、さらにＺｒ^４＋を含有する。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｚｒ^４＋の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには９．０％、８．０％、７．０％、６．５％、６．０％、５．５％、５．０％、４．５％の順により好ましい。また、Ｚｒ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．３％、０．５％、０．８％、１．０％、１．５％の順により好ましい。

Ｚｒ^４＋は、屈折率ｎｄを高めるとともに、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有する成分である。しかし、Ｚｒ^４＋の含有量が多くなりすぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する、また、ガラス原料が熔け残りやすくなる。そのため、ガラス転移温度Ｔｇの上昇を抑え、ガラスの熔融性を良好に維持し、所要の光学特性を実現しつつ、ガラスの熱的安定性を改善する上では、Ｚｒ^４＋の含有量が上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスは、必要に応じて、さらに下記の成分を含有してもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ^２＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｍｇ^２＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｍｇ^２＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃａ^２＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｃａ^２＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｃａ^２＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｒ^２＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｓｒ^２＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｓｒ^２＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂａ^２＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｂａ^２＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｂａ^２＋の含有量は０％であってもよい。

Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋およびＢａ^２＋は、いずれもガラスの熔融性を改善させる働きを有する成分である。しかし、これら成分の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、失透しやすくなる。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋およびＢａ^２＋の合計含有量［Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋］の上限は、好ましくは６％であり、さらには５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋］の下限は、好ましくは０％である。合計含有量［Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋］が上記範囲であることにより、ガラスの熱的安定性を良好な状態に維持することができる。なお、合計含有量［Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋］は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇａ^３＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｇａ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｇａ^３＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｉｎ^３＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｉｎ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｉｎ^３＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｃ^３＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｓｃ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｓｃ^３＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｈｆ^４＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．０％、１．０％、０．５％、０．１％、０．０５％、０．０１％の順により好ましい。また、Ｈｆ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｈｆ^４＋の含有量は０％であってもよい。

Ｇａ^３＋、Ｉｎ^３＋、Ｓｃ^３＋およびＨｆ^４＋は、いずれも屈折率ｎｄを高める働きを有する。しかし、これらの成分は高価であり、発明の目的を達成する上で必要な成分ではない。したがって、Ｇａ^３＋、Ｉｎ^３＋、Ｓｃ^３＋、Ｈｆ^４＋の各含有量が、それぞれ上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｕ^３＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｌｕ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｌｕ^３＋の含有量は０％であってもよい。Ｌｕ^３＋は、屈折率ｎｄを高める働きを有するが、ガラスの比重を増加させる成分でもある。また、Ｌｕ^３＋はＹｂ^３＋と同様、原子量が大きいことから、Ｌｕ^３＋の含有量は低減することが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇｅ^４＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｇｅ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｇｅ^４＋の含有量は０％であってもよい。Ｇｅ^４＋は、屈折率ｎｄを高める働きを有するが、一般的に使用されるガラス成分の中で、極めて高価な成分である。ガラスの製造コストを低減する上から、Ｇｅ^４＋の含有量が上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ^５＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．０％、２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順に好ましい。また、Ｐ^５＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｐ^５＋の含有量は０％であってもよい。Ｐ^５＋は、屈折率ｎｄを低下させる成分であり、ガラスの熱的安定性を低下させる成分でもある。所要の光学特性を有し、熱的安定性が優れたガラスを作る上から、Ｐ^５＋の含有量は上記範囲であることが好ましい。ただし、Ｐ^５＋にはガラス融液を冷却するときに結晶の析出を抑制し、失透を防止する効果があるので、こうした失透防止効果を得る上からは、Ｐ^５＋の含有量の下限は、好ましくは０．１％、さらに０．３％、０．５％の順に好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスは、カチオン成分が主として上述のカチオン成分で構成されていることが好ましく、上述のカチオン成分の合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｔａ^５＋＋Ｂｉ^３＋＋Ｚｎ^２＋＋Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋＋Ｒｂ^＋＋Ｃｓ^＋＋Ｚｒ^４＋＋Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋＋Ｇａ^３＋＋Ｉｎ^３＋＋Ｓｃ^３＋＋Ｈｆ^４＋＋Ｌｕ^３＋＋Ｇｅ^４＋＋Ｐ^５＋］は、９５％よりも多くすることが好ましく、９８．０％よりも多くすることがより好ましく、９９．０％よりも多くすることがさらに好ましく、９９．５％よりも多くすることが一層好ましく、９９．９％よりも多くすることがより一層好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｅ^４＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．０％、１．０％、０．５％、０．１％、０．０５％，０．０１％の順により好ましい。また、Ｔｅ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｔｅ^４＋の含有量は０％であってもよい。Ｔｅ^４＋は、屈折率ｎｄを高める成分であるが、毒性を有することから、Ｔｅ^４＋の含有量を少なくすることが好ましい。

Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、それぞれ毒性を有する。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に含ませないことが好ましい。

Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に含ませないことが好ましい。

Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｃｅは、ガラスの着色増大の原因や、蛍光の発生源となり、光学ガラスに含有させる元素としては好ましくない。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に含ませないことか好ましい。

Ｓｂ、Ｓｎは清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。このうち、Ｓｂは酸化性が強く、精密プレス成形のときに、プレス成形型の成形面を酸化する。そのため、プレス成形を重ねるうちに、成形面が著しく劣化し、精密プレス成形ができなくなる。また、成形した光学素子の表面品質が低下してしまう。そのため、Ｓｂの含有量は、Ｓｂ_２Ｏ_３以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、Ｓｂ_２Ｏ_３換算で、１質量％未満であることが好ましく、さらには、０．５質量％以下、０．１質量％以下、０．０８質量％以下、０．０５質量％以下の順により好ましい。一方、Ｓｂの添加によりガラスの清澄性を改善する場合には、Ｓｂの含有量は、Ｓｂ_２Ｏ_３以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、Ｓｂ_２Ｏ_３換算で、０．０１質量％以上であることが好ましく、さらには０．０２質量％以上、０．０４質量％以上の順により好ましい。

また、Ｓｎの添加量は、ＳｎＯ_２以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、ＳｎＯ_２換算で、０〜２質量％であることが好ましく、さらには、０〜１質量％、０〜０．５質量％、０〜０．１質量％、０〜０．０５質量％の順により好ましい。

本発明のガラスは、酸化物ガラスである。アニオン成分であるＯ^２−の含有量は、９５〜１００アニオン％の範囲であることが好ましく、より好ましくは９７．０〜１００アニオン％、さらに好ましくは９９．０〜１００アニオン％、特に好ましくは９９．５〜１００アニオン％、一層好ましくは９９．９〜１００アニオン％、より一層好ましくは１００アニオン％の範囲である。

なお、本実施形態の光学ガラスは、Ｏ^２−以外のアニオン成分を含有していてもよい。Ｏ^２−以外のアニオン成分としては、例えばＦ⁻、Ｃｌ⁻、Ｂｒ⁻、Ｉ⁻を例示できる。しかし、Ｆ⁻、Ｃｌ⁻、Ｂｒ⁻、Ｉ⁻は、いずれもガラスの熔融中に揮発しやすい。これらの成分の揮発によって、ガラスの特性が変動する、ガラスの均質性が低下する、熔融設備の消耗が著しくなる等の問題が生じる。したがって、Ｆ⁻、Ｃｌ⁻、Ｂｒ⁻およびＩ⁻の含有量の合計を、１００アニオン％から、Ｏ^２−の含有量を差し引いた量に抑えることが好ましい。

なお、アニオン％とは周知のように、全てのアニオン成分の含有量の合計を１００％としたときのモル百分率である。

なお、本実施形態の光学ガラスは、基本的に上記成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有させることも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。

なお、本実施形態に係る光学ガラスのガラス組成は、例えば、ＩＣＰ−ＡＥＳ（Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectrometry）などの方法により定量することができる。ＩＣＰ−ＡＥＳにより求められる分析値は、例えば、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本明細書および本発明において、ガラスの構成成分の含有量が０％または含まないもしくは導入しないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。

＜光学ガラスの特性＞
以下、各特性ごとに、本実施形態に係る光学ガラスの特性を説明していく。

（光学特性）
本実施形態に係る光学ガラスは、アッベ数νｄが４３．５〜４７であり、屈折率ｎｄが下記（１）式を満たす．
ｎｄ≧２．２５−０．０１×νｄ ・・・ （１）

アッベ数νｄは、４３．５以上であると、光学素子の材料として色収差の補正に有効である。また、アッベ数νｄが４７より大きくなると、屈折率ｎｄを低下させないとガラスの熱的安定性が著しく低下し、ガラスを製造する過程で失透しやすくなる。そのため、アッベ数の上限は、４７であり、好ましくは４６．５、より好ましくは４６．０である。また、アッベ数の下限は、４３．５であり、好ましくは４４．０、より好ましくは４４．５である。

また、屈折率ｎｄは、アッベ数νｄに対して上記（１）式で決まる範囲にあることにより、光学設計上、利用価値の高い光学ガラスとなる。屈折率ｎｄの上限は、上述のガラスの組成範囲により自ずと定まる。屈折率ｎｄを過剰に高くすると熱的安定性が低下傾向を示す。熱的安定性を維持し、失透しにくいガラスを得るためには、屈折率ｎｄは、下記（２）式を満たすことが好ましい。
ｎｄ≦２．３５−０．０１×νｄ ・・・ （２）

（ガラス転移温度Ｔｇ）
本実施形態に係る光学ガラスのガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは６２０℃であり、さらには、６１８℃、６１７℃、６１５℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５５０℃であり、さらには、５６０℃、５７０℃、５８０℃の順により好ましい。ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記範囲を満たすことにより、精密プレス成形のときにプレス成形型の温度やガラスの温度を過剰に高くしなくても、高精度の精密プレス成形が可能になる。その結果プレス成形型の消耗を低減することができ、プレス成形型の寿命を延ばすことができる。また、ガラス転移温度Ｔｇを低下させることにより、精密プレス成形のときのガラスとプレス成形型の成形面との反応を抑制することができ、プレス成形により得られる光学素子の表面品質を良好にできる。

（ガラスの光線透過性）
本実施形態において、光線透過性は、着色度λ５、λ８０により評価できる。
互いに平行であり、光学研磨されている２つの平面を有するガラス（厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍ）を用い、一方の平面より、この平面に垂直に光線を入射させる。そして、他方の平面から出射した透過光の強度Ｉｏｕｔと入射光の強度Ｉｉｎの比（Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎ）、すなわち、外部透過率を算出する。分光光度計を用いて、入射光の波長を例えば２８０〜７００ｎｍの範囲でスキャンしながら、外部透過率を測定することにより、分光透過率曲線を得る。

外部透過率は、入射光の波長がガラスの短波長側の吸収端から長波長側にいくにつれて増加し、高い値を示す。

λ５は、外部透過率が５％となる波長、λ８０は外部透過率が８０％になる波長である。２８０〜７００ｎｍの波長域において、λ５よりも長波長側においてガラスの外部透過率は５％より大きい値を示す。また、上記波長域において、λ８０よりも長波長側においてガラスの外部透過率は８０％より大きい値を示す。

λ８０は、短波長化することにより、好適な色再現を可能とする光学素子を提供することができる。また、λ５については、短波長化することにより、ガラス製光学素子を、紫外線硬化型接着剤を用いて接着する際に、ガラスの紫外光の透過量（接着剤の硬化に必要な量）を十分に確保することができる。

このような理由より、λ８０の好ましい範囲は４２０ｎｍ以下、より好ましい範囲は４１０ｎｍ以下、さらに好ましい範囲は４００ｎｍ以下である。λ８０の下限の目安は、例えば３５０ｎｍである。また、λ５の好ましい範囲は３３５ｎｍ以下、より好ましい範囲は３３０ｎｍ以下である。λ５の下限の目安は、例えば２９０ｎｍである。

（ガラスの比重）
本実施形態に係る光学ガラスは、高屈折率低分散ガラスでありながら、比重が大きくない。通常、ガラスの比重を低減することができれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減することができる。一方、比重を減少させすぎると、屈折率ｎｄの低下や、熱的安定性の低下を招く。そのため、ガラスの比重ｄの上限は、好ましくは４．９であり、より好ましくは４．８５、さらに好ましくは４．８である。また、ガラスの比重ｄの下限は、好ましくは４．２であり、より好ましくは４．２５、さらに好ましくは４．３である。

（液相温度）
本実施形態に係る光学ガラスの液相温度の上限は、好ましくは１２００℃であり、さらには、１１８０℃、１１７０℃、１１６０℃、１１５０℃の順により好ましい。また、液相温度の下限は、好ましくは９５０℃であり、さらには、９７０℃、９８０℃、９９０℃の順により好ましい。本実施形態に係る光学ガラスによれば、ガラスの熱的安定性が改善されているので、Ｔａの含有量を削減しつつ、ガラス転移温度Ｔｇの低い、高屈折率低分散ガラスが得られる。

以上説明してきたように、本発明の実施態様に係る光学ガラスは、屈折率およびアッベ数が大きく、均質であり、着色が少なく、ガラス転移温度Ｔｇも低い。このような光学ガラスは、特に精密プレス成形用光学ガラスとして好適に用いることができる。

第２実施形態
本発明の別の観点として、本実施形態に係る光学ガラスは、
必須成分として、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３およびＮｂ_２Ｏ_５を含み、
値ＮＷＦ’に対する値ＲＥ’の比［ＲＥ’／ＮＷＦ’］が０．３０〜０．７０であり、
値ＲＥ’に対する値ＨＲ’の比［ＨＲ’／ＲＥ’］が０．３０以下であり、
Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬａ_２Ｏ_３の含有量の質量比βｗ［Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３）］が１未満（０を含まず）であり、
Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴａ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比γｗ［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］が２／３以上であり、
値Ｌ’が−０．１０以上であり、
アッベ数νｄが４３．５〜４７であり、上記アッベ数νｄに対し、屈折率ｎｄが下記（１）式を満たすことを特徴とする。
ｎｄ≧２．２５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
ただし、
Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＺｎＯの各分子量を、それぞれＭ（Ｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＳｉＯ_２）、Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）、Ｍ（ＴｉＯ_２）、Ｍ（ＷＯ_３）、Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）、Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）、Ｍ（Ｋ_２Ｏ）およびＭ（ＺｎＯ）と表し、
上記各成分の含有量を、質量％表示における上記各成分の含有比率の値で表した場合に、
上記値ＮＷＦ’は、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｂ_２Ｏ_３）で割った値、ＳｉＯ_２の含有量の数値をＭ（ＳｉＯ_２）で割った値およびＡｌ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ａｌ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
上記値ＲＥ’は、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の数値をＭ（Ｌａ_２Ｏ_３）で割った値、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の数値をＭ（Ｇｄ_２Ｏ_３）で割った値、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の数値をＭ（Ｙ_２Ｏ_３）で割った値およびＹｂ_２Ｏ_３の含有量の数値をＭ（Ｙｂ_２Ｏ_３）で割った値の合計値を２倍した値であり、
上記値ＨＲ’は、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の数値の２倍をＭ（Ｎｂ_２Ｏ_５）で割った値、ＴｉＯ_２の含有量の数値をＭ（ＴｉＯ_２）で割った値、ＷＯ_３の含有量の数値をＭ（ＷＯ_３）で割った値およびＢｉ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｂｉ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
上記値Ｌ’は、Ｌｉ_２Ｏの含有量の数値の１２倍をＭ（Ｌｉ_２Ｏ）で割った値、Ｎａ_２Ｏの含有量の数値の４倍をＭ（Ｎａ_２Ｏ）で割った値、Ｋ_２Ｏの含有量の数値の２倍をＭ（Ｋ_２Ｏ）で割った値およびＺｎＯの含有量の数値の２倍をＭ（ＺｎＯ）で割った値の合計値から、ＳｉＯ_２の含有量の数値の２倍をＭ（ＳｉＯ_２）で割った値、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ａｌ_２Ｏ_３）で割った値およびＢ_２Ｏ_３の含有量の数値をＭ（Ｂ_２Ｏ_３）で割った値の合計値を差し引いた値である。

すなわち、質量％表示におけるＢ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＺｎＯの各含有量の値を、それぞれ単にＢ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＺｎＯと表すと、ＮＷＦ’、ＲＥ’、ＨＲ’、Ｌ’は、
ＮＷＦ’＝[２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）]＋[ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）]＋[２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）]
ＲＥ’＝２×｛［Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］＋［Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］＋［Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］＋［Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］｝
ＨＲ’＝[２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）]＋[ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）]＋[ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）]＋[２×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）]
Ｌ’＝［１２×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［４×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［２×Ｋ_２Ｏ／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］＋［２×ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］−｛［２×ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）］＋［２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）］＋［Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］｝と表すことができる。

なお、上記式中で、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＺｎＯと表されている各成分の含有量は、本来、質量％表示における各成分の含有比率であるが、ここでは単なる数値として扱い、質量％あるいは％などの単位を付けて表示しない。また、分子量は無次元の数である。したがって、ＮＷＦ’、ＲＥ’、ＨＲ’、Ｌ’も単なる数値であり、質量％あるいは％などの単位を付けて表示しない。したがって、本実施形態において、Ｌ’の下限を−０．１０のように表示している。

本実施形態では、本発明の第２の観点として、質量％表示での各成分の含有比率に基づいて、本発明に係る光学ガラスを説明する。したがって、以下、各含有量は特記しない限り、質量％にて表示する。

なお、本明細書において、質量％表示とは、周知のように、全ての成分の酸化物換算での含有量の合計を１００％としたときの質量百分率をいう。また、合計含有量とは、複数種の成分の酸化物換算での含有量（含有量が０％である場合も含む）の合計量をいう。また、質量比とは、質量％表示において、各成分同士の酸化物換算での含有量（複数種の成分の酸化物換算での合計含有量も含む）の割合（比）をいう。

以下、本実施形態に係る光学ガラスについて詳しく説明する。

本実施形態に係る光学ガラスは、必須成分として、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３およびＮｂ_２Ｏ_５を含む。

本実施形態に係る光学ガラスでは、値ＮＷＦ’に対する値ＲＥ’の比［ＲＥ’／ＮＷＦ’］は、０．３０以上である。比［ＲＥ’／ＮＷＦ’］が上記範囲を満たすことにより、所要の屈折率、アッベ数を得ることができる。また、比［ＲＥ’／ＮＷＦ’］が０．７０以下であることにより、ガラスの熱的安定性を良好な状態に維持し、製造中に結晶が析出しにくいガラスを得ることができる。なお、比［ＲＥ’／ＮＷＦ’］の上限は、好ましくは０．６０であり、さらには０．５０、０．４５、０．４４、０．４３の順により好ましい。また、比［ＲＥ’／ＮＷＦ’］の下限は、好ましくは０．３２であり、さらには０．３４、０．３６、０．３７、０．３８、０．３９の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、値ＮＷＦ’は、ネットワーク形成成分であるＢ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２およびＡｌ_２Ｏ_３の各含有量を質量％で表示したときの数値を、それぞれ各成分の分子量で割った値に、それぞれ各分子中に含まれるカチオンの数を乗じた値の合計値（値ＮＷＦ’＝[２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）]＋[ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）]＋[２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）]）である。値ＮＷＦ’が大きくなると、ガラスの熱的安定性が改善され、製造中に結晶が析出しにくくなるが、屈折率が低下する。

なお、本実施形態に係る光学ガラスにおける[２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）]：[ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）]：[２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）]の比は、カチオン％表示におけるＢ^３＋：Ｓｉ^４＋：Ａｌ^３＋の比と同じになる。また、値ＮＷＦ’は、第１実施形態に係る光学ガラスにおける、カチオン％表示での合計含有量ＮＷＦに対応する。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、値ＮＷＦ’の好ましい上限は１．０であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５、０．８０の順によりより好ましい。値ＮＷＦ’の好ましい下限は０．３０であり、さらには０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．６０、０．６２、０．６５の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、値ＲＥ’は、高屈折率低分散化成分であるＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３の各含有量を質量％で表示したときの数値を、それぞれ分子量で割った値に、それぞれ各分子中に含まれるカチオンの数を乗じた値の合計値（値ＲＥ’＝［２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］）である。値ＲＥ’が大きくなると、低分散特性を維持しつつ、屈折率が上昇するが、ガラスの熱的安定性が低下し、製造中に結晶が析出しやすくなる。

なお、本実施形態に係る光学ガラスにおける［２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］：［２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］：［２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］：［２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］の比は、カチオン％表示におけるＬａ^３＋：Ｇｄ^３＋：Ｙ^３＋：Ｙｂ^３＋の比と同じになる。また、値ＲＥ’は、第１実施形態に係る光学ガラスにおける、カチオン％表示での合計含有量ＲＥに対応する。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、値ＲＥ’の好ましい上限は０．６であり、さらには０．５５、０．５．０、０．４５、０．４．０、０．３５の順により好ましい。値ＲＥ’の好ましい下限は０．１、さらに、０．１５、０．２０、０．２２、０．２５の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、値ＲＥ’に対する値ＨＲ’の比［ＨＲ’／ＲＥ’］は０．３０以下である。比［ＨＲ’／ＲＥ’］が上記範囲であることにより、低分散特性を維持しつつ屈折率を高めることができるため、所要の屈折率、アッベ数を有するガラスを得ることができる。また、熔融性を高めて、ガラス原料が熔け残りにくくすることができる。さらに、精密プレス成形時のガラスとプレス成形型との融着やプレス成形後のガラス表面が不透明になるのを抑制することもできる。

比［ＨＲ’／ＲＥ’］の上限は、好ましくは０．２４であり、さらには０．１９、０．１７、０．１６、０．１５の順により好ましい。また、ガラス中において、希土類元素の酸化物とＮｂ_２Ｏ_５などの高屈折率高分散化成分とが共存することが、ガラスの熱的安定性を良好な状態に維持しつつ屈折率を高める上で好ましい。このような高屈折率化と良好な熱的安定性の維持の両立を図る上から、比［ＨＲ’／ＲＥ’］の下限は、好ましくは０．０３であり、さらに０．０５、０．０６、０．０７、０．０８の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、値ＨＲ’は、高屈折率高分散化成分であるＮｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３の各含有量を質量％で表示したときの数値を、それぞれ各成分の分子量で割った値に、それぞれ各分子中に含まれるカチオンの数を乗じた値の合計値（値ＨＲ’＝［２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］＋［ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］＋［ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］＋［２×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］）である。値ＨＲ’が大きくなると、屈折率が増加するとともにアッベ数が減少して高屈折率分散化する。また、値ＨＲ’が増加すると、精密プレス成形時にガラスとプレス成形型との反応により、プレス成形したガラスの表面が透明でなくなる、あるいは、ガラスがプレス成形型に融着しやすくなるおそれがある。

なお、本実施形態に係る光学ガラスにおける［２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］：［ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］：［ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］：［２×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］の比は、カチオン％表示におけるＮｂ^５＋：Ｔｉ^４＋：Ｗ^６＋：Ｂｉ^３＋の比と同じになる。また、値ＨＲ’は、第１実施形態に係る光学ガラスにおける、カチオン％表示でのＨＲに対応する。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、値ＨＲ’の好ましい上限は０．０８であり、さらには０．０７、０．０６、０．０５の順により好ましい。値ＨＲ’の好ましい下限は０．００５であり、さらには０．００７、０．００８、０．０１、０．０１５の順により好ましい。

本実施態様に係る光学ガラスは、ガラス転移温度Ｔｇが比較的低く、例えば精密プレス成形に好適である。ここでは、ガラス転移温度Ｔｇに影響を及ぼす成分として、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＺｎＯ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｂ_２Ｏ_３の７成分に着目し、これら成分の含有量とガラス転移温度Ｔｇの関係について説明する。

これら７成分のうち、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きを有する成分は、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＺｎＯの４成分である。反対に、ガラス転移温度Ｔｇを上昇させる働きを有する成分はＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｂ_２Ｏ_３の３成分である。

本件発明者の検討の結果、これら７成分の各含有量を質量％で表示したときの数値を、それぞれ各成分の分子量で割った値に、それぞれ各分子中に含まれるカチオンの数を乗じ、さらにそれぞれ各成分のガラス転移温度Ｔｇへの影響度を係数として乗じた値の合計値（値Ｌ’）は、ガラス転移温度Ｔｇとの間に相関関係があることが判った。なお、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＺｎＯ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｂ_２Ｏ_３のガラス転移温度Ｔｇへの影響度は、カチオン比を基準にして、それぞれ、＋６、＋２、＋１、＋２、−２、−１、−０．５である。

このような値Ｌ’は、Ｌ’＝［６×２×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［２×２×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［１×２×Ｋ_２Ｏ／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］＋［２×１×ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］＋［−２×１×ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）］＋［−１×２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）］＋［−０．５×２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］として表すことができる。

図２は、縦軸にガラス転移温度Ｔｇ、横軸に値Ｌ’をとり、Ｂ_２Ｏ_３およびＬａ_２Ｏ_３を含む公知のガラスについて、値Ｌ’とＴｇの関係をプロットしたグラフである。図２より明らかであるように、プロットはほぼ直線上に分布し、値Ｌ’とＴｇとの間には、相関関係にあることがわかる。

したがって、値Ｌ’を−０．１０以上にすることにより、ガラス転移温度Ｔｇを低下させ、例えば、精密プレス成形に好適なガラスを提供することができる。また、値Ｌ’を−０．１０以上にすることにより、ガラスの熔融性を改善できる。ガラス転移温度Ｔｇを低下させ、さらにガラスの熔融性を改善する上で、値Ｌ’の下限は、好ましくは−０．０９であり、さらには−０．０８、−０．０６、−０．０４、−０．０２、０の順により好ましい。

また、値Ｌ’の増加とともに、屈折率が低下したり、ガラスの熱的安定性が低下したりする傾向を示すため、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、所要の屈折率およびアッベ数を得る上で、値Ｌ’の上限は、好ましくは１．０でありであり、さらには０．６０、０．４０、０．３０、０．２０、０．１８の順により好ましい。

なお、本実施形態に係る光学ガラスにおける［２×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］：［２×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］：［２×Ｋ_２Ｏ／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］：［ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］：［ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）］：［２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）］：［２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］の比は、カチオン％表示におけるＬｉ^＋：Ｎａ^＋：Ｋ^＋：Ｚｎ^２＋：Ｓｉ^４＋：Ａｌ^３＋：Ｂ^３＋の比と同じになる。また、値Ｌ’は、第１実施形態に係る光学ガラスにおける、カチオン％換算での値Ｌに対応する。

＜ガラス組成＞
以下、ガラス組成について、詳しく説明する。なお、特記しない限り、各種構成成分の含有量等については、酸化物基準の質量％にて表示する。また、本実施形態では、ガラス組成について、上説のように、各成分の含有量（質量％）に酸化物中に含まれるカチオンの数を乗じ、さらに各成分の含有量（質量％）を各成分の分子量で割るなどの操作を行っている。しかし、それ以外の事項については、本実施形態に係る光学ガラスは、第１実施形態に係る光学ガラスと共通する事項が多い。そのため、以下の説明において、第１実施形態と共通する内容（例えば、ガラス組成の数値範囲を特定する理由など）については、一部省略する。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３］は、好ましくは６５％以上である。合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３］が上記範囲であることにより、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、所要の屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄを実現しやすくなる。

合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３］の上限は、好ましくは９０％であり、さらには８８．０％、８６．０％、８４．０％、８２．０％、８０．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３］の下限は、６５％であり、好ましくは６７％であり、さらには７０．０％、７１．０％、７２．０％、７３．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２およびＡｌ_２Ｏ_３の合計含有量ＮＷＦｗ＝［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３］の上限は、好ましくは３５％であり、さらには３２．０％、３０．０％、２９．０％の順により好ましい。また、合計含有量ＮＷＦｗの下限は、好ましくは１５％であり、さらには１６．０％、１８．０％、２０．０％、２１．０％、２２．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２およびＡｌ_２Ｏ_３の合計含有量ＮＷＦｗに対するＬａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量ＲＥｗの割合：質量比αｗ［ＲＥｗ／ＮＷＦｗ］は、好ましくは１．４〜２．６である。質量比αｗが小さすぎると、屈折率ｎｄやアッベ数νｄが低下する傾向を示す。一方、質量比αｗが大きすぎると、ガラスの熱的安定性が低下する傾向を示し、また、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する傾向を示す。

質量比αｗの上限は、好ましくは２．６であり、さらには２．５、２．４、２．３、２．２、２．１、２．０の順により好ましい。質量比αｗの下限は、好ましくは１．４であり、さらには１．５、１．６の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量ＲＥｗ＝［Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３］の上限は、好ましくは６１％であり、さらには５９．０％、５７．０％、５５．０％、５４．０％、５３．０％の順により好ましい。また、合計含有量ＲＥｗの下限は、好ましくは３９％であり、さらには４２．０％、４５．０％、４６．０％、４７．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３５％であり、さらには３２．０％、３０．０％、２９．０％、２８．０％、２７．０％の順により好ましい。また、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは１６％であり、さらには１８．０％、２０．０％、２１．０％、２２．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは１０％、さらには８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％の順により好ましい。また、ＳｉＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１％、０．２％、０．４％、０．５％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の上限は好ましくは３％であり、さらには２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２およびＡｌ_２Ｏ_３の合計含有量ＮＷＦｗに対するＢ_２Ｏ_３の含有量の割合：質量比［Ｂ_２Ｏ_３／ＮＷＦｗ］の上限は、好ましくは０．９９であり、さらには０．９８、０．９７の順により好ましい。また、質量比［Ｂ_２Ｏ_３／ＮＷＦｗ］の下限は、好ましくは０．５であり、さらには０．６０、０．６５、０．７０、０．８０、０．８５、０．８６の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ_２Ｏ_３は必須成分である。Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４８．０％、４７．０％、４５．０％、４４．０％、４３．０％、４２．０％の順により好ましい。また、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは１０％であり、さらには１５．０％、１７．０％、１９．０％、２０．０％、２１．０％、２２．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４５．０％、４０．０％、３５．０％、３３．０％、３２．０％、３１．０％、３０．０％、２７．０％の順により好ましい。また、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１．０％、２．０％、３．０％、４．０％、５．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１７．０％、１５．０％、１３．０％、１２．０％、１１．０％、１０．０％の順により好ましい。また、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％の順により好ましい。また、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量ＲＥｗに対するＬａ_２Ｏ_３の含有量の割合：質量比βｗ［Ｌａ_２Ｏ_３／ＲＥｗ］は、１未満（０を含まず）である。質量比βｗが上記範囲であることにより、熱的安定性、熔融性を良好な状態に維持することができる。

質量比βｗは、１未満であり、その上限は、好ましくは０．９８、さらには０．９５、０．９０、０．８８、０．８７の順により好ましい。また、質量比βｗの下限は、好ましくは０．２７であり、さらには０．３０、０．３５、０．３７、０．３９、０．４０、０．４１の順により好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量ＲＥｗに対するＧｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量の割合：質量比［（Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）/ＲＥｗ］の上限は、好ましくは０．８であり、さらには０．７０、０．６５、０．６１、０．６０、０．５９の順により好ましい。また、質量比［（Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）/ＲＥｗ］の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．０７、０．０９、０．１０、０．１１、０．１２、０．１３の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｔａ_２Ｏ_５およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量ＨＲｗ＝［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｂｉ_２Ｏ_３］は、好ましくは２０％未満である。合計含有量ＨＲｗ上記範囲であることにより、アッベ数νｄの低下を抑制し、所要の光学特性を実現しやすくなると共に、ガラスの熱的安定性も良好な状態に維持しやすくなる。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、合計含有量ＨＲｗは、好ましくは２０％未満であり、その上限は１４％、１０．０％、９．０％、８．０％、７．０％の順により好ましい。また、合計含有量ＨＲｗの下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．２％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、３．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴａ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の割合：質量比γｗ［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］は、２／３以上である。質量比γｗが上記範囲であることにより、良好な熱的安定性および所要の光学特性を有するガラスを安定的に得られる。

質量比γｗの下限は、２／３であり、好ましくは０．５０、さらには０．６７、０．６８、０．７０、０．８０、０．９０の順により好ましい。また、質量比γｗの上限は、好ましくは１である。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｔａ_２Ｏ_５およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量ＨＲｗに対するＮｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２およびＷＯ_３の合計含有量の割合：質量比［（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３）／ＨＲｗ］の上限は、好ましくは１である。また、質量比［（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３）／ＨＲｗ］の下限は、好ましくは０．３であり、さらには０．４０、０．５０、０．６０、０．７０、０．８０、０．９０の順により好ましい。なお、質量比［（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３）／ＨＲｗ］は、１であってもよい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２およびＷＯ_３の合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３］の上限は、好ましくは１２％であり、さらには１０．０％、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％の順により好ましい。また合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３］の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．２％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、２．５％、３．０％の順により好ましい。合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３］が上記範囲でありことにより、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量を削減しつつ、高屈折率高分散化成分による作用、効果が得られる。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５およびＷＯ_３の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の割合：質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３）］の上限は、好ましくは１である。また、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３）］の下限は、好ましくは０．１であり、さらには、０．２０、０．３０、０．４０、０．５０、０．６０、０．７０、０．８０、０．９０の順により好ましい。なお、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３）］は、１であってもよい。質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３）］が上記範囲であることにより、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量を削減しつつ、着色が少なく、熱的安定性の優れたガラスが得られる。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＷＯ_３の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の割合：質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３）］の上限は、好ましくは１である。また、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３）］の下限は、好ましくは０．１であり、さらには０．２０、０．３０、０．４０、０．５０、０．６０、０．６５、０．７０、０．８０、０．９０の順により好ましい。なお、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３）］は、１であってもよい。質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＷＯ_３）］が上記範囲であることにより、熱的安定性を良好な状態に維持しつつ、着色の少ないガラスが得られる。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量［ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］は、好ましくは１０未満であり、その上限は９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の下限は、好ましくは０％である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５は必須成分である。Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは１２％であり、さらには１０．０％、８．０％、７．０％、６．０％の順により好ましい。また、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．５％、１．０％、１．５％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．０％、２．０％、１．５％の順により好ましい。また、ＴｉＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＴｉＯ_２の含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＷＯ_３の含有量の上限は、好ましくは１２％であり、さらには１０．０％、７．０％、５．０％、４．０％の順により好ましい。また、ＷＯ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＷＯ_３の含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．９％、０．７％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の０％であってもよい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｔａ_２Ｏ_５およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量ＨＲｗに対するＬａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量ＲＥｗの割合：質量比［ＲＥｗ／ＨＲｗ］の上限は、好ましくは２５であり、さらには２０．０、１９．０、１８．０、１７．０の順により好ましい。また、質量比［ＲＥｗ／ＨＲｗ］の下限は、好ましくは３であり、さらには４．０、５．０、６．０の順により好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２およびＡｌ_２Ｏ_３の合計含有量ＮＷＦｗに対するＮｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｔａ_２Ｏ_５およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量ＨＲｗの割合：質量比［ＨＲｗ／ＮＷＦｗ］の上限は、好ましくは０．４であり、さらには０．３５、０．３０、０．２５の順により好ましい。質量比［ＨＲｗ／ＮＷＦｗ］の下限は、好ましくは０．０５であり、さらには０．０７、０．０９、０．０９、０．１０、０．１１の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスは、好ましくは、さらにＺｎＯを含有する。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２２．０％、２０．０％、１９．０％、１８．０％、１７．０％の順により好ましい。また、ＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは４％であり、さらには５．０％、８．０％、９．０％、１０．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスは、好ましくはＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏから選択されるいずれか１種以上を含有する。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．８％、０．６％の順により好ましい。また、Ｌｉ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎａ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｎａ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｎａ_２Ｏの含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｋ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｋ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｋ_２Ｏの含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．０％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］の下限は、好ましくは０％である。

また、本実施形態に係る光学ガラスは、Ｒｂ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏのいずれか１種以上を含有してもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｒｂ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｒｂ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃｓ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｃｓ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｒｂ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量［Ｒｂ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ］の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｒｂ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ］の下限は、好ましくは０％である。なお、合計含有量［Ｒｂ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ］は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスは、好ましくは、さらにＺｒＯ_２を含有する。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｒＯ_２の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１２．０％、１０．０％、９．０％、８．５％、８．０％の順により好ましい。また、ＺｒＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．３％、０．５％、０．６％、０．７％、１．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスは、必要に応じて、さらに下記の成分を含有してもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．７％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＭｇＯの含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＣａＯの含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは４％であり、さらには３．５％、３．０％、２．５％、１．０％、０．５％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＳｒＯの含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは７％であり、さらには６．０％、５．０％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＢａＯの含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の上限は、好ましくは７％であり、さらには６．０％、５．０％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の下限は、好ましくは０％である。なお、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇａ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｇａ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｇａ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｉｎ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｉｎ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｉｎ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＨｆＯ_２の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＨｆＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＨｆＯ_２の含有量は０％であってもよい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＧｅＯ_２の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＧｅＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＧｅＯ_２の含有量は０％であってもよい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは２％であり、さらには１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｐ_２Ｏ_５の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスは、主として上述の成分で構成されていることが好ましく、上述の成分の合計含有量は、９５％よりも多くすることが好ましく、９８．０％よりも多くすることがより好ましく、９９．０％よりも多くすることがさらに好ましく、９９．５％よりも多くすることが一層好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｅＯ_２の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＴｅＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＴｅＯ_２の含有量は０％であってもよい。

なお、Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅ、Ｕ、Ｔｈ、Ｒａ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｃｅ、並びにＳｂおよびＳｎの含有量については、第１実施形態のカチオン％表示によるガラス組成の説明と同様である。

また、本実施形態の光学ガラスは、基本的に上記成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有させることも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。

また、本実施形態に係る光学ガラスのガラス組成は、例えば、ＩＣＰ−ＡＥＳなどの方法により定量することができる。ＩＣＰ−ＡＥＳにより求められる分析値は、例えば、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本明細書および本発明において、ガラスの構成成分の含有量が０％または含まないもしくは導入しないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。

なお、本実施形態に係る光学ガラスの特性（光学特性、ガラス転移温度Ｔｇ、ガラスの光線透過性、ガラスの比重および液相温度）は、第１実施形態で説明したものと同様である。したがって、本実施形態では説明は省略する。

光学ガラスの製造
上記２つの実施形態に係る光学ガラスは、上記所定の組成となるように原料を配合し、公知のガラス製造方法に従って作製すればよい。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を白金坩堝中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を急冷、粉砕してカレットを作製する。このようにして作製したカレットをさらに調合し、白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷して光学ガラスを得る。熔融ガラスの成形は、公知の方法を適用すればよい。

なお、ガラス中の各成分の原料（ガラス原料）としては特に限定されないが、各金属の酸化物、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、ホウ酸、無水ホウ酸、酸化ケイ素等が挙げられる。

光学素子等の製造
上記２つの実施形態に係る光学ガラスを使用して光学素子を作るには、公知の方法を適用すればよい。例えば、本発明に係る光学ガラスを熔融して板状のガラス素材を成形し、この板状のガラス素材を所定体積に細分化し、次いで、細分化したガラスを研磨して精密プレス成形用ガラス素材（精密プレス成形用プリフォーム）を作製する。あるいは、本発明に係る光学ガラスを熔融した状態から連続的に所定体積のガラス塊を成形して精密プレス成形用ガラス素材を作製する。次に、精密プレス成形用ガラス素材（精密プレス成形用プリフォーム）を加熱、精密プレス成形して光学素子を作製する。

作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングしてもよい。

光学素子としては、球面レンズ、非球面レンズ、マイクロレンズ、レンズアレイなどの各種レンズ、プリズム、回折格子などを例示することができる。

以上、本発明の実施形態について説明してきたが、本発明はこうした実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々なる態様で実施し得ることは勿論である。

また、本明細書において、「光学ガラス」は、複数の金属酸化物を含むガラス組成物であって、形態（塊り状、板状、球状など）や用途（光学素子用素材、光学素子など）を問わない総称として用いている。

また、本明細書において、光学ガラスのガラス組成をカチオン％表示および質量％表示にて説明しているが、各表示方法は、例えば後述するような換算方法により、相互に表示方法を変更できる。

ガラス組成の定量分析の結果、ガラス成分が酸化物基準で表され、ガラス成分の含有量が質量％表示されることがある。このような組成の表示は、例えば次のような方法で、カチオン％、アニオン％表示に換算できる。

カチオンＡと酸素からなる酸化物はＡ_ｍＯ_ｎと表記される。ｍとｎはそれぞれ化学量論的に定まる整数である。例えば、Ｂ^３＋では酸化物基準による表記がＢ_２Ｏ_３となり、ｍ＝２、ｎ＝３となり、Ｓｉ^４＋ではＳｉＯ_２となり、ｍ＝１、ｎ＝２となる。

まず、質量％表示におけるＡ_ｍＯ_ｎの含有量をＡ_ｍＯ_ｎの分子量で割り、さらにｍを乗じる。この値をＰとする。そして、ガラス成分の全てについてＰを合計する。Ｐを合計した値をΣＰとすると、ΣＰが１００％になるように各ガラス成分のＰの値を規格した値が、カチオン％表示におけるＡ^ｓ＋の含有量となる。ここで、ｓは２ｎ／ｍである。

なお、微量の添加剤、例えばＳｂ_２Ｏ_３のような清澄剤については、ΣＰの中に含めなくてもよい。その場合、Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量は外割りの含有量とする。すなわち、Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量を除く成分の含有量の合計を１００％とし、Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量を１００％に対する値として表す。

また、酸化物の分子量は、その酸化物の化学式量に相当する。酸化物の分子量は、例えば小数点以下４桁目を四捨五入し、小数点以下３桁目までの表示とした値を用いて計算すればよい。なお、幾つかのガラス成分、添加剤について、酸化物基準による表記における分子量を、下記の表５に示す。

以下、実施例により本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

（実施例１）
表１Ａ〜３Ａおよび表１Ｂ〜３Ｂに、本発明の実施例に係る光学ガラス（試料１〜２４）のガラス組成とその特性値を示す。

ここで、表１Ａ〜３Ａはカチオン％表示にて、表１Ｂ〜３Ｂは質量％表示にて、試料１〜２４のガラス組成を表示している。すなわち、表１Ａ〜３Ａと表１Ｂ〜３Ｂで、ガラス組成の表示方法は異なるが、同じ試料番号の光学ガラスは、同じ組成を有する同じ光学ガラスを意味している。したがって、表１Ａ〜３Ａおよび表１Ｂ〜３Ｂは、実質的に同じ光学ガラスとその結果を示しているため、以下特記しない限り、総称して「表１〜３」という。

なお、表１Ａ〜３Ａについては、カチオン％表示にてガラス組成を表示しているが、いずれもアニオン成分の全量がＯ^２−である。すなわち、表１Ａ〜３Ａに記載されている組成は、いずれもＯ^２−の含有量が１００アニオン％である。

また、これらの光学ガラスは、以下の手順で作製され、各種評価が行われた。

［光学ガラスの熔解・成形］
ガラスの構成成分に対応する酸化物、水酸化物、炭酸塩、および硝酸塩を原材料として準備し、得られる光学ガラスのガラス組成が、表１〜３に示す各組成となるように上記原材料を秤量、調合して、原材料を十分に混合した。得られた調合原料（バッチ原料）を、白金坩堝に投入し、原材料の熔融性に応じて１２５０〜１３５０℃に設定された電気炉内に坩堝ごと入れて、１２０〜１８０分間熔融しながら、攪拌して均質化および脱泡（清澄）を図った。その後、白金坩堝を傾けて熔融ガラスを予熱された金型に鋳込んだ。金型の予熱は、ガラス転移温度Ｔｇ付近に温度設定された電気炉の中に金型を５〜１０分置くことにより行い、熔融ガラスを鋳込む際には金型を電気炉から取り出して使用した。鋳込んだガラスの形状が崩れないよう、ガラスを鋳型の中で数秒〜数十秒静置した後、ガラスを直ちに徐冷炉に移し、ガラス転移温度Ｔｇ付近に設定された徐冷炉内で約１時間アニールし、その後、室温まで徐冷して各光学ガラスを得た（試料１〜２４）。なお、試料調整は全て大気雰囲気で行われた。

このようにして得られた光学ガラスを観察したところ、結晶の析出、泡、脈理、原料の熔け残りは認められず、均質性の高い光学ガラスが得られたことが確認された。

［光学ガラスの評価］
得られた光学ガラス（試料１〜２４）について、以下に示す方法にて、ガラス組成の確認、屈折率（ｎｄ）、アッべ数（νｄ）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、比重ｄ、着色度λ５、λ８０、液相温度および熔融性の評価が行われた。

［１］ガラス組成の確認
上記のようにして得られた各光学ガラスを適量採取し、これを酸およびアルカリ処理し、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ−ＡＥＳ法）を用いて各成分の含有量を定量することで測定し、表１〜３に示す各試料の酸化物組成と一致していることを確認した。

［２］屈折率（ｎｄ）およびアッべ数（νｄ）
日本光学硝子工業会規格の屈折率測定法により、室温まで徐冷された光学ガラスを、十分にアニールできるような試料の形状（例えば４０ｍｍ×４０ｍｍ角以下であり厚みが２５ｍｍ以下）であって、後述するプリズムを作製するのに十分な大きさのガラスが得られるように切断して、ガラスの温度が昇温に追従できる昇温速度（例えば４０〜５０℃/時）でガラス転移温度Ｔｇ〜（Ｔｇ＋３０℃）の間の温度まで昇温し、９０分〜１８０分間保持してガラス中の歪を除去し、降温速度−３０℃／時間×４時間の条件で徐冷し、その後放冷することにより得られた光学ガラスを加工してプリズムを作製し、島津デバイス製造社製精密分光計ＧＭＲ−１(商品名)により屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎｃを測定した。また、屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎｃの各測定値を用いて、アッベ数νｄを算出した。結果を表１〜３に示す。

［３］ガラス転移温度（Ｔｇ）
株式会社リガク製の熱機械分析装置を用いて、昇温速度を４℃／分にして測定した。結果を表１〜３に示す。

［４］比重ｄ
アルキメデス法により測定した。結果を表１〜３に示す。

［５］着色度λ５、λ８０
光学ガラスサンプルを加工して、両面が互いに平行かつ平坦に光学研磨された厚さ１０ｍｍ±０．１ｍｍの板状ガラス試料を準備した。この板状ガラス試料の研磨面に垂直方向から光を入射して、波長２８０ｎｍ〜７００ｎｍの範囲で表面反射損失を含む分光透過率を、分光光度計を用いて測定し、分光透過率（外部透過率）が５％および７０％になる波長を、それぞれ着色度λ５およびλ８０とした。λ５およびλ８０の値は、いずれも小さいほど、ガラスの着色が少ないことを意味する。結果を表１〜３に示す。

［６］液相温度
１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスを白金坩堝中に投入し１２５０℃〜１３５０℃で２０〜３０分熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ二時間保持した。保持温度は１０００℃以上で５℃あるいは１０℃刻みとし、二時間保持後に結晶の析出しなかった最低温度を液相温度と定義した。結果を表１〜３に示す。

［７］熔融性
表１〜３に記載の組成を有するガラスが得られるように、バッチ原料を調合し、白金坩堝に原料を入れた。坩堝内に入れた原料の量は、熔融したときに１０ｍｌのガラス融液になる量である。原料を入れた坩堝を内部が１１６０℃に加熱されているガラス熔融炉内に入れ、大気雰囲気で、１５分かけて原料を熔融した。１５分経過後、坩堝をガラス熔融炉から取り出し、ガラス融液を室温で放冷し、ガラスを得た。得られたガラスについて、目視により熔け残りを観察したところ、いずれの組成においても原料の熔け残りは認められなかった。

表１〜３に示されるように、酸化タンタル（Ｔａ_２Ｏ_５、Ｔａ^５＋に対応）の含有量を低減した組成であるが、熱的安定性、低温軟化性および熔融性に優れ、所要の光学特性を実現できることが確認された。

（実施例２）
実施例１で得られた各種光学ガラスを使用し、公知の方法で精密プレス成形用プリフォームを作製した。得られたプリフォームを窒素雰囲気中で加熱、軟化し、プレス成形型で精密プレス成形し、光学ガラスを非球面レンズ形状に成形した。

その後、成形した光学ガラスをプレス成形型から取り出し、アニールし、芯取りして、各種光学ガラスからなる非球面レンズを作製した。

このようにして作製した非球面レンズの表面には白濁、泡、傷などの欠陥は認められなかった。

（比較例１）
次に、表４Ａおよび４Ｂに、本発明の比較例に係る光学ガラス（試料２５〜２９）の組成を示す。なお、表４Ａはカチオン％表示で、表４Ｂは質量％表示で、それぞれのガラス組成が表されており、同じ試料番号の光学ガラスは、同じ組成を有する同じ光学ガラスを意味している。また、表４Ａに記載されている組成は、いずれもＯ^２−の含有量が１００アニオン％である。なお、以下特記しない限り、表４Ａおよび４Ｂについては、総称して「表４」という。

また、表４の試料２５は特許文献１（特開平６−３０５７６９）の実施例３に示されるガラス、試料２６は特許文献２（特開平８‐０２６７６５）の実施例９に示されるガラス、試料２７は特許文献３（特開２００５−２７２１９４）の実施例３に示されるガラス、試料２８は特許文献４（特開昭５６−５４２５１）の表１にＮｏ．１として記載されているガラスに対応し、試料２９は特許文献５（特開２００２−２４９３３７）の実施例２６に示されるガラスに、それぞれ対応する光学ガラスである。

ここでは、比較例１として、表４に示される光学ガラスについて、以下の条件で、熔融性の評価実験を行った。なお、以下に記載しない条件は、実施例１と同じ条件である。

まず、表４に記載の各組成を有するガラスが得られるように、それぞれの試料に対応するバッチ原料を２００ｇ調合した。そして、得られたバッチ原料を、それぞれの白金坩堝に投入し、所定の温度にて一定時間、加熱、熔融した。

試料２５〜２７は、１１６０℃にて、１５分間加熱、熔融した。実施例１の熔融性の評価と同様に、１５分経過後、坩堝を加熱炉から取り出し、室温まで放冷し、坩堝中の熔融物を取り出し、観察した。

また、試料２８および２９については、１３００℃にて、２時間、攪拌しながら加熱、熔融した。２時間経過後、坩堝を加熱炉から取り出し、室温まで放冷し、坩堝中の熔融物を取り出し、観察した。

上記評価実験の結果、試料２５および２６は、取り出した熔融物の内部に多数の原料の熔け残り（未熔解物）が認められた。これらの試料は、カチオン比γ［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］が０．５未満、質量比γｗ［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］が２／３未満であり、特に、試料２５は、値Ｌ’についても−０．１未満あり、本発明の実施例に係る試料に比べて、熔融性が低いことが確認された。なお、試料２５および２６については、加熱炉内の温度を１２１０℃まで上げて、再度同様の実験を行ったが、やはり、内部に多数の原料の熔け残り（未熔解物）が認められた。

上記評価実験の結果、試料２７は、取り出した熔融物の内部に多数の原料の熔け残り（未熔解物）が認められた。このような試料２７試料は、合計含有量ＨＲ［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｔａ^５＋＋Ｂｉ^３＋］が７カチオン％以上、比［ＨＲ’／ＲＥ’］が０．３０超であり、本発明の実施例に係る試料に比べて、熔融性が低いことが確認された。

また、試料２８では、取り出した熔融物に、結晶が析出して白濁していることが確認された。このような試料２８は、カチオン比β［Ｌａ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）］および質量比βｗ［Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３）］がそれぞれ１であり（Ｌａ、Ｇｄ、ＹおよびＹｂのうち、Ｌａしか含まれておらず）、本発明の実施例に係る試料に比べて、ガラスの熱的安定性が低いことが確認された。

上記評価実験の結果、試料２９は、取り出した熔融物の内部に多数の原料の熔け残り（未熔解物）が認められた。このような試料２９は、値Ｌが２４未満であり、値Ｌ’が−０．１０未満であり、本発明の実施例に係る試料に比べて、熔融性が低いことが確認された。

Claims (11)

1. カチオン％表示にて、
   Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］が６５％以上であり、
   Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量に対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、およびＹｂ^３＋の合計含有量のカチオン比α［（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋）］が０．３０〜０．７０であり、
   Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＬａ^３＋の含有量のカチオン比β［Ｌａ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）］が１未満（０を含まず）であり、
   Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｔａ^５＋およびＢｉ^３＋の合計含有量［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｔａ^５＋＋Ｂｉ^３＋］が７％未満であり、
   Ｎｂ^５＋およびＴａ^５＋の合計含有量に対するＮｂ^５＋の含有量のカチオン比γ［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］が０．５以上である、酸化物ガラスであり、
   Ｌｉ^＋の含有量の６倍とＺｎ^２＋の含有量の２倍の合計からＳｉ^４＋の含有量を引いた値Ｌ［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）−Ｓｉ^４＋］が２４以上であり、
   Ｙｂ^３＋の含有量が０．５％以下であり、
   Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋およびＢｉ^３＋の合計含有量［Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３＋］が１．５％以下であり、
   Ｎａ^＋の含有量が２．０％以下であり、
   アッベ数νｄが４３．５〜４７であり、
   前記アッベ数νｄに対し、屈折率ｎｄが下記（１）式を満たす、光学ガラス。
   ｎｄ≧２．２５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
2. カチオン％表示にて、
   Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］が６５％以上であり、
   Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量に対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、およびＹｂ^３＋の合計含有量のカチオン比α［（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋）］が０．３０〜０．７０であり、
   Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量に対するＬａ^３＋の含有量のカチオン比β［Ｌａ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）］が１未満（０を含まず）であり、
   Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｔａ^５＋およびＢｉ^３＋の合計含有量［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｔａ^５＋＋Ｂｉ^３＋］が７％未満であり、
   Ｎｂ^５＋およびＴａ^５＋の合計含有量に対するＮｂ^５＋の含有量のカチオン比γ［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］が０．５以上である、酸化物ガラスであり、
   Ｌｉ^＋の含有量の６倍とＺｎ^２＋の含有量の２倍の合計からＳｉ^４＋の含有量を引いた値Ｌ［（６×Ｌｉ^＋）＋（２×Ｚｎ^２＋）−Ｓｉ^４＋］が２４以上であり、
   Ｙｂ^３＋の含有量が０．５％以下であり、
   Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋およびＢｉ^３＋の合計含有量［Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３＋］が１．５％以下であり、
   Ｚｒ^４＋の含有量が１．１〜１０％であり、
   アッベ数νｄが４３．５〜４７であり、
   前記アッベ数νｄに対し、屈折率ｎｄが下記（１）式を満たす、光学ガラス。
   ｎｄ≧２．２５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
3. Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量ＲＥに対するＧｄ^３＋およびＹ^３＋の合計含有量のカチオン比［（Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋）/ＲＥ］が０超である、請求項１または２に記載の光学ガラス。
4. Ｌｉ^＋を含有する、請求項１〜３のいずれかに記載の光学ガラス。
5. 必須成分として、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３およびＮｂ_２Ｏ_５を含み、
   値ＮＷＦ’に対する値ＲＥ’の比［ＲＥ’／ＮＷＦ’］が０．３０〜０．７０であり、
   値ＲＥ’に対する値ＨＲ’の比［ＨＲ’／ＲＥ’］が０．３０以下であり、
   Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬａ_２Ｏ_３の含有量の質量比βｗ［Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３）］が１未満（０を含まず）であり、
   Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴａ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比γｗ［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］が２／３以上であり、
   値Ｌ’が−０．１０以上であり、
   Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量が１．０質量％以下であり、
   ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量［ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］が５．０質量％以下であり、
   Ｎａ_２Ｏの含有量が０．５質量％以下であり、
   アッベ数νｄが４３．５〜４７であり、
   前記アッベ数νｄに対し、屈折率ｎｄが下記（１）式を満たす、光学ガラス。
   ｎｄ≧２．２５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
   ただし、
   Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＺｎＯの各分子量を、それぞれＭ（Ｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＳｉＯ_２）、Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）、Ｍ（ＴｉＯ_２）、Ｍ（ＷＯ_３）、Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）、Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）、Ｍ（Ｋ_２Ｏ）およびＭ（ＺｎＯ）と表し、
   上記各成分の含有量を、質量％表示における上記各成分の含有比率の値で表した場合に、
   前記値ＮＷＦ’は、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｂ_２Ｏ_３）で割った値、ＳｉＯ_２の含有量の数値をＭ（ＳｉＯ_２）で割った値およびＡｌ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ａｌ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
   前記値ＲＥ’は、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｌａ_２Ｏ_３）で割った値、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｇｄ_２Ｏ_３）で割った値、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｙ_２Ｏ_３）で割った値およびＹｂ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｙｂ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
   前記値ＨＲ’は、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の数値の２倍をＭ（Ｎｂ_２Ｏ_５）で割った値、ＴｉＯ_２の含有量の数値をＭ（ＴｉＯ_２）で割った値、ＷＯ_３の含有量の数値をＭ（ＷＯ_３）で割った値およびＢｉ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｂｉ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
   前記値Ｌ’は、Ｌｉ_２Ｏの含有量の数値の１２倍をＭ（Ｌｉ_２Ｏ）で割った値、Ｎａ_２Ｏの含有量の数値の４倍をＭ（Ｎａ_２Ｏ）で割った値、Ｋ_２Ｏの含有量の数値の２倍をＭ（Ｋ_２Ｏ）で割った値およびＺｎＯの含有量の数値の２倍をＭ（ＺｎＯ）で割った値の合計値から、ＳｉＯ_２の含有量の数値の２倍をＭ（ＳｉＯ_２）で割った値、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ａｌ_２Ｏ_３）で割った値およびＢ_２Ｏ_３の含有量の数値をＭ（Ｂ_２Ｏ_３）で割った値の合計値を差し引いた値である。
6. 必須成分として、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３およびＮｂ_２Ｏ_５を含み、
   値ＮＷＦ’に対する値ＲＥ’の比［ＲＥ’／ＮＷＦ’］が０．３０〜０．７０であり、
   値ＲＥ’に対する値ＨＲ’の比［ＨＲ’／ＲＥ’］が０．３０以下であり、
   Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬａ_２Ｏ_３の含有量の質量比βｗ［Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３）］が１未満（０を含まず）であり、
   Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴａ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比γｗ［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］が２／３以上であり、
   値Ｌ’が−０．１０以上であり、
   Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量が１．０質量％以下であり、
   ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量［ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］が５．０質量％以下であり、
   ＺｒＯ_２の含有量が１．７〜１５質量％であり、
   アッベ数νｄが４３．５〜４７であり、
   前記アッベ数νｄに対し、屈折率ｎｄが下記（１）式を満たす、光学ガラス。
   ｎｄ≧２．２５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
   ただし、
   Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＺｎＯの各分子量を、それぞれＭ（Ｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＳｉＯ_２）、Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）、Ｍ（ＴｉＯ_２）、Ｍ（ＷＯ_３）、Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）、Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）、Ｍ（Ｋ_２Ｏ）およびＭ（ＺｎＯ）と表し、
   上記各成分の含有量を、質量％表示における上記各成分の含有比率の値で表した場合に、
   前記値ＮＷＦ’は、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｂ_２Ｏ_３）で割った値、ＳｉＯ_２の含有量の数値をＭ（ＳｉＯ_２）で割った値およびＡｌ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ａｌ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
   前記値ＲＥ’は、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｌａ_２Ｏ_３）で割った値、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｇｄ_２Ｏ_３）で割った値、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｙ_２Ｏ_３）で割った値およびＹｂ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｙｂ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
   前記値ＨＲ’は、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の数値の２倍をＭ（Ｎｂ_２Ｏ_５）で割った値、ＴｉＯ_２の含有量の数値をＭ（ＴｉＯ_２）で割った値、ＷＯ_３の含有量の数値をＭ（ＷＯ_３）で割った値およびＢｉ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ｂｉ_２Ｏ_３）で割った値の合計値であり、
   前記値Ｌ’は、Ｌｉ_２Ｏの含有量の数値の１２倍をＭ（Ｌｉ_２Ｏ）で割った値、Ｎａ_２Ｏの含有量の数値の４倍をＭ（Ｎａ_２Ｏ）で割った値、Ｋ_２Ｏの含有量の数値の２倍をＭ（Ｋ_２Ｏ）で割った値およびＺｎＯの含有量の数値の２倍をＭ（ＺｎＯ）で割った値の合計値から、ＳｉＯ_２の含有量の数値の２倍をＭ（ＳｉＯ_２）で割った値、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の数値の２倍をＭ（Ａｌ_２Ｏ_３）で割った値およびＢ_２Ｏ_３の含有量の数値をＭ（Ｂ_２Ｏ_３）で割った値の合計値を差し引いた値である。
7. Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量ＲＥｗに対するＧｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３の合計含有量の質量比［（Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３）/ＲＥｗ］が０．０５以上である、請求項５または６に記載の光学ガラス。
8. Ｌｉ_２Ｏを含有する、請求項５〜７のいずれかに記載の光学ガラス。
9. Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量が、１質量％未満である、請求項１〜８のいずれかに記載の光学ガラス。
10. 請求項１〜９のいずれかに記載の光学ガラスからなる、光学素子。
11. 請求項１〜９のいずれかに記載の光学ガラスからなる、精密プレス成形用プリフォーム。

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