JP6615685B2 - 回転電機の電機子巻線 - Google Patents

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Description

本発明の実施形態は、３相で１極あたり４５スロットを備えた偶数極の回転電機に適用される５並列回路を有する電機子巻線に関する。
大容量の回転電機においては、電機子巻線は上コイル片と下コイル片を積層鉄心に設けられたスロットに２層に配置し、これを直列に接続することによって発生電圧を高め、機器容量を増大している。しかし、電機子巻線の電圧が高くなると耐電圧のために電機子巻線の主絶縁厚さが厚くなり、その結果として導体部分の断面積が減少して電流密度が増加し、損失増加を招く。
また、特に電機子巻線を主絶縁の外側から冷却するような間接冷却方式の機械では、主絶縁厚さが厚くなることは熱抵抗の増加を招き、電機子巻線の温度上昇が大きくなる問題がある。このため、電機子巻線を複数の並列回路に分割することにより、機器の容量はそのままにして電機子巻線の電圧を低減して主絶縁厚さを薄くし、損失低減および冷却能力の向上を図ることが実施されている。また、間接冷却方式の大容量機ではスロット数を多くして電機子巻線の冷却周長を増加することが一般的であるため、３並列回路を超えるような並列回路を有する電機子巻線が必要となっている。
このように２極機において３並列回路を超えるような並列回路を有する電機子巻線を適用した場合には、並列回路毎の発生電圧を完全に同一にすることができないため、並列回路間の循環電流が発生し、電機子巻線の損失を増加する問題が発生する。
この循環電流損失を低減するためには、各並列回路の発生電圧の不平衡をできる限り小さくすることが肝要であり、このために各相帯中の各並列回路に属するコイル配置に特別な配慮を必要とする。
このようなコイル配置を改善した例を図１７に示す電機子巻線の１相分の展開模式図を参照して説明する。
図１７はハミルトン・テイラーの米国特許に基づく３相２極７２スロットを有する回転電機に適用可能な４並列回路を有する電機子巻線の例である（特許文献１）。
なお図１７では１相分のみを示しているが他の２相については、図示された相の電機子巻線の構成をそれぞれ１２０度および２４０度ずらしたものであることは容易に理解できる。
同特許においては、並列回路を１〜４の番号で表した場合に第１の相帯１７の１２個の上コイル片１５、下コイル片１６の並列回路番号をそれぞれ極中心側から順に１２２１２１１２１２２１とし、第２の相帯１８の上コイル片１５、下コイル片１６の並列回路番号をそれぞれ極中心側から順に３４４３４３３４３４４３とするようにし、並列回路毎の電圧の大きさの偏差（平均的な相電圧よりの偏差の絶対値）および並列回路毎の電圧の位相差の偏差（平均的な相電圧の位相角の偏差）を小さくなるようにしている。
また、このような接続を実現するため、図１７においては接続側のコイルエンド１９ａに１４本／相のジャンパ線２０ａを設けている。
一方、並列回路毎の電圧の大きさの偏差および位相角の偏差を小さくすることについては、ルドルフ・ヘイバーマンの米国特許が知られている（特許文献２）。
同特許においては、並列回路毎の電圧の大きさの偏差については０．４％以内、位相角の偏差については０．１５度以内という基準が示されているが、上述したハミルトン・テイラー特許においては並列回路毎の電圧の大きさの偏差が０．１２％、位相角の偏差が０度と、同基準からみても高度な平衡度を示しており、循環電流を低減する効果は十分なものと考えられる。
米国特許第２，７７８，９６２号明細書 米国特許第２，７７８，９６３号明細書 特許第５３６７４３６号公報
上述した特許文献１（ハミルトン・テイラーの米国特許）における接続方法は、３相２極７２スロットを有する回転電機に適用可能な４並列回路を有する電機子巻線を提供するものであるが、間接冷却方式の大容量回転電機においてはさらに並列回路数の多い電機子巻線が必要となる。そこで、図１８に示すように２極７２スロットを有する回転電機に適用される６並列回路を有する回転電機の電機子巻線の接続方法が知られている（特許文献３）。
上述した特許文献３における接続方法は、３相２極７２スロットを有する回転電機に適用可能な６並列回路を有する電機子巻線を提供するものであるが、適用が３相２極７２スロットを有する回転電機に限られる。
今後、間接冷却方式の大容量回転電機は、さらなる大容量化が見込まれ、巻数をさらに多くして発生電圧を確保することが求められる。そのためには、さらにスロット数の多い電機子巻線を実現することが望まれる。例えば、３相で１極あたり４５スロットを有する回転電機に適用される５並列回路を有する回転電機の電機子巻線を実現することが望まれる。
本発明は上記実情に鑑みてなされたものであり、間接冷却方式の大容量回転電機に好適なスロット数が多くかつ信頼性の高い電機子巻線を提供することを目的とする。
実施形態によれば、積層鉄心に設けられた１極あたり４５個のスロットに納められる３相偶数極の２層巻き電機子巻線が提供される。当該巻線の各相は、第１及び第２の相帯からなる２つの相帯に分割した５つの並列回路を有し、各並列回路は接続側コイルエンド及び反接続側コイルエンドでそれぞれ互いに直列接続される上コイル片と下コイル片とからなり、前記第１の相帯に第１、第２の並列回路に対応するコイル片を配置し、前記第２の相帯に第４、第５の並列回路に対応するコイル片を配置し、前記第１及び第２の相帯に第３の並列回路に対応するコイル片を配置し、各並列回路の上コイル片と下コイル片とを極中心側から数えた位置が互いに同じになるように配置している。
本発明によれば、間接冷却方式の大容量回転電機に好適なスロット数が多くかつ信頼性の高い電機子巻線を提供することができる。
第１の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第２の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第３の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第４の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第５の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第６の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第７の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第８の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第９の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第１０の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第１１の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第１２の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第１３の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第１４の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第１５の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 第１６の実施形態の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 従来の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。 従来の回転電機の電機子巻線の２極１相分の展開模式図。
以下、実施の形態について、図面を参照して説明する。
（第１の実施形態）
最初に、図１を参照して、第１の実施形態について説明する。
図１は第１の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図１に示す回転電機の電機子１１は、３相偶数極の２層巻き電機子巻線により構成される。図１の例では、積層鉄心よりなる電機子鉄心１２に１極あたり４５個のスロット１３が設けられており、当該スロット１３に２極３相５並列回路の電機子巻線が２層に納められている。３相２極の回転電機（２極機）の場合、全スロット数は９０個となる。
各相の電機子巻線は、スロット１３内の上部に納められる上コイル片１５と、スロット１３内の下部に納められる下コイル片１６とを有し、これら上下コイル片１５，１６の端部同士を巻線口出し部に接続される接続側コイルエンド１９ａと、その軸方向反対側で巻線口出し部に接続されない反接続側コイルエンド１９ｂにおいてそれぞれ直列に接続してなる。さらに電機子巻線は、上下コイル片１５，１６のそれぞれを電機子鉄心１２に設けられた１５個のスロット１３に納める第１の相帯１７と、同じく１５個のスロット１３に納める第２の相帯１８とを有している。
ここで、第１及び第２の相帯とは、３相各相を２つに分割して割り当てられた積層鉄心（電機子鉄心）に有する１極あたり４５個のスロットにそれぞれ上コイル片及び下コイル片を２層に収めてこれらを順次直列接続して同一相を形成する巻線部分を言う。
各相の電機子巻線はそれぞれ５つの並列回路を有しており、この各並列回路には図示したように○の中に１、２、３、４、５という回路番号をつけて識別している。なお、この回路番号は単に説明の便宜上、その並列回路を特定するためにつけた符号であって、特にどのような符号をどのような順番につけてもかまわないものである。
各相帯１７、１８の上コイル片１５は、接続側および反接続側のコイルエンド１９ａ，１９ｂで所定のコイルピッチだけ離れた位置にある対応する下コイル片１６と接続されて５つの並列回路をなし、各回路は接続側コイルエンド１９ａに設けられる口出し接続導体２１を介して並列接続されて電機子巻線１４を形成している。図１は、コイルピッチに２／３という小さ目の値を採用した例であるが、これは図を見やすくする目的のためであって、特にこのコイルピッチに特定されるものではない。
図１に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに５本／相のジャンパ線２０ａを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，２，３，２，１，１，２，３，２，１，１，２，３，２，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，５，３，５，４，４，５，３，５，４，４，５，３，５，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表１のようになる。
表１に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，５，６，１０，１１，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，４，７，９，１２，１４番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，８，１３番目の位置にそれぞれ配置されている。
次に１相中の発生電圧の不平衡について説明するが、ここではその不平衡度を数値評価する手段として、一般に次の定義を採用する。つまり、一相中の多数の並列回路のうちの１回路のみの電圧をｐ．ｕ．表示で表わしたものは、その並列回路の開放電圧と相全体としての平均電圧（相電圧）との比であって、その並列回路と相全体の電圧の大きさの不平衡の程度を表わす。同様に、１つの並列回路に発生する開放電圧と相電圧との位相角偏差はその並列回路と相全体の電圧の位相角の不平衡の程度を表わす。
表２は第１の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表２では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表２に示すように第１の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．４９％、位相角の偏差が０．００度である。この値は、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準に対して、電圧の大きさの偏差で０．４％台、位相角の偏差で０．１５度以内となることがわかる。
また、表３は第１の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。表３では巻線ピッチが３５／４５〜３９／４５の場合を記載しているが、第１の実施形態では巻線ピッチによらず電圧の大きさの偏差、位相角の偏差が一定となる。
以上のように、第１の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を概ね満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、口出し位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第２の実施形態）
次に、図２を参照して、第２の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図２は第２の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図２に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに２１本／相のジャンパ線２０ａを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，２，３，２，１，２，１，３，１，２，１，２，３，２，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，５，３，５，４，５，４，３，４，５，４，５，３，５，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表４のようになる。
表４に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，５，７，９，１１，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，４，６，１０，１２，１４番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，８，１３番目の位置にそれぞれ配置されている。
表５は第２の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表５では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表５に示すように第２の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．４９％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を概ね満足していることがわかる。
また、表６は第２の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。表６では巻線ピッチが３５／４５〜３９／４５の場合を記載しているが、第２の実施形態では巻線ピッチによらず電圧の大きさの偏差、位相角の偏差が一定となる。
以上のように、第２の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を概ね満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、口出し位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしても入れ替えたりしてもよい。
（第３の実施形態）
次に、図３を参照して、第３の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図３は第３の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図３に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに１７本／相のジャンパ線２０ａを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，２，３，２，２，１，１，３，１，１，２，２，３，２，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，５，３，５，５，４，４，３，４，４，５，５，３，５，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表７のようになる。
表７に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，６，７，９，１０，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，４，５，１１，１２，１４番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，８，１３番目の位置にそれぞれ配置されている。
表８は第３の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表８では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表８に示すように第３の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．４９％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を概ね満足していることがわかる。
また、表９は第３の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。表９では巻線ピッチが３５／４５〜３９／４５の場合を記載しているが、第３の実施形態では巻線ピッチによらず電圧の大きさの偏差、位相角の偏差が一定となる。
以上のように、第３の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を概ね満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、口出し位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしても入れ替えたりしてもよい。
（第４の実施形態）
次に、図４を参照して、第４の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図４は第４の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図４に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに２１本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに４本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，３，２，２，２，１，１，２，１，１，２，２，３，３，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，３，５，５，５，４，４，５，４，４，５，５，３，３，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表１０のようになる。
表１０に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，６，７，９，１０，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，４，５，８，１１，１２番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，１３，１４番目の位置にそれぞれ配置されている。
表１１は第４の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表１１では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表１１に示すように第４の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．１９％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足していることがわかる。
また、表１２は第４の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。巻線ピッチが３７／４５の場合では平衡度は、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
以上のように、第４の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、口出し位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしても入れ替えたりしてもよい。
（第５の実施形態）
次に、図５を参照して、第５の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図５は第５の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図５に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに１９本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに４本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，３，２，２，２，１，１，２，１，１，３，２，２，３，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，３，５，５，５，４，４，５，４，４，３，５，５，３，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表１３のようになる。
表１３に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，６，７，９，１０，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，４，５，８，１２，１３番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，１１，１４番目の位置にそれぞれ配置されている。
表１４は第５の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表１４では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表１４に示すように第５の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．１９％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足していることがわかる。
また、表１５は第５の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。巻線ピッチが３６／４５〜３８／４５の範囲内の場合では平衡度は、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
以上のように、第５の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、口出し位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしても入れ替えたりしてもよい。
以下に説明する第６乃至第１６の実施形態では、同じ相帯内で同じ並列回路のコイル片同士を接続側コイルエンド１９ａにて接続するためのジャンパ線２０ａを、口出し接続導体２１に接続されるコイル片及びそのコイル片の隣に位置するコイル片を除くいずれかのコイル片に接続した電機子巻線の構成例を示す。当該構成により、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
（第６の実施形態）
最初に、図６を参照して、第６の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図６は第６の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図６に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに５本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに１８本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，３，２，２，２，１，１，１，２，２，３，１，２，３，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，３，５，５，５，４，４，４，５，５，３，４，５，３，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表１６のようになる。
表１６に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，６，７，８，１２，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，４，５，９，１０，１３番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，１１，１４番目の位置にそれぞれ配置されている。
表１７は第６の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表１７では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表１７に示すように第６の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．０５８９％、位相角の偏差が０．００度である。この値は、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準に対して、電圧の大きさの偏差で０．４％台、位相角の偏差で０．１５度以内となることがわかる。
また、表１８は第６の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３６／４５〜３８／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図６に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第６の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を概ね満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第７の実施形態）
次に、図７を参照して、第７の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図７は第７の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図７に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに５本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに１８本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，３，２，１，２，２，２，１，１，２，３，１，１，３，２となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，３，５，４，５，５，５，４，４，５，３，４，４，３，５となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表１９のようになる。
表１９に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，４，８，９，１２，１３番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，５，６，７，１０，１５番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，１１，１４番目の位置にそれぞれ配置されている。
表２０は第７の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表２０では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表２０に示すように第７の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．０８８５％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を概ね満足していることがわかる。
また、表２１は第７の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３６／４５〜３８／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図７に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第７の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第８の実施形態）
次に、図８を参照して、第８の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図８は第８の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図８に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに５本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに１２本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，３，２，２，２，１，１，２，１，２，３，１，２，３，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，３，５，５，５，４，４，５，４，５，３，４，５，３，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表２２のようになる。
表２２に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，６，７，９，１２，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，４，５，８，１０，１３番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，１１，１４番目の位置にそれぞれ配置されている。
表２３は第８の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表２３では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表２３に示すように第８の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．３６５４％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を概ね満足していることがわかる。
また、表２４は第８の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３７／４５〜３８／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図８に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第８の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第９の実施形態）
次に、図９を参照して、第９の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図９は第９の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図９に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに５本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに２０本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，３，１，２，２，２，２，２，１，１，３，１，１，３，２となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，３，４，５，５，５，５，５，４，４，３，４，４，３，５となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表２５のようになる。
表２５に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，３，９，１０，１２，１３番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から４，５，６，７，８，１５番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，１１，１４番目の位置にそれぞれ配置されている。
表２６は第９の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表２６では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表２６に示すように第９の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．２７０５％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足していることがわかる。
また、表２７は第９の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３６／４５〜３７／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図９に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第９の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第１０の実施形態）
次に、図１０を参照して、第１０の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図１０は第１０の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図１０に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに５本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに２０本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，３，２，１，２，２，２，２，１，１，３，１，２，３，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，３，５，４，５，５，５，５，４，４，３，４，５，３，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表２８のようになる。
表２８に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，４，９，１０，１２，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，５，６，７，８，１３番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，１１，１４番目の位置にそれぞれ配置されている。
表２９は第１０の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表２９では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表２９に示すように第１０の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．０９４６％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足していることがわかる。
また、表３０は第１０の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３６／４５〜３８／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図１０に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第１０の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第１１の実施形態）
次に、図１１を参照して、第１１の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図１１は第１１の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図１１に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに１３本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに１０本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に１，３，２，２，１，２，１，２，１，２，３，１，２，３，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に４，３，５，５，４，５，４，５，４，５，３，４，５，３，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表３１のようになる。
表３１に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から１，５，７，９，１２，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，４，６，８，１０，１３番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，１１，１４番目の位置にそれぞれ配置されている。
表３２は第１１の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表３２では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表３２に示すように第１１の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．１９９０％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足していることがわかる。
また、表３３は第１１の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３６／４５〜３８／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図１１に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第１１の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第１２の実施形態）
次に、図１２を参照して、第１２の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図１２は第１２の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図１２に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに１３本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに１６本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に２，１，３，１，２，２，１，３，１，２，１，２，２，１，３となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に５，４，３，４，５，５，４，３，４，５，４，５，５，４，３となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表３４のようになる。
表３４に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から２，４，７，９，１１，１４番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から１，５，６，１０，１２，１３番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，８，１５番目の位置にそれぞれ配置されている。
表３５は第１２の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表３５では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表３５に示すように第１２の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．２１５８％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足していることがわかる。
また、表３６は第１２の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３４／４５〜３８／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図１２に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第１２の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第１３の実施形態）
次に、図１３を参照して、第１３の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図１３は第１３の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図１３に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに１３本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに２４本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に２，１，３，１，２，１，２，３，１，２，１，２，１，３，２となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に５，４，３，４，５，４，５，３，４，５，４，５，４，３，５となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表３７のようになる。
表３７に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から２，４，６，９，１１，１３番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から１，５，７，１０，１２，１５番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，８，１４番目の位置にそれぞれ配置されている。
表３８は第１３の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表３８では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表３８に示すように第１３の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．２２４２％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足していることがわかる。
また、表３９は第１３の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３６／４５〜４１／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図１３に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第１３の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第１４の実施形態）
次に、図１４を参照して、第１４の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図１４は第１４の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図１４に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに１３本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに２８本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に２，１，３，１，２，１，２，３，１，２，１，２，１，２，３となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に５，４，３，４，５，４，５，３，４，５，４，５，４，５，３となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表４０のようになる。
表４０に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から２，４，６，９，１１，１３番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から１，５，７，１０，１２，１４番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から３，８，１５番目の位置にそれぞれ配置されている。
表４１は第１４の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表４１では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表４１に示すように第１４の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．２５００％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足していることがわかる。
また、表４２は第１４の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３６／４５〜３８／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図１４に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第１４の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第１５の実施形態）
次に、図１５を参照して、第１５の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図１５は第１５の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図１５に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに５本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに２２本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に２，３，１，１，２，１，２，２，１，１，３，２，２，３，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に５，３，４，４，５，４，５，５，４，４，３，５，５，３，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表４３のようになる。
表４３に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から３，４，６，９，１０，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から１，５，７，８，１２，１３番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，１１，１４番目の位置にそれぞれ配置されている。
表４４は第１５の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表４４では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表４４に示すように第１５の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．１５３１％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足していることがわかる。
また、表４５は第１５の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３６／４５〜３８／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図１５に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第１５の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（第１６の実施形態）
次に、図１６を参照して、第１６の実施形態について説明する。ここでは、前述の第１の実施形態（図１）と共通する部分の説明を省略し、異なる部分を中心に説明する。
図１６は第１６の実施形態における回転電機の電機子巻線の２極１相分を示す展開模式図である。
図１６に示すように相帯１７、１８の接続側コイルエンド１９ａに５本／相のジャンパ線２０ａを、反接続側コイルエンド１９ｂに１４本／相のジャンパ線２０ｂを設けることにより、第１の相帯１７における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が極中心側から順に２，３，１，１，２，１，２，２，１，１，３，２，３，２，１となり、第２の相帯１８における上コイル片１５および下コイル片１６の回路番号が順に５，３，４，４，５，４，５，５，４，４，３，５，３，５，４となるようにして接続している。
これにより、相帯内の上下コイル片１５，１６の相対位置を極中心からの位置によって表した場合に、各並列回路の上下コイル片１５，１６の位置は表４３のようになる。
表４６に示すように、第１及び第４の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６が、極中心から３，４，６，９，１０，１５番目の位置に配置され、上記第２及び第５の並列回路の各６個の上下コイル片１５，１６については、極中心から１，５，７，８，１２，１４番目の位置に配置され、上記第３の並列回路の各３個の上下コイル片１５，１６については、極中心から２，１１，１３番目の位置にそれぞれ配置されている。
表４７は第１６の実施形態における電機子巻線の発生電圧の平衡度を示すものである。ただし、本実施形態では平衡度は巻線ピッチによって変化するため、表４７では３７／４５（８２．２２％）の巻線ピッチの場合を示している。表４７に示すように第１６の実施形態における電機子巻線では、電圧の大きさの偏差（ｐ．ｕ．電圧の１．０よりの偏差）は最大で０．２７６５％、位相角の偏差が０．００度と、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足していることがわかる。
また、表４８は第１６の実施形態における巻線ピッチによる電圧の大きさの偏差、位相角の偏差の最大値の変化を示すものである。電圧の大きさの偏差は、巻線ピッチが３７／４５〜４０／４５の範囲で、ルドルフ・ヘイバーマンの特許による、電圧の大きさの偏差で０．４％、位相角の偏差を０．１５度以内という基準を満足している。
また、図１６に示すように、接続側ジャンパ線２０ａは、口出し接続導体２１に接続されたコイル片の隣に位置するコイル片に接続されていないため、接続側ジャンパ線２０ａと口出し接続導体２１が干渉し難くなり、接続側ジャンパ線２０ａや口出し接続導体２１の接続作業がより容易になり、コイル接続の加工不良や絶縁不良が生じ難くなり、より信頼性の高い回転電機を提供することができる。
以上のように、第１６の実施形態においては並列回路毎の電圧について前述のルドルフ・ヘイバーマンの特許による基準値を満足する平衡度を実現でき、循環電流を低減することができる。
なお、本実施形態は図示した構成に限らず、ジャンパ線位置を図示したものと違う位置に配置したり、例えば並列回路１と並列回路４の電気的に等価な位置にあるコイル片を入れ替えたりしてもよい。
（各実施形態に共通する事項）
各実施形態の電機子巻線に共通する構成上の特徴点を以下に列挙する。
・積層鉄心に設けられた１極あたり４５個のスロットに納められる３相偶数極の２層巻き電機子巻線である。
・当該巻線の各相は、第１及び第２の相帯１７，１８からなる２つの相帯に分割した５つの並列回路を有し、各並列回路は接続側コイルエンド１９ａ及び反接続側コイルエンド１９ｂでそれぞれ互いに直列接続される上コイル片１５と下コイル片１６とからなる。
・第１の相帯１７に第１、第２の並列回路に対応するコイル片を配置し、第２の相帯１８に第４、第５の並列回路に対応するコイル片を配置し、第１及び第２の相帯１７，１８に第３の並列回路に対応するコイル片を配置している。
・各並列回路の上コイル片と下コイル片とを極中心側から数えた位置が互いに同じになるように配置している。
・第１の相帯１７内の第３の並列回路に対応するコイル片の１つと、第２の相帯１８内の第３の並列回路に対応するコイル片の１つとを、１つのジャンパ線２０ａで接続している。具体的には、口出し部へ通じる口出し接続導体２１に接続されている第１の相帯１７内の第１または第２の並列回路に対応する１つの上コイル片１５または下コイル片１６（例えば下コイル片１６）の隣に位置する第３の並列回路のコイル片と、同じく口出し部へ通じる口出し接続導体２１に接続されている第２の相帯１８内の第４または第５の並列回路に対応する１つの上コイル片１５または下コイル片１６（例えば下コイル片１６）の隣に位置する第３の並列回路のコイル片とを、１つのジャンパ線２０ａで接続している。
以上詳述したように、各実施形態によれば、間接冷却方式の大容量回転電機に好適なスロット数が多くかつ信頼性の高い電機子巻線を提供することができる。
本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
１１…電機子、１２…電機子鉄心、１３…スロット、１４…電機子巻線、１５…上コイル片、１６…下コイル片、１７…第１の相帯、１８…第２の相帯、１９ａ…接続側コイルエンド、１９ｂ…反接続側コイルエンド、２０ａ…接続側のジャンパ線、２０ｂ…反接続側のジャンパ線、２１…口出し導体。

Claims (19)

  1. 積層鉄心に設けられた１極あたり４５個のスロットに納められる３相偶数極の２層巻き電機子巻線であって、
    当該巻線の各相は、第１及び第２の相帯からなる２つの相帯に分割した５つの並列回路を有し、各並列回路は接続側コイルエンド及び反接続側コイルエンドでそれぞれ互いに直列接続される上コイル片と下コイル片とからなり、
    前記第１の相帯に第１、第２の並列回路に対応するコイル片を配置し、前記第２の相帯に第４、第５の並列回路に対応するコイル片を配置し、前記第１及び第２の相帯に第３の並列回路に対応するコイル片を配置し、
    各並列回路の上コイル片と下コイル片とを極中心側から数えた位置が互いに同じになるように配置したことを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  2. 請求項１に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１の相帯内の前記第３の並列回路に対応するコイル片の１つと前記第２の相帯内の前記第３の並列回路に対応するコイル片の１つとを接続したことを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  3. 請求項１又は２に記載の回転電機の電機子巻線において、
    同じ相帯内で同じ並列回路のコイル片同士を接続側コイルエンドにて接続するためのジャンパ線を、口出し接続導体に接続されるコイル片及びそのコイル片の隣に位置するコイル片を除くいずれかのコイル片に接続したことを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  4. 請求項１又は２に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，５，６，１０，１１，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，４，７，９，１２，１４番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，８，１３番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  5. 請求項１又は２に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，５，７，９，１１，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，４，６，１０，１２，１４番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，８，１３番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  6. 請求項１又は２に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，６，７，９，１０，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，４，５，１１，１２，１４番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，８，１３番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  7. 請求項１又は２に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，６，７，９，１０，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，４，５，８，１１，１２番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，１３，１４番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  8. 請求項１又は２に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，６，７，９，１０，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，４，５，８，１２，１３番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，１１，１４番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  9. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，６，７，８，１２，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，４，５，９，１０，１３番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，１１，１４番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  10. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，４，８，９，１２，１３番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，５，６，７，１０，１５番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，１１，１４番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  11. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，６，７，９，１２，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，４，５，８，１０，１３番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，１１，１４番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  12. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，３，９，１０，１２，１３番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から４，５，６，７，８，１５番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，１１，１４番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  13. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，４，９，１０，１２，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，５，６，７，８，１３番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，１１，１４番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  14. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，５，７，９，１２，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，４，６，８，１０，１３番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，１１，１４番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  15. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，４，７，９，１１，１４番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，５，６，１０，１２，１３番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，８，１５番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  16. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，４，６，９，１１，１３番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，５，７，１０，１２，１５番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，８，１４番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  17. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，４，６，９，１１，１３番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，５，７，１０，１２，１４番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，８，１５番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  18. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，４，６，９，１０，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，５，７，８，１２，１３番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，１１，１４番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
  19. 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転電機の電機子巻線において、
    前記第１及び第４の並列回路の上下コイル片が、極中心から３，４，６，９，１０，１５番目の位置に配置され、前記第２及び第５の並列回路の上下コイル片が、極中心から１，５，７，８，１２，１４番目の位置に配置され、前記第３の並列回路の上下コイル片が、極中心から２，１１，１３番目の位置に配置されていることを特徴とする回転電機の電機子巻線。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6615685B2 (ja) * 2016-04-26 2019-12-04 株式会社東芝 回転電機の電機子巻線
CN114128092B (zh) * 2019-12-09 2024-02-23 株式会社东芝 旋转电机的电枢绕组以及旋转电机

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2778962A (en) 1954-02-11 1957-01-22 Gen Electric Armature winding with four parallels per phase
US2731576A (en) * 1954-10-18 1956-01-17 Gen Electric 6-phase, 2-circuit generators
US2745029A (en) * 1955-06-10 1956-05-08 Gen Electric Polyphase generators
US2778963A (en) 1955-06-10 1957-01-22 Gen Electric Polyphase generators
GB858510A (en) * 1957-05-02 1961-01-11 Vickers Electrical Co Ltd Improvements relating to armature windings for dynamo-electric machines
US3408517A (en) * 1966-02-23 1968-10-29 Gen Electric Multiple circuit winding patterns for polyphase dynamoelectric machines
US3652888A (en) * 1971-03-18 1972-03-28 Gen Electric Two pole, 45 slot, three circuit dynamoelectric machine winding pattern
JP3550847B2 (ja) * 1996-01-24 2004-08-04 株式会社日立製作所 回転電機の電機子巻線パターン
JP4914169B2 (ja) * 2006-10-16 2012-04-11 株式会社日立製作所 回転電機
JP5193557B2 (ja) * 2007-10-16 2013-05-08 株式会社東芝 電機子
JP5060325B2 (ja) * 2008-01-31 2012-10-31 株式会社東芝 回転電機の電機子巻線
JP5367436B2 (ja) * 2009-04-13 2013-12-11 株式会社東芝 回転電機の電機子巻線
JP6529876B2 (ja) 2015-09-25 2019-06-12 株式会社東芝 回転電機の電機子巻線
JP6490550B2 (ja) 2015-09-25 2019-03-27 株式会社東芝 回転電機の電機子巻線
JP6560606B2 (ja) * 2015-12-11 2019-08-14 三菱日立パワーシステムズ株式会社 回転電機
JP6615685B2 (ja) * 2016-04-26 2019-12-04 株式会社東芝 回転電機の電機子巻線

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