JP6613575B2 - 路面摩擦係数の算出方法 - Google Patents
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Description
近年はタイヤの空気圧等の情報をフィードバックし走行制御するインテリジェントタイヤが提案されている。
今後、車両が走行する路面の摩擦係数等のタイヤの接触面の路面性状が分かれば、さらなる高度な走行制御が可能と期待されている。
本出願に係る発明者らは、タイヤの内側から表面部にかけて貫通孔を形成し、歪みゲージに連結したウィスカを、この貫通孔を通し周囲を接着するとともにウィスカの先端に路面との接触部を形成した触覚センサを提案している(非特許文献1)。
本発明は、さらにタイヤへの実装性向上、触覚センサの接触部の耐久性向上を目的に改良されたものである。
特許文献1は、タイヤトレッドのトレッド溝部にトレッド表面よりも高さの高い第1センシングブロックと高さの低い第2センシングブロックとを設け、それぞれに歪みゲージを貼り付けた路面摩擦係数の推定方法を開示する。
しかし、同公報に開示する技術はセンシングブロックの歪量、振動レベルをパラメータとする推定方法であり、タイヤに加わる摩擦力の負荷方向やタイヤの変形に対する影響が充分に考慮されていない。
特許文献2は、タイヤの表面に、地面に対してスライドしない通常リブと地面に対してスライドする犠牲リブを有し、この犠牲リブに感応センサを設けたグリップの測定方法を開示する。
しかし、同公報に開示する技術は犠牲リブに加えられる剪断応力の信号分析によるものであり、同公報に記載されているとおり犠牲リブ摩耗により情報が変化し、再キャリブレーション処置が必要である。
この場合に、前記ベース部材に備えた変形量の検出手段は剛体子に負荷された鉛直荷重と水平荷重とを検出するものであることが好ましい。
このように本発明は、ウィスカとも称される剛体子の先端部をタイヤトレッドのトレッド部の内面に埋設することでトレッド部に負荷される荷重を直接的に検知した点に特徴がある。
剛体子を介して、トレッド部に負荷される鉛直荷重と摩擦力による水平方向の水平荷重を検出できれば、検出手段に制限がない。
この状態で、フォースプレートを用いてX,Y,Z軸の3軸方向の荷重を測定する際に、剛体子の先端部を埋設したトレッド部に局所的に負荷される局所荷重を3軸ロードセルで計測できるようにフォースプレート上に設置した。
これにより詳細は後述するが、タイヤ接地面全体に作用する荷重と、剛体子の埋設部(センサ計測部)に作用する局所荷重を同時に計測でき、このセンサ計測部にのみ作用する荷重を明確にし、鉛直荷重、摩擦力の計測が可能になった。
このことにより、算出式の校正精度が向上する。
また、タイヤ全体に作用する荷重のセンサ計測部への影響も同定可能であり、鉛直荷重を測定する算出式を決定することもできる。
これによりタイヤの強度を損なわずに実装でき、センサ計測部が路面と直接接触しないので耐久性が高い。
また、計測方法の具体的な効果として、簡単なセンサ構造により路面に接触するタイヤのトレッド部の摩擦状態を直接測定できるため、精度が高く車両の走行制御に直接的に有用な情報が得られる。
センサ部20は、円盤状のベース部材21の外周部を上下から挟み込むように円孔を形成した保持板22で保持してあり、ベース部材21の中央部には上下方向に剛体子(ウィスカ)23を連結してある。
ベース部材21の表面には、剛体子周りに120°の位相差を設けて歪みゲージ24a〜24cを貼着してある。
図1に示すように、タイヤトレッドのトレッド部1aの内側に凹部状の取付部1bを形成し、剛体子23の先端部を接続部材23aを介して、このタイヤの取付部1bに埋設してある。
これにより、トレッド部の負荷を従来のような貫通孔を設けることなく計測できる。
計測具10は、剛体子23及びベース部材21の変位の妨げにならないようにタイヤの内面に緩衝材30を接着し、その上に支持フレーム部材31を接着してある。
この支持フレーム部材31と押えフレーム32で保持板22を挟み込むようにボルト34等にて固定してある。
これにより、摩擦力の負荷方向θが変化すると図3に示すように歪みゲージA,B,C(24a〜24c)貼付部のひずみは、サインカーブを描き変化する。
従って、センサ部に作用する摩擦力と発生するひずみの関係式は次式となる。
<式1>
εi=(kif+ai)sin(θ+φi)+Hi+α ・・・(1)
または
<式2>
εi=(kif+ai)sin(θ+φi)+αHi ・・・(1’)
ここで、εiはi番目のひずみゲージで検知するひずみ,fは摩擦力,θは摩擦力の方向,kiは摩擦力をひずみに換算する係数,aiは摩擦力をひずみに換算する際の補正項,φiはひずみゲージの貼付方向による位相差,Hiはセンサに作用する鉛直荷重に相関する定数,αはタイヤの変形などに起因するHiの補正係数又は定数である。
これにより、鉛直荷重WとひずみεAの関係を求めたところ、接地面積増加によりセンサ部直下のトレッド部への負荷が一定になることが図7に示すとおり明らかになった。
その理由を図4に示す。
そこで、図6に示すようにフォースプレートの上、表面が平滑で、かつ、中央部に穴有の天板を介して3軸ロードセルを設置し、図7に示すような測定結果から、局所鉛直荷重w=140Nと設定して実験式を図8に示したように設定し、各歪みゲージA,B,Cにおけるki,ai,φi,Hiを決定した。
その際には、摩擦係数の異なる複数の天板を交換して用いることで、精度の高い校正が行える。
また、局所鉛直荷重wの値を予め把握している場合は、トレッド部に局所的に負荷される局所荷重を3軸ロードセルで計測する必要はなく、穴無しの摩擦係数の異なる複数の天板を用いてki,ai,φi,Hiを決定できる。
これにより、センサ出力εiに対して、例えば図9に示した計算式により、f,θ,αを算出することができる。
次に、上記に求めた関係式を用いて、予め分かっている材質の摩擦係数と比較した結果を図10に示す。
この結果、摩擦係数は各路面及び負荷方向において真値±0.1の範囲で一致していた。
また、負荷方向に対してもほぼ真値と同じ値が得られた。
このことから、本発明に係る算出装置及び算出方法は、高精度に摩擦係数又は摩擦力を推定することができる。
<式3>
εi=(kiμw+ai)sin(θ+φi)+Hi+α ・・・(2)
または
<式4>
εi=(kiμw+ai)sin(θ+φi)+αHi ・・・(2’)
今回の発明ではタイヤの特性から、センサに作用する鉛直荷重wを一定としている。
したがって、式(2)に含まれる“ki・w”は定数となる。
そこで,これをあわせてKiとすれば次式となる.
<式5>
εi=(kiμ+ai)sin(θ+φi)+Hi+α ・・・(3)
または
<式6>
εi=(kiμ+ai)sin(θ+φi)+αHi ・・・(3’)
式(3)を用いて、摩擦係数の異なる表面が平滑な複数の天板を用いて校正実験を行い、Ki,ai,φi,Hiを求めれば、実用時にはセンサ検知部に作用するwを用いずに摩擦係数を直接求められる。
すなわち、あらかじめ、一定となるwの値を明らかにする必要はない。
1a トレッド部
10 計測具
20 センサ部
21 ベース部材
22 保持板
23 剛体子
24a 歪みゲージ
Claims (2)
- 変形量の検出手段を備えたベース部材と、当該ベース部材に連結した剛体子を有し、
前記剛体子の先端部は、タイヤトレッドのトレッド部の位置に対応するタイヤ内面に開口し、底部がタイヤのトレッド部に至る、有底の凹部状の取付部の底部に埋設してあり、
ベース部材は、前記取付部の外側となるタイヤ内面に取り付けられ、
前記変形量の検出手段はプレート状のベース部材の中央部に前記剛体子を連結し、
当該剛体子の連結部から放射状に位相差を設けて複数の歪みゲージを前記プレート部材に貼着してあり、
前記トレッド部の摩擦力と歪み量との関係式を予め求め、又は前記トレッド部の摩擦係数と歪み量との関係式を予め求めることで、摩擦係数を算出することを特徴とする路面摩擦係数の算出方法。 - 前記関係式が、下記式(1)、(1’)、(2)、(2’)、(3)、及び(3’)のうちいずれかである、請求項1記載の路面摩擦係数の算出方法。
ε i =(k i f+a i )sin(θ+φ i )+H i +α ・・・(1)
ε i =(k i f+a i )sin(θ+φ i )+αH i ・・・(1’)
ε i =(k i μw+a i )sin(θ+φ i )+H i +α ・・・(2)
ε i =(k i μw+a i )sin(θ+φ i )+αH i ・・・(2’)
ε i =(K i μ+a i )sin(θ+φ i )+H i +α ・・・(3)
ε i =(K i μ+a i )sin(θ+φ i )+αH i ・・・(3’)
ε i はi番目のひずみゲージで検知するひずみ
fは摩擦力
θは摩擦力の方向
k i は摩擦力をひずみに換算する係数
a i は摩擦力をひずみに換算する際の補正項
φ i はひずみゲージの貼付方向による位相差
H i はセンサに作用する鉛直荷重に相関する定数
αはタイヤの変形などに起因するH i の補正係数又は定数
wはセンサに作用する鉛直荷重
μは路面の摩擦係数
K i は鉛直荷重wを一定とした場合の定数(k i ・w)
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