JP6610599B2 - 自動変速機の油圧供給装置 - Google Patents

Description

本発明は、車両に搭載される自動変速機の油圧供給装置に関し、車両用自動変速機の技術分野に属する。

自動変速機のクラッチやブレーキなどの摩擦締結要素を制御するための油圧回路において、油圧供給源としては、エンジンのクランク軸によって駆動される機械式のオイルポンプが一般的に用いられる。この種の機械式オイルポンプの吐出量は、エンジン回転数に応じて変化する。

固定容量型の機械式オイルポンプが用いられる場合、該オイルポンプは、エンジン回転数が低いときでも所要の吐出量が得られる程度に大きな吐出容量を備えている必要がある。この種のオイルポンプを備えた油圧供給装置では、エンジン回転数がある程度高いときにオイルポンプの吐出量が所要量を超えることになるが、オイルポンプから吐出された余剰のオイルは、摩擦締結要素の油圧室等に供給されることなくオイルパンにドレンされ、これにより、ライン圧が調整される。

ところが、この種の油圧供給装置では、上記のようなドレンが行われることでオイルが浪費されるため、オイルポンプの駆動損失が生じやすくなることから、エンジンの燃費性能を向上させる上で不利になる。

これに対して、特許文献１等に開示されているように、自動変速機の油圧制御を行うための油圧供給源として、可変容量型の機械式オイルポンプが用いられることがある。

特許文献１に開示されたオイルポンプは、カムリングを押圧する油圧式ピストンの制御室の油圧に応じて、駆動軸に対するカムリングの偏心量が変化し、該偏心量が大きいほど吐出圧が高くなるように構成されている。該オイルポンプから出力された油圧は、油圧回路に供給されるとともに、レギュレータバルブを経由して前記ピストンの制御室にフィードバックされる。

この種の油圧供給装置において、レギュレータバルブは、オイルポンプの吐出圧に応じたフィードバック油圧を前記制御室に出力するように作動する。

例えば、ライン圧が一定値に制御される場合において、オイルポンプの吐出圧が上昇すると、これに応じてフィードバック油圧が上昇されることで、カムリングの偏心量が減少し、これによって、オイルポンプの吐出圧が低下する。逆に、オイルポンプの吐出圧が低下すると、これに応じてフィードバック油圧が低下することで、カムリングの偏心量が増大し、これによって、オイルポンプの吐出圧が上昇する。

このような油圧のフィードバックが常に行われることで、オイルの浪費が抑制されつつ、オイルポンプの吐出圧は一定のライン圧に調整される。そのため、固定容量型のオイルポンプが用いられる場合に比べて、オイルポンプの駆動損失が低減されて、燃費性能の向上を図ることが可能になる。

特開平２−００３７８０号公報

しかしながら、上記のような可変容量型のオイルポンプが用いられる場合、冷間時等において、オイルが低温で高粘度であるとき、カムリングに作用する粘性抵抗が増大することで、上述したフィードバック油圧を利用したオイルポンプの吐出容量制御に関して、応答性が低下しやすくなる。そのため、オイルポンプの吐出圧の上昇タイミングが遅れることで、オイルポンプの吐出圧、ひいてはライン圧が目標値よりも低くなることがある。

また、一般的に、自動変速機の変速のために摩擦締結要素の掛け替えが行われるときは、所定の摩擦締結要素の締結油圧室へのオイル供給が行われることによって、ライン圧が一時的に低下する。

そして、上記のような可変容量型オイルポンプの吐出容量制御の応答性低下に起因してライン圧が低下するとき、このタイミングが変速のタイミングに重なると、ライン圧が極端に低下することで、変速制御の応答性や精度に悪影響が及ぶ可能性がある。

そこで、本発明は、可変容量型のオイルポンプを備えた自動変速機の油圧供給装置において、オイルポンプの駆動損失の低減を図りつつ、変速中におけるライン圧の急低下を抑制することを課題とする。

上記の課題を解決するため、本発明に係る自動変速機の油圧供給装置は、次のように構成したことを特徴とする。

本願の請求項１に記載の発明は、
自動変速機を制御するための油圧回路に供給される油圧を生成する可変容量型のオイルポンプと、該オイルポンプの吐出圧を調整するレギュレータバルブとを備えた自動変速機の油圧供給装置であって、
前記レギュレータバルブの出力部から前記オイルポンプの制御室に供給されるフィードバック油圧に応じて、前記オイルポンプの吐出容量を変化させることで、前記油圧回路に供給されるライン圧を制御する第１ライン圧制御手段と、
前記オイルポンプの吐出容量を固定させた状態で、該オイルポンプから吐出されて前記油圧回路に供給されることなくドレンされるオイルの流量を調整することで、ライン圧を制御する第２ライン圧制御手段と、
前記自動変速機の変速中におけるライン圧の低下量が所定量以上となるライン圧急低下傾向の有無を検出するライン圧検出手段と、
前記第１ライン圧制御手段又は前記第２ライン圧制御手段から選択したいずれか一方によって、ライン圧を制御させる選択手段と、を備え、
前記オイルポンプは、該オイルポンプの吐出容量を減少させるためのフィードバック油圧が供給される第１制御室と、前記オイルポンプの吐出容量を増大させるためのフィードバック油圧が供給される第２制御室とを有し、
前記第１ライン圧制御手段は、前記第１制御室及び前記第２制御室の一方に給油すると共に前記第１制御室及び前記第２制御室の他方から排油し、前記第１制御室及び前記第２制御室に給油する前記フィードバック油圧に応じて、前記オイルポンプの吐出容量を変化させることで、ライン圧を制御し、
前記第２ライン圧制御手段は、前記第１制御室からの排油状態及び前記第２制御室への給油状態を維持して前記オイルポンプの吐出容量を固定させた状態で、該オイルポンプから吐出されて前記油圧回路に供給されることなくドレンされるオイルの流量を調整することで、ライン圧を制御し、
前記選択手段は、前記ライン圧急低下傾向が検出されたときは、前記第２ライン圧制御手段によってライン圧を制御させることを特徴とする。

請求項２に記載の発明は、前記請求項１に記載の発明において、
前記選択手段は、前記ライン圧急低下傾向の検出に基づいて前記第２ライン圧制御手段を選択している状態で更に変速が行われたとき、該変速中に前記ライン圧急低下傾向が検出されなければ、前記第１ライン圧制御手段に切り換えることを特徴とする。

請求項３に記載の発明は、前記請求項１または請求項２に記載の発明において、
前記選択手段は、前記ライン圧急低下傾向の検出に基づいて前記第２ライン圧制御手段を選択しているとき、次回の変速が行われる前又は次回以降の変速時に前記ライン圧急低下傾向がないことが検出される前に所定の切換条件が成立すれば、前記第１ライン圧制御手段に切り換えることを特徴とする。

請求項４に記載の発明は、前記請求項３に記載の発明において、
前記ライン圧急低下傾向が検出されたときからの経過時間、変速回数、車両走行距離、又は油温上昇量のうちいずれか１つのパラメータ又はいずれか複数のパラメータを検出する切換条件検出手段を更に備え、
前記切換条件は、前記１つのパラメータが所定値に達すること、又は、前記複数のパラメータのうちいずれか１つのパラメータが最初に所定値に達することであることを特徴とする。

請求項１に記載の発明によれば、自動変速機の変速中にライン圧急低下傾向が検出されたときに、固定容量型のオイルポンプが用いられる従来のライン圧制御と同様、オイルポンプの吐出容量が固定された状態で、オイルのドレン流量の調整によってライン圧が制御され、これにより、オイルポンプの吐出量の低下を抑制できる。したがって、変速時において、オイルポンプの吐出圧の急低下、ひいてはライン圧の急低下を抑制でき、これにより、変速制御の精度及び応答性を高めることができる。
また、第１ライン圧制御手段によるライン圧制御が行われるとき、第１制御室の油圧と第２制御室の油圧が制御されることで、オイルポンプの吐出容量を緻密に制御することができる。また、第１制御室の油圧と第２制御室の油圧とのバランスによって、オイルポンプの吐出容量を制御できるため、制御室の油圧に対抗ないし均衡させるための付勢手段を小型化ないし廃止することが可能になる。したがって、可変容量型のオイルポンプのコンパクト化を図ることができる。

請求項２に記載の発明によれば、変速中のライン圧急低下傾向の検出に基づく第２ライン圧制御手段の選択によって、オイルポンプの吐出容量を固定させた状態でのライン圧制御を行っている状態で、次回以降の変速時においてライン圧急低下傾向が解消されたときは、オイルポンプの吐出容量を適宜変化させながらライン圧を制御する第１ライン圧制御手段に切り換えられる。このとき、第１ライン圧制御手段によるライン圧制御を行っても、変速中におけるライン圧の急低下が生じ難い状況になっているため、変速制御の精度及び応答性を確保しつつ、第１ライン圧制御手段の選択によってオイルの浪費を抑制できる。したがって、オイルポンプの駆動損失を低減でき、これにより、エンジンの燃費性能の向上に寄与することが可能になる。

請求項３に記載の発明によれば、変速中のライン圧急低下傾向の検出に基づく第２ライン圧制御手段の選択によって、オイルポンプの吐出容量を固定させた状態でのライン圧制御を行っている状態で、所定の切換条件が成立したときは、第１ライン圧制御手段に切り換えられてライン圧が制御されることで、オイルポンプの駆動損失の低減を図ることができる。

請求項４に記載の発明によれば、変速中にライン圧急低下傾向が検出されたときから、所定時間経過したとき、所定回数の変速が行われたとき、車両が所定距離走行したとき、又は油温が所定量上昇したとき、第２ライン圧制御手段から第１ライン圧制御手段に切り換えられてライン圧が制御されることで、オイルポンプの駆動損失の低減を図ることができる。

本発明の第１実施形態に係る自動変速機の油圧供給装置を示す回路図。 第１ライン圧制御によってオイルポンプの吐出容量を減少させるときの給排油状態を示す図１と同様の回路図。 第１ライン圧制御によってオイルポンプの吐出容量を増大させるときの給排油状態を示す図１と同様の回路図。 第２ライン圧制御を行っているときの給排油状態を示す図１と同様の回路図。 第１実施形態に係る自動変速機の油圧供給装置の制御システム図である。 油圧供給装置の制御動作の流れを示すフローチャートである。 切換条件判定制御の第１制御例を示すフローチャートである。 切換条件判定制御の第２制御例を示すフローチャートである。 切換条件判定制御の第３制御例を示すフローチャートである。 切換条件判定制御の第４制御例を示すフローチャートである。 本発明の第２実施形態に係る自動変速機の油圧供給装置を示す回路図。 第１ライン圧制御によってオイルポンプの吐出容量を減少させるときの給排油状態を示す図１１と同様の回路図。 第１ライン圧制御によってオイルポンプの吐出容量を増大させるときの給排油状態を示す図１１と同様の回路図。 第２ライン圧制御を行っているときの給排油状態を示す図５と同様の回路図。

以下、本発明に係る自動変速機の油圧供給装置の具体的な構成について、実施形態毎に説明する。

［第１実施形態］
図１〜図４を参照しながら、第１実施形態に係る自動変速機の油圧供給装置１０について説明する。

［全体構成］
図１に示すように、油圧供給装置１０は、自動変速機の制御に用いられる油圧を生成する油圧供給源としての可変容量型のオイルポンプ２０と、該オイルポンプ２０の吐出圧をライン圧に調整するレギュレータバルブ４０とを備えている。

［オイルポンプ］
オイルポンプ２０は、以下に説明される構成部品を収容するハウジング２２と、例えばエンジンのクランク軸（図示せず）によって回転駆動される駆動軸２４と、駆動軸２４に連結されたロータ２６と、ロータ２６の径方向外側に配置されたカムリング３０と、ロータ２６の外周面から径方向外側に突出して設けられ、カムリング３０内に収容された複数のベーン３４とを備えている。

ハウジング２２は、オイルパン６６からハウジング２２内にオイルを取り込む吸入ポート２２ａと、オイルポンプ２０によって昇圧されたオイルをハウジング２２外へ吐出する吐出ポート２２ｂとを備えている。

駆動軸２４は、エンジンの駆動中において、図１の反時計回り方向に回転駆動される。ロータ２６は、駆動軸２４の軸心上に配置されており、この軸心周りに駆動軸２４と共に回転するように設けられている。

カムリング３０は、駆動軸２４に平行な支軸３１に回転可能に支持されている。カムリング３０の外周面とハウジング２２の内周面との間には、付勢手段としてのスプリング３２が介装されている。カムリング３０は、スプリング３２によって、ロータ２６の軸心に対して常に偏心されるように付勢されている。すなわち、スプリング３２によるカムリング３０への付勢方向は、ロータ２６の軸心に対するカムリング３０の偏心量を増大させる方向となっている。なお、カムリング３０に付勢力を付与するスプリング３２は、エンジン始動時のカムリング３０の偏心量を確保できる程度の最低限の弾性力を有していればよい。

複数のベーン３４は、周方向に相互に間隔を空けて、軸方向から見て放射状に配置されている。各ベーン３４は、周方向の移動が規制された状態でロータ２６に保持されており、これにより、ロータ２６と共に駆動軸２４の軸心周りに回転するようになっている。

また、各ベーン３４は、径方向外側に向かって進退可能なようにロータ２６に保持されている。ロータ２６の回転中において、各ベーン３４の径方向外側の端部は、カムリング３０の内周面上を摺動するようになっている。

ロータ２６の回転中には、ロータ２６の外周面、カムリング３０の内周面、及び、隣り合う一対のベーン３４で囲まれたポンプ室３５が形成される。ロータ２６の軸心に対してカムリング３０が偏心されていることから、ロータ２６の外周面とカムリング３０の内周面との間の径方向間隔は、周方向位置によって異なる。そのため、複数のポンプ室３５間には容積差が存在し、各ポンプ室３５の容積は、ロータ２６の回転に応じて変化する。

オイルポンプ２０の駆動中において、各ポンプ室３５は、容積が比較的小さい状態のときに吸入ポート２２ａに連通し、その後、容積が一旦増大した後、減少している状態のときに吐出ポート２２ｂに連通する。これにより、吸入ポート２２ａからポンプ室３５に取り込まれたオイルは、オイルポンプ２０の駆動によって昇圧された状態で吐出ポート２２ｂから吐出される。

カムリング３０の外周面とハウジング２２の内周面との間には、オイルポンプ２０の吐出容量を制御するためのフィードバック油圧がレギュレータバルブ４０から供給される第１制御室３６及び第２制御室３８が設けられている。カムリング３０を挟んで、スプリング３２とは反対側に第１制御室３６が配置され、スプリング３２と同じ側に第２制御室３８が配置されている。第１制御室３６と第２制御室３８は、互いに対向するように配置されている。第１制御室３６と第２制御室３８との間は、例えば樹脂製のシール部材３７によって仕切られている。

第１制御室３６には、オイルポンプ２０の吐出容量を減少させるためのフィードバック油圧が供給され、第２制御室３８には、オイルポンプ２０の吐出容量を増大させるためのフィードバック油圧が供給される。

カムリング３０は、第１制御室３６の油圧と、第２制御室３８の油圧及びスプリング３２の付勢力との大小関係に応じて、第１制御室３６側又は第２制御室３８側に変位する。すなわち、ロータ２６の軸心に対するカムリング３０の偏心量は、第１制御室３６の油圧と第２制御室３８の油圧とのバランスによって決まる。

カムリング３０が第２制御室３８側に変位することでその偏心量が減少すると、ポンプ室３５間の容積差が縮小されることで、オイルポンプ２０の吐出容量が減少する。一方、カムリング３０が第１制御室３６側（スプリング３２の付勢方向）に変位することでその偏心量が増大すると、ポンプ室３５間の容積差が拡大されることで、オイルポンプ２０の吐出容量が増大する。

このように、オイルポンプ２０の吐出容量は、第１制御室３６及び第２制御室３８の油圧に応じて制御される。また、オイルポンプ２０の吐出容量の増減に応じて吐出量が増減されることで、オイルポンプ２０の吐出圧を調整可能となっている。

オイルポンプ２０の吐出ポート２２ｂは、メインライン５１を介して、自動変速機の各摩擦締結要素（図示せず）へのオイルの給排を制御する所定の油圧回路２に接続されている。メインライン５１には、アキュムレータ６１が接続されており、これにより、メインライン５１における油振の抑制が図られている。

メインライン５１には、アキュムレータ６１よりも下流側（油圧回路２側）部分において、オイルポンプ２０の吐出圧をレギュレータバルブ４０に導く第１サブライン５２が接続されている。第１サブライン５２は、その下流側（レギュレータバルブ４０側）において、第１入力ライン５３、第１制御ライン５４、第２入力ライン５５、及び第２制御ライン５６に分岐されている。

［レギュレータバルブ］
レギュレータバルブ４０は、軸方向に移動可能なスプール４２と、軸方向の一方側（図１の右側）に向かってスプール４２に付勢力を付与するリターンスプリング４４とを備えている。

また、レギュレータバルブ４０は、第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、第１入力ポートＢ１、第２入力ポートＢ２、第３入力ポートＢ３、第１出力ポートＣ１、第２出力ポートＣ２、第１ドレンポートＤ１、第２ドレンポートＤ２、及び第３ドレンポートＤ３を備えている。

第１制御ポートＡ１は第１制御ライン５４に、第２制御ポートＡ２は第２制御ライン５６に、第１入力ポートＢ１は後述の第１接続ライン８４に、第２入力ポートＢ２は第１入力ライン５３に、第３入力ポートＢ３は第２入力ライン５５に、それぞれ接続されている。

第１制御ライン５４にはオリフィス６２が設けられている。これにより、第１制御ポートＡ１には、オリフィス６２によって流量が制限されたオイルが供給されるようになっている。第１制御ポートＡ１には、オイルポンプ２０の吐出圧（ライン圧）に応じた油圧が入力される。第１制御ポートＡ１に入力される油圧は、リターンスプリング４４の弾性力とは反対側（図１の左側）に向かってスプール４２を付勢する。

第２制御ライン５６には、減圧弁６３、第１制御弁６４及びオリフィス６５が設けられている。これにより、第２制御ライン５６に入力された油圧は、減圧弁６３によって減圧された後、第１制御弁６４によって所定圧に制御される。第１制御弁６４によって油圧制御されたオイルは、オリフィス６５によって流量が制限されて第２制御ポートＡ２に供給される。第２制御ポートＡ２に入力される油圧は、リターンスプリング４４の弾性力と同じ側（図１の右側）に向かってスプール４２を付勢する。

第１制御弁６４としては、例えばリニアソレノイドバルブ等の電磁弁が用いられる。第２制御ポートＡ２に入力される油圧は、第１制御弁６４への制御信号によって、ライン圧の指令値に応じた所定圧になるように制御可能となっている。

第１出力ポートＣ１は、第１フィードバック油路としての第１フィードバックライン５７を介して、オイルポンプ２０の第１制御室３６に接続されている。第１出力ポートＣ１は、スプール４２の位置に応じて、第１入力ポートＢ１又は第２ドレンポートＤ２のいずれか一方に選択的に連通する。

第１出力ポートＣ１が第１入力ポートＢ１に連通した状態において、第１入力ポートＢ１にオイルが供給されると、該オイルは、第１出力ポートＣ１から第１フィードバックライン５７を経由してオイルポンプ２０の第１制御室３６にフィードバックされる。

第２ドレンポートＤ２は、第２ドレンライン６０を介してオイルパン６６に接続されている。第２ドレンポートＤ２と第１出力ポートＣ１が連通した状態において、第１フィードバックライン５７のオイルは、第２ドレンライン６０を経由してドレンされ得るようになっている。

第２出力ポートＣ２は、第２フィードバック油路としての第２フィードバックライン５８を介して、オイルポンプ２０の第２制御室３８に接続されている。第２出力ポートＣ２は、スプール４２の位置に応じて、第２入力ポートＢ２又は第３ドレンポートＤ３のいずれか一方に選択的に連通する。

第２出力ポートＣ２が第２入力ポートＢ２に連通した状態において、第２入力ポートＢ２にオイルが供給されると、該オイルは、第２出力ポートＣ２から第２フィードバックライン５８を経由してオイルポンプ２０の第２制御室３８にフィードバックされる。

第３ドレンポートＤ３は、後述の第２接続ライン８５及び第３ドレンライン８６を介してオイルパン６６に接続されている。第３ドレンポートＤ３と第２出力ポートＣ２が連通した状態において、第２フィードバックライン５８のオイルは、第２接続ライン８５及び第３ドレンライン８６を経由してドレンされ得るようになっている。

第１ドレンポートＤ１は、第１ドレンライン５９を介してオイルパン６６に接続されている。第１ドレンポートＤ１は、第３入力ポートＢ３が開放された状態において該第３入力ポートＢ３に連通し、これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレンが可能となっている。

［切換機構］
油圧供給装置１０は、オイルポンプ２０の第１制御室３６及び第２制御室３８における給排油状態を、第１制御室３６又は第２制御室３８のいずれか一方に選択的に給油する第１状態と、第１制御室３６からの排油状態及び第２制御室３８への給油状態を維持する第２状態との間で切り換える切換機構６８を更に備えている。

切換機構６８は、レギュレータバルブ４０に接続された切換バルブ７０を有する。切換バルブ７０は、軸方向に移動可能なスプール７２と、軸方向の一方側（図１の左側）に向かってスプール７２に付勢力を付与するリターンスプリング７４とを備えている。

また、切換バルブ７０は、制御ポートＥ１、入力ポートＦ１、出力ポートＧ１、ドレン入力ポートＨ１、第１ドレン出力ポートＩ１、及び第２ドレン出力ポートＩ２を備えている。

切換機構６８は、オイルポンプ２０の吐出圧を切換バルブ７０に導く第２サブライン８１を更に有する。第２サブライン８１は、第１サブライン５２から分岐されており、これにより、第２サブライン８１の上流側（オイルポンプ２０側）にライン圧が入力されるようになっている。ただし、第２サブライン８１は、メインライン５１から分岐されてもよい。第２サブライン８１は、その下流側（切換バルブ７０側）において、制御ライン８２及び入力ライン８３に分岐されている。

切換バルブ７０の制御ポートＥ１は、制御ライン８２の下流側に接続され、入力ポートＦ１は、入力ライン８３の下流側に接続されている。出力ポートＧ１は、第１接続ライン８４を介してレギュレータバルブ４０の第１入力ポートＢ１に接続され、ドレン入力ポートＨ１は、第２接続ライン８５を介してレギュレータバルブ４０の第３ドレンポートＤ３に接続されている。第１ドレン出力ポートＩ１は、第３ドレンライン８６を介してオイルパン６６に接続され、第２ドレン出力ポートＩ２は、第４ドレンライン８７を介してオイルパン６６に接続されている。

切換機構６８の制御ライン８２には、第２制御弁８８が設けられている。第２制御弁８８としては、例えばオンオフソレノイドバルブ等の電磁弁が用いられる。第２制御弁８８は、制御信号に応じて開閉される。第２制御弁８８としては、例えば、非通電時に閉状態とされ通電時に開状態となるノーマルクローズタイプの電磁弁が用いられる。

第２制御弁８８が閉状態であるとき、制御ポートＥ１には油圧が供給されず、切換バルブ７０のスプール７２は、リターンスプリング７４の弾性力によって図１の左側に位置される。第２制御弁８８が開状態とされると、制御ポートＥ１に油圧が入力されることで、切換バルブ７０のスプール７２は、リターンスプリング７４の弾性力とは反対側（図１の右側）に向かって付勢されて、図１の右側に位置される。スプール７２の軸方向位置は、専ら、制御ポートＥ１への油圧の入力の有無によって決まる。

切換バルブ７０の出力ポートＧ１は、スプール７２の位置に応じて、入力ポートＦ１又は第２ドレン出力ポートＩ２のいずれか一方に選択的に連通される。入力ポートＦ１と出力ポートＧ１が連通した状態では、切換機構６８の入力ライン８３から入力ポートＦ１に供給されたオイルが、出力ポートＧ１から第１接続ライン８４を経由してレギュレータバルブ４０の第１入力ポートＢ１に導かれる。出力ポートＧ１と第２ドレン出力ポートＩ２が連通した状態では、第１接続ライン８４から第４ドレンライン８７を経由したドレンが可能となっている。

切換バルブ７０のドレン入力ポートＨ１は、スプール７２の位置に応じて、入力ポートＦ１又は第１ドレン出力ポートＩ１のいずれか一方に選択的に連通される。ドレン入力ポートＨ１と第１ドレン出力ポートＩ１が連通した状態では、第２接続ライン８５から第３ドレンライン８６を経由したドレンが可能となっている。ドレン入力ポートＨ１と入力ポートＦ１が連通した状態では、入力ポートＦ１に入力されたライン圧が、第２接続ライン８５を経由してレギュレータバルブ４０の第３ドレンポートＤ３に供給され得る。

［ライン圧制御］
切換機構６８において、第２制御弁８８が閉じられ切換バルブ７０の制御ポートＥ１への油圧供給が停止されることでスプール７２が図１の左側に位置するとき、オイルポンプ２０の第１制御室３６及び第２制御室３８の給排油状態は、図２及び図３に示す第１状態になる。

図２及び図３に示す第１状態において、上記の油圧供給装置１０の各種構成要素は、第１ライン圧制御（吐出容量可変制御）を行うように機能する。第１ライン圧制御では、第１制御室３６又は第２制御室３８のいずれか一方にフィードバック油圧が供給され、いずれか他方から排油されることで、オイルポンプ２０の吐出容量が変化し、これに応じてオイルポンプ２０の吐出量が調整されることで、ライン圧が制御される。

一方、切換機構６８において、第２制御弁８８が開かれ制御ポートＥ１に油圧が供給されることでスプール７２が図１の右側に位置するとき、オイルポンプ２０の第１制御室３６及び第２制御室３８の給排油状態は、図４に示す第２状態になる。

図４に示す第２状態において、上記の油圧供給装置１０の各種構成要素は、第２ライン圧制御（吐出容量固定制御）を行うように機能する。第２ライン圧制御では、オイルポンプ２０の第２制御室３８への給油状態と第１制御室３６からの排油状態とが維持されることで、オイルポンプ２０の吐出容量が固定されるとともに、オイルポンプ２０から吐出されて油圧回路２に供給されることなくドレンされるオイルの流量が調整されることで、ライン圧が制御される。

このように、油圧供給装置１０は、上記の第１ライン圧制御を担う各種構成要素からなる第１ライン圧制御手段と、上記の第２ライン圧制御を担う各種構成要素からなる第２ライン圧制御手段とを備えている。

［第１ライン圧制御］
図２及び図３を参照しながら、第１状態の油圧供給装置１０において行われる第１ライン圧制御についてより具体的に説明する。

油圧供給装置１０の第１状態において、切換機構６８では、第２制御弁８８への通電が停止され、閉状態の第２制御弁８８によって切換バルブ７０の制御ポートＥ１への油圧供給が遮断されている。この状態において、切換バルブ７０では、スプール７２が図の左側の位置に固定され、入力ポートＦ１は出力ポートＧ１に連通し、ドレン入力ポートＨ１は第１ドレン出力ポートＩ１に連通し、第２ドレン出力ポートＩ２は閉じられている。

これにより、入力ライン８３と第１接続ライン８４が接続されることで、入力ライン８３及び第１接続ライン８４を経由してレギュレータバルブ４０の第１入力ポートＢ１に油圧が入力されるとともに、第２接続ライン８５と第３ドレンライン８６が接続されることで、レギュレータバルブ４０の第３ドレンポートＤ３から第２接続ライン８５及び第３ドレンライン８６を経由したドレンが可能になる。

一方、レギュレータバルブ４０において、スプール４２の軸方向位置は、実際のライン圧に応じた第１制御ポートＡ１への入力油圧と、第１制御弁６４によって制御される第２制御ポートＡ２への入力油圧及びリターンスプリング４４の弾性力とのバランスによって適宜調整される。

ライン圧が所定圧に制御されるとき、第１制御弁６４の出力は一定圧に制御される。そのため、レギュレータバルブ４０において、第２制御ポートＡ２には一定の油圧が入力されることから、スプール４２の軸方向移動は、専ら、第１制御ポートＡ１に入力される油圧に応じて行われることになる。

第１制御ポートＡ１に入力される油圧は、オイルポンプ２０の吐出圧の変動、すなわちライン圧の変動に応じて変動する。そのため、レギュレータバルブ４０のスプール４２は、ライン圧が上昇すると図の左方向に移動し、ライン圧が低下すると図の右方向に移動する。

このようなスプール４２の軸方向移動に応じて、レギュレータバルブ４０の第１出力ポートＣ１は、図２に示す第１入力ポートＢ１に連通した状態と、図３に示す第２ドレンポートＤ２に連通した状態との間で適宜切り換えられ、第２出力ポートＣ２は、図２に示す第３ドレンポートＤ３に連通した状態と、図３に示す第２入力ポートＢ２に連通した状態との間で適宜切り換えられる。

図２に示すように、第１入力ポートＢ１が第１出力ポートＣ１に連通し、第２出力ポートＣ２が第３ドレンポートＤ３に連通し、第２入力ポートＢ２及び第２ドレンポートＤ２が閉じられた状態では、切換バルブ７０を経由して第１入力ポートＢ１に供給されたオイルが、第１出力ポートＣ１から第１フィードバックライン５７を経由してオイルポンプ２０の第１制御室３６に導かれるとともに、第２制御室３８から第２フィードバックライン５８に排出されたオイルが、第２接続ライン８５及び第３ドレンライン８６を経由してドレンされる。

このとき、オイルポンプ２０では、第１制御室３６にフィードバック油圧が供給され、第２制御室３８からオイルがドレンされることで、カムリング３０の偏心量、ひいてはオイルポンプ２０の吐出容量が減少する。

一方、図３に示すように、第２出力ポートＣ２が第２入力ポートＢ２に連通し、第１出力ポートＣ１が第２ドレンポートＤ２に連通し、第１入力ポートＢ１及び第３ドレンポートＤ３が閉じられた状態では、第１入力ライン５３から第２入力ポートＢ２に供給されたオイルが、第２出力ポートＣ２から第２フィードバックライン５８を経由してオイルポンプ２０の第２制御室３８に導かれるとともに、第１制御室３６から排出されたオイルが、第２ドレンライン６０を経由してドレンされる。

このとき、オイルポンプ２０では、第２制御室３８にフィードバック油圧が供給され、第１制御室３６からオイルがドレンされることで、カムリング３０の偏心量、ひいてはオイルポンプ２０の吐出容量が増大する。

第１ライン圧制御が行われている状態において、ライン圧の異常上昇が生じたときは、レギュレータバルブ４０の第３入力ポートＢ３が開放されて第１ドレンポートＤ１に連通される。これにより、余剰オイルが第２入力ライン５５及び第１ドレンライン５９を経由してドレンされることで、他のポート（第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、第１入力ポートＢ１、及び第２入力ポートＢ２）に過剰なオイルが流入することを規制でき、これにより、レギュレータバルブ４０によるライン圧制御の信頼性が確保されている。

以上のように第１ライン圧制御が行われているときは、レギュレータバルブ４０からのフィードバック油圧の供給先がオイルポンプの第１制御室３６と第２制御室３８との間で適宜切り換えられることによって、オイルポンプ２０の吐出容量が適宜変化されることで、オイルポンプ２０の吐出量が適宜調整されるため、オイルポンプ２０から過剰量のオイルが吐出されることを抑制できる。

したがって、例えば、オイルの温度がある程度高くカムリング３０に作用する粘性抵抗が小さいときなど、オイルポンプ２０の第１制御室３６又は第２制御室３８への油圧供給に対するカムリング３０の変位応答性が高く、オイルポンプ２０の吐出容量を変化させる制御に関して十分な応答性が得られるときには、第１ライン圧制御を行うことで、オイルの浪費を抑制できる。これにより、オイルポンプ２０の駆動損失が低減されることで、エンジンの燃費性能の向上に寄与することが可能になる。

［第２ライン圧制御］
図４を参照しながら、第２状態の油圧供給装置１０において行われる第２ライン圧制御についてより具体的に説明する。

油圧供給装置１０の第２状態において、切換機構６８では、第２制御弁８８に通電され、開状態の第２制御弁８８を経由して切換バルブ７０の制御ポートＥ１に油圧が供給されている。この状態において、切換バルブ７０では、スプール７２が図の右側の位置に固定され、入力ポートＦ１はドレン入力ポートＨ１に連通し、出力ポートＧ１は第２ドレン出力ポートＩ２に連通し、第１ドレン出力ポートＩ１は閉じられている。

これにより、入力ライン８３と第２接続ライン８５が接続されることで、入力ライン８３及び第２接続ライン８５を経由してレギュレータバルブ４０の第３ドレンポートＤ３に油圧が入力されるとともに、第１接続ライン８４と第４ドレンライン８７が接続されることで、レギュレータバルブ４０の第１入力ポートＢ１から第１接続ライン８４及び第４ドレンライン８７を経由したドレンが可能になる。

図４に示す第２状態において、レギュレータバルブ４０の第１入力ポートＢ１への油圧供給は切換バルブ７０によって遮断される。一方で、オイルポンプ２０の第１制御室３６に油圧供給するためには、第１入力ポートＢ１に油圧を供給する必要がある。

そのため、第２状態では、第１制御室３６への油圧供給が常に規制され、専ら第２制御室３８に油圧が供給されることになる。したがって、第２状態では、カムリング３０の偏心量が最大になり、オイルポンプ２０の吐出容量は最大量に固定される。

その結果、第１状態に比べて、オイルポンプ２０の吐出圧は高くなる傾向があり、第１制御ポートＡ１への入力圧も高くなりやすい。そのため、第２状態において、レギュレータバルブ４０のスプール４２は、第１状態に比べて図の右側に寄った軸方向領域で、第１制御ポートＡ１への入力圧、すなわちオイルポンプ２０の吐出圧に応じて軸方向移動を行う。

第２状態において、レギュレータバルブ４０の第２出力ポートＣ２は、第３ドレンポートＤ３に連通される。これにより、切換バルブ７０を経由して第２接続ライン８５から第３ドレンポートＤ３に入力された油圧は、第２出力ポートＣ２から出力されて第２フィードバックライン５８を経由してオイルポンプ２０の第２制御室３８に供給される。

また、第２状態において、レギュレータバルブ４０の第１出力ポートＣ１は、第１入力ポートＢ１に連通される。これにより、オイルポンプ２０の第１制御室３６から排出されたオイルは、第１フィードバックライン５７、第１接続ライン８４、及び第４ドレンライン８７を経由してドレンされる。

さらに、第２状態において、レギュレータバルブ４０の第３入力ポートＢ３は、開放されて第１ドレンポートＤ１に連通した状態になり、これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレンが行われる。第３入力ポートＢ３の開度は、スプール４２の変位に応じて、すなわちオイルポンプ２０の吐出圧に応じて変動する。これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレン流量は、オイルポンプ２０の吐出圧が高いほど多くなり、オイルポンプ２０の吐出圧が低いほど少なくなる。

このように、第２ライン圧制御では、オイルポンプ２０の吐出容量を最大量に固定させた状態で、第１ドレンライン５９を経由したドレン流量を調整することで、ライン圧が制御される。そのため、例えば、冷間時において、オイルの温度が低くカムリング３０に作用する粘性抵抗が高いときなど、フィードバック油圧に応じてオイルポンプ２０の吐出容量を応答性よく変化させることができないときに、第２ライン圧制御を行うことによって、オイルポンプ２０の吐出量を安定させることができる。

したがって、冷間時等、フィードバック油圧に対するオイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が低くなるときには、第２ライン圧制御を行うことで、オイルポンプ２０の吐出圧の安定化、ひいてはライン圧の安定化を図ることができ、これにより、自動変速機の油圧制御の精度及び応答性を高めることができる。

［制御システム］
図５に示すように、上述した油圧供給装置１０の動作に関連する各種制御は、制御装置１００によって行われる。制御装置１００は、例えばマイクロプロセッサを主要部として構成されている。

制御装置１００には、油圧回路２に供給されるライン圧を検出する油圧センサ１０１、車両の速度を検出する車速センサ１０２、アクセルペダルの踏み込み量（アクセル開度）を検出するアクセル開度センサ１０３、及び、運転者によって選択されている自動変速機のレンジを検出するレンジセンサ１０４からの信号が入力される。

油圧センサ１０１は、例えばメインライン５１に設けられるが、ライン圧を検出可能な別の油路部分に設けられてもよい。また、油圧センサ１０１は、必ずしも直接ライン圧を検出しなくてもよく、摩擦締結要素の油圧室に供給される油圧を検出して、該油圧と管路抵抗等とに基づく計算によって、ライン圧が間接的に検出されるようにしてもよい。

車速センサ１０２によって検出される車両の速度、及び、アクセル開度センサ１０３によって検出されるアクセル開度の情報は、前進走行レンジ（Ｄレンジ）が選択されているときの変速制御において、所定の変速マップに基づく目標変速段の決定に用いられる。

なお、上記のセンサ以外にも、積算走行距離計の回転センサ１０５、油圧供給装置１０から油圧回路２に供給されるオイルの温度を検出する油温センサ１０６、ブレーキペダルの踏み込みを検出するブレーキスイッチ、エンジンの回転数を検出するエンジン回転数センサ、トルクコンバータのタービンの回転数を検出するタービン回転数センサ、エンジンを始動させるために運転者によって操作されるエンジンスイッチ等の各種機器からの信号が制御装置１００に入力されるようにしてもよい。

回転センサ１０５は、車両のドライブシャフト又は自動変速機の出力軸等の回転数を検知するものであり、回転センサ１０５の出力値に基づいて車両の走行距離が算出される。油温センサ１０６は、例えば、自動変速機の上記オイルパン６６内に配置され、該オイルパン６６に貯留されたオイルの温度を検出する。

また、制御装置１００は、各種入力信号に基づき、自動変速機の油圧制御に用いられる油圧制御ユニット１１０を制御する。油圧制御ユニット１１０は、上述した第１制御弁６４及び第２制御弁８８に加えて、自動変速機の摩擦締結要素への油圧供給の制御などに用いられる複数の制御弁１２０を備えている。油圧制御ユニット１１０の各制御弁６４，８８，１２０の動作は、制御装置１００から入力された制御信号に基づいて制御される。

制御装置１００による自動変速機の変速制御は、車両の運転状態などに応じて行われる。変速制御では、例えば、各摩擦締結要素の油圧室への油圧の給排が制御されることで、複数の摩擦締結要素が選択的に締結され、これにより、車両の運転状態などに応じた変速段が形成される。

また、本実施形態において、制御装置１００は、各種入力信号に基づいて第１制御弁６４及び第２制御弁８８を制御することで、上述した油圧供給装置１０の動作を制御する。より具体的に、制御装置１００は、上述した第１ライン圧制御（図２及び図３参照）又は第２ライン圧制御（図４参照）のいずれか一方を選択して、該選択された制御態様に従って、オイルポンプ２０から油圧回路２に供給されるライン圧（図１〜図４参照）を制御する。

制御装置１００によるライン圧制御のために、上記の油圧センサ１０１は、自動変速機の変速中におけるライン圧の低下量が所定量以上となるライン圧急低下傾向の有無を検出する。

ここでいう「ライン圧急低下傾向」を有する状態は、変速制御の精度及び応答性に悪影響を及ぼす程度にライン圧が急低下する可能性があるが、ライン圧急低下傾向を検出した時点でのライン圧の低下量であれば変速制御の精度及び応答性に悪影響を及ぼさない状態を意味する。

また、ここでいう「所定量」は、変速中におけるライン圧の低下量が「所定量」に達したときに、第２ライン圧制御から第１ライン圧制御に切り換えたり、第１ライン圧制御を継続したりすると、変速制御の精度又は応答性に悪影響を及ぼすが、第２ライン圧制御を継続したり、第１ライン圧制御から第２ライン圧制御に切り換えたりした場合には、変速制御を正常に行うことができるような量に設定される。

制御装置１００は、油圧センサ１０１によってライン圧急低下傾向が検出されたとき、第２ライン圧制御を選択して、ライン圧の制御を行う。また、ライン圧急低下傾向の検出に基づいて第２ライン圧制御が選択された後、所定の切換条件が成立したときは、第２ライン圧制御から第１ライン圧制御に切り換えられる。

なお、第１ライン圧制御及び第２ライン圧制御のいずれにおいても、ライン圧の大きさの制御は、上述したように、第１制御弁６４（図１〜図４参照）の吐出圧を制御することで行われる。

［制御動作］
図６等に示すフローチャートを参照しながら、制御装置１００によるライン圧制御の制御動作の具体例を説明する。なお、図６に示す制御動作は、オイルポンプ２０が駆動されている間、すなわちエンジンが駆動されている間、繰り返し実行される。

先ず、ステップＳ１では、エンジンの駆動が開始されたときから所定時間が経過したか否かが判定される。

ステップＳ１の判定の結果、所定時間が経過していないときは、第２ライン圧制御（図４参照）が行われる（ステップＳ２）。このとき、オイルの温度が十分に上昇しておらず高粘度であることなどにより、オイルポンプ２０のカムリング３０に作用する粘性抵抗が大きく、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が低い状態である可能性があるが、オイルポンプ２０の吐出容量を固定した第２ライン圧制御が行われることで、オイルポンプ２０の吐出圧の安定化、ひいてはライン圧の安定化が図られる。

一方、ステップＳ１の判定の結果、所定時間が経過したときは、ステップＳ３において、自動変速機の変速が開始されたか否かが判定される。

ステップＳ３の判定の結果、変速が開始されていないときは、第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ８）。このとき、オイルの温度はある程度上昇しており、変速によるライン圧の落ち込みが生じることもないため、フィードバック油圧に応じて吐出容量を変化させる第１ライン圧制御が行われても、オイルポンプ２０によって安定したライン圧を生成することができるとともに、オイルの浪費が抑制されることで、オイルポンプ２０の駆動損失の低減、ひいてはエンジンの燃費性能の向上を図ることができる。

一方、ステップＳ３の判定の結果、変速が開始されたときは、油圧センサ１０１によってライン圧が監視される（ステップＳ４）。ステップＳ４において、油圧センサ１０１によるライン圧の検出は、変速が開始されたときから所定の監視時間が経過すること、又は、変速が開始されたときからのライン圧の低下量が所定量に達することのうち、いずれか一方の条件が最初に成立するまで継続して行われる。

続くステップＳ５では、ステップＳ４におけるライン圧の監視結果に基づいて、変速が開始されたときからのライン圧の低下量が所定量以上であるか否か、すなわち、変速中におけるライン圧の状態がライン圧急低下傾向を有するか否かが判定される。

ステップＳ５の判定の結果、ライン圧急低下傾向がなければ、第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ８）。このとき、フィードバック油圧に応じて吐出容量を変化させる第１ライン圧制御が行われても、変速制御に悪影響を及ぼす程度にライン圧が急低下する可能性が低いため、変速制御の精度及び応答性を良好に確保できるとともに、オイルポンプ２０の駆動損失の低減、ひいてはエンジンの燃費性能の向上を図ることができる。

一方、ステップＳ５の判定の結果、ライン圧急低下傾向があれば、第２ライン圧制御（図４参照）が行われる（ステップＳ６）。これにより、オイルポンプ２０の吐出容量が固定されることで、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が低いことに起因するオイルポンプ２０の吐出圧低下を抑制できる。したがって、ライン圧の更なる低下が抑制され、ライン圧の急低下によって変速制御の精度及び応答性が悪化することを抑制できる。

ライン圧急低下傾向の検出に基づく第２ライン圧制御の選択（ステップＳ６）が行われているときは、ステップＳ７において、所定の切換条件が成立しているか否かを判定する切換条件判定制御が行われ、切換条件が成立すると、第１ライン圧制御（図２及び図３参照）に切り換えられる（ステップＳ８）。切換条件判定制御の具体例については、後に説明する。

以上の制御動作によれば、変速中における実際のライン圧の落ち込みを検出して（ステップＳ４）、その落ち込みの程度に応じて、第１ライン圧制御（ステップＳ８）又は第２ライン圧制御（ステップＳ６）の選択が行われる（ステップＳ５）。

すなわち、ライン圧の落ち込みの程度が大きい場合には、第２ライン圧制御が選択されることでライン圧の低下の抑制が図られ、ライン圧の落ち込みの程度が小さい場合には、第１ライン圧制御が選択されることでオイルポンプ２０の駆動損失の低減が図られる。したがって、変速制御の精度及び応答性の向上と、エンジンの燃費性能の向上との両立を図ることができる。

［切換条件判定制御］
以下、切換条件判定制御（図６のステップＳ７）の具体的な制御動作について、制御例毎に説明する。

［第１制御例］
図７に示すフローチャートを参照しながら、第１制御例に係る切換条件判定制御の制御動作について説明する。

先ず、ステップＳ１１において、タイマーのカウントが開始される。具体的に、タイマーのカウントが開始されるタイミングは、図６のステップＳ５において、ライン圧急低下傾向があると判定されたときである。

続くステップＳ１２では、タイマーの始動時からの経過時間ｔが所定時間ｔ１未満であるか否かが判定される。所定時間ｔ１は、次回の変速時にライン圧の落ち込みを監視するときにはライン圧急低下傾向が解消される可能性がある程度の時間に設定される。

ステップＳ１２の判定の結果、所定時間ｔ１が経過していなければ、ステップＳ１３において、次の変速が開始されたか否かが判定される。ステップＳ１３の判定の結果、次の変速が開始された場合は、ステップＳ１４において、図６のステップＳ４と同様にライン圧の落ち込みが監視されるとともに、ステップＳ１５において、図６のステップＳ５と同様にライン圧急低下傾向の有無が判定される。

ステップＳ１５の判定の結果、ライン圧急低下傾向が検出されなければ、図７に示す切換条件判定制御が終了し、第１ライン圧制御が選択される（図６のステップＳ８）。すなわち、ライン圧急低下傾向の検出に基づいて第２ライン圧制御が選択された後、次回以降の変速時においてライン圧急低下傾向が解消されていれば、第２ライン圧制御から第１ライン圧制御に切り換えられる。これにより、オイルポンプ２０の駆動損失の低減、ひいてはエンジンの燃費性能の向上を図ることができる。

このとき、オイルポンプ２０の吐出容量を適宜変化させる第１ライン圧制御が行われても、変速中におけるライン圧の急低下が生じ難い状況になっているため、変速制御の精度及び応答性を良好に確保できる。

ステップＳ１３の判定の結果、次の変速が開始されていない場合、及び、ステップＳ１５の判定の結果、次の変速中においても再びライン圧急低下傾向が検出された場合、ステップＳ１２に戻って、経過時間ｔの判定が行われる。

経過時間ｔが所定時間ｔ１に達するか、又は、次回以降の変速時においてライン圧急低下傾向が解消するまでは、ステップＳ１２〜ステップＳ１５の処理が繰り返し実行される。

次回の変速が行われる前、又は、次回以降の変速時にライン圧急低下傾向が解消される前にステップＳ１２の判定が行われた結果、所定時間ｔ１が経過すると、切換条件が成立したものとみなされる。これにより、図７に示す切換条件判定制御が終了し、第２ライン圧制御から第１ライン圧制御に切り換えられる（図６のステップＳ８）。これにより、オイルポンプ２０の駆動損失の低減、ひいてはエンジンの燃費性能の向上を図ることができる。

このとき、所定時間ｔ１が経過するまでの間にオイルの温度が十分に上昇することで、オイルポンプ２０のカムリング３０に作用する粘性抵抗が十分に低減していれば、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が良好に確保されるため、吐出容量が適宜変化される第１ライン圧制御を行いつつ、オイルポンプ２０の吐出圧の低下を効果的に抑制可能である。

なお、所定時間ｔ１が経過するまでのオイルの温度上昇が不十分である場合などには、図７に示す切換条件判定制御が終了した後、図６のステップＳ５において、次回の変速時のライン圧急低下傾向が検出される可能性があるが、この場合は、再び第２ライン圧制御に切り換えられることで（図６のステップＳ６）、当該変速中におけるライン圧の低下を抑制できる。

［第２制御例］
図８に示すフローチャートを参照しながら、第２制御例に係る切換条件判定制御の制御動作について説明する。

先ず、ステップＳ２１において、自動変速機の次の変速が開始されたか否かが判定される。ステップＳ２１の判定は、次の変速が開始されるまで繰り返し実行される。

ステップＳ２１の判定の結果、次の変速が開始されると、続くステップＳ２２において、変速回数ｎが１回分加算される。変速回数ｎは、図６のステップＳ５においてライン圧急低下傾向があると判定されたとき以降に行われた変速の回数である。

続くステップＳ２３では、変速回数ｎが所定回数ｎ１未満であるか否かが判定される。所定時間ｎ１は、次回の変速時にライン圧の落ち込みを監視するときにはライン圧急低下傾向が解消される可能性がある程度の回数に設定される。

ステップＳ２３の判定の結果、変速回数ｎが所定回数ｎ１に達していなければ、ステップＳ２４において、図６のステップＳ４と同様にライン圧の落ち込みが監視されるとともに、ステップＳ２５において、図６のステップＳ５と同様にライン圧急低下傾向の有無が判定される。

ステップＳ２５の判定の結果、ライン圧急低下傾向が検出されなければ、図８に示す切換条件判定制御が終了し、第１ライン圧制御が選択される（図６のステップＳ８）。すなわち、ライン圧急低下傾向の検出に基づいて第２ライン圧制御が選択された後、次回以降の変速時においてライン圧急低下傾向が解消されていれば、第２ライン圧制御から第１ライン圧制御に切り換えられる。これにより、オイルポンプ２０の駆動損失の低減、ひいてはエンジンの燃費性能の向上を図ることができる。

このとき、オイルポンプ２０の吐出容量を適宜変化させる第１ライン圧制御が行われても、変速中におけるライン圧の急低下が生じ難い状況になっているため、変速制御の精度及び応答性を良好に確保できる。

ステップＳ２５の判定の結果、再びライン圧急低下傾向が検出された場合、ステップＳ２１に戻って、ステップＳ２１〜ステップＳ２３の処理が再び実行される。また、ステップＳ２３において変速回数ｎが所定回数ｎ１に達するか、又は、ステップＳ２５においてライン圧急低下傾向が解消するまでは、ステップＳ２１〜ステップＳ２５の処理が繰り返し実行される。

変速時のライン圧急低下傾向が解消される前にステップＳ２３の判定が行われた結果、変速回数ｎが所定回数ｎ１に達すると、切換条件が成立したものとみなされる。これにより、図８に示す切換条件判定制御が終了し、第２ライン圧制御から第１ライン圧制御に切り換えられる（図６のステップＳ８）。これにより、オイルポンプ２０の駆動損失の低減、ひいてはエンジンの燃費性能の向上を図ることができる。

このとき、変速回数ｎが所定回数ｎ１に達するまでの間にオイルの温度が十分に上昇することで、オイルポンプ２０のカムリング３０に作用する粘性抵抗が十分に低減していれば、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が良好に確保されるため、吐出容量が適宜変化される第１ライン圧制御を行いつつ、オイルポンプ２０の吐出圧の低下を効果的に抑制可能である。

なお、変速回数ｎが所定回数ｎ１に達するまでのオイルの温度上昇が不十分である場合などには、図８に示す切換条件判定制御が終了した後、図６のステップＳ５において、次回の変速時のライン圧急低下傾向が検出される可能性があるが、この場合は、再び第２ライン圧制御に切り換えられることで（図６のステップＳ６）、当該変速中におけるライン圧の低下を抑制できる。

［第３制御例］
図９に示すフローチャートを参照しながら、第３制御例に係る切換条件判定制御の制御動作について説明する。

先ず、ステップＳ３１において、上記の積算走行距離計の計測値に基づいて、車両の積算走行距離の初期値Ｄ０が読み込まれる。この初期値Ｄ０は、図６のステップＳ５においてライン圧急低下傾向があると判定されたときの積算走行距離である。

続くステップＳ３２では、上記の積算走行距離計の計測値に基づいて、現時点での車両の積算走行距離Ｄが読み込まれ、続くステップＳ３３では、ステップＳ３２で読み込まれた現在の積算走行距離Ｄと、ステップＳ３１で読み込まれた積算走行距離の初期値Ｄ０とに基づいて、変速中のライン圧急低下傾向が検出されたときからの車両走行距離（Ｄ−Ｄ０）が、所定距離Ｄ１未満であるか否かが判定される。

所定距離Ｄ１は、次回の変速時にライン圧の落ち込みを監視するときにはライン圧急低下傾向が解消される可能性がある程度の距離に設定される。

ステップＳ３３の判定の結果、車両走行距離（Ｄ−Ｄ０）が所定距離Ｄ１に達していなければ、ステップＳ３４において、次の変速が開始されたか否かが判定される。ステップＳ３４の判定の結果、次の変速が開始された場合は、ステップＳ３５において、図６のステップＳ４と同様にライン圧の落ち込みが監視されるとともに、ステップＳ３６において、図６のステップＳ５と同様にライン圧急低下傾向の有無が判定される。

ステップＳ３６の判定の結果、ライン圧急低下傾向が検出されなければ、図９に示す切換条件判定制御が終了し、第１ライン圧制御が選択される（図６のステップＳ８）。すなわち、ライン圧急低下傾向の検出に基づいて第２ライン圧制御が選択された後、次回以降の変速時においてライン圧急低下傾向が解消されていれば、第２ライン圧制御から第１ライン圧制御に切り換えられる。これにより、オイルポンプ２０の駆動損失の低減、ひいてはエンジンの燃費性能の向上を図ることができる。

このとき、オイルポンプ２０の吐出容量を適宜変化させる第１ライン圧制御が行われても、変速中におけるライン圧の急低下が生じ難い状況になっているため、変速制御の精度及び応答性を良好に確保できる。

ステップＳ３４の判定の結果、次の変速が開始されていない場合、及び、ステップＳ３６の判定の結果、次の変速中においても再びライン圧急低下傾向が検出された場合、ステップＳ３２に戻って、現時点での積算走行距離Ｄが更新され、次のステップＳ３３において、車両走行距離（Ｄ−Ｄ０）の判定が再び行われる。

車両走行距離（Ｄ−Ｄ０）が所定距離Ｄ１に達するか、又は、次回以降の変速時においてライン圧急低下傾向が解消するまでは、ステップＳ３２〜ステップＳ３６の処理が繰り返し実行される。

次回の変速が行われる前、又は、次回以降の変速時にライン圧急低下傾向が解消される前にステップＳ３３の判定が行われた結果、車両走行距離（Ｄ−Ｄ０）が所定距離Ｄ１に達すると、切換条件が成立したものとみなされる。これにより、図９に示す切換条件判定制御が終了し、第２ライン圧制御から第１ライン圧制御に切り換えられる（図６のステップＳ８）。これにより、オイルポンプ２０の駆動損失の低減、ひいてはエンジンの燃費性能の向上を図ることができる。

このとき、車両走行距離（Ｄ−Ｄ０）が所定距離Ｄ１に達するまでの間にオイルの温度が十分に上昇することで、オイルポンプ２０のカムリング３０に作用する粘性抵抗が十分に低減していれば、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が良好に確保されるため、吐出容量が適宜変化される第１ライン圧制御を行いつつ、オイルポンプ２０の吐出圧の低下を効果的に抑制可能である。

なお、車両走行距離（Ｄ−Ｄ０）が所定距離Ｄ１に達するまでのオイルの温度上昇が不十分である場合などには、図９に示す切換条件判定制御が終了した後、図６のステップＳ５において、次回の変速時のライン圧急低下傾向が検出される可能性があるが、この場合は、再び第２ライン圧制御に切り換えられることで（図６のステップＳ６）、当該変速中におけるライン圧の低下を抑制できる。

［第４制御例］
図１０に示すフローチャートを参照しながら、第４制御例に係る切換条件判定制御の制御動作について説明する。

先ず、ステップＳ４１において、上記の油温センサ１０６（図５参照）の検出値に基づいて、オイルの温度の初期値Ｔ０が読み込まれる。この初期値Ｔ０は、図６のステップＳ５においてライン圧急低下傾向があると判定されたときのオイルの温度である。

続くステップＳ４２では、油温センサ１０６（図５参照）の検出値に基づいて、現時点でのオイルの温度Ｔが読み込まれ、続くステップＳ４３では、ステップＳ４２で読み込まれた現在のオイルの温度Ｔと、ステップＳ４１で読み込まれた初期値Ｔ０とに基づいて、変速中のライン圧急低下傾向が検出されたときからのオイルの上昇温度（Ｔ−Ｔ０）が、所定量Ｔ１未満であるか否かが判定される。

所定量Ｔ１は、次回の変速時にライン圧の落ち込みを監視するときにはライン圧急低下傾向が解消される可能性がある程度の上昇量に設定される。

ステップＳ４３の判定の結果、上昇温度（Ｔ−Ｔ０）が所定量Ｔ１に達していなければ、ステップＳ４４において、次の変速が開始されたか否かが判定される。ステップＳ４４の判定の結果、次の変速が開始された場合は、ステップＳ４５において、図６のステップＳ４と同様にライン圧の落ち込みが監視されるとともに、ステップＳ４６において、図６のステップＳ５と同様にライン圧急低下傾向の有無が判定される。

ステップＳ４６の判定の結果、ライン圧急低下傾向が検出されなければ、図１０に示す切換条件判定制御が終了し、第１ライン圧制御が選択される（図６のステップＳ８）。すなわち、ライン圧急低下傾向の検出に基づいて第２ライン圧制御が選択された後、次回以降の変速時においてライン圧急低下傾向が解消されていれば、第２ライン圧制御から第１ライン圧制御に切り換えられる。これにより、オイルポンプ２０の駆動損失の低減、ひいてはエンジンの燃費性能の向上を図ることができる。

このとき、オイルポンプ２０の吐出容量を適宜変化させる第１ライン圧制御が行われても、変速中におけるライン圧の急低下が生じ難い状況になっているため、変速制御の精度及び応答性を良好に確保できる。

ステップＳ４４の判定の結果、次の変速が開始されていない場合、及び、ステップＳ４６の判定の結果、次の変速中においても再びライン圧急低下傾向が検出された場合、ステップＳ４２に戻って、現時点でのオイルの温度Ｔが更新され、次のステップＳ４３において、上昇温度（Ｔ−Ｔ０）の判定が再び行われる。

上昇温度（Ｔ−Ｔ０）が所定量Ｔ１に達するか、又は、次回以降の変速時においてライン圧急低下傾向が解消するまでは、ステップＳ４２〜ステップＳ４６の処理が繰り返し実行される。

次回の変速が行われる前、又は、次回以降の変速時にライン圧急低下傾向が解消される前にステップＳ４３の判定が行われた結果、上昇温度（Ｔ−Ｔ０）が所定量Ｔ１に達すると、切換条件が成立したものとみなされる。これにより、図１０に示す切換条件判定制御が終了し、第２ライン圧制御から第１ライン圧制御に切り換えられる（図６のステップＳ８）。これにより、オイルポンプ２０の駆動損失の低減、ひいてはエンジンの燃費性能の向上を図ることができる。

このとき、オイルの温度が十分に上昇していることで、オイルポンプ２０のカムリング３０に作用する粘性抵抗が十分に低減していれば、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が良好に確保されるため、吐出容量が適宜変化される第１ライン圧制御を行いつつ、オイルポンプ２０の吐出圧の低下を効果的に抑制可能である。

なお、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が不十分である場合には、図１０に示す切換条件判定制御が終了した後、図６のステップＳ５において、次回の変速時のライン圧急低下傾向が検出される可能性があるが、この場合は、再び第２ライン圧制御に切り換えられることで（図６のステップＳ６）、当該変速中におけるライン圧の低下を抑制できる。

［第２実施形態］
図１１〜図１４を参照しながら、第２実施形態に係る自動変速機の油圧供給装置２１０について説明する。なお、第２実施形態において、第１実施形態と共通する構成については、説明を省略するとともに、図１１〜図１４において同一の符号を付している。

［全体構成］
図１１に示すように、油圧供給装置２１０は、自動変速機の制御に用いられる油圧を生成する油圧供給源としての可変容量型のオイルポンプ２２０と、該オイルポンプ２２０の吐出圧をライン圧に調整するレギュレータバルブ２４０とを備えている。

［オイルポンプ］
オイルポンプ２２０は、第１実施形態のオイルポンプ２０（図１参照）と同様のハウジング２２、駆動軸２４、ロータ２６、カムリング３０、複数のベーン３４、及び複数のポンプ室３５を備えている。また、カムリング３０の外周面とハウジング２２の内周面との間には、付勢手段としてのスプリング２３２が介装されている。カムリング３０は、スプリング２３２によって、ロータ２６の軸心に対して常に偏心されるように付勢されている。

カムリング３０の外周面とハウジング２２の内周面との間には、オイルポンプ２２０の吐出容量を制御するための油圧が供給される制御室２３６が設けられている。第２実施形態のオイルポンプ２２０には、第１実施形態とは異なり、制御室２３６が１つのみ設けられている。制御室２３６は、カムリング３０を挟んで、スプリング２３２とは反対側に配置されている。

また、カムリング３０の外周面とハウジング２２の内周面との間には、制御室２３６に対向する対向室２３８が設けられている。対向室２３８内には、上記のスプリング２３２が配置されている。制御室２３６と対向室２３８との間は、例えば樹脂製のシール部材２３７によって仕切られている。なお、対向室２３８には、対向室２３８に流入したオイルをドレンするための排油路２５８が接続されている。

制御室２３６に供給される油圧が上昇されると、カムリング３０は、スプリング２３２の付勢力に抗して対向室２３８側に変位し、これにより、ロータ２６の軸心に対するカムリング３０の偏心量が減少する。

一方、制御室２３６に供給される油圧が減少されると、カムリング３０は、スプリング２３２の付勢方向に変位し、これにより、ロータ２６の軸心に対するカムリング３０の偏心量が増大する。

カムリング３０の偏心量が増大すると、ポンプ室３５間の容積差が拡大され、これにより、オイルポンプ２２０の吐出容量が上昇する。逆に、カムリング３０の偏心量が減少すると、ポンプ室３５間の容積差が縮小されることで、オイルポンプ２２０の吐出容量が低下する。

このように、第２実施形態のオイルポンプ２２０の制御室は、吐出容量を減少させるためのフィードバック油圧が供給される制御室２３６のみであり、該制御室２３６の油圧が上昇することで吐出容量が低下し、制御室２３６の油圧が低下することで吐出容量が上昇する。そのため、１つの制御室２３６の油圧を制御するだけで、オイルポンプ２２０の吐出容量を制御でき、これにより、該吐出容量の制御に関する応答性の向上を図ることができるとともに、油路構成の簡素化を図ることができる。

第１実施形態と同様、オイルポンプ２２０の吐出ポート２２ｂは、メインライン５１を介して、自動変速機の各摩擦締結要素（図示せず）へのオイルの給排を制御する所定の油圧回路２に接続されており、メインライン５１には、オイルポンプ２２０の吐出圧をレギュレータバルブ２４０に導くサブライン２５２が接続されている。

サブライン２５２は、第１実施形態の第１サブライン５２と同様、その下流側（レギュレータバルブ２４０側）において、第１入力ライン５３、第１制御ライン５４、第２入力ライン５５、及び第２制御ライン５６に分岐されている。

［レギュレータバルブ］
レギュレータバルブ２４０は、軸方向に移動可能なスプール２４２と、軸方向の一方側（図１１の右側）に向かってスプール２４２に付勢力を付与するリターンスプリング２４４とを備えている。

また、レギュレータバルブ２４０は、第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、フィードバック用入力ポートＢ１、ドレン用入力ポートＢ３、出力ポートＣ１、第１ドレンポートＤ１、及び第２ドレンポートＤ２を備えている。

第２実施形態のレギュレータバルブ２４０における第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、フィードバック用入力ポートＢ１、ドレン用入力ポートＢ３、出力ポートＣ１、第１ドレンポートＤ１、及び第２ドレンポートＤ２は、それぞれ、第１実施形態のレギュレータバルブ４０（図１参照）における第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、第１入力ポートＢ１、第３入力ポートＢ３、第１出力ポートＣ１、第１ドレンポートＤ１、及び第２ドレンポートＤ２に相当するポートである。

レギュレータバルブ２４０には、第１実施形態の第２入力ポートＢ２、第２出力ポートＣ２、及び第３ドレンポートＤ３（図１参照）に相当するポートが設けられていない。これにより、第１実施形態に比べて、ポートの個数が削減されているとともに、スプール２４２が長さ方向にコンパクト化されている。そのため、第１実施形態に比べて、スプール２４２の摺動に関する応答性の向上を図ることができる。

第１実施形態と同様、第１制御ポートＡ１は第１制御ライン５４に、第２制御ポートＡ２は第２制御ライン５６に、ドレン用入力ポートＢ３は第２入力ライン５５に、それぞれ接続されている。また、第１実施形態と同様、第１ドレンポートＤ１は第１ドレンライン５９を介して、第２ドレンポートＤ２は第２ドレンライン６０を介して、それぞれオイルパン６６に接続されている。

第１制御ポートＡ１には、オイルポンプ２２０の吐出圧（ライン圧）に応じた油圧が入力される。第１制御ポートＡ１に入力される油圧は、リターンスプリング２４４の弾性力とは反対側（図１１の左側）に向かってスプール２４２を付勢する。なお、第１制御ポートＡ１には、オリフィス６２によって流量が制限されたオイルが供給される。

第２制御ライン５６には、第１実施形態と同様の減圧弁６３、第１制御弁６４及びオリフィス６５が設けられている。第２制御ポートＡ２には、ライン圧の指令値に応じて第１制御弁６４によって制御された油圧が入力される。第２制御ポートＡ２に入力される油圧は、リターンスプリング２４４の弾性力と同じ側（図１１の右側）に向かってスプール２４２を付勢する。なお、第２制御ポートＡ２には、オリフィス６５によって流量が制限されたオイルが供給される。

出力ポートＣ１は、制御室２３６へフィードバック油圧を導くフィードバック油路としてのフィードバックライン２５７を介して、オイルポンプ２２０の制御室２３６に接続されている。出力ポートＣ１は、スプール２４２の位置に応じて、フィードバック用入力ポートＢ１又は第２ドレンポートＤ２のいずれか一方に選択的に連通する。

フィードバック用入力ポートＢ１は、第１入力ライン５３に接続されている。また、第１入力ライン５３には、第１実施形態とは異なり、フィードバックライン２５７を開閉する開閉手段としての第２制御弁２７０が設けられている。

第２制御弁２７０としては、例えばオンオフソレノイドバルブ等の電磁弁が用いられる。第２制御弁２７０は、制御信号に応じて開閉される。第２制御弁２７０としては、例えば、非通電時に開状態とされ通電時に閉状態となるノーマルオープンタイプの電磁弁が用いられる。

出力ポートＣ１がフィードバック用入力ポートＢ１に連通し、第２制御弁２７０が開かれた状態において、第１入力ライン５３から第１入力ポートＢ１にオイルが供給されると、該オイルは、出力ポートＣ１からフィードバックライン２５７を経由してオイルポンプ２２０の制御室２３６にフィードバックされる。

一方、出力ポートＣ１が第２ドレンポートＤ２に連通した状態では、フィードバックライン２５７のオイルが第２ドレンライン６０を経由してドレンされ得るようになっている。

第１ドレンポートＤ１は、ドレン用入力ポートＢ３が開放された状態において該ドレン用入力ポートＢ３に連通し、これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレンが可能となっている。

レギュレータバルブ２４０において、スプール２４２の軸方向位置は、実際のライン圧に応じた第１制御ポートＡ１への入力油圧と、第１制御弁６４によって制御される第２制御ポートＡ２への入力油圧及びリターンスプリング２４４の弾性力とのバランスによって適宜調整される。

第１制御ポートＡ１に入力される油圧は、オイルポンプ２２０の吐出圧の変動、すなわちライン圧の変動に応じて変動する。そのため、レギュレータバルブ２４０のスプール２４２は、ライン圧が上昇すると図の左方向に移動し、ライン圧が低下すると図の右方向に移動する。

［ライン圧制御］
上記の第２制御弁２７０が開かれた状態において、オイルポンプ２２０の制御室２３６の給排油状態は、図１２及び図１３に示す第１状態になる。第１状態において、油圧供給装置２１０の各種構成要素は、第１ライン圧制御（吐出容量可変制御）を行うように機能する。

図１２及び図１３に示すように、第１ライン圧制御では、オイルポンプ２２０の制御室２３６への油圧の給排が行われることでオイルポンプ２２０の吐出容量が変化し、これに応じてオイルポンプ２２０の吐出量が調整されることで、ライン圧が制御される。

一方、第２制御弁２７０が閉じられた状態において、オイルポンプ２２０の制御室２３６の給排油状態は、図１４に示す第２状態になる。第２状態において、油圧供給装置２１０の各種構成要素は、第２ライン圧制御（吐出容量固定制御）を行うように機能する。

図１４に示すように、第２ライン圧制御では、オイルポンプ２２０の制御室２３６への給油が規制されることで、オイルポンプ２２０の吐出容量が固定されるとともに、オイルポンプ２２０から吐出されて油圧回路２に供給されることなくドレンされるオイルの流量が調整されることで、ライン圧が制御される。

このように、油圧供給装置２１０は、上記の第１ライン圧制御を担う各種構成要素からなる第１ライン圧制御手段と、上記の第２ライン圧制御を担う各種構成要素からなる第２ライン圧制御手段とを備えている。また、第２制御弁２７０は、制御室２３６の給排油状態を第１状態と第２状態との間で切り換える切換機構として機能する。

［第１ライン圧制御］
図１２及び図１３を参照しながら、第２実施形態における第１ライン圧制御についてより具体的に説明する。

第１ライン圧制御が行われているとき、レギュレータバルブ２４０の出力ポートＣ１は、スプール２４２の軸方向移動に応じて、図１２に示すフィードバック用入力ポートＢ１に連通した状態と、図１３に示す第２ドレンポートＤ２に連通した状態との間で適宜切り換えられる。

図１２に示すように、フィードバック用入力ポートＢ１が出力ポートＣ１に連通し、第２ドレンポートＤ２が閉じられた状態では、フィードバック用入力ポートＢ１に供給されたオイルが、出力ポートＣ１からフィードバックライン２５７を経由してオイルポンプ２２０の制御室２３６に導かれる。これにより、制御室２３６にフィードバック油圧が供給されると、カムリング３０の偏心量、ひいてはオイルポンプ２２０の吐出容量が減少する。

一方、図１３に示すように、フィードバック用入力ポートＢ１が閉じられた状態では、フィードバック用入力ポートＢ１からフィードバックライン２５７への油圧供給、ひいては制御室２３６への油圧供給が停止される。これにより、制御室２３６の油圧が低下することで、カムリング３０の偏心量、ひいてはオイルポンプ２２０の吐出容量が増大する。

このとき、出力ポートＣ１は第２ドレンポートＤ２に連通した状態となっているため、制御室２３６からフィードバックライン２５７へ排出されたオイルは、フィードバックライン２５７及び第２ドレンライン６０を経由してドレンされる。これにより、制御室２３６からのスムーズな排油が促される。

なお、第１ライン圧制御が行われている状態において、ライン圧の異常上昇が生じたときは、レギュレータバルブ２４０のドレン用入力ポートＢ３が開放されて第１ドレンポートＤ１に連通される。これにより、余剰オイルが第２入力ライン５５及び第１ドレンライン５９を経由してドレンされることで、他のポート（第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、及びフィードバック用入力ポートＢ１）に過剰なオイルが流入することを規制でき、これにより、レギュレータバルブ２４０によるライン圧制御の信頼性が確保されている。

以上のように第１ライン圧制御が行われているときは、オイルポンプ２２０の吐出圧に応じて、制御室２３６に供給されるフィードバック油圧を変化させることによって、オイルポンプ２２０の吐出容量が適宜変化されることで、オイルポンプ２２０の吐出量が適宜調整されるため、オイルポンプ２２０から過剰量のオイルが吐出されることを抑制できる。

したがって、例えば、オイルの温度がある程度高くカムリング３０に作用する粘性抵抗が小さいときなど、制御室２３６への油圧供給に対するカムリング３０の変位応答性が高く、オイルポンプ２２０の吐出容量を変化させる制御に関して十分な応答性が得られるときには、第１ライン圧制御を行うことで、オイルの浪費を抑制できる。これにより、オイルポンプ２２０の駆動損失が低減されることで、エンジンの燃費性能の向上に寄与することが可能になる。

［第２ライン圧制御］
図１４を参照しながら、第２実施形態における第２ライン圧制御についてより具体的に説明する。

第２ライン圧制御が行われているとき、レギュレータバルブ２４０のフィードバック用入力ポートＢ１への油圧供給は第２制御弁２７０によって遮断され、制御室２３６への油圧供給が常に規制されることになる。したがって、カムリング３０の偏心量が最大になり、オイルポンプ２２０の吐出容量は最大量に固定される。

その結果、第１ライン圧制御が行われているときに比べて、オイルポンプ２２０の吐出圧は高くなる傾向があり、第１制御ポートＡ１への入力圧も高くなりやすい。そのため、図１４に示す第２状態において、レギュレータバルブ２４０のスプール２４２は、図１２及び図１３に示す第１状態に比べて図の右側に寄った軸方向領域で、第１制御ポートＡ１への入力圧、すなわちオイルポンプ２２０の吐出圧に応じて軸方向移動を行う。

第２状態において、レギュレータバルブ２４０のドレン用入力ポートＢ３は、開放されて第１ドレンポートＤ１に連通した状態になり、これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレンが行われる。ドレン用入力ポートＢ３の開度は、スプール２４２の変位に応じて、すなわちオイルポンプ２２０の吐出圧に応じて変動する。これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレン流量は、オイルポンプ２２０の吐出圧が高いほど多くなり、オイルポンプ２２０の吐出圧が低いほど少なくなる。

このように、第２ライン圧制御では、オイルポンプ２２０の吐出容量を最大量に固定させた状態で、第１ドレンライン５９を経由したドレン流量を調整することで、ライン圧が制御される。そのため、例えば、冷間時において、オイルの温度が低くカムリング３０に作用する粘性抵抗が高いときなど、フィードバック油圧に応じてオイルポンプ２２０の吐出容量を応答性よく変化させることができないときに、第２ライン圧制御を行うことによって、オイルポンプ２２０の吐出量を安定させることができる。

したがって、冷間時等、フィードバック油圧に対するオイルポンプ２２０の吐出容量制御の応答性が低くなるときには、第２ライン圧制御を行うことで、オイルポンプ２２０の吐出圧の安定化、ひいてはライン圧の安定化を図ることができ、これにより、自動変速機の油圧制御の精度及び応答性を高めることができる。

以上で説明した第２実施形態に係る油圧供給装置２１０の動作は、第１実施形態で説明した制御装置１００によって同様に制御される。この制御では、第１実施形態の第２制御弁８８に代えて、第２実施形態の第２制御弁２７０の開閉動作が制御されることで、第１ライン圧制御と第２ライン圧制御との間の選択が適宜行われながら、ライン圧の制御が行われる。これにより、第２実施形態においても、第１実施形態と同様の効果が得られる。

以上、上述の実施形態を挙げて本発明を説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されるものではない。

例えば、上述の実施形態では、切換条件判定制御の具体的制御動作として、上記の第１制御例〜第４制御例（図７〜図１０参照）を例示したが、これらの制御例は例示に過ぎず、種々の変更が可能である。例えば上記の第１制御例〜第４制御例では、切換条件を構成するパラメータとして、ライン圧急低下傾向が検出されたときからの経過時間、変速回数、車両走行距離、又は油温上昇量が用いられる例を説明したが、切換条件を構成するパラメータはこれらに限定されるものでない。また、切換条件は、複数のパラメータで構成されてもよく、この場合、複数のパラメータのうちいずれか１つのパラメータが最初に所定値に達したときに、切換条件が成立したものとみなせばよい。

また、上述の第２実施形態において、フィードバックライン２５７を開閉する開閉手段は、スプールバルブと該スプールバルブのスプール位置を制御する制御弁とを組み合わせた構成であってもよい。この場合、フィードバック用入力ポートＢ１に供給されるオイル流量を確保しやすくなる。

さらに、上述の第１及び第２実施形態では、ベーンタイプの可変容量型オイルポンプを備えた油圧供給装置を例に挙げて本発明を説明したが、本発明において、可変容量型オイルポンプの種類や具体的構成は、該オイルポンプの制御室に供給される油圧に応じて吐出容量が変化するように構成されたものであれば、特に限定されるものでない。

以上のように、本発明によれば、可変容量型のオイルポンプを備えた自動変速機の油圧供給装置において、オイルポンプの駆動損失の低減を図りつつ、変速中におけるライン圧の急低下を抑制することが可能となるから、この種の油圧供給装置を備えた自動変速機の製造産業分野、及び、該自動変速機が搭載された車両の製造産業分野において好適に利用される可能性がある。

２ 油圧回路
１０ 油圧供給装置
２０ 可変容量型のオイルポンプ
３０ カムリング
３６ 第１制御室
３８ 第２制御室
４０ レギュレータバルブ
５１ メインライン
５２ 第１サブライン
５７ 第１フィードバックライン
５８ 第２フィードバックライン
５９ 第１ドレンライン
６４ 第１制御弁
６８ 切換機構
７０ 切換バルブ
８１ 第２サブライン
８４ 第１接続ライン
８５ 第２接続ライン
８８ 第２制御弁
１００ 制御装置（選択手段）
１０１ 油圧センサ（ライン圧検出手段）
１０２ 車速センサ
１０３ アクセル開度センサ
１０４ レンジセンサ
２１０ 油圧供給装置
２２０ 可変容量型のオイルポンプ
２３６ 制御室
２４０ レギュレータバルブ
２５２ サブライン
２５７ フィードバックライン
２７０ 第２制御弁

Claims (4)

1. 自動変速機を制御するための油圧回路に供給される油圧を生成する可変容量型のオイルポンプと、該オイルポンプの吐出圧を調整するレギュレータバルブとを備えた自動変速機の油圧供給装置であって、
   前記レギュレータバルブの出力部から前記オイルポンプの制御室に供給されるフィードバック油圧に応じて、前記オイルポンプの吐出容量を変化させることで、前記油圧回路に供給されるライン圧を制御する第１ライン圧制御手段と、
   前記オイルポンプの吐出容量を固定させた状態で、該オイルポンプから吐出されて前記油圧回路に供給されることなくドレンされるオイルの流量を調整することで、ライン圧を制御する第２ライン圧制御手段と、
   前記自動変速機の変速中におけるライン圧の低下量が所定量以上となるライン圧急低下傾向の有無を検出するライン圧検出手段と、
   前記第１ライン圧制御手段又は前記第２ライン圧制御手段から選択したいずれか一方によって、ライン圧を制御させる選択手段と、を備え、
   前記オイルポンプは、該オイルポンプの吐出容量を減少させるためのフィードバック油圧が供給される第１制御室と、前記オイルポンプの吐出容量を増大させるためのフィードバック油圧が供給される第２制御室とを有し、
   前記第１ライン圧制御手段は、前記第１制御室及び前記第２制御室の一方に給油すると共に前記第１制御室及び前記第２制御室の他方から排油し、前記第１制御室及び前記第２制御室に給油する前記フィードバック油圧に応じて、前記オイルポンプの吐出容量を変化させることで、ライン圧を制御し、
   前記第２ライン圧制御手段は、前記第１制御室からの排油状態及び前記第２制御室への給油状態を維持して前記オイルポンプの吐出容量を固定させた状態で、該オイルポンプから吐出されて前記油圧回路に供給されることなくドレンされるオイルの流量を調整することで、ライン圧を制御し、
   前記選択手段は、前記ライン圧急低下傾向が検出されたときは、前記第２ライン圧制御手段によってライン圧を制御させることを特徴とする自動変速機の油圧供給装置。
2. 前記選択手段は、前記ライン圧急低下傾向の検出に基づいて前記第２ライン圧制御手段を選択している状態で更に変速が行われたとき、該変速中に前記ライン圧急低下傾向が検出されなければ、前記第１ライン圧制御手段に切り換えることを特徴とする請求項１に記載の自動変速機の油圧供給装置。
3. 前記選択手段は、前記ライン圧急低下傾向の検出に基づいて前記第２ライン圧制御手段を選択しているとき、次回の変速が行われる前又は次回以降の変速時に前記ライン圧急低下傾向がないことが検出される前に所定の切換条件が成立すれば、前記第１ライン圧制御手段に切り換えることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の自動変速機の油圧供給装置。
4. 前記ライン圧急低下傾向が検出されたときからの経過時間、変速回数、車両走行距離、又は油温上昇量のうちいずれか１つのパラメータ又はいずれか複数のパラメータを検出する切換条件検出手段を更に備え、
   前記切換条件は、前記１つのパラメータが所定値に達すること、又は、前記複数のパラメータのうちいずれか１つのパラメータが最初に所定値に達することであることを特徴とする請求項３に記載の自動変速機の油圧供給装置。

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