JP6587052B2 - インナーフォーカス式レンズ - Google Patents

Description

本発明は、小型で、高い結像性能を備えたインナーフォーカス式レンズに関する。

従来、特に一眼レフレックスカメラ用レンズ等は、焦点距離に対して長いフランジバックを確保すべく、光学系後方に正レンズ群を配置してバックフォーカスの確保が容易になるような構成を採用しているものが多かった。しかし、近年、カメラボディーの小型化が進んだことや、デジタルカメラの普及により、長いフランジバックを確保する必要がない場合も増えてきている。

また、デジタルカメラでは、動画撮影も可能なことから、動画撮影に対応した高速なオートフォーカス処理が望まれる。オートフォーカスは、まず、一部のレンズ群（フォーカス群）を光軸方向へ高速で振動させて（ウォブリング）、非合焦状態→合焦状態→非合焦状態を作り出す。そして、撮像素子の出力信号から一部画像領域の特定の周波数帯の信号成分を検出して、合焦状態となるフォーカス群の最適位置を求め、その最適位置にフォーカス群を移動させる。特に、動画撮影では、これら一連の動作を高速で連続して繰り返すことが要求される。そして、ウォブリングを実行するためには、フォーカス群を高速に駆動することを可能にすべく、フォーカス群は極力口径を小さく、そして軽くすることが求められる。

また、光学系の最像側に正レンズ群を配置した場合、フォーカス群の屈折力をある程度強くしなくてはならないため、フォーカシングの際のウォブリングによる収差変動や変倍作用が生じやすくなる。フォーカシングの際のウォブリングによる収差変動や変倍作用を抑制するためには、光学系の最像側に負レンズ群を配置することがより好ましい。

かかる要求に応えるべく、動画撮影にも十分対応可能なインナーフォーカス式レンズが提案されている（たとえば、特許文献１を参照。）。

特開２０１３−９７２１２号公報

特許文献１に開示されたインナーフォーカス式レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを配置し、第２レンズ群を移動させてフォーカシングを行うものである。このインナーフォーカス式レンズは、３５ｍｍフィルムカメラ換算で中望遠の焦点距離をもち、内部に小型、軽量のフォーカス群を備えている。

ところで、従来、光学像を受光して電気的な画像信号に変換する撮像センサにおいては、オンチップマイクロレンズ等で入射光の効率的な取り込みをするための制限があり、レンズ側で射出瞳をある一定以上大きくして撮像センサへの入射光束のテレセントリック性を確保することが望まれていた。

しかしながら、近年の撮像センサでは開口率の向上やオンチップマイクロレンズの設計自由度が進み、撮影レンズ側に求められる射出瞳の制限も少なくなってきた。さらに、昨今のソフトウェアやカメラシステムの進歩、向上もあり、歪曲収差がある程度大きく従来では目立つものであっても画像処理により補正することも可能になってきている。

このため、従来の撮影レンズでは、光学系の最像側に正レンズ成分を配置して、テレセントリック性が確保されていたが、近年ではその必要がなくなってきており、光学系の最像側に負レンズ成分を配置して撮像センサに対する光束の斜入射があってもオンチップマイクロレンズとの瞳のミスマッチ等による周辺減光（シェーディング）が目立ちにくくなってきた。また、光学系の最像側に負レンズ成分を配置することが可能になったことで、光学系口径の小型化が期待できる。

これに対して、特許文献１に開示されたインナーフォーカス式レンズでは、光学系全長は短くなっているものの、光学系の最像側に正レンズ成分が配置されていることから、明るい光学系の実現のためには適しているが、第３レンズ群（最も像側のレンズ）の口径の小型化が不十分である。このため、近年広く普及しているミラーレス一眼カメラをはじめとする光学系の口径方向の小型化が進んだカメラには適用が難しい。

さらに、特許文献１に開示されたインナーフォーカス式レンズは、広角化を目的としたものではないため、広角化を図るうえで必要とされる、像面湾曲、歪曲収差の補正や周辺光量の確保といった点が考慮されていない。

本発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、小型、軽量のフォーカス群を備えるとともに、広角の焦点距離を有し、高い結像性能を備えた、小型のインナーフォーカス式レンズを提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、からなり、前記第１レンズ群は最も物体側に少なくとも１枚以上の負メニスカスレンズを備え、前記第１レンズ群および前記第３レンズ群を固定したまま、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が拡大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が縮小するように、前記第２レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動させることにより無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態へ至るまでのフォーカシングを行い、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１） −７．４６≦ｆ２／ｆ≦−２．１１
ただし、ｆ２は無限遠物体合焦状態における前記第２レンズ群の焦点距離、ｆは無限遠物体合焦状態における光学系全系の焦点距離を示す。

本発明によれば、小型、軽量のフォーカス群を備えるとともに、広角の焦点距離を有し、高い結像性能を備えた、小型のインナーフォーカス式レンズを実現することができる。

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（２） ０．２８≦ｆ１／ｆ≦１．３０
ただし、ｆ１は無限遠物体合焦状態における前記第１レンズ群の焦点距離を示す。

本発明によれば、さらに小型で高い結像性能を備えたインナーフォーカス式レンズを実現することができる。

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（３） ０．５０≦βｉｎｆ／βｍｏｄ≦２．０２
ただし、βｉｎｆは無限遠物体合焦状態における前記第２レンズ群の近軸倍率、βｍｏｄは最至近距離物体合焦状態における前記第２レンズ群の近軸倍率を示す。

本発明によれば、フォーカシングによる画角変動を抑制して、結像性能を向上させることができる。

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、前記発明において、前記第３レンズ群が、物体側から順に配置された、正の屈折力を有するフロントサブレンズ群と、負の屈折力を有するリアサブレンズ群と、からなり、前記フロントサブレンズ群と前記リアサブレンズ群との間には該第３レンズ群中で最も広い軸上空気間隔が形成されていることを特徴とする。

本発明によれば、結像面に近いレンズの口径を縮小するとともに、軸上収差や軸外収差（特に歪曲収差）を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、前記発明において、前記第３レンズ群の最も像側に負の屈折力を有する単レンズ成分が配置され、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（４） ０≦（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）
ただし、Ｒ１は前記負の屈折力を有する単レンズ成分の物体側空気境界面の曲率半径、Ｒ２は前記負の屈折力を有する単レンズ成分の像側空気境界面の曲率半径を示す。

本発明によれば、第３レンズ群（最も像側のレンズ）の口径を縮小するとともに、軸外のコマ収差を良好に補正することができる。

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、前記発明において、所定の口径を規定する開口絞りを備え、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（５） ０．２４≦Ｌ１ｓ／Ｌ≦０．９５
ただし、Ｌ１ｓは前記第１レンズ群の最物体側面から前記開口絞りまでの軸上距離、Ｌは光学系における、最物体側のレンズ面頂点から結像面までの軸上距離（光学系全長）を示す。

本発明によれば、結像性能を維持しながら前玉径および後玉径の縮小を図ることで、光学系の小型化を促進することができる。

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、前記発明において、前記第２レンズ群が負の屈折力を有する単レンズ成分で構成されていることを特徴とする。

本発明によれば、フォーカス群である第２レンズ群の小型、軽量化を図ることで、動画撮影に適したインナーフォーカス式レンズを提供することができる。

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（６） ｆ３／ｆ≦−２９．１
ただし、ｆ３は無限遠物体合焦状態における前記第３レンズ群の焦点距離を示す。

本発明によれば、光学系の全長を短縮するとともに、結像性能を向上させることができる。

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、前記発明において、前記第３レンズ群が負の屈折力を有する単レンズ成分を含み構成され、該負の屈折力を有する単レンズ成分が単一の硝材で形成され、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（７） ３０≦νｄｎ
ただし、νｄｎは前記負の屈折力を有する単レンズ成分のｄ線に対するアッベ数を示す。

本発明によれば、第３レンズ群に含まれる、負の屈折力を有する単レンズ成分の小型、軽量化が容易になるとともに、倍率色収差を良好に補正することができる。

本発明によれば、小型、軽量のフォーカス群を備えるとともに、広角の焦点距離を有し、高い結像性能を備えた、小型のインナーフォーカス式レンズを提供することができるという効果を奏する。本発明によれば、動画撮影にも好適な、小型のインナーフォーカス式レンズを提供することができる。

実施例１にかかるインナーフォーカス式レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例１にかかるインナーフォーカス式レンズの諸収差図である。 実施例２にかかるインナーフォーカス式レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例２にかかるインナーフォーカス式レンズの諸収差図である。 実施例３にかかるインナーフォーカス式レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例３にかかるインナーフォーカス式レンズの諸収差図である。 実施例４にかかるインナーフォーカス式レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例４にかかるインナーフォーカス式レンズの諸収差図である。

以下、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズの好適な実施の形態を詳細に説明する。

本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、からなっている。

本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、第１レンズ群および第３レンズ群を固定したまま、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が拡大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が縮小するように、第２レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動させることにより無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態へ至るまでのフォーカシングを行う。このように、第２レンズ群を移動させてフォーカシングを行うことで、光学系全長の変化がなく、防塵、防音性能を高めることができる。

また、最も物体側に正の屈折力を有する第１レンズ群を配置したことにより、後続する第２レンズ群へ導かれる光束径を縮小することができる。このため、フォーカス群である第２レンズ群の口径を小さくして、第２レンズ群の軽量化を図ることができる。この結果、高速かつ静粛性の高いフォーカシングが可能になり、動画撮影に有効である。また、第２レンズ群の口径を小さくすることができるため、光学系口径の小型化に有利である。

また、第１レンズ群の最も物体側に少なくとも１枚以上の負メニスカスレンズを配置することで、光学系の広角化が容易になる。

さらに、最も像側に負の屈折力を有する第３レンズ群を配置したことにより、テレフォト比（全長／焦点距離）を小さくして、バックフォーカスを短縮することが可能になり、光学系の小型化を促進することができる。

本発明は、小型、軽量のフォーカス群を備えるとともに、広角の焦点距離を有し、高い結像性能を備えた、小型のインナーフォーカス式レンズを提供することを目的としている。そこで、かかる目的を達成するため、上記特徴に加え、以下に示すような各種条件を設定している。

まず、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、無限遠物体合焦状態における第２レンズ群の焦点距離をｆ２、無限遠物体合焦状態における光学系全系の焦点距離をｆとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１） −７．４６≦ｆ２／ｆ≦−２．１１

条件式（１）は、無限遠物体合焦状態における、第２レンズ群の焦点距離と光学系全系の焦点距離との比を規定する式である。条件式（１）を満足することにより、光学系の小型化を実現しつつ、高い結像性能を維持することができる（特に像面湾曲の補正に有効）。

条件式（１）においてその下限を下回ると、第２レンズ群の焦点距離が長くなって、第２レンズ群の負のパワーが弱くなりすぎる。この結果、フォーカシング時の第２レンズ群の移動量が増大して、光学系全長が延び、光学系の小型化が困難になる。一方、条件式（１）においてその上限を超えると、第２レンズ群の焦点距離が短くなって、第２レンズ群の負のパワーが強くなりすぎる。この結果、フォーカシング時の第２レンズ群の移動に伴う収差変動（特に像面湾曲の変動）、画角変動が過大となり、好ましくない。

なお、上記条件式（１）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１ａ） −５．６０≦ｆ２／ｆ≦−１．８０

また、上記条件式（１ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（１ｂ） −５．００≦ｆ２／ｆ≦−１．６２

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、無限遠物体合焦状態における第１レンズ群の焦点距離をｆ１、無限遠物体合焦状態における光学系全系の焦点距離をｆとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（２） ０．２８≦ｆ１／ｆ≦１．３０

条件式（２）は、無限遠物体合焦状態における、第１レンズ群の焦点距離と光学系全系の焦点距離との比を規定する式である。条件式（２）を満足することにより、光学系全系の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離が適正なものとなって、後玉径の縮小および光学系全長の短縮が可能になるとともに、結像性能を向上させることができる。

条件式（２）においてその下限を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなって球面収差が補正不足となるばかりか、後続するレンズ群の近軸結像倍率が大きくなって後玉径が拡大し光学系の大型化につながるため、好ましくない。一方、条件式（２）においてその上限を超えると、第１レンズ群の焦点距離が長くなって光学系全長が延び、光学系の小型化を図ることが困難になる。

なお、上記条件式（２）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（２ａ） ０．３７≦ｆ１／ｆ≦０．９７

また、上記条件式（２ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（２ｂ） ０．４５≦ｆ１／ｆ≦０．８０

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、無限遠物体合焦状態における第２レンズ群の近軸倍率をβｉｎｆ、最至近距離物体合焦状態における第２レンズ群の近軸倍率をβｍｏｄとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３） ０．５０≦βｉｎｆ／βｍｏｄ≦２．０２

条件式（３）は、無限遠物体合焦状態と最至近距離物体合焦状態とにおける第２レンズ群の近軸横倍率の比を規定する式である。条件式（３）を満足することにより、フォーカス群（第２レンズ群）を稼動させても倍率の変化を抑制することができ、フォーカシングの際の画角変動を抑えることができる。条件式（３）で規定した範囲から逸脱すると、フォーカシングの際の画角変動を抑制することができなくなる。フォーカス群の移動中に画角変動が起きると、像が揺れているように見えて画像の品位が低下する。

なお、上記条件式（３）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（３ａ） ０．６０≦βｉｎｆ／βｍｏｄ≦１．８０

また、上記条件式（３ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（３ｂ） ０．６８≦βｉｎｆ／βｍｏｄ≦１．６０

さらに、上記条件式（３ｂ）は、次に示す範囲を満足すると、フォーカシング時の画角変動を極めて小さくすることができる。
（３ｃ） ０．８０≦βｉｎｆ／βｍｏｄ≦１．４０

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、第３レンズ群を、物体側から順に配置された、正の屈折力を有するフロントサブレンズ群と、負の屈折力を有するリアサブレンズ群と、により構成するとともに、フロントサブレンズ群とリアサブレンズ群との間に第３レンズ群中で最も広い軸上空気間隔を形成している。

このようにすることで、結像面に近いレンズ口径を縮小するとともに、結像性能を向上させることができる。すなわち、ミラーレス一眼カメラ等の小型カメラに搭載目的のショートフランジバックの光学系の小型化で課題となる像側のレンズ口径の拡大を、第３レンズ群の物体側に正の屈折力を有するフロントサブレンズ群を配置することで抑制できる。さらに、負の屈折力を有するリアサブレンズ群をフロントサブレンズ群の像側に空気間隔を設けて配置することで、正の屈折力を有するフロントサブレンズ群で軸上収差を補正しつつ、リアサブレンズ群において軸外収差、特に歪曲収差を良好に補正することができる。

また、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、第３レンズ群の最も像側に負の屈折力を有する単レンズ成分を配置することが好ましい。このようにすることで、第３レンズ群（最も像側のレンズ）の口径の小型化をより促進することができ、近年広く普及しているミラーレス一眼カメラ等の小型カメラに好適である。

なお、単レンズ成分とは、単一の研磨レンズや、非球面レンズ、複合非球面レンズ、接合レンズを含み、空気層をもち互いに接着されていない、たとえば正負の２枚レンズなどは含まない。

本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、第３レンズ群の最も像側に負の屈折力を有する単レンズ成分を配置することに加え、当該負の屈折力を有する単レンズ成分の物体側空気境界面の曲率半径をＲ１、当該負の屈折力を有する単レンズ成分の像側空気境界面の曲率半径をＲ２とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（４） ０≦（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）

条件式（４）は、第３レンズ群の最も像側に配置される、負の屈折力を有する単レンズ成分の形状を規定する式である。条件式（４）を満足すると、当該単レンズ成分において、物体側面の曲率半径が像側面の曲率半径より大きくなる。この結果、軸外コマ収差の良好な補正が可能になる。

なお、上記条件式（４）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（４ａ） ０．５≦（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）

また、上記条件式（４ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（４ｂ） ０．７≦（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）≦１００

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、所定の口径を規定する開口絞りを備え、第１レンズ群の最物体側面から開口絞りまでの軸上距離をＬ１ｓ、光学系における、最物体側のレンズ面頂点から結像面までの軸上距離（光学系全長）をＬとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（５） ０．２４≦Ｌ１ｓ／Ｌ≦０．９５

条件式（５）は、第１レンズ群の最物体側面から開口絞りまでの軸上距離と光学系全長との比を規定する式である。条件式（５）を満足することで、光学系全長に対する開口絞りの適切な位置を規定して、高い結像性能を維持しながら、光学系口径の小型化を実現することができる。

条件式（５）においてその下限を下回ると、開口絞りが物体側に近づきすぎて像側のレンズ口径が拡大するばかりか、後群における軸外収差、主に歪曲収差の発生が顕著になるため、好ましくない。一方、条件式（５）においてその上限を超えると、開口絞りが像側に近づきすぎて、前玉の有効径の拡大につながり、光学系の小型化が困難になる。なお、開口絞りは、第１レンズ群内に配置されることが好ましい。

なお、上記条件式（５）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（５ａ） ０．３２≦Ｌ１ｓ／Ｌ≦０．７１

また、上記条件式（５ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（５ｂ） ０．４０≦Ｌ１ｓ／Ｌ≦０．６０

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、第２レンズ群を負の屈折力を有する単レンズ成分で構成することが好ましい。なお、単レンズ成分の意味は、前述のとおりである。

第２レンズ群を負の屈折力を有する単レンズ成分で構成することでフォーカス群の小型、軽量化が達成され、高速のフォーカシングが可能になり、動画撮影に有効である。また、フォーカス群の小型、軽量化を図ることにより、フォーカス群の駆動をつかさどるアクチュエータ等の駆動手段の負荷も減少し、省電力化に資することになる。また、当該駆動手段の一層の小型化を促進することができる。

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、無限遠物体合焦状態における第３レンズ群の焦点距離をｆ３、無限遠物体合焦状態における光学系全系の焦点距離をｆとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（６） ｆ３／ｆ≦−２９．１

条件式（６）は、無限遠物体合焦状態における、第３レンズ群の焦点距離と光学系全系の焦点距離との比を規定する式である。この条件式（６）を満足することにより、第３レンズ群の屈折力が適正化され、結像性能を劣化させることなく、光学系の全長および口径の小型化を達成することができる。

条件式（６）においてその上限を超えると、第３レンズ群の屈折力が強くなる。この場合、当該光学系全系におけるＦナンバーが大きくなる傾向になり、明るい光学系を得ることができない。この状態で明るい光学系を実現するためには、開口絞りを大きく開く必要がある。しかし、開口絞りを大きく開くと諸収差の発生が顕著になることから、結像性能の良好な光学系を実現するためには、収差補正のためにレンズ枚数を増やさなければならなくなる。特に、第１レンズ群を構成するレンズの枚数を増やす必要が生じる。光学系を構成するレンズ枚数が多くなると、光学系の小型、軽量化を図ることが困難になるため、好ましくない。

なお、上記条件式（６）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（６ａ） −１２０００≦ｆ３／ｆ≦−３０．１

また、上記条件式（６ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（６ｂ） −１００００≦ｆ３／ｆ≦−３１．１

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズにおいて、第３レンズ群は負の屈折力を有する単レンズ成分を含み構成されることが好ましく、当該単レンズ成分は単一の硝材で形成されることがより好ましい。第３レンズ群中の当該単レンズ成分を単一の硝材で形成すると、当該単レンズ成分の光軸方向、径方向の小型化が容易になる。また、当該単レンズ成分の軽量化を図ることも容易になる。

そして、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、当該負の屈折力を有する単レンズ成分のｄ線に対するアッベ数をνｄｎとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（７） ３０≦νｄｎ

条件式（７）においてその下限を下回ると、倍率色収差が過補正になり、高い結像性能を維持することが困難になるため、好ましくない。

さらに、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズでは、第２レンズ群の最物体側面の曲率半径をＲ２１、第２レンズ群の最像側面の曲率半径をＲ２２とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（８） ０≦（Ｒ２１＋Ｒ２２）／（Ｒ２１−Ｒ２２）

条件式（８）は、第２レンズ群における、最物体側面の形状と最像側面の形状を規定する式である。条件式（８）を満足することにより、第２レンズ群における、最像側面の曲率半径が最物体側面の曲率半径より小さくなる。この結果、強いパワーをもつ面に入射する光線角度の変化を小さくして、フォーカシング時の像面湾曲の変動を抑制することができる。

なお、上記条件式（８）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（８ａ） １≦（Ｒ２１＋Ｒ２２）／（Ｒ２１−Ｒ２２）

また、上記条件式（８ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらに好ましい効果が期待できる。
（８ｂ） １≦（Ｒ２１＋Ｒ２２）／（Ｒ２１−Ｒ２２）≦３００

また、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズにおいて、第１レンズ群中に非球面が形成された正レンズを配置すると、球面収差の補正に効果的である。特に、当該正レンズに近軸曲率のパワーを弱める形状の非球面を形成すると、球面収差の補正効果が向上する。

また、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズにおいて、第２レンズ群を構成するレンズに非球面を形成すると、像面湾曲の補正により効果的である。特に、第２レンズ群を構成するレンズに近軸曲率のパワーを弱める形状の非球面を形成すると、像面湾曲の補正効果がより向上するとともに、フォーカシング時の像面湾曲の変動を抑える効果がより高くなる。

また、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズにおいて、第３レンズ群を構成するレンズに非球面を形成すると、像面湾曲の補正に効果的である。特に、第３レンズ群を構成するレンズに近軸曲率のパワーを弱める形状の非球面を形成すると、像面湾曲の補正効果が向上する。

以上説明したように、本発明によれば、小型、軽量のフォーカス群を備えるとともに、広角の焦点距離を有し、高い結像性能を備えた、小型のインナーフォーカス式レンズを実現することができる。特に、上記各条件式を満足することで、動画撮影に好適な、より小型で高い結像性能を有するインナーフォーカス式レンズを実現することができる。

以下、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例によりこの発明が限定されるものではない。

図１は、実施例１にかかるインナーフォーカス式レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。図１は、無限遠物体合焦状態を示している。このインナーフォーカス式レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₁₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₁₂と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₁₃と、が配置されて構成される。第３レンズ群Ｇ₁₃と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₁₁は、物体側から順に、負メニスカスレンズＬ₁₁₁と、負メニスカスレンズＬ₁₁₂と、負レンズＬ₁₁₃と、正レンズＬ₁₁₄と、負レンズＬ₁₁₅と、正レンズＬ₁₁₆と、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰと、正レンズＬ₁₁₇と、が配置されて構成される。負レンズＬ₁₁₃の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₁₁₅と正レンズＬ₁₁₆とは、接合されている。正レンズＬ₁₁₇の両面には、非球面が形成されている。

第２レンズ群Ｇ₁₂は、負レンズＬ₁₂₁により構成される。負レンズＬ₁₂₁の両面には、非球面が形成されている。

第３レンズ群Ｇ₁₃は、物体側から順に、正の屈折力を有するフロントサブレンズ群Ｇ_13Fと、負の屈折力を有するリアサブレンズ群Ｇ_13Rと、が配置されて構成される。フロントサブレンズ群Ｇ_13Fとリアサブレンズ群Ｇ_13Rとの間には、第３レンズ群Ｇ₁₃中で最も広い軸上空気間隔が形成されている。

フロントサブレンズ群Ｇ_13Fは、物体側から順に、正レンズＬ₁₃₁と、正レンズＬ₁₃₂と、が配置されて構成される。リアサブレンズ群Ｇ_13Rは、負レンズＬ₁₃₃により構成される。負レンズＬ₁₃₃は、単一の硝材で形成されている。負レンズＬ₁₃₃の両面には、非球面が形成されている。

このインナーフォーカス式レンズでは、第１レンズ群Ｇ₁₁および第３レンズ群Ｇ₁₃を固定したまま、第１レンズ群Ｇ₁₁と第２レンズ群Ｇ₁₂との間隔が拡大し、第２レンズ群Ｇ₁₂と第３レンズ群Ｇ₁₃との間隔が縮小するように、第２レンズ群Ｇ₁₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態へ至るまでのフォーカシングを行う。

以下、実施例１にかかるインナーフォーカス式レンズに関する各種数値データを示す。

（レンズデータ）
ｒ₁＝28.832
ｄ₁＝2.000 ｎｄ₁＝1.5935 νｄ₁＝67.00
ｒ₂＝15.623
ｄ₂＝6.886
ｒ₃＝29.397
ｄ₃＝1.500 ｎｄ₂＝1.4970 νｄ₂＝81.61
ｒ₄＝13.122
ｄ₄＝5.883
ｒ₅＝52.568（非球面）
ｄ₅＝1.300 ｎｄ₃＝1.5920 νｄ₃＝67.02
ｒ₆＝12.910（非球面）
ｄ₆＝3.068
ｒ₇＝30.333
ｄ₇＝2.265 ｎｄ₄＝1.8810 νｄ₄＝40.14
ｒ₈＝141.737
ｄ₈＝12.099
ｒ₉＝24.676
ｄ₉＝1.000 ｎｄ₅＝1.8810 νｄ₅＝40.14
ｒ₁₀＝13.601
ｄ₁₀＝5.292 ｎｄ₆＝1.4875 νｄ₆＝70.44
ｒ₁₁＝-35.502
ｄ₁₁＝1.300
ｒ₁₂＝∞（開口絞り）
ｄ₁₂＝2.425
ｒ₁₃＝30.850（非球面）
ｄ₁₃＝4.386 ｎｄ₇＝1.4971 νｄ₇＝81.56
ｒ₁₄＝-18.338（非球面）
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝45.781（非球面）
ｄ₁₅＝0.800 ｎｄ₈＝1.7290 νｄ₈＝54.04
ｒ₁₆＝19.193（非球面）
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝-68.737
ｄ₁₇＝2.535 ｎｄ₉＝1.4970 νｄ₉＝81.61
ｒ₁₈＝-25.555
ｄ₁₈＝0.100
ｒ₁₉＝-329.577
ｄ₁₉＝4.036 ｎｄ₁₀＝1.4970 νｄ₁₀＝81.61
ｒ₂₀＝-23.042
ｄ₂₀＝0.329
ｒ₂₁＝-400.000（非球面）
ｄ₂₁＝1.200 ｎｄ₁₁＝1.8820 νｄ₁₁＝37.22
ｒ₂₂＝26.785（非球面）
ｄ₂₂＝25.606
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝2.500 ｎｄ₁₂＝1.5168 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₄＝∞
ｄ₂₄＝1.000
ｒ₂₅＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.6625×10^-5，Ａ₆＝3.0031×10^-7，
Ａ₈＝-1.7989×10^-9，Ａ₁₀＝5.7847×10^-12
（第６面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-6.8334×10^-5，Ａ₆＝8.4364×10^-9，
Ａ₈＝-1.2228×10^-9，Ａ₁₀＝-9.8374×10^-12
（第１３面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.2269×10^-5，Ａ₆＝1.1253×10^-9，
Ａ₈＝-1.0562×10^-9，Ａ₁₀＝-3.1969×10^-12
（第１４面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝5.1791×10^-5，Ａ₆＝-5.2286×10^-7，
Ａ₈＝4.0083×10^-9，Ａ₁₀＝2.3692×10^-11
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝2.0348×10^-5，Ａ₆＝-1.1141×10^-6，
Ａ₈＝1.4175×10^-8，Ａ₁₀＝-5.7786×10^-11
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝2.1580×10^-5，Ａ₆＝-8.9505×10^-7，
Ａ₈＝1.2780×10^-8，Ａ₁₀＝-5.7413×10^-11
（第２１面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.4151×10^-5，Ａ₆＝-1.3394×10^-7，
Ａ₈＝2.2182×10^-9，Ａ₁₀＝-7.5852×10^-12
（第２２面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-3.5206×10^-6，Ａ₆＝-1.2925×10^-7，
Ａ₈＝2.2655×10^-9，Ａ₁₀＝-8.5817×10^-12

（各合焦状態の数値データ）
無限遠 最至近距離（物体距離158.000mm）
D(14) 1.472 2.318
D(16) 6.519 5.674
ｆ（光学系全系の焦点距離） 18.54 17.88
ＦＮＯ（Ｆナンバー） 2.88 2.92
ω（半画角） 50.29 49.76
ｆ１（第１レンズ群Ｇ₁₁の焦点距離） 10.28 10.28
ｆ２（第２レンズ群Ｇ₁₂の焦点距離） -45.92 -45.92
ｆ３（第３レンズ群Ｇ₁₃の焦点距離）-722.75 -722.75
ＢＦ（バックフォーカス） 29.106 29.106

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝-2.48

（条件式（２）に関する数値）
ｆ１／ｆ＝0.55

（条件式（３）に関する数値）
βｉｎｆ（無限遠物体合焦状態における第２レンズ群Ｇ₁₂の近軸倍率）＝1.83
βｍｏｄ（最至近距離物体合焦状態における第２レンズ群Ｇ₁₂の近軸倍率）＝1.81
βｉｎｆ／βｍｏｄ＝1.01

（条件式（４）に関する数値）
Ｒ１（負レンズＬ₁₃₃の物体側空気境界面の曲率半径）＝-400.000
Ｒ２（負レンズＬ₁₃₃の像側空気境界面の曲率半径）＝26.785
（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＝0.87

（条件式（５）に関する数値）
Ｌ１ｓ（第１レンズ群Ｇ₁₁の最物体側面から開口絞りＳＴＰまでの軸上距離）＝42.593
Ｌ（第１レンズ群Ｇ₁₁の最物体側のレンズ面頂点から結像面ＩＭＧまでの軸上距離（光学系全長））＝95.501
Ｌ１ｓ／Ｌ＝0.45

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆ＝-38.97

（条件式（７）に関する数値）
νｄｎ（負レンズＬ₁₃₃のｄ線に対するアッベ数）＝37.22

（条件式（８）に関する数値）
Ｒ２１（負レンズＬ₁₂₁の最物体側面の曲率半径）＝45.781
Ｒ２２（負レンズＬ₁₂₁の最像側面の曲率半径）＝19.193
（Ｒ２１＋Ｒ２２）／（Ｒ２１−Ｒ２２）＝2.44

図２は、実施例１にかかるインナーフォーカス式レンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、Ｙで示す）を表し、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、Ｙで示す）を表し、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。

図３は、実施例２にかかるインナーフォーカス式レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。図３は、無限遠物体合焦状態を示している。このインナーフォーカス式レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₂₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₂₂と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₂₃と、が配置されて構成される。第３レンズ群Ｇ₂₃と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₂₁は、物体側から順に、負メニスカスレンズＬ₂₁₁と、負メニスカスレンズＬ₂₁₂と、負レンズＬ₂₁₃と、正レンズＬ₂₁₄と、負レンズＬ₂₁₅と、正レンズＬ₂₁₆と、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰと、正レンズＬ₂₁₇と、が配置されて構成される。負レンズＬ₂₁₃の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₂₁₅と正レンズＬ₂₁₆とは、接合されている。正レンズＬ₂₁₇の両面には、非球面が形成されている。

第２レンズ群Ｇ₂₂は、負レンズＬ₂₂₁により構成される。負レンズＬ₂₂₁の両面には、非球面が形成されている。

第３レンズ群Ｇ₂₃は、物体側から順に、正の屈折力を有するフロントサブレンズ群Ｇ_23Fと、負の屈折力を有するリアサブレンズ群Ｇ_23Rと、が配置されて構成される。フロントサブレンズ群Ｇ_23Fとリアサブレンズ群Ｇ_23Rとの間には、第３レンズ群Ｇ₂₃中で最も広い軸上空気間隔が形成されている。

フロントサブレンズ群Ｇ_23Fは、物体側から順に、正レンズＬ₂₃₁と、正レンズＬ₂₃₂と、が配置されて構成される。リアサブレンズ群Ｇ_23Rは、負レンズＬ₂₃₃により構成される。負レンズＬ₂₃₃は、単一の硝材で形成されている。負レンズＬ₂₃₃の両面には、非球面が形成されている。

このインナーフォーカス式レンズでは、第１レンズ群Ｇ₂₁および第３レンズ群Ｇ₂₃を固定したまま、第１レンズ群Ｇ₂₁と第２レンズ群Ｇ₂₂との間隔が拡大し、第２レンズ群Ｇ₂₂と第３レンズ群Ｇ₂₃との間隔が縮小するように、第２レンズ群Ｇ₂₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態へ至るまでのフォーカシングを行う。

以下、実施例２にかかるインナーフォーカス式レンズに関する各種数値データを示す。

（レンズデータ）
ｒ₁＝30.152
ｄ₁＝2.000 ｎｄ₁＝1.5935 νｄ₁＝67.00
ｒ₂＝16.214
ｄ₂＝6.369
ｒ₃＝31.366
ｄ₃＝1.500 ｎｄ₂＝1.4970 νｄ₂＝81.61
ｒ₄＝13.499
ｄ₄＝5.658
ｒ₅＝51.837（非球面）
ｄ₅＝1.300 ｎｄ₃＝1.5920 νｄ₃＝67.02
ｒ₆＝13.285（非球面）
ｄ₆＝2.866
ｒ₇＝27.620
ｄ₇＝2.238 ｎｄ₄＝1.8810 νｄ₄＝40.14
ｒ₈＝87.188
ｄ₈＝12.690
ｒ₉＝23.272
ｄ₉＝1.000 ｎｄ₅＝1.8810 νｄ₅＝40.14
ｒ₁₀＝13.324
ｄ₁₀＝5.334 ｎｄ₆＝1.4875 νｄ₆＝70.44
ｒ₁₁＝-43.127
ｄ₁₁＝1.629
ｒ₁₂＝∞（開口絞り）
ｄ₁₂＝1.822
ｒ₁₃＝30.203（非球面）
ｄ₁₃＝4.424 ｎｄ₇＝1.4971 νｄ₇＝81.56
ｒ₁₄＝-18.833（非球面）
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝42.496（非球面）
ｄ₁₅＝0.800 ｎｄ₈＝1.7290 νｄ₈＝54.04
ｒ₁₆＝18.812（非球面）
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝647.460
ｄ₁₇＝3.783 ｎｄ₉＝1.4970 νｄ₉＝81.61
ｒ₁₈＝-19.801
ｄ₁₈＝0.100
ｒ₁₉＝-48.734
ｄ₁₉＝2.492 ｎｄ₁₀＝1.4970 νｄ₁₀＝81.61
ｒ₂₀＝-33.384
ｄ₂₀＝0.761
ｒ₂₁＝-400.000（非球面）
ｄ₂₁＝1.200 ｎｄ₁₁＝1.8820 νｄ₁₁＝37.22
ｒ₂₂＝27.667（非球面）
ｄ₂₂＝22.428
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝2.500 ｎｄ₁₂＝1.5168 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₄＝∞
ｄ₂₄＝1.000
ｒ₂₅＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.7090×10^-5，Ａ₆＝2.6283×10^-7，
Ａ₈＝-1.4454×10^-9，Ａ₁₀＝4.3803×10^-12
（第６面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-6.1483×10^-5，Ａ₆＝4.0703×10^-8，
Ａ₈＝-1.1388×10^-9，Ａ₁₀＝-6.0150×10^-12
（第１３面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.2964×10^-5，Ａ₆＝-6.1034×10^-9，
Ａ₈＝-1.0258×10^-9，Ａ₁₀＝2.5147×10^-12
（第１４面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝4.6889×10^-5，Ａ₆＝-4.5934×10^-7，
Ａ₈＝3.4940×10^-9，Ａ₁₀＝-1.7504×10^-11
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝2.0032×10^-5，Ａ₆＝-1.0580×10^-6，
Ａ₈＝1.3913×10^-8，Ａ₁₀＝-6.6138×10^-11
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝2.3359×10^-5，Ａ₆＝-8.3928×10^-7，
Ａ₈＝1.2186×10^-8，Ａ₁₀＝-6.4391×10^-11
（第２１面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.3499×10^-5，Ａ₆＝-1.2412×10^-7，
Ａ₈＝2.2965×10^-9，Ａ₁₀＝-8.5091×10^-12
（第２２面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.5375×10^-6，Ａ₆＝-1.1587×10^-7，
Ａ₈＝2.1605×10^-9，Ａ₁₀＝-8.6835×10^-12

（各合焦状態の数値データ）
無限遠 最至近距離（物体距離158.000mm）
D(14) 1.480 2.405
D(16) 6.626 5.702
ｆ（光学系全系の焦点距離） 19.41 18.66
ＦＮＯ（Ｆナンバー） 2.88 2.92
ω（半画角） 49.11 48.48
ｆ１（第１レンズ群Ｇ₂₁の焦点距離） 10.82 10.82
ｆ２（第２レンズ群Ｇ₂₂の焦点距離） -46.97 -46.97
ｆ３（第３レンズ群Ｇ₂₃の焦点距離）-626.90 -626.90
ＢＦ（バックフォーカス） 25.928 25.928

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝-2.42

（条件式（２）に関する数値）
ｆ１／ｆ＝0.56

（条件式（３）に関する数値）
βｉｎｆ（無限遠物体合焦状態における第２レンズ群Ｇ₂₂の近軸倍率）＝1.85
βｍｏｄ（最至近距離物体合焦状態における第２レンズ群Ｇ₂₂の近軸倍率）＝1.83
βｉｎｆ／βｍｏｄ＝1.01

（条件式（４）に関する数値）
Ｒ１（負レンズＬ₂₃₃の物体側空気境界面の曲率半径）＝-400.000
Ｒ２（負レンズＬ₂₃₃の像側空気境界面の曲率半径）＝27.667
（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＝0.87

（条件式（５）に関する数値）
Ｌ１ｓ（第１レンズ群Ｇ₂₁の最物体側面から開口絞りＳＴＰまでの軸上距離）＝42.584
Ｌ（第１レンズ群Ｇ₂₁の最物体側のレンズ面頂点から結像面ＩＭＧまでの軸上距離（光学系全長））＝92.000
Ｌ１ｓ／Ｌ＝0.46

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆ＝-32.30

（条件式（７）に関する数値）
νｄｎ（負レンズＬ₂₃₃のｄ線に対するアッベ数）＝37.22

（条件式（８）に関する数値）
Ｒ２１（負レンズＬ₂₂₁の最物体側面の曲率半径）＝42.496
Ｒ２２（負レンズＬ₂₂₁の最像側面の曲率半径）＝18.812
（Ｒ２１＋Ｒ２２）／（Ｒ２１−Ｒ２２）＝2.59

図４は、実施例２にかかるインナーフォーカス式レンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、Ｙで示す）を表し、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、Ｙで示す）を表し、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。

図５は、実施例３にかかるインナーフォーカス式レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。図５は、無限遠物体合焦状態を示している。このインナーフォーカス式レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₃₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₃₂と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₃₃と、が配置されて構成される。第３レンズ群Ｇ₃₃と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₃₁は、物体側から順に、負メニスカスレンズＬ₃₁₁と、負メニスカスレンズＬ₃₁₂と、負レンズＬ₃₁₃と、正レンズＬ₃₁₄と、負レンズＬ₃₁₅と、正レンズＬ₃₁₆と、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰと、正レンズＬ₃₁₇と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₁₃の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₃₁₅と正レンズＬ₃₁₆とは、接合されている。正レンズＬ₃₁₇の両面には、非球面が形成されている。

第２レンズ群Ｇ₃₂は、負レンズＬ₃₂₁により構成される。負レンズＬ₃₂₁の両面には、非球面が形成されている。

第３レンズ群Ｇ₃₃は、物体側から順に、正の屈折力を有するフロントサブレンズ群Ｇ_33Fと、負の屈折力を有するリアサブレンズ群Ｇ_33Rと、が配置されて構成される。フロントサブレンズ群Ｇ_33Fとリアサブレンズ群Ｇ_33Rとの間には、第３レンズ群Ｇ₃₃中で最も広い軸上空気間隔が形成されている。

フロントサブレンズ群Ｇ_33Fは、物体側から順に、正レンズＬ₃₃₁と、正レンズＬ₃₃₂と、が配置されて構成される。リアサブレンズ群Ｇ_33Rは、負レンズＬ₃₃₃により構成される。負レンズＬ₃₃₃は、単一の硝材で形成されている。負レンズＬ₃₃₃の両面には、非球面が形成されている。

このインナーフォーカス式レンズでは、第１レンズ群Ｇ₃₁および第３レンズ群Ｇ₃₃を固定したまま、第１レンズ群Ｇ₃₁と第２レンズ群Ｇ₃₂との間隔が拡大し、第２レンズ群Ｇ₃₂と第３レンズ群Ｇ₃₃との間隔が縮小するように、第２レンズ群Ｇ₃₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態へ至るまでのフォーカシングを行う。

以下、実施例３にかかるインナーフォーカス式レンズに関する各種数値データを示す。

（レンズデータ）
ｒ₁＝29.863
ｄ₁＝2.000 ｎｄ₁＝1.5935 νｄ₁＝67.00
ｒ₂＝15.214
ｄ₂＝7.108
ｒ₃＝31.676
ｄ₃＝1.500 ｎｄ₂＝1.4970 νｄ₂＝81.61
ｒ₄＝12.821
ｄ₄＝5.662
ｒ₅＝56.855（非球面）
ｄ₅＝1.300 ｎｄ₃＝1.5920 νｄ₃＝67.02
ｒ₆＝12.496（非球面）
ｄ₆＝4.710
ｒ₇＝25.649
ｄ₇＝2.736 ｎｄ₄＝1.8810 νｄ₄＝40.14
ｒ₈＝-2872.181
ｄ₈＝10.427
ｒ₉＝29.340
ｄ₉＝1.000 ｎｄ₅＝1.8810 νｄ₅＝40.14
ｒ₁₀＝11.062
ｄ₁₀＝5.282 ｎｄ₆＝1.4875 νｄ₆＝70.44
ｒ₁₁＝-36.758
ｄ₁₁＝1.300
ｒ₁₂＝∞（開口絞り）
ｄ₁₂＝3.832
ｒ₁₃＝32.994（非球面）
ｄ₁₃＝4.343 ｎｄ₇＝1.4971 νｄ₇＝81.56
ｒ₁₄＝-16.586（非球面）
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝168.747（非球面）
ｄ₁₅＝0.800 ｎｄ₈＝1.7290 νｄ₈＝54.04
ｒ₁₆＝35.344（非球面）
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝-47.172
ｄ₁₇＝2.755 ｎｄ₉＝1.4970 νｄ₉＝81.61
ｒ₁₈＝-20.329
ｄ₁₈＝0.100
ｒ₁₉＝-45.060
ｄ₁₉＝3.412 ｎｄ₁₀＝1.4970 νｄ₁₀＝81.61
ｒ₂₀＝-20.831
ｄ₂₀＝0.833
ｒ₂₁＝-400.000（非球面）
ｄ₂₁＝1.200 ｎｄ₁₁＝1.8820 νｄ₁₁＝37.22
ｒ₂₂＝34.153（非球面）
ｄ₂₂＝20.338
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝2.500 ｎｄ₁₂＝1.5168 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₄＝∞
ｄ₂₄＝1.000
ｒ₂₅＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.3716×10^-5，Ａ₆＝1.7317×10^-7，
Ａ₈＝-6.4139×10^-10，Ａ₁₀＝1.5464×10^-12
（第６面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-8.7141×10^-5，Ａ₆＝-3.1834×10^-7，
Ａ₈＝1.5577×10^-9，Ａ₁₀＝-2.7154×10^-11
（第１３面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-1.4834×10^-5，Ａ₆＝-1.6560×10^-7，
Ａ₈＝1.3132×10^-9，Ａ₁₀＝-1.6004×10^-11
（第１４面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝2.5383×10^-5，Ａ₆＝-2.6971×10^-7，
Ａ₈＝1.9137×10^-9，Ａ₁₀＝-1.9738×10^-11
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝4.8211×10^-5，Ａ₆＝-8.0172×10^-7，
Ａ₈＝1.0635×10^-8，Ａ₁₀＝-4.7053×10^-11
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝5.9595×10^-5，Ａ₆＝-8.2829×10^-7，
Ａ₈＝1.1533×10^-8，Ａ₁₀＝-4.9667×10^-11
（第２１面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-7.9720×10^-5，Ａ₆＝-2.0100×10^-7，
Ａ₈＝2.0113×10^-9，Ａ₁₀＝7.2706×10^-14
（第２２面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-4.3301×10^-5，Ａ₆＝-1.5941×10^-7，
Ａ₈＝3.0911×10^-9，Ａ₁₀＝-7.0460×10^-12

（各合焦状態の数値データ）
無限遠 最至近距離（物体距離158.000mm）
D(14) 1.489 2.539
D(16) 6.373 5.323
ｆ（光学系全系の焦点距離） 16.49 16.05
ＦＮＯ（Ｆナンバー） 2.88 2.91
ω（半画角） 53.50 53.14
ｆ１（第１レンズ群Ｇ₃₁の焦点距離） 10.68 10.68
ｆ２（第２レンズ群Ｇ₃₂の焦点距離） -61.48 -61.48
ｆ３（第３レンズ群Ｇ₃₃の焦点距離） -126154 -126154
ＢＦ（バックフォーカス） 23.838 23.838

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝-3.73

（条件式（２）に関する数値）
ｆ１／ｆ＝0.65

（条件式（３）に関する数値）
βｉｎｆ（無限遠物体合焦状態における第２レンズ群Ｇ₃₂の近軸倍率）＝1.59
βｍｏｄ（最至近距離物体合焦状態における第２レンズ群Ｇ₃₂の近軸倍率）＝1.57
βｉｎｆ／βｍｏｄ＝1.01

（条件式（４）に関する数値）
Ｒ１（負レンズＬ₃₃₃の物体側空気境界面の曲率半径）＝-400.000
Ｒ２（負レンズＬ₃₃₃の像側空気境界面の曲率半径）＝34.153
（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＝0.84

（条件式（５）に関する数値）
Ｌ１ｓ（第１レンズ群Ｇ₃₁の最物体側面から開口絞りＳＴＰまでの軸上距離）＝43.025
Ｌ（第１レンズ群Ｇ₃₁の最物体側のレンズ面頂点から結像面ＩＭＧまでの軸上距離（光学系全長））＝92.000
Ｌ１ｓ／Ｌ＝0.47

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆ＝-7652.47

（条件式（７）に関する数値）
νｄｎ（負レンズＬ₃₃₃のｄ線に対するアッベ数）＝37.22

（条件式（８）に関する数値）
Ｒ２１（負レンズＬ₃₂₁の最物体側面の曲率半径）＝168.747
Ｒ２２（負レンズＬ₃₂₁の最像側面の曲率半径）＝35.344
（Ｒ２１＋Ｒ２２）／（Ｒ２１−Ｒ２２）＝1.53

図６は、実施例３にかかるインナーフォーカス式レンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、Ｙで示す）を表し、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、Ｙで示す）を表し、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。

図７は、実施例４にかかるインナーフォーカス式レンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。図７は、無限遠物体合焦状態を示している。このインナーフォーカス式レンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₄₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₄₂と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₄₃と、が配置されて構成される。第３レンズ群Ｇ₄₃と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₄₁は、物体側から順に、負メニスカスレンズＬ₄₁₁と、負メニスカスレンズＬ₄₁₂と、負レンズＬ₄₁₃と、正レンズＬ₄₁₄と、負レンズＬ₄₁₅と、正レンズＬ₄₁₆と、正レンズＬ₄₁₇と、所定の口径を規定する開口絞りＳＴＰと、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₁₃の両面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₄₁₅と正レンズＬ₄₁₆とは、接合されている。正レンズＬ₄₁₇の両面には、非球面が形成されている。

第２レンズ群Ｇ₄₂は、負レンズＬ₄₂₁により構成される。負レンズＬ₄₂₁の両面には、非球面が形成されている。

第３レンズ群Ｇ₄₃は、物体側から順に、正の屈折力を有するフロントサブレンズ群Ｇ_43Fと、負の屈折力を有するリアサブレンズ群Ｇ_43Rと、が配置されて構成される。フロントサブレンズ群Ｇ_43Fとリアサブレンズ群Ｇ_43Rとの間には、第３レンズ群Ｇ₄₃中で最も広い軸上空気間隔が形成されている。

フロントサブレンズ群Ｇ_43Fは、物体側から順に、正レンズＬ₄₃₁と、正レンズＬ₄₃₂と、が配置されて構成される。リアサブレンズ群Ｇ_43Rは、負レンズＬ₄₃₃により構成される。負レンズＬ₄₃₃は、単一の硝材で形成されている。負レンズＬ₄₃₃の両面には、非球面が形成されている。

このインナーフォーカス式レンズでは、第１レンズ群Ｇ₄₁および第３レンズ群Ｇ₄₃を固定したまま、第１レンズ群Ｇ₄₁と第２レンズ群Ｇ₄₂との間隔が拡大し、第２レンズ群Ｇ₄₂と第３レンズ群Ｇ₄₃との間隔が縮小するように、第２レンズ群Ｇ₄₂を光軸に沿って物体側から結像面ＩＭＧ側へ移動させることにより無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態へ至るまでのフォーカシングを行う。

以下、実施例４にかかるインナーフォーカス式レンズに関する各種数値データを示す。

（レンズデータ）
ｒ₁＝28.832
ｄ₁＝2.0000 ｎｄ₁＝1.5935 νｄ₁＝67.00
ｒ₂＝15.623
ｄ₂＝6.8857
ｒ₃＝29.397
ｄ₃＝1.5000 ｎｄ₂＝1.4970 νｄ₂＝81.61
ｒ₄＝13.122
ｄ₄＝5.8831
ｒ₅＝52.568（非球面）
ｄ₅＝1.3000 ｎｄ₃＝1.5920 νｄ₃＝67.02
ｒ₆＝12.910（非球面）
ｄ₆＝3.0680
ｒ₇＝30.333
ｄ₇＝2.2648 ｎｄ₄＝1.8810 νｄ₄＝40.14
ｒ₈＝141.737
ｄ₈＝12.0987
ｒ₉＝24.676
ｄ₉＝1.0000 ｎｄ₅＝1.8810 νｄ₅＝40.14
ｒ₁₀＝13.601
ｄ₁₀＝5.2921 ｎｄ₆＝1.4875 νｄ₆＝70.44
ｒ₁₁＝-35.502
ｄ₁₁＝3.7248
ｒ₁₂＝30.850（非球面）
ｄ₁₂＝4.3865 ｎｄ₇＝1.4971 νｄ₇＝81.56
ｒ₁₃＝-18.338（非球面）
ｄ₁₃＝1.0000
ｒ₁₄＝∞（開口絞り）
ｄ₁₄＝D(14)（可変）
ｒ₁₅＝45.781（非球面）
ｄ₁₅＝0.8000 ｎｄ₈＝1.7290 νｄ₈＝54.04
ｒ₁₆＝19.193（非球面）
ｄ₁₆＝D(16)（可変）
ｒ₁₇＝-68.737
ｄ₁₇＝2.5350 ｎｄ₉＝1.4970 νｄ₉＝81.61
ｒ₁₈＝-25.555
ｄ₁₈＝0.1000
ｒ₁₉＝-329.577
ｄ₁₉＝4.0360 ｎｄ₁₀＝1.4970 νｄ₁₀＝81.61
ｒ₂₀＝-23.042
ｄ₂₀＝0.3290
ｒ₂₁＝-400.000（非球面）
ｄ₂₁＝1.2000 ｎｄ₁₁＝1.8820 νｄ₁₁＝37.22
ｒ₂₂＝26.785（非球面）
ｄ₂₂＝25.606
ｒ₂₃＝∞
ｄ₂₃＝2.5000 ｎｄ₁₂＝1.5168 νｄ₁₂＝64.20
ｒ₂₄＝∞
ｄ₂₄＝1.0000
ｒ₂₅＝∞（結像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀）
（第５面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.6625×10^-5，Ａ₆＝3.0031×10^-7，
Ａ₈＝-1.7989×10^-9，Ａ₁₀＝5.7847×10^-12
（第６面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-6.8334×10^-5，Ａ₆＝8.4364×10^-9，
Ａ₈＝-1.2228×10^-9，Ａ₁₀＝-9.8374×10^-12
（第１２面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.2269×10^-5，Ａ₆＝1.1253×10^-9，
Ａ₈＝-1.0562×10^-9，Ａ₁₀＝-3.1969×10^-12
（第１３面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝5.1791×10^-5，Ａ₆＝-5.2286×10^-7，
Ａ₈＝4.0083×10^-9，Ａ₁₀＝-2.3692×10^-11
（第１５面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝2.0348×10^-5，Ａ₆＝-1.1141×10^-6，
Ａ₈＝1.4175×10^-8，Ａ₁₀＝-5.7786×10^-11
（第１６面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝2.1580×10^-5，Ａ₆＝-8.9505×10^-7，
Ａ₈＝1.2780×10^-8，Ａ₁₀＝-5.7413×10^-11
（第２１面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-2.4151×10^-5，Ａ₆＝-1.3394×10^-7，
Ａ₈＝2.2182×10^-9，Ａ₁₀＝-7.5852×10^-12
（第２２面）
ｋ＝0，
Ａ₄＝-3.5206×10^-6，Ａ₆＝-1.2925×10^-7，
Ａ₈＝2.2655×10^-9，Ａ₁₀＝-8.5817×10^-12

（各合焦状態の数値データ）
無限遠 最至近距離（物体距離158.000mm）
D(14) 0.4719 1.3177
D(16) 5.8194 4.9736
ｆ（光学系全系の焦点距離） 18.54 17.89
ＦＮＯ（Ｆナンバー） 2.88 2.93
ω（半画角） 50.29 49.47
ｆ１（第１レンズ群Ｇ₄₁の焦点距離） 10.28 10.28
ｆ２（第２レンズ群Ｇ₄₂の焦点距離） -45.92 -45.92
ｆ３（第３レンズ群Ｇ₄₃の焦点距離）-722.75 -722.75
ＢＦ（バックフォーカス） 29.106 29.106

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２／ｆ＝-2.48

（条件式（２）に関する数値）
ｆ１／ｆ＝0.55

（条件式（３）に関する数値）
βｉｎｆ（無限遠物体合焦状態における第２レンズ群Ｇ₄₂の近軸倍率）＝1.83
βｍｏｄ（最至近距離物体合焦状態における第２レンズ群Ｇ₄₂の近軸倍率）＝1.81
βｉｎｆ／βｍｏｄ＝1.01

（条件式（４）に関する数値）
Ｒ１（負レンズＬ₄₃₃の物体側空気境界面の曲率半径）＝-400.000
Ｒ２（負レンズＬ₄₃₃の像側空気境界面の曲率半径）＝26.785
（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＝0.87

（条件式（５）に関する数値）
Ｌ１ｓ（第１レンズ群Ｇ₄₁の最物体側面から開口絞りＳＴＰまでの軸上距離）＝50.4037
Ｌ（第１レンズ群Ｇ₄₁の最物体側のレンズ面頂点から結像面ＩＭＧまでの軸上距離（光学系全長））＝94.8010
Ｌ１ｓ／Ｌ＝0.53

（条件式（６）に関する数値）
ｆ３／ｆ＝-38.97

（条件式（７）に関する数値）
νｄｎ（負レンズＬ₄₃₃のｄ線に対するアッベ数）＝37.22

（条件式（８）に関する数値）
Ｒ２１（負レンズＬ₄₂₁の最物体側面の曲率半径）＝45.781
Ｒ２２（負レンズＬ₄₂₁の最像側面の曲率半径）＝19.193
（Ｒ２１＋Ｒ２２）／（Ｒ２１−Ｒ２２）＝2.44

図８は、実施例４にかかるインナーフォーカス式レンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、短破線はｇ線（λ＝４３５．８４ｎｍ）、長破線はＣ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は像高（図中、Ｙで示す）を表し、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。なお、非点収差図において、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は像高（図中、Ｙで示す）を表し、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。

なお、上記各実施例中の数値データにおいて、ｒ₁，ｒ₂，・・・・は各レンズ、絞り面などの曲率半径、ｄ₁，ｄ₂，・・・・は各レンズ、絞り面などの肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ₁，ｎｄ₂，・・・・は各レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、νｄ₁，νｄ₂，・・・・は各レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数を示している。また、ＢＦ（バックフォーカス）は、光学系の最終面から近軸像面までの距離を表したものである。光学系全長は最も物体側の面から最終レンズ面までの距離にＢＦを加えたものである。そして、長さの単位はすべて「ｍｍ」、角度の単位はすべて「°」である。

また、上記各非球面形状は、非球面の深さをＺ、曲率をｃ（１／ｒ）、光軸からの高さをｈ、円錐係数をｋ、４次，６次，８次，１０次の非球面係数をそれぞれＡ₄，Ａ₆，Ａ₈，Ａ₁₀とし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。

上記各実施例には、３５ｍｍフィルムカメラ換算で広角の焦点距離をもつインナーフォーカス式レンズの一例を示した。上記各実施例のインナーフォーカス式レンズは、フォーカス群の小型、軽量化を図ることで、動画撮影に欠かせない高速なオートフォーカス処理を良好に行うことが可能になる。特に、上記各条件式を満足することで、動画撮影に好適な、小型、広角で高い結像性能を備えたインナーフォーカス式レンズを実現することができる。

以上のように、本発明にかかるインナーフォーカス式レンズは、写真用カメラ、ビデオカメラなどの小型の撮像装置に有用であり、特に、動画撮影用の撮像装置に最適である。

Ｇ₁₁，Ｇ₂₁，Ｇ₃₁，Ｇ₄₁ 第１レンズ群
Ｇ₁₂，Ｇ₂₂，Ｇ₃₂，Ｇ₄₂ 第２レンズ群
Ｇ₁₃，Ｇ₂₃，Ｇ₃₃，Ｇ₄₃ 第３レンズ群
Ｇ_13F，Ｇ_23F，Ｇ_33F，Ｇ_43F フロントサブレンズ群
Ｇ_13R，Ｇ_23R，Ｇ_33R，Ｇ_43R リアサブレンズ群
Ｌ₁₁₁，Ｌ₁₁₂，Ｌ₂₁₁，Ｌ₂₁₂，Ｌ₃₁₁，Ｌ₃₁₂，Ｌ₄₁₁，Ｌ₄₁₂ 負メニスカスレンズ
Ｌ₁₁₃，Ｌ₁₁₅，Ｌ₁₂₁，Ｌ₁₃₃，Ｌ₂₁₃，Ｌ₂₁₅，Ｌ₂₂₁，Ｌ₂₃₃，Ｌ₃₁₃，Ｌ₃₁₅，Ｌ₃₂₁，Ｌ₃₃₃，Ｌ₄₁₃，Ｌ₄₁₅，Ｌ₄₂₁，Ｌ₄₃₃ 負レンズ
Ｌ₁₁₄，Ｌ₁₁₆，Ｌ₁₁₇，Ｌ₁₃₁，Ｌ₁₃₂，Ｌ₂₁₄，Ｌ₂₁₆，Ｌ₂₁₇，Ｌ₂₃₁，Ｌ₂₃₂，Ｌ₃₁₄，Ｌ₃₁₆，Ｌ₃₁₇，Ｌ₃₃₁，Ｌ₃₃₂，Ｌ₄₁₄，Ｌ₄₁₆，Ｌ₄₁₇，Ｌ₄₃₁，Ｌ₄₃₂ 正レンズ
ＳＴＰ 開口絞り
ＩＭＧ 結像面
ＣＧ カバーガラス

Claims (7)

1. 物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、からなり、
   前記第１レンズ群は最も物体側に少なくとも１枚以上の負メニスカスレンズを備え、
   前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有するフロントサブレンズ群と、負の屈折力を有するリアサブレンズ群と、からなり、
   前記フロントサブレンズ群と前記リアサブレンズ群との間には該第３レンズ群中で最も広い軸上空気間隔が形成され、
   前記第３レンズ群の最も像側に負の屈折力を有する単レンズ成分を配置し、
   所定の口径を規定する開口絞りを備え、
   前記第１レンズ群および前記第３レンズ群を固定したまま、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が拡大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が縮小するように、前記第２レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動させることにより無限遠物体合焦状態から最至近距離物体合焦状態へ至るまでのフォーカシングを行い、
   以下に示す条件式を満足することを特徴とするインナーフォーカス式レンズ。
   （１） −７．４６≦ｆ２／ｆ≦−２．１１
   （５） ０．２４≦Ｌ１ｓ／Ｌ≦０．６０
   ただし、ｆ２は無限遠物体合焦状態における前記第２レンズ群の焦点距離、ｆは無限遠物体合焦状態における光学系全系の焦点距離、Ｌ１ｓは前記第１レンズ群の最物体側面から前記開口絞りまでの軸上距離、Ｌは光学系における、最物体側のレンズ面頂点から結像面までの軸上距離（光学系全長）を示す。
2. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のインナーフォーカス式レンズ。
   （２） ０．２８≦ｆ１／ｆ≦１．３０
   ただし、ｆ１は無限遠物体合焦状態における前記第１レンズ群の焦点距離を示す。
3. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のインナーフォーカス式レンズ。
   （３） ０．５０≦βｉｎｆ／βｍｏｄ≦２．０２
   ただし、βｉｎｆは無限遠物体合焦状態における前記第２レンズ群の近軸倍率、βｍｏｄは最至近距離物体合焦状態における前記第２レンズ群の近軸倍率を示す。
4. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載のインナーフォーカス式レンズ。
   （４） ０≦（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）
   ただし、Ｒ１は前記第３レンズ群の最も像側に配置された負の屈折力を有する単レンズ成分の物体側空気境界面の曲率半径、Ｒ２は前記第３レンズ群の最も像側に配置された負の屈折力を有する単レンズ成分の像側空気境界面の曲率半径を示す。
5. 前記第２レンズ群は負の屈折力を有する単レンズ成分で構成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載のインナーフォーカス式レンズ。
6. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載のインナーフォーカス式レンズ。
   （６） ｆ３／ｆ≦−２９．１
   ただし、ｆ３は無限遠物体合焦状態における前記第３レンズ群の焦点距離を示す。
7. 前記第３レンズ群の最も像側に配置された負の屈折力を有する単レンズ成分は単一の硝材で形成され、
   以下に示す条件式を満足する請求項１〜６のいずれか一つに記載のインナーフォーカス式レンズ。
   （７） ３０≦νｄｎ
   ただし、νｄｎは前記第３レンズ群の最も像側に配置された負の屈折力を有する単レンズ成分のｄ線に対するアッベ数を示す。

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