JP6584961B2 - 銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼およびその製造方法 - Google Patents
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Description
(1)銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼の化学成分の原料の溶解、鋳造、および鋳塊の鍛造/圧延を順に行う工程、
(2)溶体化処理を行い、次いで室温に冷やす工程、
(3)時効処理を行い、次いで室温に冷やす工程。
(1)銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼の化学成分の原料の溶解、鋳造、および鋳塊の鍛造/圧延を順に行う工程、
(2)溶体化処理を行い、次いで室温に冷やす工程、
(3)時効処理を行い、次いで室温に冷やす工程。
銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼の組成範囲に従って、9種の本発明の鋼NSF101〜109を作製し、また比較のために、発電所に使用される鋼T24を作製する。表1の鋼NSF101〜109およびT24の合金組成物に基づいて、成分をアーク溶融炉で溶解および鋳造する。製造された鋳塊は、毎回5〜10%の圧延率での圧延に進み、合計の変形が70%前後のスラブを得る。圧延スラブを900℃で0.5時間溶体化処理する。次にスラブをアルゴン焼入冷却によって室温に冷やす。次いでそれを550℃で2時間時効処理する。その後同様に、それをアルゴン焼入冷却によって室温に冷やす。その結果、本発明の鋼NSF101〜109および参照鋼T24が得られる。
表1中のNSF104の合金組成に従って、溶解および鋳造をアーク溶融炉で行う。製造された鋳塊は、毎回5〜10%の圧延率での圧延で加工されて、合計の変形が70%前後のスラブを得る。次に圧延スラブを850℃で0.5時間溶体化処理し、その後水焼入れによって室温に冷やす。次いでそれを550℃で2時間時効処理した。その後空冷により室温に冷やす。このように本発明の鋼NSF104’が得られる。
表1中のNSF104の合金組成に従って、溶解および鋳造をアーク溶融炉で行う。製造された鋳塊は、毎回5〜10%の圧延率での圧延で加工されて、合計の変形が70%前後のスラブを得る。次に圧延スラブを1200℃で0.5時間溶体化処理する。その後水焼入れによって室温に冷やした。次いでそれを550℃で2時間時効処理し、その後空冷により室温に冷やす。このように本発明の鋼NSF104”が得られる。
TEMを採用して参照鋼T24および熱処理後に作製される本発明の鋼NSF101〜109を分析する。参照鋼T24の組成物はナノクラスター形成元素を含まないことが表1から理解される。TEMの結果は、ナノクラスターは参照鋼T24には存在しない一方で、本発明の鋼NSF101〜109は高数密度の微細な銅リッチナノクラスターを含有し、その分布は一様であることを示す。図1は、本発明の鋼NSF104のマトリックスのナノクラスターの高解像度TEM画像であり、そのナノクラスターの平均径は3nmであり、その分布は一様であり、平均空隙は4nmであり、ナノクラスターの量は1立方ミクロンあたり10,000個以上である。TEM−EDSによって、ナノクラスターは主にCu、Ni、Mn、およびAlを含んでなることが確認される。したがって、一様に分布し、微細な大きさをもつ、高数密度の銅リッチナノクラスターが、本発明の銅リッチナノクラスターで強化された低価格の超高強度フェライト鋼中に形成されることが確認される。ナノ析出強化機構によれば、高数密度の微細な大きさの銅リッチナノクラスターは、転位運動を効果的に阻害し、フェライト鋼の強度を著しく増加しうる。
本発明の鋼NSF101〜109および参照鋼T24の引張試験試料をワイヤーカットによって作製する。室温引張試験をMTS試験機上で行う。降伏強度、引張強さ、断面減少率、および伸びの結果を表にして表2に示す。図4は、本発明によって製造された鋼NSF108および参照鋼T24の引張応力−歪み曲線である。同様の溶融および熱処理プロセスの後、参照鋼T24は、降伏強度が347MPaであり、引張強さが586MPaであることが表2および図4から理解される。その結果は既刊文献と一致する。本発明の鋼NSF101〜109については、降伏強度が900〜1200MPaであり、引張強さは1200〜1500MPaである。参照鋼T24と比較して、本発明の鋼の降伏強度および引張強さは両方とも著しく増加している。断面減少率は50%〜80%に維持され、伸びは10〜20%に維持され、高強度および高延性の良好な組み合わせである。ナノクラスター強化、結晶粒微細化強化、および固溶体強化の強化元素を調節すること、ならびに適切な熱処理プロセスを採用することを通して、本発明が鋼の強度を実質的に増加することが理解される。
実施例2に従って製造された本発明の鋼NSF104’の引張試験試料をワイヤーカットによって作製する。室温引張試験をMTS試験機上で行う。測定された降伏強度は1082MPa、引張強さは1240MPa、断面減少率は67%、および伸びは12.4%である。
実施例3に従って製造された本発明の鋼NSF104”の引張試料をワイヤーカットによって作製する。室温引張試験をMTS試験機上で行う。測定された降伏強度は944MPa、引張強さは1207MPa、断面減少率は62%、および伸びは12.7%である。
Claims (10)
- 銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼であって、以下の重量百分率の化学成分:0〜0.2%のC、0.5〜5%のCu、0.01〜4%のNi、0.01〜4%のMn、0.001〜2%のAl、0〜12%のCr、0〜3%のMo、0〜3%のW、0.05%以上のMo+W、0〜0.5%のV、0〜0.5%のTi、0〜0.5%のNb、0.01%以上のV+Ti+Nb、0〜1%のSi、0.0005〜0.05%のB、0.04%以下のP、0.04%以下のS、0.04%以下のN、0.05%以下のOを含んでなり、残部がFeおよび不可避不純物であり、
前記銅リッチナノクラスターの平均径が3nm、平均粒子間空隙が2〜20nmであり、かつ、前記銅リッチナノクラスターの量が1立方ミクロンあたり10,000個以上であり、かつ、前記銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼のマトリックスがフェライトであり、その平均粒径が1〜20μmであり、
前記鋼は、降伏強度が900〜1200MPaであり、極限引張強さが1200〜1500MPaであり、伸びが10〜20%であり、かつ、断面減少率が50%〜80%であることを特徴とする、銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼。 - 前記銅リッチナノクラスターの構成元素がCu、Ni、Mn、およびAlである、請求項1に記載の銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼。
- 大きさが5〜100nmの複合ナノカーバイド(V、Ti、Nb)Cをさらに含んでなる、請求項1に記載の銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼。
- 請求項1〜3のいずれか一項に記載の前記銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼を製造する方法であって、
(1)前記銅リッチナノクラスター強化超高強度フェライト鋼の化学成分の原料の溶解、鋳造、および鋳塊の鍛造/圧延を順に行う工程、
(2)800〜1300℃の範囲で溶体化処理を行い、次いで室温に冷やす工程、
(3)400〜600℃の範囲で時効処理を行い、次いで室温に冷やす工程
を含んでなる方法。 - 前記溶体化処理が900℃で行われる、請求項4に記載の方法。
- 前記溶体化処理が0.1〜3時間行われる、請求項4または5に記載の方法。
- 前記溶体化処理が0.5時間行われる、請求項6に記載の方法。
- 前記時効処理が550℃で行われる、請求項4に記載の方法。
- 前記時効処理が0.1〜20時間行われる、請求項4または8に記載の方法。
- 前記時効処理が2時間行われる、請求項9に記載の方法。
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JP2005076056A (ja) * | 2003-08-28 | 2005-03-24 | Kobe Steel Ltd | 延性に優れた非調質Cu析出型高張力鋼板とその製造方法 |
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JP5549582B2 (ja) * | 2004-11-30 | 2014-07-16 | Jfeスチール株式会社 | 薄鋼板 |
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