JP6576657B2 - 光学ガラスおよび光学素子 - Google Patents

Description

本発明は、製造コストが低減され、熔融性および熱的安定性に優れた高屈折率低分散の光学ガラスに関する。また、本発明は、係る光学ガラスからなる光学素子に関する。

一般に、高屈折率低分散の光学ガラスは、酸化ホウ素と、酸化ランタンなどの希土類酸化物とを含有している。このような光学ガラスにおいて、アッベ数を減少させずに、屈折率を高める場合には、希土類酸化物の含有量を高める必要がある。しかし、このような光学ガラスにおいて、希土類酸化物の含有量を高めると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスを製造する過程でガラスが結晶化して、透明なガラスが得にくくなる（ガラスが失透する）。そのため、アッベ数を減少させずに、屈折率を高めていくと、光学ガラスの製造が困難になる。

一方、光学系の設計において、屈折率が高く、アッベ数も大きい光学ガラスは、色収差を補正し、光学系を高機能化、コンパクト化する上で利用価値が高い。

高屈折率低分散特性を有するガラスの中でも精密プレス成形に適したガラスでは、低温でガラスを軟化させる働きを有するＺｎまたはＬｉを多量に導入している。このようなガラスが特許文献１〜７に記載されている。

高屈折率低分散ガラス、特に、光学特性マップ（アッベ図表ともいう）において、（アッベ数νｄ，屈折率ｎｄ）がＡ（４５，１．７８５）とＢ（４０，１．８３５）の２点を結ぶ直線Ｃの線上および直線Ｃよりも屈折率ｎｄが高い範囲の光学特性を有するガラスは、光学設計上、利用価値が高い。

その反面、この種のガラスは、熱的安定性を維持しつつガラス転移温度Ｔｇを低下させるため、特許文献１、２、６に記載されているように、多量の酸化タンタルの導入を必要としてきた。しかし、酸化タンタルは希少価値が高く、ガラス原料として安定的な供給を得ることが容易ではない。また、酸化タンタルは価格が極めて高く、ガラスの価格を上昇させる原因になっている。

一方、特許文献３〜５、７では、Ｔａ含有量の削減されたガラスが開示されているが、上記直線Ｃよりも屈折率が低く、光学設計上での不満がある。

また、光学ガラスには熔融性の改善が要求される。ガラスの熔融性を改善することにより、透過率および清澄性に対して好ましい改善効果が期待できる。具体的には、以下のとおりである。

まず、熔融性を改善することによる、透過率への影響を説明する。
一般に、熔融性が悪いガラスの場合、ガラス中にガラス原料が熔け残ることが問題となる。このようなガラス原料の熔け残りは、ガラス組成の変動や、ガラスの均質性の悪化を招く。そのため、通常、熔融温度を高くしたり、熔融時間を長くしたりして、ガラス原料の熔け残りが生じないように製造するのが一般的である。

しかし、熔融温度を高くしたり、熔融時間を長くしたりすれば、ガラス原料の熔け残りの問題は解消されるものの、熔融容器の劣化や生産コストの増大という新たな問題を招来する。特に、熔融ガラスによる熔融容器の侵蝕は大きな問題となる。

通常、光学ガラスのように高い均質性が求められるガラスを熔融する際、熔融容器としては、白金製坩堝等の貴金属製坩堝が広く用いられる。貴金属製の坩堝は、他の材料で構成された坩堝に比べて、熔融ガラスの侵蝕を受けにくい。しかし、上述のように、熔融性の悪いガラスを熔融する場合、高温の熔融ガラスが長時間、坩堝に接触するため、貴金属製の坩堝であっても熔融ガラスによる侵蝕を受ける。

例えば、白金製坩堝の場合、熔融ガラスによる侵蝕で、坩堝を構成する白金が固形物として熔融ガラスに混入する場合がある。このような固形物は、ガラス中で異物となり、光の散乱源になる。また、坩堝がわずかに侵蝕されて、白金がイオンとして熔融ガラスに溶け込むと、製品である光学ガラスは、ガラス中に溶け込んだ白金イオンによる光吸収により着色が強まり、可視域の透過率が低下する。

一方、熔融性の優れたガラスであれば、ガラス原料の熔け残りの問題は生じにくい。それ故、熔融温度を高くしたり、熔融時間を長くしたりする必要はなく、熔融ガラスによる熔融容器の侵蝕を抑制できる。さらに、熔融温度の高温化や熔融時間の延長によるガラスの透過率の低下も抑制できる。

すなわち、熔融性を改善することにより、ガラスの均質性を改善するとともに、可視域の透過率低下を抑制できる。

次に、熔融性を改善することによる、清澄性への影響を説明する。
通常、バッチ原料(複数種の化合物を調合した原料)を粗熔解（ラフメルト）して、カレット原料を作り、カレット原料を再熔融（リメルト）して光学ガラスを製造する方法（粗熔解―再熔融方式）においては、再熔融における熔融ガラスの泡切れをも改善する（すなわち、清澄性（脱泡性）を改善する）にあたり、カレット中に含まれるガス成分が清澄前の熔融ガラス中に多く溶存していること、すなわち、清澄前の熔融ガラス中のガス成分の溶存量を高めることが好ましい。

ここで、ガス成分とは、例えば、バッチ原料に含まれるホウ酸、炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩、水酸化物等が加熱、分解されて生じる水分、ＣＯ_ｘ、ＮＯ_ｘおよびＳＯ_ｘなどのガスである。

上述のように、熔融性の悪いガラスの製造では、熔融温度を高くしたり、熔融時間を長くしたりして、ガラス原料の熔け残りが生じないようにガラスを製造する必要がある。特に、高温下では、バッチ原料の熔融物から原料由来のガスが放出されやすく、さらに粗熔解の時間が長くなると、カレット中に十分なガス成分が残らない。

通常、カレット中に残存したガス成分は、カレットを再熔融することにより、熔融ガラスの中で泡となり、微小な泡と一緒になって大きな泡を形成する。熔融ガラス中の泡は微小な泡よりも大きな泡の方が、熔融ガラス中を浮上するスピードが大きく、速やかに熔融ガラスの液面に到達し、熔融ガラスの外へ排出される。したがって、熔融ガラスの清澄を短時間で行うことができる。しかし、上述のように熔融性の悪いガラスの場合、カレット中に十分な量のガス成分が残存していないため、微小な泡を大きな泡に成長させにくく、微小な泡が熔融ガラスの外に排出されにくくなる。そのため、十分な清澄ができず、製品である光学ガラス中に微小な泡が残る問題を招来する。

一方、熔融性の優れたガラスの粗熔解では、比較的低温でバッチ原料を熔融できる。そのため、熔融物中に多くのガス成分が溶け込んだ状態でカレットを作製できる。その結果、このようなカレットを使用すれば、比較的短時間で熔融ガラスを清澄できる。

すなわち、熔融性を改善することにより、ガラスの清澄性を改善することができ、単位時間あたりのガラスの生産量を増加できる。

以上説明したように、熔融性を改善することにより、ガラスの透過率だけでなく清澄性をも改善できる。また、熔融性が改善されることにより、ガラスの熔融によって消費するエネルギーを低減でき、熔融時間も短縮することができるため、生産コストの低減や、生産性の向上をも期待できる。このように、熔融性を改善することは非常に有益といえる。

米国特許第７８９７５３３号 特開２００３−２０１１４２ 特開２００２−０１２４４３ 特表２００９−５３７４２７ 特開２００３−２０１１４２ 特開２００９−２０３０８３ 特表２００９−５３７４２７

本発明は、このような実状に鑑みてなされ、原材料費等の生産コストを低減でき、熔融性および熱的安定性に優れ、また、低温軟化性を有する高屈折率低分散の光学ガラスを提供することを目的とする。さらに、本発明は、係る光学ガラスからなる光学素子および光学ガラス素材を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、比較的高価な材料である酸化タンタルの使用量を低減すると共に、ガラスを構成する各種ガラス構成成分（以下、ガラス成分という）の含有比率のバランスを調整することにより、その目的を達成し得ることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明の要旨は以下のとおりである。
（１） ＮＷＦ１に対するＲＥ１の比［ＲＥ１／ＮＷＦ１］が０．３５以上、
ＲＥ１に対するＨＲ１の比［ＨＲ１／ＲＥ１］が０．３３以下、
Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴａ_２Ｏ_５の含有量の合計に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］が２／３以上、
Ｄ１に対するＲＥ１の比［ＲＥ１／Ｄ１］が０．９０以上、
ＮＷＦ１およびＲＥ１の合計量に対するＬ１の比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］が０．７８以上であり、
アッベ数νｄが３９．０以上４５．０以下、上記アッベ数νｄと、屈折率ｎｄとが下記（１）式を満たす光学ガラス：
ｎｄ≧２．２３５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
但し、
Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＳｉＯ_２）、Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＬａＦ_３）、Ｍ（ＧｄＦ_３）、Ｍ（ＹＦ_３）、Ｍ（ＹｂＦ_３）、Ｍ（ＺｎＯ）、Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）、Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）、Ｍ（Ｋ_２Ｏ）、Ｍ（ＺｒＯ_２）、Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）、Ｍ（ＴｉＯ_２）、Ｍ（ＷＯ_３）、Ｍ（Ｔａ_２Ｏ_５）、Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＭｇＯ）、Ｍ（ＣａＯ）、Ｍ（ＳｒＯ）、Ｍ（ＢａＯ）を、それぞれ、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、ＬａＦ_３、ＧｄＦ_３、ＹＦ_３、ＹｂＦ_３、ＺｎＯ、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｂｉ_２Ｏ_３、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの分子量としたとき、
ＮＷＦ１＝[２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）]＋[ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）]＋[２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）]
ＲＥ１＝［２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］）＋［ＬａＦ_３／Ｍ（ＬａＦ_３）］＋［ＧｄＦ_３／Ｍ（ＧｄＦ_３）］＋［ＹＦ_３／Ｍ（ＹＦ_３）］＋［ＹｂＦ_３／Ｍ（ＹｂＦ_３）］
ＨＲ１＝［２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］＋［ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］＋［ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］＋［２×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］
Ｄ１＝｛［２×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［２×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［２×Ｋ_２Ｏ／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］｝×３＋［ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］
Ｌ１＝［２０×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［１６×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［８×Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］＋［４×ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］＋［ＭｇＯ／Ｍ（ＭｇＯ）］＋［２×ＣａＯ／Ｍ（ＣａＯ）］＋［２×ＳｒＯ／Ｍ（ＳｒＯ）］＋［２×ＢａＯ／Ｍ（ＢａＯ）］＋［２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］＋［ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］＋［４×ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］＋［８×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｔａ_２Ｏ_５）／Ｍ（Ｔａ_２Ｏ_５）］−［２×ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）］−［２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）］−［２×ＺｒＯ_２／Ｍ（ＺｒＯ_２）］−［２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］−［２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］−［２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］−［２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］−［ＬａＦ_３／Ｍ（ＬａＦ_３）］−［ＧｄＦ_３／Ｍ（ＧｄＦ_３）］−［ＹＦ_３／Ｍ（ＹＦ_３）］−［ＹｂＦ_３／Ｍ（ＹｂＦ_３）］
であり、上記各ガラス成分の含有量は質量％表示による値である。

（２） ＮＷＦ２に対するＲＥ２の比［ＲＥ２／ＮＷＦ２］が０．３５以上、
ＲＥ２に対するＨＲ２の比［ＨＲ２／ＲＥ２］が０．３３以下、
Ｎｂ^５＋およびＴａ^５＋の含有量の合計に対するＮｂ^５＋の含有量のカチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］が３／４以上、
Ｄ２に対するＲＥ２の比［ＲＥ２／Ｄ２］が０．９０以上、
ＮＷＦ２およびＲＥ２の合計に対するＬ２の比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］が０．７８以上、
である酸化物ガラスであり、
アッベ数νｄが３９．０以上４５．０以下、上記アッベ数νｄと、屈折率ｎｄとが下記（１）式を満たす光学ガラスである：
ｎｄ≧２．２３５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
但し、
ＮＷＦ２は、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量、
ＲＥ２は、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量、
ＨＲ２は、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋およびＢｉ^３＋の合計含有量、
Ｄ２＝（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）×６＋Ｚｎ^２＋、
Ｌ２＝（１０×Ｌｉ^＋）＋（８×Ｎａ^＋）＋（４×Ｋ^＋）＋（４×Ｚｎ^＋）＋Ｍｇ^２＋＋（２×Ｃａ^２＋）＋（２×Ｓｒ^２＋）＋（２×Ｂａ^２＋）＋Ｂ^３＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋４×Ｗ^６＋＋（４×Ｂｉ^３＋）＋Ｔａ^５＋−（２×Ｓｉ^４＋）−Ａｌ^３＋−（２×Ｚｒ^４＋）−Ｌａ^３＋−Ｇｄ^３＋−Ｙ^３＋−Ｙｂ^３＋、
であり、上記各ガラス成分の含有量はカチオン％表示による値である。

（３） 上記（１）または（２）に記載の光学ガラスからなる精密プレス成形用プリフォーム。

（４） 上記（１）または（２）に記載の光学ガラスからなる光学素子。

本発明によれば、生産コストを低減でき、熔融性および熱的安定性に優れ、また、低温軟化性を有する高屈折率低分散の光学ガラス、およびそれを用いた光学素子を提供することができる。

図１は、公知のガラスについて、横軸にＮＷＦ１およびＲＥ１の合計値に対するＬ１の比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］をとり、縦軸にガラス転移温度Ｔｇをプロットしたグラフである。 図２は、公知のガラスについて、横軸にＮＷＦ２およびＲＥ２の合計値に対するＬ２との比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］をとり、縦軸にガラス転移温度Ｔｇをプロットしたグラフである。

以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「実施形態」という。）について詳細に説明する。以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明を以下の内容に限定する趣旨ではない。本発明は、その要旨の範囲内で適宜に変形して実施できる。さらに、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。なお、本明細書において、「光学ガラス」は、複数種のガラス構成成分（ガラス成分）を含むガラス組成物であって、形態（塊り状、板状、球状など）や用途（光学素子用素材、光学素子など）、大きさを問わない総称として用いている。すなわち、光学ガラスの形態や用途、大きさに制限はなく、いかなる形態の光学ガラスも、またいかなる用途の光学ガラスも、そしていかなる大きさの光学ガラスも本発明における光学ガラスに含まれる。また、本明細書において、光学ガラスは、単に「ガラス」と称されることがある。

また、本明細書において、（数値１）を用いて、「（数値１）以下」のように数値範囲を表すことがある。このように表される範囲は、（数値１）よりも小さい数値範囲と（数値１）を合わせた数値範囲である。「（数値１）未満」と表される数値範囲は、（数値１）よりも小さい数値範囲であり、（数値１）を含まない。（数値２）を用いて、「（数値２）以上」のように数値範囲を表すことがある。このように表される範囲は、（数値２）よりも大きい数値範囲と（数値２）を合わせた数値範囲である。「（数値２）超」のように数値範囲を表すことがある。このように表される範囲は、（数値２）よりも大きい数値範囲であり、（数値２）を含まない。

まず、第１実施形態として質量％表示でのガラス組成について説明し、次に、第２実施形態としてカチオン％表示でのガラス組成について説明する。

第１実施形態
(質量％表示での組成)
以下、ガラス組成を酸化物基準の形式で表す。
本発明の第１実施態様の光学ガラスは、
ＮＷＦ１に対するＲＥ１の比［ＲＥ１／ＮＷＦ１］が０．３５以上、
ＲＥ１に対するＨＲ１の比［ＨＲ１／ＲＥ１］が０．３３以下、
Ｎｂ_２Ｏ_５とＴａ_２Ｏ_５の含有量の合計に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］が２／３以上、
Ｄ１に対するＲＥ１の比［ＲＥ１／Ｄ１］が０．９０以上、
ＮＷＦ１およびＲＥ１の合計量に対するＬ１の比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］が０．７８以上であり、
アッベ数νｄが３９．０以上４５．０以下、上記アッベ数νｄと、屈折率ｎｄとが下記（１）式を満たす光学ガラス：
ｎｄ≧２．２３５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
但し、
Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＳｉＯ_２）、Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＬａＦ_３）、Ｍ（ＧｄＦ_３）、Ｍ（ＹＦ_３）、Ｍ（ＹｂＦ_３）、Ｍ（ＺｎＯ）、Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）、Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）、Ｍ（Ｋ_２Ｏ）、Ｍ（ＺｒＯ_２）、Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）、Ｍ（ＴｉＯ_２）、Ｍ（ＷＯ_３）、Ｍ（Ｔａ_２Ｏ_５）、Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＭｇＯ）、Ｍ（ＣａＯ）、Ｍ（ＳｒＯ）、Ｍ（ＢａＯ）を、それぞれ、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、ＬａＦ_３、ＧｄＦ_３、ＹＦ_３、ＹｂＦ_３、ＺｎＯ、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｂｉ_２Ｏ_３、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの分子量としたとき、
ＮＷＦ１＝[２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）]＋[ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）]＋[２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）]
ＲＥ１＝［２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］）＋［ＬａＦ_３／Ｍ（ＬａＦ_３）］＋［ＧｄＦ_３／Ｍ（ＧｄＦ_３）］＋［ＹＦ_３／Ｍ（ＹＦ_３）］＋［ＹｂＦ_３／Ｍ（ＹｂＦ_３）］
ＨＲ１＝［２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］＋［ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］＋［ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］＋［２×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］
Ｄ１＝｛［２×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［２×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［２×Ｋ_２Ｏ／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］｝×３＋［ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］
Ｌ１＝［２０×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［１６×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［８×Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］＋［４×ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］＋［ＭｇＯ／Ｍ（ＭｇＯ）］＋［２×ＣａＯ／Ｍ（ＣａＯ）］＋［２×ＳｒＯ／Ｍ（ＳｒＯ）］＋［２×ＢａＯ／Ｍ（ＢａＯ）］＋［２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］＋［ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］＋［４×ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］＋［８×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｔａ_２Ｏ_５）／Ｍ（Ｔａ_２Ｏ_５）］−［２×ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）］−［２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）］−［２×ＺｒＯ_２／Ｍ（ＺｒＯ_２）］−［２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］−［２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］−［２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］−［２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］−［ＬａＦ_３／Ｍ（ＬａＦ_３）］−［ＧｄＦ_３／Ｍ（ＧｄＦ_３）］−［ＹＦ_３／Ｍ（ＹＦ_３）］−［ＹｂＦ_３／Ｍ（ＹｂＦ_３）］
であり、上記各ガラス成分の含有量は質量％表示による値である。

なお、上記式中で、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＺｎＯ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｔａ_２Ｏ_５、ＺｒＯ_２、ＬａＦ_３、ＧｄＦ_３、ＹＦ_３およびＹｂＦ_３と表される各ガラス成分の含有量は、質量％表示における各ガラス成分の含有比率である。ＮＷＦ１、ＲＥ１、ＨＲ１、Ｌ１、Ｄ１については、質量％あるいは％などの百分率を表す記号を付けずに、数値のみにて表示する。以下の記載についても同様である。

本実施形態では、質量％表示での各ガラス成分の含有量に基づいて、本発明に係る光学ガラスを説明する。したがって、以下、各含有量は特記しない限り、質量％にて表示する。

なお、本明細書において、質量％表示とは、酸化物やフッ化物で表される各ガラス成分について、全てのガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときの各ガラス成分の含有量を質量百分率により表示することをいう。

後述するように、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２、ＣｅＯ_２は、清澄剤としてガラスに少量添加されることがある。しかし、本明細書の質量％表示において、全てのガラス成分の合計含有量にはＳｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２およびＣｅＯ_２の含有量を含めない。すなわち、ガラス成分中のＳｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２、ＣｅＯ_２の質量％表示での各含有量は、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２およびＣｅＯ_２以外の全てのガラス成分の合計含有量を１００質量％とした場合のＳｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２、ＣｅＯ_２の各含有量として表示される。本明細書において、このような表記を外割りという。

また、合計含有量とは、複数種のガラス成分の含有量（含有量が０％である場合も含む）の合計量をいう。また、質量比とは、質量％表示におけるガラス成分の含有量（複数種の成分の合計含有量も含む）同士の割合（比）をいう。

以下、Ｂ_２Ｏ_３の分子量をＭ（Ｂ_２Ｏ_３）、ＳｉＯ_２の分子量をＭ（ＳｉＯ_２）、Ａｌ_２Ｏ_３の分子量をＭ（Ａｌ_２Ｏ_３）、Ｌａ_２Ｏ_３の分子量をＭ（Ｌａ_２Ｏ_３）、Ｇｄ_２Ｏ_３の分子量をＭ（Ｇｄ_２Ｏ_３）、Ｙ_２Ｏ_３の分子量Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）、Ｙｂ_２Ｏ_３の分子量をＭ（Ｙｂ_２Ｏ_３）、ＬａＦ_３の分子量をＭ（ＬａＦ_３）、ＧｄＦ_３の分子量をＭ（ＧｄＦ_３）、ＹＦ_３の分子量をＭ（ＹＦ_３）、ＹｂＦ_３の分子量をＭ（ＹｂＦ_３）、ＺｎＯの分子量をＭ（ＺｎＯ）、Ｌｉ_２Ｏの分子量をＭ（Ｌｉ_２Ｏ）、Ｎａ_２Ｏの分子量をＭ（Ｎａ_２Ｏ）、Ｋ_２Ｏの分子量をＭ（Ｋ_２Ｏ）、ＺｒＯ_２の分子量をＭ（ＺｒＯ_２）、Ｎｂ_２Ｏ_５の分子量をＭ（Ｎｂ_２Ｏ_５）、ＴｉＯ_２の分子量をＭ（ＴｉＯ_２）、ＷＯ_３の分子量をＭ（ＷＯ_３）、Ｔａ_２Ｏ_５の分子量をＭ（Ｔａ_２Ｏ_５）、Ｂｉ_２Ｏ_３の分子量をＭ（Ｂｉ_２Ｏ_３）、ＭｇＯの分子量をＭ（ＭｇＯ）、ＣａＯの分子量をＭ（ＣａＯ）、ＳｒＯの分子量をＭ（ＳｒＯ）、ＢａＯの分子量をＭ（ＢａＯ）とする。

各酸化物の分子量は、当該酸化物の一分子中に含まれるカチオンに相当する原子の数と当該原子の原子量との積、および、当該酸化物の一分子中に含まれる酸素Ｏの数と酸素の原子量との積の合計であり、化学式量に相当する。また、各フッ化物の分子量は、当該フッ化物の一分子中に含まれるカチオンに相当する原子の数と当該原子の原子量との積、および、当該フッ化物の一分子中に含まれるフッ素Ｆの数とフッ素の原子量との積の合計である。そして、１ｍｏｌあたりの分子の質量は、その分子量に単位（ｇ）を付した値である。表１に上記各酸化物、各フッ化物の分子量を少数点以下３桁までを表示する。例えば、以下の説明において、分子量として、表１に示す数値を用いればよい。

さらに、ガラス成分を酸化物あるいはフッ化物で表記したときの一分子中に含まれるカチオンの個数を表２に示す。

以下、本実施形態に係る光学ガラスについて詳しく説明する。

本実施形態に係る光学ガラスは、アッベ数νｄが３９．０以上４５．０以下であり、屈折率ｎｄと、上記のアッベ数νｄとが、下記（１）式を満たす。
ｎｄ≧２．２３５−０．０１×νｄ ・・・ （１）

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、アッベ数νｄの下限は３９．０であり、好ましくは３９．５、より好ましくは４０．０、さらに好ましくは４０．５である。アッベ数νｄの上限は４５．０であり、好ましくは４４．５、より好ましくは４４．０、さらに好ましくは４３．５である。

アッベ数νｄは、３９．０以上であると、光学素子の材料として色収差の補正に有効である。また、アッベ数νｄが４５．０より大きくなると、屈折率ｎｄを低下させないとガラスの熱的安定性が著しく低下し、ガラスを製造する過程で失透しやすくなる。また、屈折率ｎｄが、アッベ数νｄに対して（１）式で決まる範囲にあることにより、光学設計上、利用価値の高い光学ガラスとすることができる。屈折率ｎｄの上限は、ガラスの上記組成範囲により自ずと定まる。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、後述するＮＷＦ１、ＲＥ１、ＨＲ１は、ガラス１００ｇあたりに含まれる特定カチオンのモル数の合計を意味する。ただし、ＮＷＦ１、ＲＥ１、ＨＲ１は、本発明の光学ガラスにおける特定のガラス成分の含有量に関する指標あって、質量％あるいは％などの百分率を表す記号も付けずに、数値のみにて表示する。以下、ＮＷＦ１を例に詳しく説明する。

上記ＮＷＦ１は下記数１で表される。

ここで、上記式中［Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］の分母は酸化ホウ素（Ｂ_２Ｏ_３）の分子量であり、分子は酸化ホウ素（Ｂ_２Ｏ_３）の質量％表示での含有量である。
分子について言い換えると、質量％表示での酸化ホウ素（Ｂ_２Ｏ_３）の含有量とは、ガラス１００ｇあたりに含まれる酸化ホウ素（Ｂ_２Ｏ_３）の含有量を質量（ｇ）で表したものである。
したがって、上記式中［Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］は、ガラス１００ｇあたりに含まれる酸化ホウ素（Ｂ_２Ｏ_３）のモル数に相当する。
さらに、上記［Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］に、酸化ホウ素（Ｂ_２Ｏ_３）１分子に含まれるカチオン（Ｂ^３＋）の個数（２）を乗じた［２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］は、ガラス１００ｇあたりに含まれるホウ素イオン（Ｂ^３＋）のモル数に相当する。

なお、上記式中［ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）］および［２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）］についても［２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］の場合と同様である。

したがって、ＮＷＦ１は、ガラス１００ｇあたりに含まれるホウ素イオン（Ｂ^３＋）、ケイ素イオン（Ｓｉ^４＋）およびアルミニウムイオン（Ａｌ^３＋）の各モル数の合計値である。ただし、ＮＷＦ１は、本発明の光学ガラスにおけるネットワーク形成成分の含有量に関する指標であり、数値のみにより表示される。

また、後述するＨＲ１、ＲＥ１、Ｒ１についても、ＮＷＦ１の場合と同様である。

＜ＲＥ１／ＮＷＦ１＞
本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＮＷＦ１は上記のように定義される。なお、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３は、ガラスのネットワーク形成成分として機能する。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＲＥ１は、高屈折率低分散化成分であるＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、ＬａＦ_３、ＧｄＦ_３、ＹＦ_３、ＹｂＦ_３の各含有量を質量％で表示したときの各数値を、それぞれの酸化物、フッ化物の分子量で割った値に、各分子中に含まれるカチオンの個数を乗じた値の合計値（ＲＥ１＝［２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］）＋［ＬａＦ_３／Ｍ（ＬａＦ_３）］＋［ＧｄＦ_３／Ｍ（ＧｄＦ_３）］＋［ＹＦ_３／Ｍ（ＹＦ_３）］＋［ＹｂＦ_３／Ｍ（ＹｂＦ_３）］である。すなわち、ＲＥ１は、ガラス１００ｇあたりに含まれるＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、およびＹｂ^３＋の各モル数の合計値である。ただし、ＲＥ１は、本発明の光学ガラスにおける高屈折率低分散化成分の含有量に関する指標であり、数値のみで表示される。

ＮＷＦ１が小さくなると、屈折率が上昇する。ＲＥ１が大きくなると、アッベ数が大幅に減少することなく、屈折率が上昇する。したがって、比［ＲＥ１／ＮＷＦ１］を大きくすることにより、低分散特性を維持しつつ、屈折率を上昇させることができる。

所望の屈折率ｎｄ、アッベ数νｄを得るために、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［ＲＥ１／ＮＷＦ１］は０．３５以上である。

さらに、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［ＲＥ１／ＮＷＦ１］の下限は、好ましくは０．３６であり、さらには、０．３７、０．３８、０．３９、０．４０、０．４１、０．４２、０．４３の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［ＲＥ１／ＮＷＦ１］の下限を上記範囲とすることで、屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄを所望の値にすることができる。

ＮＷＦ１が大きくなると、ガラスの熱的安定性が改善され、ガラスを製造する時や、ガラスを成形する時に、結晶が析出しにくくなる。ＲＥ１が小さくなると、ガラスの熱的安定性が改善し、製造中に結晶が析出しにくくなる。

したがって、ガラスの熱的安定性を改善し、結晶が析出しにくいガラスを得るために、比［ＲＥ１／ＮＷＦ１］の上限は、好ましくは０．８０であり、さらには０．７０、０．６０、０．５５、０．５４、０．５３、０．５２、０．５１の順により好ましい。比［ＲＥ１／ＮＷＦ１］の上限を上記好ましい範囲とすることで、ガラスの熱的安定性をより改善できる。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、屈折率を高める観点から、ＮＷＦ１の上限は、好ましくは０．８０であり、さらには０．７５、０．７２、０．７０、０．６９、０．６８の順により好ましい。また、ガラスの熱的安定性を改善する観点から、ＮＷＦ１の下限は、好ましくは０．４５であり、さらには０．４８、０．５０、０．５３、０．５４、０．５５の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラスの熱的安定性を改善する観点から、ＲＥ１の上限は、好ましくは０．３７であり、より好ましくは０．３５、さらに好ましくは０．３３であり、一層好ましくは０．３１である。また、アッベ数を大幅に低下させることなく、屈折率を高める観点から、ＲＥ１の下限は、好ましくは０．２０であり、より好ましくは０．２２であり、さらに好ましくは０．２４であり、一層好ましくは０．２６である。

＜ＨＲ１／ＲＥ１＞
前述のように、光学設計上、アッベ数νｄが３９．０以上４５．０以下である光学ガラスが、（１）式を満たす屈折率ｎｄを有することの意義は大きい。通常、ガラスの屈折率を増加させると、アッベ数が減少し、高分散化する。したがって、上記光学特性を得るには、できるだけアッベ数νｄの減少を抑えつつ、屈折率を高めることが重要である。

希土類酸化物と、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３とは、いずれもガラスの屈折率を上昇させる働きを有するが、希土類酸化物と比較し、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３は、アッベ数を減少させる働き（高分散化する働き）が強い。

ところで、精密プレス成形において、ガラスとプレス成形型の型材料とが反応すると、ガラス表面の透明度が低下し、また、ガラスとプレス成形型とが融着するという問題が生じる。精密プレス成形において、プレス成形型の型材料と反応する物質は、主としてガラス成分の中でも高温で価数の変化を起こしやすい成分、すなわち、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３である。一方、希土類酸化物は、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３と同じように屈折率を上昇させる働きを有するが、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３とは異なり、精密プレス成形時の高温状態で価数の変化を起こしにくく、型材料との反応性が比較的低い。したがって、希土類酸化物の含有量に対して、ガラスと型材料の化学反応の要因になるＮｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量を一定量以下に抑えることが望ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＨＲ１は、高屈折率高分散化成分であるＮｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３の各含有量を質量％で表示したときの各数値を、それぞれ各ガラス成分の分子量で割った値に、それぞれ各分子中に含まれるカチオンの個数を乗じた値の合計値（ＨＲ１＝［２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］＋［ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］＋［ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］＋［２×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］）である。すなわち、ＨＲ１は、ガラス１００ｇあたりに含まれるＮｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、およびＢｉ^３＋の各モル数の合計値である。ただし、ＨＲ１は、本発明の光学ガラスにおける高屈折率高分散化成分の含有量に関する指標であり、数値のみにより表示される。

ＲＥ１に対するＨＲ１の比［ＨＲ１／ＲＥ１］を減少させることにより、アッベ数の低下を抑制することができ、さらに、精密プレス成形時のガラスと型材料の反応を抑制し、精密プレス成形によるガラス製光学素子の生産性向上が可能になる。

このような理由から、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［ＨＲ１／ＲＥ１］は、０．３３以下である。

さらに、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［ＨＲ１／ＲＥ１］の上限は、好ましくは０．３２であり、さらには０．３１、０．３０、０．２９、０．２８、０．２７、０．２５の順により好ましい。

比［ＨＲ１／ＲＥ１］が減少すると、ガラスの熱的安定性が低下する傾向を示し、ガラス転移温度が上昇する傾向を示す。また、屈折率の増加には、ＲＥ１よりもＨＲ１の方がより大きく寄与するため、より屈折率の高いガラスを作る観点から、上記の範囲内において、比［ＨＲ１／ＲＥ１］が大きいほうが好ましい。そのため、ガラスの熱的安定性を改善し、ガラス転移温度を低下させる観点から、あるいは、屈折率を一層上昇させる観点から、比［ＨＲ１／ＲＥ１］の下限は、好ましくは０．０４であり、さらには０．０８、０．１０、０．１１、０．１３、０．１５、０．１６の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、アッベ数の減少を抑制し、精密プレス成形により高品質の光学素子をより安定して製造する観点から、ＨＲ１の上限は、好ましくは０．１００であり、さらには０．０９０、０．０８０、０．０７０、０．０６０の順により好ましい。また、屈折率を一層高め、ガラスの熱的安定性を一層改善する観点から、ＨＲ１の下限は、好ましくは０．０１０であり、さらには０．０２０、０．０３０、０．０４０の順により好ましい。

＜Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）＞
本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴａ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］は、２／３以上である。すなわち、本実施形態に係る光学ガラスはＮｂ_２Ｏ_５を含み、またＮｂ_２Ｏ_５の含有量をＴａ_２Ｏ_５の含有量の２倍以上とする。

さらに、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］の下限は、好ましくは０．６７、さらには０．７０、０．８０、０．９０、０．９５、０．９８、０．９９の順により好ましい。また、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］の上限は、好ましくは１．００である。

質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］の下限を上記範囲とすることで、屈折率の低下を抑え、ガラスの熱的安定性を維持できる。さらに、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］の下限を上記範囲とすることで、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対して、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量を相対的に減少させて、非常に高価なＴａの使用量を削減することもできる。

＜ＲＥ１／Ｄ１＞
一般に、精密プレス成形に好適な低温軟化性を有するガラスは、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きのあるＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、またはＺｎＯのいずれかを含有する。特に、こうしたガラスでは、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きが強いＬｉ_２ＯおよびＺｎＯの含有量が多い。しかし、これらのガラス成分は、ガラスを製造する過程で、熔融ガラスから揮発しやすい。

熔融ガラスから特定のガラス成分、すなわち、揮発しやすいガラス成分が選択的に揮発すると、ガラスの組成比が変化し、屈折率ｎｄやアッベ数νｄなどの特性が所望の値とならない。その結果、所望の特性を有するガラスを安定して生産することが困難になる。また、熔融ガラスを成形するときに、高温のガラス表面から特定のガラス成分が揮発すると、ガラス表面に脈理と呼ばれる光学的な不均質部が生成されてしまう。高い均質性が求められる光学ガラスにおいて、このような脈理の発生は好ましくない。

本件発明者らの調査によれば、熔融ガラスの揮発性は、揮発しやすいＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＺｎＯの含有量と、揮発しにくいＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の希土類酸化物の含有量の比に依存することがわかった。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｄ１は、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの各含有量を質量％で表示したときの数値を、それぞれ各ガラス成分の分子量で割った値に、各分子中に含まれるカチオンの個数および３を乗じた値と、ＺｎＯの含有量を質量％で表示したときの数値を分子量で割った値に分子中に含まれるカチオンの個数を乗じた値との合計値（Ｄ１＝［２×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］×３＋［２×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］×３＋［２×Ｋ_２Ｏ／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］×３＋［ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］）である。３を乗じるのは、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２ＯはＺｎＯよりも揮発しやすいからである。すなわち、Ｄ１は、
Ｄ１＝｛［２×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［２×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［２×Ｋ_２Ｏ／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］｝×３＋［ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］
と表すことができる。Ｄ１は、本発明の光学ガラスにおける揮発性成分の含有量に関する指標であり、数値のみによって表示される。

Ｄ１は熔融ガラスからの揮発を助長する因子を数値化したものである。一方、ＲＥ１は熔融ガラスからの揮発を抑制する因子を数値化したものである。すなわち、Ｄ１に対するＲＥ１の比［ＲＥ１／Ｄ１］を大きくすることにより、熔融ガラスからの揮発を抑えることができる。

このように、比［ＲＥ１／Ｄ１］は、熔融ガラス、すなわち、ガラス融液の揮発性を表す指標である。比［ＲＥ１／Ｄ１］を０．９０以上とすることにより、熔融ガラスからの揮発を抑制することができる。その結果、所望の特性を有する光学ガラスを安定して生産することができる。また、ガラスの均質性を高く保つこともできる。よって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［ＲＥ１／Ｄ１］は、０．９０以上である。

さらに、熔融ガラスからの揮発を抑制する観点から、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［ＲＥ１／Ｄ１］の下限は、好ましくは０．９５であり、さらには０．９８、１．００、１．０５、１．１０、１．１２、１．１３の順により好ましい。

一方、比［ＲＥ１／Ｄ１］が減少すると、ガラス転移温度Ｔｇが低下し、精密プレス成形するときのガラスの温度が低下する。その結果、精密プレス成形時にガラスとプレス成形型との反応が起こりにくくなり、プレス成形後のガラス表面の透明性を維持しやすくなり、ガラスとプレス成形型の融着を抑制しやすくなる。このような観点から、比［ＲＥ１／Ｄ１］の上限は、好ましくは２．５であり、さらには２．３、２．２、２．１５、２．１０、２．０８、２．０７の順により好ましい。

熔融ガラスからの揮発を抑制する観点から、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｄ１の上限は、好ましくは０．３３であり、さらには０．３０、０．２８、０．２６、０．２５の順により好ましい。一方、ガラス転移温度を低下させる観点から、Ｄ１の下限は、好ましくは０．０５であり、さらには０．０８、０．１０、０．１２、０．１３の順により好ましい。

＜Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）＞
ガラス成分を、ガラス転移温度Ｔｇを相対的に低下させる働きを有する成分と、相対的に上昇させる働きを有する成分に大別する。ガラス転移温度Ｔｇを相対的に低下させる働きを有する成分は、主にＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＺｎＯ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｂ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｔａ_２Ｏ_５である。一方、上記ガラス成分に対し、相対的にガラス転移温度Ｔｇを上昇させる働きを有する成分は、主に、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、ＬａＦ_３、ＧｄＦ_３、ＹＦ_３、ＹｂＦ_３である。

本件発明者らの検討の結果、上記ガラス成分の各含有量を質量％で表示したときの数値を、それぞれ各ガラス成分の分子量で割った値に、それぞれ各分子中に含まれるカチオンの個数を乗じ、さらにそれぞれ各ガラス成分のガラス転移温度Ｔｇへの影響度を係数として乗じた値の合計値をＬ１とした場合に、ＮＷＦ１およびＲＥ１の合計値とＬ１との比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］は、ガラス転移温度Ｔｇとの間に相関関係があることがわかった。上記ガラス成分のガラス転移温度Ｔｇへの影響度を示す係数を表３に示す。

このようなＬ１は、Ｌ１＝［１０×２×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［８×２×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［４×２×Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］＋［４×１×ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］＋［１×１×ＭｇＯ／Ｍ（ＭｇＯ）］＋［２×１×ＣａＯ／Ｍ（ＣａＯ）］＋［２×１×ＳｒＯ／Ｍ（ＳｒＯ）］＋［２×１×ＢａＯ／Ｍ（ＢａＯ）］＋［１×２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］＋［１×２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］＋［１×１×ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］＋［４×１×ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］＋［４×２×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］＋［１×２×Ｔａ_２Ｏ_５）／Ｍ（Ｔａ_２Ｏ_５）］＋［−２×１×ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）］＋［−１×２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）］＋［−２×１×ＺｒＯ_２／Ｍ（ＺｒＯ_２）］＋［−１×２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］＋［−１×２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］＋［−１×２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］＋［−１×２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］＋［−１×１×ＬａＦ_３／Ｍ（ＬａＦ_３）］＋［−１×１×ＧｄＦ_３／Ｍ（ＧｄＦ_３）］＋［−１×１×ＹＦ_３／Ｍ（ＹＦ_３）］＋［−１×１×ＹｂＦ_３／Ｍ（ＹｂＦ_３）］として表すことができる。すなわち、値Ｌ１は、
Ｌ１＝［２０×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［１６×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［８×Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］＋［４×ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］＋［ＭｇＯ／Ｍ（ＭｇＯ）］＋［２×ＣａＯ／Ｍ（ＣａＯ）］＋［２×ＳｒＯ／Ｍ（ＳｒＯ）］＋［２×ＢａＯ／Ｍ（ＢａＯ）］＋［２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］＋［ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］＋［４×ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］＋［８×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｔａ_２Ｏ_５）／Ｍ（Ｔａ_２Ｏ_５）］−［２×ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）］−［２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）］−［２×ＺｒＯ_２／Ｍ（ＺｒＯ_２）］−［２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］−［２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］−［２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］−［２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］−［ＬａＦ_３／Ｍ（ＬａＦ_３）］−［ＧｄＦ_３／Ｍ（ＧｄＦ_３）］−［ＹＦ_３／Ｍ（ＹＦ_３）］−［ＹｂＦ_３／Ｍ（ＹｂＦ_３）］
と表すことができる。Ｌ１は、本発明の光学ガラスにおいてガラス転移温度Ｔｇに影響する成分の含有量に関する指標であり、数値のみにより表示される。

図１は、ガラス成分のうちネットワーク形成成分に対応するＮＷＦ１と希土類酸化物および希土類フッ化物に対応するＲＥ１との合計値に対するＬ１の比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］を横軸、ガラス転移温度Ｔｇを縦軸にとり、公知のガラスについて比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］とガラス転移温度Ｔｇをプロットしたグラフである。図１より明らかであるように、プロットはほぼ直線上に分布し、比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］とガラス転移温度Ｔｇとは、相関関係にあることがわかる。

すなわち、比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］の増加に伴いガラス転移温度Ｔｇは低下し、比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］の減少に伴いガラス転移温度Ｔｇは上昇する。

このように、比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］を増加させることにより、ガラス転移温度Ｔｇを低下させ、精密プレス成形に好適なガラス、すなわち、低温軟化性を有するガラスを提供することができる。また、比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］を増加させることにより、ガラスの熔融性も改善する、すなわち、ガラス原料が熔け残らず、均質なガラスを提供することができる。

低温軟化性と良好な熔融性を有する光学ガラスを得るために、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］は０．７８以上である。

さらに、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］の下限は、好ましくは０．８０であり、さらには０．８５、０．９０、０．９１、０．９２、０．９５、１．００、１．０５の順により好ましい。

比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］の下限を上記範囲とすることで、精密プレス成形に好適な低温軟化性を得るとともに、ガラスの熔融性を改善することができる。比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］が大きくなり過ぎると、ガラスの熱的安定性が低下する傾向を示し、屈折率が低下する傾向を示す。所望の屈折率と熱的安定性を維持する観点から、比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］の上限は、好ましくは２であり、さらには１．８、１．６、１．５の順により好ましい。

＜Ｒ１／ＮＷＦ１＞
本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｒ１は、アルカリ土類金属酸化物であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの各含有量を質量％で表示したときの数値を、それぞれ各ガラス成分の分子量で割った値の合計値（Ｒ１＝［ＭｇＯ／Ｍ（ＭｇＯ）］＋［ＣａＯ／Ｍ（ＣａＯ）］＋［ＳｒＯ／Ｍ（ＳｒＯ）］＋［ＢａＯ／Ｍ（ＢａＯ）］）である。すなわち、ＲＥ１は、ガラス１００ｇあたりに含まれるＭｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、およびＢａ^２＋の各モル数の合計値である。Ｒ１は、本発明の光学ガラスにおけるアルカリ土類金属酸化物の含有量に関する指標であり、数値のみによって表示される。

ネットワーク形成成分Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３と、アルカリ土類金属酸化物ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯとを比較すると、ネットワーク形成成分の方が、アルカリ土類金属酸化物よりもアッベ数の減少を抑える働きが大きい。

したがって、ＮＷＦ１に対するＲ１の比［Ｒ１／ＮＷＦ１］の上限は、好ましくは０．３０であり、さらには、０．２５、０．２０、０．１９、０．１５、０．１０、０．０５、０．０２の順により好ましい。また、比［Ｒ１／ＮＷＦ１］の下限は、好ましくは０である。なお、比［Ｒ１／ＮＷＦ１］は０であってもよい。

比［Ｒ１／ＮＷＦ１］の上限を上記範囲とすることで、アッベ数の減少を抑えることができる。

＜ガラス組成＞
以下、ガラス組成について、詳しく説明する。なお、特記しない限り、各種ガラス成分の含有量等については、質量％にて表示する。なお、合計含有量は、複数種のガラス成分の含有量の合計量であるが、各含有量は０％である場合も含む。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３２％であり、さらには３０％、２８％、２６％、２５％、２４％の順により好ましい。また、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは１０％であり、さらには１３％、１４％、１５％、１６％の順により好ましい。

Ｂ_２Ｏ_３は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熔融性を改善するとともに、アッベ数の減少を抑制する働きを有する。また、ＳｉＯ_２と比較してガラス転移温度Ｔｇを上昇させにくい。Ｂ_２Ｏ_３の含有量が少ないと、ガラスの熱的安定性および熔融性が低下する傾向がある。一方、Ｂ_２Ｏ_３の含有量が多いと、屈折率ｎｄや化学的耐久性が低下する傾向がある。そのため、ガラスの熱的安定性、熔融性および成形性等を改善する観点から、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。一方、所望の屈折率を得つつ、化学的耐久性を良好に維持する観点から、Ｂ_２Ｏ_３の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは１０％、さらには８％、７％、６％、５％、４％、３％の順により好ましい。また、ＳｉＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＳｉＯ_２の含有量は０％であってもよい。

ＳｉＯ_２は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘性を高め、熔融ガラスをガラスに成形しやすくする働きを有する。ＳｉＯ_２の含有量が少ないと、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性が低下する傾向がある。一方、ＳｉＯ_２の含有量が多いと、ガラスの熔融性、低温軟化性が低下する傾向、すなわち、ガラス転移温度が上昇してガラス原料が熔け残る傾向がある。そのため、ガラスの熔融性、低温軟化性等を改善する観点から、ＳｉＯ_２の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の上限は好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

Ａｌ_２Ｏ_３は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。しかし、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が多くなると、屈折率ｎｄが低下する、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する、熔融性が低下する等の問題が生じやすい。このような問題を回避する観点から、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であるＢ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２およびＡｌ_２Ｏ_３の合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３］の上限は、好ましくは３４％であり、さらには３２％、３０％、２８％、２６％、２５％、２４％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３］の下限は、好ましくは１０％であり、さらには１３％、１５％、１７％、１８％、１９％の順により好ましい。

合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３］の上限を上記範囲とすることで、屈折率を所望の範囲に維持しやくなる。また、合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３］の下限を上記範囲とすることで、ガラスの熱的安定性を改善し、ガラスの失透をより一層抑制しやすくなる。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２およびＡｌ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＢ_２Ｏ_３の含有量の質量比［Ｂ_２Ｏ_３／（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．６０、０．７０、０．８０、０．８５の順により好ましい。質量比［Ｂ_２Ｏ_３／（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）］を１とすることもできる。

質量比［Ｂ_２Ｏ_３／（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）］が小さいと、ガラスの熔融性が低下するとともに、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する傾向がある。そのため、良好な熔融性、ガラスの低温軟化性を維持する観点から、質量比［Ｂ_２Ｏ_３／（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）］の下限は、上記範囲であることが好ましい。

質量比［Ｂ_２Ｏ_３／（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）］は１とすることもできるが、ＳｉＯ_２を少量含有することにより、成形時の熔融ガラスの粘度を成形に適した粘度にしやすくなる。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量［Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３］の上限は好ましくは６５％であり、さらには６０％、５７％、５５％、５３％、５２％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３］の下限は、好ましくは３５％であり、さらには３８％、４１％、４４％、４５％、４６％の順により好ましい。

所望の屈折率、アッベ数を実現する観点から、合計含有量［Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３］の下限は上記範囲であることが好ましい。ガラスの熱的安定性低温軟化性を改善する観点から、合計含有量［Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３］の上限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４５％、４２％、４０％、３８％、３７％の順により好ましい。また、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは１０％であり、さらには１５％、１７％、１９％、２０％、２１％、２２％の順により好ましい。

Ｌａ_２Ｏ_３は、前述の働きに加え、ガラスの化学的耐久性を改善する働きも有する。さらに、Ｌａ_２Ｏ_３は、希土類酸化物成分の中でも、含有量が比較的多くても、熱的安定性を低下させにくい成分である。したがって、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性を改善する観点から、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。また、ガラスの熱的安定性を改善する観点から、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４５％、４０％、３５％、３１％、３０％、２９％の順により好ましい。また、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは１％であり、さらには２％、３％、５％、７％、１０％、１１％、１２％の順により好ましい。

Ｇｄ_２Ｏ_３は、前述の働きに加え、ガラスの化学的耐久性を改善する働きも有する。さらに、Ｇｄ_２Ｏ_３は、ガラス中においてＬａ_２Ｏ_３と共存することにより、ガラスの熱的安定性を高める働きも有する。したがって、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性を改善する観点から、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。また、ガラスの熱的安定性を改善する観点から、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、５％、４％、３％の順により好ましい。また、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｙ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

Ｙ_２Ｏ_３は、前述の働きに加え、ガラスの化学的耐久性を改善する働きも有する。さらに、Ｙ_２Ｏ_３は、ガラス中においてＬａ_２Ｏ_３と共存することにより、ガラスの熱的安定性を高める働きも有する。したがって、ガラスの熱的安定性を改善する観点から、Ｙ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

Ｙｂ_２Ｏ_３は、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３と同様に、アッベ数を大幅に低下させることなく、屈折率を高める働きを有するガラス成分である。しかし、Ｙｂ_２Ｏ_３は、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が激しくなる。したがって、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量を低減させて、ガラスの比重の増大を抑えることが望ましい。

また、Ｙｂ_２Ｏ_３は近赤外域に吸収を有する。そのため、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量が多いガラスは、近赤外域における光吸収が強く、監視カメラ、暗視カメラなどで近赤外域における高い透過率が求められる用途には好ましくない。このような問題を改善する観点から、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＬａＦ_３の含有量の上限はハロゲン化合物の含有量によって決まるため、特に制限はないが、好ましくは５％であり、さらには３％、２％、１％、０．５％の順により好ましい。また、ＬａＦ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＧｄＦ_３の含有量の上限はハロゲン化合物の含有量によって決まるため、特に制限はないが、好ましくは５％であり、さらには３％、２％、１％、０．５％の順により好ましい。また、ＧｄＦ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＹＦ_３の含有量の上限はハロゲン化合物の含有量によって決まるため、特に制限はないが、好ましくは５％であり、さらには３％、２％、１％、０．５％の順により好ましい。また、ＹＦ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＹｂＦ_３の含有量の上限はハロゲン化合物の含有量によって決まるため、特に制限はないが、好ましくは３％であり、さらには２％、１％、０．５％の順により好ましい。また、ＹｂＦ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＹｂ_２Ｏ_３の合計含有量［Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３］に対するＬａ_２Ｏ_３の含有量の質量比［Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは０．９９、さらには０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７６、０．７４、０．７３の順により好ましい。また、質量比［Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．３であり、さらには０．３５、０．４、０．４５、０．４６の順により好ましい。

質量比［Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３）］の上限が上記範囲であることにより、熱的安定性、熔融性を良好な状態に維持することができる。また、質量比［Ｌａ_２Ｏ_３／（Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｙｂ_２Ｏ_３）］の下限が上記範囲であることにより、熱的安定性、熔融性を良好な状態に維持することができる。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２２％、２０％、１８％、１７％、１６％の順により好ましい。また、ＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは５％であり、さらには８％、９％、１０％、１１％の順により好ましい。

ＺｎＯは、屈折率を維持しつつ、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きと、ガラスを熔融するときに、ガラスの原料の熔けを促進する働き（すなわち、熔融性を改善する働き）を有するガラス成分である。また、ＺｎＯは、アルカリ土類金属などの他の二価金属成分と比べて、ガラスの熱的安定性を改善し、液相温度を低下させる働きが強い。しかし、ＺｎＯの含有量が多くなると、アッベ数νｄが減少し、ガラスが高分散化する傾向を示す。そのため、ガラス転移温度Ｔｇを低下させ、ガラスの熔融性、熱的安定性を改善する観点から、ＺｎＯの含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。また、ガラスを低分散化する観点から、ＺｎＯの含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは４．０％であり、さらには３．０％、２．０％、１．６％、１．２％、０．８％、０．４％の順により好ましい。また、Ｌｉ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。

Ｌｉ_２Ｏはガラス転移温度Ｔｇを低下させる作用が強く、低温軟化性を得る上で有用なガラス成分である。また、Ｌｉ_２Ｏはガラスの熔融性を改善する働きもする。一方、Ｌｉ_２Ｏの含有量が多くなると屈折率ｎｄが低下する傾向がある。そのため、所要の光学特性を維持しつつ、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる観点から、Ｌｉ_２Ｏの含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｒＯ_２の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１２％、１０％、８％、７％、６％の順により好ましい。また、ＺｒＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、２．５％、３．０％の順により好ましい。

ＺｒＯ_２は、屈折率ｎｄを高めるとともに、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。しかし、ＺｒＯ_２の含有量が多くなりすぎると、ガラスの熱的安定性が低下する傾向を示し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する、また、ガラス原料が熔け残りやすくなる。そのため、ガラス転移温度Ｔｇの上昇を抑え、ガラスの熔融性、熱的安定性を良好に維持し、所要の光学特性を実現する観点から、ＺｒＯ_２の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。一方、所要の光学特性を実現しつつ、ガラスの熱的安定性を改善する観点から、ＺｒＯ_２の含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１２％、１０％、９％、８％、７％、６％の順により好ましい。また、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．３％、０．５％、１．０％、１．２％、１．５％、２．０％の順により好ましい。

Ｎｂ_２Ｏ_５は、屈折率を高めるとともに、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。また、ガラスの化学的耐久性を改善する働きも有する。Ｎｂ_２Ｏ_５は、高屈折率低分散特性を有し、かつガラスの熱的安定性を改善する働きの大きいＴａ_２Ｏ_５に替わるガラス成分であり、極めて高価でガラスの熔融性を低下させる作用を有するＴａ_２Ｏ_５の含有量を低減するために、重要なガラス成分である。

Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量が多くなりすぎると、ガラスの熱的安定性が低下する傾向を示すとともに、アッベ数νｄが減少し、ガラスが高分散化する傾向を示す。また、ガラスの着色が強まる傾向がある。そのため、ガラスの熱的安定性を維持する観点から、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。一方、ガラスの熱的安定性を維持し、ガラスの着色増大を抑える観点から、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．３％、０．２％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量は０％であってもよい。

Ｔａ_２Ｏ_５は、前述のように、高屈折率低分散特性を有し、かつガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。Ｔａ_２Ｏ_５は、他のガラス成分と比較し、極めて高価な成分であり、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量が多くなるとガラスの生産コストが増大する。また、Ｔａ_２Ｏ_５は他のガラス成分と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させ、結果的にガラス製光学素子の重量を増大させる。さらに、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量を増加させると、ガラスの熔融性が低下し、ガラスを熔融するときに、ガラス原料の熔け残りが生じやすくなる。そのため、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１３％、１２％、１１％、１０％、９％、８％、７％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．３％、０．５％、１％、１．２％、１．５％、２％、３％、４％、５％の順により好ましい。

ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３は、Ｎｂ_２Ｏ_５とともに、屈折率を高める働きのあるガラス成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。また、これらガラス成分の含有量を高めると、アッベ数νｄが減少する。そのため、これらガラス成分を高屈折率高分散化成分という。アッベ数νｄの減少を抑え、ガラスの着色増大を抑える観点から、合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の上限は上記範囲であることが好ましい。また、屈折率を高く保ちつつ、ガラスの熱的安定性を改善する観点から、合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の下限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量［ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１２％、１０％、９％、８％、７％、６．５％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．５％、１％、１．５％、２％、２．５％、３％の順により好ましい。

高屈折率高分散化成分のうち、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３は、Ｎｂ_２Ｏ_５と比べ、ガラスの着色を増大させやすい。ガラスの着色の増大を抑制する観点から、合計含有量［ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の上限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＷＯ_３の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１３％、１２％、１１％、１０％、９％、８％、７％の順により好ましい。また、ＷＯ_３の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．５％、１％、１．５％、２％、２．５％、３％の順により好ましい。

ＷＯ_３は、高屈折率高分散化成分の中でも、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きを有する。しかし、ＷＯ_３の含有量が多すぎると、アッベ数νｄが減少し、所要の光学特性の実現が困難になる。また、ガラスの着色が増大する。アッベ数νｄの減少を抑え、ガラスの着色増大を防ぐ観点から、ＷＯ_３の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。なお、ＷＯ_３の含有量は０％であってもよい。また、ＷＯ_３のガラス転移温度Ｔｇ上昇抑制効果を得るため、ＷＯ_３の含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＴｉＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＴｉＯ_２の含有量の０％であってもよい。

ＴｉＯ_２は、高屈折率高分散化成分の中でも、比較的ガラスの着色を増大させやすいガラス成分である、また、ＴｉＯ_２は、精密プレス成形のときに、プレス成形型の成形面との間で反応して、その結果、プレス成形後のガラスの表面の透明性が低下（白濁）し、また、ガラス表面に微小な気泡を発生させやすい。そのため、着色が少なく、表面品質の良い光学素子を作製する観点から、ＴｉＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の０％であってもよい。

高屈折率高分散化成分のうち、Ｂｉ_２Ｏ_３は分子量が大きく、ガラスの比重を増大させるとともに、ガラスの着色を増大させるガラス成分であることから、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量を低減することが好ましい。そのため、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎａ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｎａ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｎａ_２Ｏの含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｋ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｋ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｋ_２Ｏの含有量の０％であってもよい。

Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏは、いずれも、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、屈折率ｎｄ、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲とすることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］の上限は、好ましくは６％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］の下限は、好ましくは０％である。

Ｌｉ_２Ｏはガラス転移温度Ｔｇを低下させる作用が強く、低温軟化性を得る上で有用なガラス成分である。また、Ｌｉ_２Ｏはガラスの熔融性を改善する働きもする。一方、Ｌｉ_２Ｏの含有量が多くなると屈折率ｎｄが低下する傾向がある。また、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏは、いずれも、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、屈折率ｎｄ、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｒｂ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｒｂ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｒｂ_２Ｏの含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃｓ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｃｓ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｃｓ_２Ｏの含有量の０％であってもよい。

Ｒｂ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏは、いずれも、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、屈折率ｎｄ、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｒｂ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲とすることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＭｇＯの含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＣａＯの含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＳｒＯの含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＢａＯの含有量は０％であってもよい。

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯは、いずれもガラスの熔融性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスが失透しやすくなる。そのため、これらガラス成分の各含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％の順により好ましい。また、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の下限は、好ましくは０％である。なお、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］は０％であってもよい。

ガラスの熱的安定性を維持する観点から、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、Ｌｉ_２Ｏ、ＺｒＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋ＺｎＯ＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＺｒＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５］の上限は、好ましくは１００％である。また、合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋ＺｎＯ＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＺｒＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５］の下限は、好ましくは７９％であり、さらには８０％、８２％、８４％、８６％、８８％の順により好ましい。

本実施態様において、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２およびＡｌ_２Ｏ_３はガラスのネットワーク形成成分であり、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３およびＹ_２Ｏ_３はアッベ数を大幅に減少させることなく屈折率を高めるガラス成分であり、ＺｎＯおよびＬｉ_２Ｏは屈折率を大幅に低下させることなく、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きを有するガラス成分であり、また、ＺｒＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５はガラスの屈折率を高めるとともにガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。そのため、合計含有量［Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋ＺｎＯ＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＺｒＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５］は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇａ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｇａ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｇａ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｉｎ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｉｎ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｉｎ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＨｆＯ_２の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＨｆＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＨｆＯ_２の含有量は０％であってもよい。

Ｇａ_２Ｏ_３、Ｉｎ_２Ｏ_３、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２は、いずれも屈折率ｎｄを高める働きを有する。しかし、これらのガラス成分は高価であり、また、発明の目的を達成する上で必要なガラス成分ではない。そのため、Ｇａ_２Ｏ_３、Ｉｎ_２Ｏ_３、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２の各含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

Ｌｕ_２Ｏ_３は、屈折率ｎｄを高める働きを有するが、Ｙｂ_２Ｏ_３と同様に分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量を低減させることが好ましく、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＧｅＯ_２の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＧｅＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＧｅＯ_２の含有量は０％であってもよい。

ＧｅＯ_２は、屈折率ｎｄを高める働きを有するが、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。したがって、ガラスの製造コストを低減する観点から、ＧｅＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｐ_２Ｏ_５の含有量は０％であってもよい。

Ｐ_２Ｏ_５は、屈折率ｎｄを低下させるガラス成分であり、ガラスの熱的安定性を低下させる成分でもある。所要の光学特性を有し、熱的安定性が優れたガラスを作る観点から、Ｐ_２Ｏ_５の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスは、主として上述のガラス成分、すなわちＢ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、ＬａＦ_３、ＧｄＦ_３、ＹＦ_３、ＹｂＦ_３、ＺｎＯ、Ｌｉ_２Ｏ、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、ＴｉＯ_２、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｒｂ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｇａ_２Ｏ_３、Ｉｎ_２Ｏ_３、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２、Ｌｕ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２およびＰ_２Ｏ_５で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量は、９５％よりも多くすることが好ましく、９８％よりも多くすることがより好ましく、９９％よりも多くすることがさらに好ましく、９９．５％よりも多くすることが一層好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｅＯ_２の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＴｅＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、ＴｅＯ_２の含有量は０％であってもよい。

ＴｅＯ_２は、屈折率ｎｄを高める成分であるが、毒性を有することから、ＴｅＯ_２の含有量を低減させることが好ましい。そのため、ＴｅＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分としてハロゲン化物を含有する場合は、例えば、ＬａＦ_３、ＧｄＦ_３、ＹＦ_３、ＹｂＦ_３のように、カチオンとハロゲンイオン（アニオン）との化合物として含有する。

熔融ガラスに導入されたハロゲン化物のハロゲンイオンの一部は、同じくアニオンであり、熔融ガラスに多く溶存している酸素イオンと置換される。酸素イオンに置換されたＦ⁻、Ｃｌ⁻、Ｂｒ⁻、Ｉ⁻などのハロゲンイオンは、いずれも気体となって熔融ガラスから揮発する。ハロゲンの揮発によって、ガラスの特性が変動する、ガラスの均質性が低下する、熔融設備の消耗が著しくなる等の問題が生じる。したがって、ハロゲン化物を含有する場合であっても、含有量を少なくすることが好ましい。

上記理由より、ガラス成分としてハロゲン化物を含有する場合であっても、全ガラス成分における酸化物の割合（質量比）が９５質量％以下にならないよう、ハロゲン化物の含有量を少量に留めることが好ましい。

すなわち、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、全ガラス成分における酸化物の含有量は９５質量％よりも多くすることが好ましい。さらには、全ガラス成分における酸化物の含有量の下限は９７質量％、９９質量％、９９．５質量％、９９．９質量％、９９．９５質量％、９９．９９質量％の順により好ましく、全ガラス成分における酸化物の含有量は１００質量％であってもよい。全ガラス成分における酸化物の含有量が１００質量％であるガラスは、実質的にハロゲン化物を含まない。

なお、本実施形態の光学ガラスは、基本的に上記ガラス成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有することも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。

＜その他の成分組成＞
Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、本実施形態の光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。

Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、本実施形態の光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。

Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｃｅは、ガラスの着色を増大させ、蛍光の発生源となり得る。そのため、本実施形態の光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。

Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）、Ｓｎ（ＳｎＯ_２）、Ｃｅ（ＣｅＯ_２）は清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。このうち、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）は、清澄効果の大きな清澄剤である。しかし、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）は酸化性が強く、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）の添加量を多くしていくと、精密プレス成形のときに、ガラスに含まれるＳｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）がプレス成形型の成形面を酸化する。そのため、精密プレス成形を重ねるうちに、成形面が著しく劣化し、精密プレス成形ができなくなる。また、成形した光学素子の表面品質が低下する。Ｓｎ（ＳｎＯ_２）、Ｃｅ（ＣｅＯ_２）は、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）と比較し、清澄効果が小さい。Ｃｅ（ＣｅＯ_２）は、多量に添加するとガラスの着色が強まる。したがって、清澄剤を添加する場合は、添加量に注意しつつ、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）を添加することが好ましい。

Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量は、外割り表示とする。すなわち、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２およびＣｅＯ_２以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｂ_２Ｏ_３の含有量は、好ましくは１質量％未満、より好ましくは０．５質量％未満、さらに好ましくは０．１質量％未満の範囲である。Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量は０質量％であってもよい。

ＳｎＯ_２の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＳｎＯ_２、Ｓｂ_２Ｏ_３およびＣｅＯ_２以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｎＯ_２の含有量は、好ましくは２質量％未満、より好ましくは１質量％未満、さらに好ましくは０．５質量％未満、一層好ましくは０．１質量％未満の範囲である。ＳｎＯ_２の含有量は０質量％であってもよい。ＳｎＯ_２の含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。

ＣｅＯ_２の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＣｅＯ_２、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＣｅＯ_２の含有量は、好ましくは２質量％未満、より好ましくは１質量％未満、さらに好ましくは０．５質量％未満、一層好ましくは０．１質量％未満の範囲である。ＣｅＯ_２の含有量は０質量％であってもよい。ＣｅＯ_２の含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。

本発明の実施態様に係る光学ガラスは、屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄが大きく、均質であり、着色が少なく、ガラス転移温度Ｔｇが低いので、精密プレス成形用光学ガラスとして好適である。

本発明の実施形態に係る光学ガラスのガラス組成は、例えば、ＩＣＰ−ＡＥＳ（Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectrometry）、あるいは、適宜、イオンクロマトグラフィ−、ＩＣＰ−ＭＳ（Inductively Coupled Plasma - Mass Spectrometry）などの方法により定量することができる。ＩＣＰ−ＡＥＳにより求められる分析値は、例えば、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本明細書および本発明において、ガラスの構成成分の含有量が０％または含まないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。

（ガラス特性）
＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
本実施形態に係る光学ガラスのガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは６３０℃であり、さらには６２５℃、６２０℃、６１５℃、６１０℃、６０５℃、６００℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５７０℃である。

ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記範囲を満たすことにより、精密プレス成形のときにガラスやプレス成形型の温度を過剰に高くしなくても、高精度のプレス成形が可能になる。その結果プレス成形型の消耗を低減することができ、プレス成形型の寿命を延ばすことができる。また、ガラス転移温度Ｔｇを低下させることにより、精密プレス成形のときのガラスとプレス成形型の成形面との反応を抑制することができ、プレス成形により得られる光学素子の表面の形状精度を高くし、表面の透明性を高めることができる。

＜ガラスの光線透過性＞
本実施形態において、光線透過性は、着色度λ５、λ８０により評価できる。
互いに平行であり、光学研磨されている２つの平面を有するガラス（厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍ）を用い、上記２つの平面のうち、一方の平面より、この平面に垂直に光線を入射させる。そして、他方の平面から出射した透過光の強度Ｉｏｕｔと入射光の強度Ｉｉｎの比（Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎ）、すなわち、外部透過率を算出する。分光光度計を用いて、入射光の波長を例えば２８０〜７００ｎｍの範囲でスキャンしながら、外部透過率を測定することにより、分光透過率曲線を得る。

外部透過率は、入射光の波長がガラスの短波長側の吸収端から長波長側にいくにつれて増加し、高い値を示す。

λ５は、外部透過率が５％となる波長、λ８０は外部透過率が８０％になる波長である。２８０〜７００ｎｍの波長域において、λ５よりも長波長側においてガラスの外部透過率は５％より大きい値を示す。また、上記波長域において、λ８０よりも長波長側においてガラスの外部透過率は８０％より大きい値を示す。

λ８０が短波長化された光学ガラスを用いることで、好適な色再現を可能とする光学素子を提供できる。また、λ５が短波長化された光学ガラスを用いることで、作製した光学素子を、紫外線硬化型接着剤を用いて接着する際に、ガラスの紫外光の透過量（接着剤の硬化に必要な量）を十分に確保でき、接着強度を高めることができ、さらには、紫外光の照射時間を短縮することができる。

このような理由より、λ８０の範囲は４５０ｎｍ以下が好ましく、より好ましくは４４５ｎｍ以下、さらに好ましくは４４０ｎｍ以下である。λ８０の下限の目安は、３７０ｎｍである。また、λ５の範囲は３６０ｎｍ以下が好ましく、より好ましくは３５０ｎｍ以下である。λ５の下限の目安は、２００ｎｍである。

＜ガラスの比重＞
本実施形態に係る光学ガラスは、高屈折率低分散ガラスでありながら、比重が大きくない。通常、ガラスの比重を低減することができれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減できる。一方、比重を減少させすぎると、屈折率ｎｄの低下や、熱的安定性の低下を招く。そのため、比重ｄの上限は、好ましくは５．２０であり、さらには５．１０、５．０８、５．０５の順により好ましい。また、屈折率を高め、熱的安定性を改善する観点から、比重ｄの下限は、好ましくは４．２であり、さらには４．３、４．４、４．５の順により好ましい。

＜液相温度＞
本実施形態に係る光学ガラスの液相温度の上限は、好ましくは１２００℃であり、さらには１１８０℃、１１７０℃、１１６０℃、１１５０℃の順により好ましい。また、液相温度の下限は、好ましくは９７０℃であり、さらには９８０℃、１０００℃、１０３０℃、１０５０℃の順により好ましい。本実施形態に係る光学ガラスによれば、ガラスの熱的安定性が改善されているので、Ｔａの含有量を削減しつつ、ガラス転移温度Ｔｇの低い、高屈折率低分散ガラスが得られる。

（光学ガラスの製造）
本発明の実施形態に係る光学ガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料を公知のガラス製造方法に従って作製すればよい。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を白金坩堝中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を急冷、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷して光学ガラスを得る。熔融ガラスの成形、徐冷には、公知の方法を適用すればよい。

なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入することができれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されないが、このような化合物として、酸化物、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、フッ化物等が挙げられる。

（光学素子等の製造）
本発明の実施形態に係る光学ガラスを使用して光学素子を作製するには、公知の方法を適用すればよい。例えば、ガラス原料を熔融して熔融ガラスとし、この熔融ガラスを鋳型に流し込んで板状に成形し、本発明に係る光学ガラスからなるガラス素材を作製する。そして、この板状のガラス素材を所定体積に細分化し、ガラス表面を研磨して精密プレス成形用ガラス素材（精密プレス成形用プリフォーム）を作製する。

あるいは、熔融ガラスを滴下し、滴下した熔融ガラス滴を成形して精密プレス成形用ガラス素材（精密プレス成形用プリフォーム）を作製する。

次に、これら精密プレス成形用プリフォームを加熱、精密プレス成形して光学素子を作製する。精密プレス成形後、必要に応じて芯取りなどの加工を行ってもよい。

作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングしてもよい。

光学素子としては、非球面レンズ、マイクロレンズ、レンズアレイなどの各種レンズ、回折格子などが例示できる。

第２実施形態
(カチオン％表示の組成)
本実施形態（第２実施形態）では、本発明の第２の観点として、カチオン％表示での各成分の含有量に基づいて、本発明に係る光学ガラスを説明する。したがって、以下、各含有量は特記しない限り、カチオン％にて表示する。

また、本明細書において、カチオン％表示とは、カチオンで表される各ガラス成分について、全てのカチオン成分の合計含有量を１００％としたときの各ガラス成分の含有量をモル百分率により表示することをいう。また、合計含有量とは、複数種のカチオン成分の含有量（含有量が０％である場合も含む）の合計量をいう。また、カチオン比とは、カチオン％表示において、カチオン成分同士の含有量（複数種のカチオン成分の合計含有量も含む）の割合（比）をいう。

また、カチオン成分の価数（例えばＢ^３＋の価数は＋３、Ｓｉ^４＋の価数は＋４、Ｌａ^３＋の価数は＋３、Ｎｂ^５＋の価数は＋５、Ｔｉ^４＋の価数は＋４、Ｗ^６＋の価数は＋６）は、本発明が属する技術分野において慣習により定まった値である。当該技術分野において、ガラス成分Ｂ、Ｓｉ、Ｌａ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｗを酸化物で表記する際、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３と表記するのも当該技術分野において慣習により定まった表記法である。したがって、ガラス組成を分析する際、カチオン成分の価数まで分析しなくてもよい。また、アニオン成分の価数（例えばＯ^２-の価数がー２）もカチオン成分の価数と同様、慣習により定まった値であり、上記のようにガラス成分を、例えば酸化物Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ｌａ_２Ｏ_３と表記するのと同様である。したがって、ガラス組成を分析する際、アニオン成分の価数まで分析しなくてもよい。

なお、第２実施形態における各ガラス成分の作用、効果は、第１実施形態における各ガラス成分の作用、効果と同様であるから、以下、第１実施形態に関する説明と重複する事項については、各成分の含有量、合計含有量、カチオン比の数値範囲（好ましい範囲を含む）を中心に説明し、上記重複事項については適宜、省略する。

本実施態様の光学ガラスは、
ＮＷＦ２に対するＲＥ２の比［ＲＥ２／ＮＷＦ２］が０．３５以上、
ＲＥ２に対するＨＲ２の比［ＨＲ２／ＲＥ２］が０．３３以下、
Ｎｂ^５＋とＴａ^５＋の含有量の合計に対するＮｂ^５＋の含有量のカチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］が３／４以上、
Ｄ２に対するＲＥ２の比［ＲＥ２／Ｄ２］が０．９０以上、
ＮＷＦ２とＲＥ２の合計に対するＬ２の比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］が０．７８以上、
である酸化物ガラスであり、
アッベ数νｄが３９．０以上４５．０以下、上記アッベ数νｄに対し、屈折率ｎｄが下記（１）式を満たす光学ガラスである：
ｎｄ≧２．２３５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
但し、
ＮＷＦ２は、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量、
ＲＥ２は、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量、
ＨＲ２は、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋およびＢｉ^３＋の合計含有量、
Ｄ２＝（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）×６＋Ｚｎ^２＋、
Ｌ２＝（１０×Ｌｉ^＋）＋（８×Ｎａ^＋）＋（４×Ｋ^＋）＋（４×Ｚｎ^＋）＋Ｍｇ^２＋＋（２×Ｃａ^２＋）＋（２×Ｓｒ^２＋）＋（２×Ｂａ^２＋）＋Ｂ^３＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋４×Ｗ^６＋＋（４×Ｂｉ^３＋）＋Ｔａ^５＋−（２×Ｓｉ^４＋）−Ａｌ^３＋−（２×Ｚｒ^４＋）−Ｌａ^３＋−Ｇｄ^３＋−Ｙ^３＋−Ｙｂ^３＋、
であり、上記各成分の含有量はカチオン％表示による値である。

なお、上記式中で、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ａｌ^３＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、Ｙｂ^３＋、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｂｉ^３＋、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋、Ｋ^＋、Ｚｎ^＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋、Ｔａ^５＋、Ｚｒ^４＋およびＬａ^３＋と表される各成分の含有量は、カチオン％表示における各成分の含有量である。また、Ｌ２、Ｄ２は、本発明の光学ガラスにおける特定のガラス成分の含有量に関する指標であり、数値のみにより表示され、カチオン％あるいは％を付けて表示しない。以下の記載についても同様である。

以下、本実施形態に係る光学ガラスについて詳しく説明する。

本実施形態に係る光学ガラスは、アッベ数νｄが３９．０以上４５．０以下であり、屈折率ｎｄと上記のアッベ数νｄとは、下記（１）式を満たす。
ｎｄ≧２．２３５−０．０１×νｄ ・・・ （１）

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、アッベ数νｄは３９．０以上４５．０以下であり、アッベ数νｄの下限は好ましくは３９．５、より好ましくは４０．０、さらに好ましくは４０．５である。アッベ数νｄの上限は好ましくは４４．５、より好ましくは４４．０、さらに好ましくは４３．５である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、上記ＮＷＦ２、ＲＥ２、ＨＲ２は、ガラス１００ｇあたりに含まれる特定カチオンのカチオン％表示での合計含有量を意味する。

＜ＲＥ２／ＮＷＦ２＞
本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＮＷＦ２は、ネットワーク形成成分であるＢ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の各含有量をカチオン％で表示したときの合計含有量（ＮＷＦ２＝Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋）である。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＲＥ２は、高屈折率低分散化成分であるＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の各含有量をカチオン％で表示したときの合計含有量（ＲＥ２＝Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＮＷＦ２に対するＲＥ２の割合：カチオン比［ＲＥ２／ＮＷＦ２］は０．３５以上である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、カチオン比［ＲＥ２／ＮＷＦ２］の下限は、好ましくは０．４０である。また、カチオン比［ＲＥ２／ＮＷＦ２］の上限は、好ましくは０．５５である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＮＷＦ２の上限は、好ましくは０．７４であり、より好ましくは０．７２であり、さらに好ましくは０．７０であり、一層好ましくは０．６９である。また、ＮＷＦ２の下限は、好ましくは０．４５であり、より好ましくは０．４８であり、さらに好ましくは０．５０であり、一層好ましくは０．５１である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＲＥ２の上限は、好ましくは３１であり、より好ましくは２９であり、さらに好ましくは２８であり、一層好ましくは２７である。また、ＲＥ２の下限は、好ましくは１９であり、より好ましくは２１であり、さらに好ましくは２２であり、一層好ましくは２３である。

＜ＨＲ２／ＲＥ２＞
本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＨＲ２は、高屈折率高分散化成分であるＮｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋およびＢｉ^３＋の各含有量をカチオン％で表示したときの合計含有量（ＨＲ２＝Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３＋）である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＲＥ２に対するＨＲ２の割合：カチオン比［ＨＲ２／ＲＥ２］は０．３３以下である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、カチオン比［ＨＲ２／ＲＥ２］の上限は、好ましくは０．３２であり、さらには０．３１、０．３０、０．２９、０．２８、０．２７、０．２５の順により好ましい。また、カチオン比［ＨＲ２／ＲＥ２］の下限は、好ましくは０．０４であり、さらには０．０８、０．１０、０．１１、０．１３、０．１５、０．１６の順により好ましい。

所要の屈折率、アッベ数を実現し、精密プレス成形に好適な光学ガラスを提供する観点から、カチオン比［ＨＲ２／ＲＥ２］は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＨＲ２の上限は、好ましくは９であり、さらには８．０、７．５、７．０、６．５、６．０の順により好ましい。また、ＨＲ２の下限は、好ましくは１であり、さらには２．０、２．５、３．０、３．５、４．０の順により好ましい。

＜Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）＞
本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ^５＋およびＴａ^５＋の合計含有量に対するＮｂ^５＋の含有量の割合：カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］は、３／４以上である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］の下限は、好ましくは０．７６であり、さらには０．７８、０．８０、０．８５、０．９０、０．９５、０．９７、０．９９、１の順により好ましい。また、カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］の上限は、好ましくは１である。なお、カチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］は１であってもよい。

＜ＲＥ２／Ｄ２＞
本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｄ２は、より揮発しやすいＬｉ^＋、Ｎａ^＋およびＫ^＋の各含有量をカチオン％で表示したときの値に６を乗じた値と、揮発しやすいＺｎ^２＋の含有量をカチオン％で表示したときの値との合計値（Ｄ２＝（Ｌｉ^＋×６）＋（Ｎａ^＋×６）＋（Ｋ^＋×６）＋Ｚｎ^２＋）である。すなわち、Ｄ２は、
Ｄ２＝（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）×６＋Ｚｎ^２＋
と表すことができる。Ｄ２は、本発明の光学ガラスにおける揮発性成分の含有量に関する指標であり、数値のみによって表示される。

Ｄ２はガラスを熔融するときの揮発を助長する因子を数値化したものであり、ＲＥ２は、ガラスを熔融するときの揮発を抑制する因子を数値化したものである。すなわち、比［ＲＥ２／Ｄ２］はガラス融液の揮発性を表す指標となる。

よって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［ＲＥ２／Ｄ２］は０．９０以上である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［ＲＥ２／Ｄ２］の下限は、好ましくは０．９５であり、さらには１．００、１．０５、１．１０、１．１５、１．２０の順でより好ましい。また、比［ＲＥ２／Ｄ２］の上限は、好ましくは５であり、さらには４、３、２．７、２．５、２．４の順でより好ましい。

比［ＲＥ２／Ｄ２］を０．９０以上とすることにより、熔融ガラス、すなわち、ガラス融液の揮発を抑制することができる。その結果、所要の特性を有する光学ガラスを安定して生産することができる。また、ガラスの均質性を高く保つこともできる。一方、比［ＲＥ２／Ｄ２］の上限を５とすることにより、ガラスの熔融性を改善するとともに、ガラス転移温度Ｔｇの上昇を抑制し、精密プレス成形により高品質なガラス製の光学素子を安定して製造することができる。

＜Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）＞
ガラス成分を、ガラス転移温度Ｔｇを相対的に低下させる働きを有する成分と、相対的に上昇させる働きを有する成分に大別する。ガラス転移温度Ｔｇを相対的に低下させる働きを有する成分は、主にＬｉ^＋、Ｎａ^＋、Ｋ^＋、Ｚｎ^２＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋、Ｂ^３＋、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋、Ｂｉ^３＋、Ｔａ^５＋である。一方、上記ガラス成分に対し、相対的にガラス転移温度Ｔｇを上昇させる働きを有する成分は、主に、Ｓｉ^４＋、Ａｌ^３＋、Ｚｒ^４＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、Ｙｂ^３＋である。

本件発明者らの検討の結果、上記成分の各含有量をカチオン％で表示したときの値に、それぞれ各成分のガラス転移温度Ｔｇへの影響度を係数として乗じた値の合計値をＬ２とした場合に、ＮＷＦ２およびＲＥ２の合計値とＬ２との比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］とガラス転移温度Ｔｇとの間に相関関係があることがわかった。なお、カチオン比を基準にした上記成分のガラス転移温度Ｔｇへの影響度を示す係数を表４に示す。

このようなＬ２は、Ｌ２＝（１０×Ｌｉ^＋）＋（８×Ｎａ^＋）＋（４×Ｋ^＋）＋（４×Ｚｎ^＋）＋（１×Ｍｇ^２＋）＋（２×Ｃａ^２＋）＋（２×Ｓｒ^２＋）＋（２×Ｂａ^２＋）＋（１×Ｂ^３＋）＋（１×Ｎｂ^５＋）＋（１×Ｔｉ^４＋）＋（４×Ｗ^６＋）＋（４×Ｂｉ^３＋）＋（１×Ｔａ^５＋）＋（−２×Ｓｉ^４＋）＋（−１×Ａｌ^３＋）＋（−２×Ｚｒ^４＋）＋（−１×Ｌａ^３＋）＋（−１×Ｇｄ^３＋）＋（−１×Ｙ^３＋）＋（−１×Ｙｂ^３＋）
と表すことができる。すなわち、Ｌ２は、
Ｌ２＝（１０×Ｌｉ^＋）＋（８×Ｎａ^＋）＋（４×Ｋ^＋）＋（４×Ｚｎ^＋）＋Ｍｇ^２＋＋（２×Ｃａ^２＋）＋（２×Ｓｒ^２＋）＋（２×Ｂａ^２＋）＋Ｂ^３＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋４×Ｗ^６＋＋（４×Ｂｉ^３＋）＋Ｔａ^５＋−（２×Ｓｉ^４＋）−Ａｌ^３＋−（２×Ｚｒ^４＋）−Ｌａ^３＋−Ｇｄ^３＋−Ｙ^３＋−Ｙｂ^３＋
と表すことができる。

図２は、ガラス成分のうちネットワーク形成成分の合計含有量ＮＷＦ２と希土類イオンの合計含有量ＲＥ２との合計値に対するＬ２の比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］を横軸、ガラス転移温度Ｔｇを縦軸にとり、公知のガラスについて、比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］とガラス転移温度Ｔｇをプロットしたグラフである。図２より明らかであるように、プロットはほぼ直線上に分布し、比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］とガラス転移温度Ｔｇとは、相関関係にあることがわかる。

すなわち、比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］の増加に伴いガラス転移温度Ｔｇは低下し、比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］の減少に伴いガラス転移温度Ｔｇは上昇する。

このように、比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］を増加させることにより、ガラス転移温度Ｔｇを低下させ、精密プレス成形に好適なガラス、すなわち、低温軟化性を有するガラスを提供することができる。また、比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］を増加させることにより、ガラスの熔融性が改善する。すなわち、ガラス原料が熔け残らず、均質なガラスを提供することができる。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］は０．７８以上である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］の下限は、好ましくは０．８０であり、さらには０．８５、０．９０、０．９５、１．００、１．０５の順により好ましい。

精密プレス成形に好適な低温軟化性を得るとともに、ガラスの熔融性を改善する観点から、比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］の下限は上記範囲であることが好ましい。

＜ガラス組成＞
以下、ガラス組成について、詳しく説明する。なお、特記しない限り、各種ガラス構成成分（ガラス成分）の含有量等については、カチオン％またはアニオン％にて表示する。本実施態様の光学ガラスは、酸化物ガラスであり、カチオン成分の含有比率（含有量）を特定することにより、ガラス組成を特定できる。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ^３＋の含有量の上限は、好ましくは６５％であり、さらには６２％、６０％、５７％、５６％、５５％の順により好ましい。また、Ｂ^３＋の含有量の下限は、好ましくは４０％であり、さらには４３％、４５％、４６％、４７％、４８％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ^４＋の含有量の上限は、好ましくは１０％、さらには８％、７％、６％、５％の順により好ましい。また、Ｓｉ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｓｉ^４＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ^３＋の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ａｌ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ａｌ^３＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａl^３＋］の上限は、好ましくは６２であり、さらには６０、５８、５６、５５の順により好ましい。合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａl^３＋］の下限は、好ましくは４０であり、さらには４３、４５、４６、４８の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａl^３＋］に対するＢ^３＋の含有量の割合：カチオン比［Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａl^３＋）］の上限は、好ましくは１である。また、カチオン比［Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａl^３＋）］の下限は、好ましくは０．７０であり、さらには０．７５、０．８０、０．８５、０．８８、０．９０の順により好ましい。なお、カチオン比［Ｂ^３＋／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａl^３＋）］は１であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量［Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］の上限は、好ましくは３５％であり、さらには３０％、２８％、２７％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］の下限は、好ましくは１６％であり、さらには１８％、２０％、２１％、２２％、２３％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ^３＋の含有量の上限は、好ましくは２７％であり、さらには２５％、２３％、２２％、２１％、２０％、１９％の順により好ましい。また、Ｌａ^３＋の含有量の下限は、好ましくは５％であり、さらには８％、９％、１０％、１１％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇｄ^３＋の含有量の上限は、好ましくは２２％であり、さらには２０％、１８％、１５％、１４％、１３％の順により好ましい。また、Ｇｄ^３＋の含有量の下限は、好ましくは１％であり、さらには２％、３％、４％、５％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙ^３＋の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１２％、１０％、８％、５％、４％、３％の順により好ましい。また、Ｙ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙｂ^３＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．３％、０．２％、０．１％、０．０５％、０．０１％の順により好ましい。また、Ｙｂ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｙｂ^３＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量［Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］に対するＬａ^３＋の含有量の割合：カチオン比［Ｌａ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）］の上限は、好ましくは０．９９であり、さらには０．９７、０．９５、０．９３、０．９０、０．８５、０．８０、０．７７、０．７６、０．７５の順により好ましい。また、カチオン比［Ｌａ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）］の下限は、好ましくは０．３であり、さらには０．４、０．４５、０．４６、０．４７、０．４８の順により好ましい。カチオン比［Ｌａ^３＋／（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）］が上記範囲であることより、熱的安定性および熔融性を改善できる。

本実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂ^３＋およびＳｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量［Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋］に対するＬａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量［Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋］の割合：カチオン比［（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋）］の上限は、好ましくは０．８０であり、さらには０．７０、０．６０、０．５５、０．５２、０．５１の順により好ましい。また、カチオン比［（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋）／（Ｂ^３＋＋Ｓｉ^４＋＋Ａｌ^３＋）］の下限は、好ましくは０．３５であり、さらには０．３６、０．３７、０．３８、０．３９、０．４０、０．４１、０．４２、０．４３の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｚｎ^２＋の含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２２％、２０％、１８％、１７％、１６％、１５％の順により好ましい。また、Ｚｎ^２＋の含有量の下限は、好ましくは５％であり、さらには８％、９％、１０％、１１％、１２％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｚｒ^４＋の含有量の上限は、好ましくは９％であり、さらには８％、７％、６％、５％、４．５％、４％の順により好ましい。また、Ｚｒ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．５％、１％、１．５％、２％、２．５％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ^５＋の含有量の上限は、好ましくは９％であり、さらには８％、７％、６％、５％、４．５％、４％の順により好ましい。また、Ｎｂ^５＋の含有量の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．２％、０．３％、０．５％、１％、２％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔａ^５＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｔａ^５＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｔａ^５＋の含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋およびＢｉ^３＋の合計含有量［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３+］の上限は、好ましくは１０％であり、さらには９．０％、８．０％、７．０％、６．５％、６．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３+］の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．２％、０．３％、０．５％、１％、１．５％、２％、２．５％、３％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋およびＢｉ^３＋の合計含有量［Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３+］の上限は、好ましくは６％であり、さらには５．５％、５％、４．５％、４％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋＋Ｂｉ^３+］の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％の順により好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｗ^６＋の含有量の上限は、好ましくは６％であり、さらには５％、４％の順により好ましい。また、Ｗ^６＋の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．５％、０．８％、１％、１．５％の順により好ましい。なお、Ｗ^６＋の含有量の０％であってもよい。また、Ｗ^６＋のガラス転移温度Ｔｇ上昇抑制効果を得るため、Ｗ^６＋の含有量を０．５％以上としてもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ^４＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｔｉ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｔｉ^４＋の含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ^３＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｂｉ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｂｉ^３＋の含有量の０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ^＋の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、５％、４％、３％、２．５％の順により好ましい。また、Ｌｉ^＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｌｉ^＋の含有量は０であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎａ^＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｎａ^＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｎａ^＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｋ^＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｋ^＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｋ^＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋およびＫ^＋の合計含有量［Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋］の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、５％、４％、３．５％、３％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋］の下限は、好ましくは０％である。なお、合計含有量［Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋］は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｒｂ^＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｒｂ^＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｒｂ^＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃｓ^＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｃｓ^＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｃｓ^＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ^２＋の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、４％、３％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｍｇ^２＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｍｇ^２＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃａ^２＋の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、４％、３％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｃａ^２＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｃａ^２＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｒ^２＋の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、４％、３％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｓｒ^２＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｓｒ^２＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂａ^２＋の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、４％、３％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｂａ^２＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｂａ^２＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋およびＢａ^２＋の合計含有量［Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋］の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、４％、３％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋］の下限は、好ましくは０％である。なお、合計含有量［Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋］は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇａ^３＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｇａ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｇａ^３＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｉｎ^３＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｉｎ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｉｎ^３＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｃ^３＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｓｃ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｓｃ^３＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｈｆ^４＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｈｆ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｈｆ^４＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｕ^３＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｌｕ^３＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｌｕ^３＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇｅ^４＋の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順により好ましい。また、Ｇｅ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｇｅ^４＋の含有量は０％であってもよい。

また、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ^５＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％の順に好ましい。また、Ｐ^５＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｐ^５＋の含有量は０％であってもよい。

本実施形態に係る光学ガラスのカチオン成分は、主として上述の成分、すなわちＢ^３＋、Ｓｉ^４＋、Ａｌ^３＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、Ｙｂ^３＋、Ｚｎ^２＋、Ｚｒ^４＋、Ｎｂ^５＋、Ｔａ^５＋、Ｗ^６＋、Ｔｉ^４＋、Ｂｉ^３＋、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋、Ｋ^＋、Ｒｂ^＋、Ｃｓ^＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋、Ｇａ^３＋、Ｉｎ^３＋、Ｓｃ^３＋、Ｈｆ^４＋、Ｌｕ^３＋、Ｇｅ^４＋およびＰ^５＋で構成されていることが好ましく、上述の成分の合計含有量は、９５％よりも多くすることが好ましく、９８％よりも多くすることがより好ましく、９９％よりも多くすることがさらに好ましく、９９．５％よりも多くすることが一層好ましい。

本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｅ^４＋の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％、０．１％、０．０５％順により好ましい。また、Ｔｅ^４＋の含有量の下限は、好ましくは０％である。なお、Ｔｅ^４＋の含有量は０％であってもよい。

本発明のガラスは、酸化物ガラスであり、アニオン成分における主成分はＯ^２−である。アニオン成分であるＯ^２−の含有量は、９５アニオン％を超え１００アニオン％以下範囲であることが好ましく、より好ましくは９７アニオン％を超え１００アニオン％以下、さらに好ましくは９９アニオン％を超え１００アニオン％以下、特に好ましくは９９．５アニオン％を超え１００アニオン％以下、一層好ましくは９９．９アニオン％を超え１００アニオン％以下、より一層好ましくは１００アニオン％である。

本発明のガラスは、Ｏ^２−以外のアニオン成分を含んでいてもよい。Ｏ^２−以外のアニオン成分として、Ｆ⁻、Ｃｌ⁻、Ｂｒ⁻、Ｉ⁻を例示できる。しかし、Ｆ⁻、Ｃｌ⁻、Ｂｒ⁻、Ｉ⁻は、いずれもガラスの熔融中に揮発しやすい。これらの成分の揮発によって、ガラスの特性が変動する、ガラスの均質性が低下する、熔融設備の消耗が著しくなる等の問題が生じる。したがって、Ｆ⁻、Ｃｌ⁻、Ｂｒ⁻およびＩ⁻の含有量の合計は、５アニオン％未満であることが好ましく、より好ましくは３アニオン％未満、さらに好ましくは１アニオン％未満、特に好ましくは０．５アニオン％未満、一層好ましくは０．１アニオン％未満、より一層好ましくは０アニオン％である。

なお、アニオン％とは、全てのアニオン成分の含有量の合計を１００％としたときのモル百分率である。

本実施形態の光学ガラスは、基本的に上記成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有させることも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。

第２実施形態におけるその他の成分組成は、第１実施形態と同様とすることができる。また、第２実施形態におけるガラス特性、光学ガラスの製造および光学素子等の製造についても、第１実施形態と同様とすることができる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々なる態様で実施し得ることは勿論である。

また、本明細書において、光学ガラスのガラス組成を質量％およびカチオン％表示にて説明しているが、各表示方法は、例えば後述するような換算方法により、相互に表示方法を変更できる。

ガラス組成の定量分析の結果、ガラス成分が酸化物基準で表され、ガラス成分の含有量が質量％表示されることがある。このような組成の表示は、例えば次のような方法で、カチオン％、アニオン％表示に換算できる。

カチオンＡと酸素からなる酸化物はＡ_ｍＯ_ｎと表記される。ｍとｎはそれぞれ化学量論的に定まる整数である。例えば、Ｂ^３＋では酸化物基準による表記がＢ_２Ｏ_３となり、ｍ＝２、ｎ＝３となり、Ｓｉ^４＋ではＳｉＯ_２となり、ｍ＝１、ｎ＝２となる。

まず、質量％表示におけるＡ_ｍＯ_ｎの含有量をＡ_ｍＯ_ｎの分子量で割り、さらにｍを乗じる。この値をＰとする。そして、全てのガラス成分についてＰを合計する。Ｐを合計した値をΣＰとすると、ΣＰが１００％になるように各ガラス成分のＰの値を規格した値が、カチオン％表示におけるＡ^ｓ＋の含有量となる。ここで、ｓは２ｎ／ｍである。

カチオン％により表示される各成分の含有量から、質量％により表示される各成分の含有量を算出するには、上記手順と逆の手順を踏めばよい。

なお、少量、清澄剤として添加可能なＳｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２、ＣｅＯ_２については、ΣＰの中に含めない。そして、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２、ＣｅＯ_２の各含有量は外割りの含有量とする。外割りの含有量については、前述のとおりである。
上記の分子量については、先に説明したとおりである。

以下、実施例により本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

（実施例１）
表５Ａ〜７Ａおよび表５Ｂ〜７Ｂに、本発明の実施例に係る光学ガラス（試料１〜２３）のガラス組成とその特性値を示す。

ここで、表５Ａ〜７Ａは質量％表示にて、表５Ｂ〜７Ｂはカチオン％表示にて、試料１〜２３のガラス組成を表示している。すなわち、表５Ａ〜７Ａと表５Ｂ〜７Ｂとでは、ガラス組成の表示方法は異なるが、同じ試料番号の光学ガラスは、同じ組成を有する同じ光学ガラスを意味している。したがって、表５Ａ〜７Ａおよび表５Ｂ〜７Ｂは、実質的に同じ光学ガラスとその結果を示している。後述する表８Ａ、８Ｂ、および表９Ａ、９Ｂについても同様である。

なお、表５Ｂ〜９Ｂについては、カチオン％表示にてガラス組成を表示しているが、いずれもアニオン成分の全量がＯ^２−である。すなわち、表５Ｂ〜９Ｂに記載されている組成は、いずれもＯ^２−の含有量が１００アニオン％である。

また、表５Ａ〜９Ａにおける質量％表示の組成は、表５Ｂ〜９Ｂにおけるカチオン％表示の組成を変換したものである。

以下の手順で作製された光学ガラスについて、各種評価が行った。結果を表５Ａ〜７Ａおよび表５Ｂ〜７Ｂに示す。

＜光学ガラスの熔解・成形＞
ガラスの構成成分に対応する酸化物、水酸化物、炭酸塩、および硝酸塩を原材料として準備し、得られる光学ガラスのガラス組成が、別表に示す各組成となるように上記原材料を秤量、調合して、原材料を十分に混合して調合原料とした。得られた調合原料（バッチ原料）を、白金坩堝に入れ、１２５０〜１３５０℃の範囲内に設定された電気炉内に坩堝ごと入れて、１２０〜１８０分間熔融しながら、攪拌して均質化および脱泡（清澄）を図った。その後、熔融ガラスの入った白金坩堝を電気炉から取り出し、白金坩堝を傾けて熔融ガラスを予熱された金型に鋳込んだ。金型の予熱は、ガラス転移温度Ｔｇ付近に温度設定された電気炉の中に金型を５〜１０分置くことにより行い、熔融ガラスを鋳込む際には金型を電気炉から取り出して使用した。鋳込んだガラスの形状が崩れないよう、ガラスを鋳型の中で数秒〜数十秒静置した後、鋳型ごとガラスを直ちに徐冷炉内に移し、ガラス転移温度Ｔｇ付近に設定された徐冷炉内で約１時間アニールし、その後、室温まで徐冷して各光学ガラスを得た。なお、試料調製は全て大気雰囲気で行った。

得られたガラスには、原料の熔け残り、結晶の析出、泡などの異物は認められず、均質性の高い光学ガラスであることを確認した。

＜光学ガラスの評価＞
得られた各光学ガラスの屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、λ８０、λ５、比重を測定した。

屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ、ガラス転移温度Ｔｇ、比重、着色度λ５、λ８０、液相温度を次に示す方法で測定した。

（１）ガラス組成の確認
上記のようにして得られた各光学ガラスを適量採取し、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ−ＡＥＳ法）を用いて、各成分の含有量を定量することで測定し、表５Ａ〜７Ａおよび表５Ｂ〜７Ｂに示す各試料の酸化物組成と一致していることを確認した。

（２）屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ
日本光学硝子工業会規格の屈折率測定法により、室温まで徐冷された光学ガラスを、十分にアニールできるような試料の形状（例えば４０ｍｍ×４０ｍｍ角以下であり、厚みが２５ｍｍ以下）であって、後述するプリズムを作製するのに十分な大きさのガラスが得られるように切断した。そして、ガラスの温度が昇温に追従できる昇温速度（例えば４０〜５０℃/時）でガラス転移温度Ｔｇ〜Ｔｇ＋３０℃の間の温度にまで昇温し、９０分〜１８０分間保持してガラス中の歪を除去した。次に、ガラスを降温速度−３０℃／時間×４時間の条件で徐冷し、その後放冷することにより光学ガラスを得た。得られた光学ガラスを加工してプリズムを作製し、島津デバイス製造社製精密分光計ＧＭＲ−１(商品名)により屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎｃを測定した。また、屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎｃの各測定値を用いて、アッベ数νｄを算出した。

（３）ガラス転移温度Ｔｇ
株式会社リガク製の熱機械分析装置を用いて、昇温速度を４℃／分にして測定した。

（４）比重
アルキメデス法により測定した。

（５）着色度λ５、λ８０
厚さ１０ｍｍ±０．１ｍｍのガラスを試料とし、分光光度計を使用して分光透過率を測定した。分光透過率よりλ５、λ８０を算出した。

（６）液相温度
ガラス５ｃｃ（５ｍｌ）ほどを白金製坩堝中に入れ、１２５０℃〜１３５０℃で１５分加熱後、ガラス転移温度Ｔｇ以下に冷却した。冷却したガラスを所定温度の炉内に移動して２時間保持後、結晶の析出が認められない最低温度を液相温度と定義した。結晶析出の有無は倍率１００倍の光学顕微鏡を用いて目視により行った。

（実施例２）
実施例１で得られた各種光学ガラスを使用し、精密プレス成形用プリフォームを作製した。プリフォームの作製法は公知の方法を用いた。

このプリフォームを窒素雰囲気中で加熱、軟化し、プレス成形型で精密プレス成形し、ガラスを非球面レンズ形状にした。成形したガラスをプレス成形型から取り出し、アニールし、実施例１で作製した各種光学ガラスからなる非球面レンズを作製した。

このようにして作製した非球面レンズの表面には白濁（透明性の低下）、泡、傷などの欠陥は認められなかった。

（比較例１）
特許文献６（特開２００９−２０３０８３）の実施例１、４、１４、１９、２１の５組成（試料２４〜２８）について、これら組成を有するガラスが得られるように原料を調合し、白金製坩堝中に入れて、１３００℃で２時間かけて熔融した。なお、熔融物の質量は２００ｇである。

表８Ａおよび表８Ｂに、試料２４〜２８のガラス組成とその特性値を示す。試料２４〜２８の組成は、Ｎｂを含まないため、いずれも失透（結晶が析出）した。

（比較例２）
特許文献３（特開２００２−１２４４３）の実施例２、特許文献７（特表２００９−５３７４２７）の実施例４、８、１５のガラス（試料２９〜３２）を再現した。表９Ａおよび表９Ｂに、試料２９〜３２のガラス組成とその特性値を示す。試料２９〜３２の組成は、いずれも、揮発性の指標である比ＲＥ１／Ｄ１、比ＲＥ２／Ｄ２が小さく、熔融状態のガラスからの揮発量が多くなる。

試料２９〜３２のガラスからなる試料（約５０ｍｇ）を１２００℃で１時間熔融し、熔融前後の質量を測定し、質量減少量と質量減少率を求めた。試料２９〜３２の熔融前の質量、熔融による質量減少量および質量減少率を表１０に示す。試料の熔融による質量減少は、熔融ガラスの揮発によるものである。

なお、試料の質量減少量は、ＴＧ−ＤＴＡ測定による。一方、本件実施例の各ガラスにおいて、同様の実験を行ったところ、質量減少率はいずれも０．７４％以下となり、上記試料２９〜３２のガラスの質量減少率の１／３〜１／２と小さい値であった。

（比較例３）
特許文献７（特表２００９−５３７４２７）の実施例４（試料３０）のガラスを１２００℃でそれぞれ２時間、４時間、６時間保持し、冷却して屈折率ｎｄを測定したところ、表１１に示す結果が得られた。

（注）１２００℃で２時間保持したときの屈折率ｎｄの値を基準にしている。

一方、本件実施例の試料１６のガラスでは、屈折率ｎｄの変化は表１２のようになった。

（注）１２００℃で２時間保持したときの屈折率ｎｄの値を基準にしている。

試料１６以外の本件実施例のガラスにおいても、１２００℃で２時間保持した後の屈折率ｎｄと６時間保持した後の屈折率ｎｄの差の絶対値は０．０００７０未満であった。なお、いずれの場合も、揮発しにくい成分は揮発しやすい成分と比較し、屈折率を高める働きが強いため、保持時間を長くすることにより、屈折率は上昇する。

このように、揮発性の指標である比［ＲＥ１／Ｄ１］、比［ＲＥ２／Ｄ２］を大きくすることにより、揮発を低減し、屈折率ｎｄの変化量を１／７〜１／４に低減することができることが確認された。

Claims (8)

1. ＮＷＦ１に対するＲＥ１の比［ＲＥ１／ＮＷＦ１］が０．３５以上、
   ＲＥ１に対するＨＲ１の比［ＨＲ１／ＲＥ１］が０．３３以下、
   Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴａ_２Ｏ_５の含有量の合計に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋Ｔａ_２Ｏ_５）］が２／３以上、
   Ｄ１に対するＲＥ１の比［ＲＥ１／Ｄ１］が０．９０以上、
   ＮＷＦ１およびＲＥ１の合計量に対するＬ１の比［Ｌ１／（ＮＷＦ１＋ＲＥ１）］が１．０５以上であり、
   Ｇｄ _２ Ｏ _３ の含有量が１質量％以上であり、
   アッベ数νｄが３９．０以上４５．０以下、前記アッベ数νｄと、屈折率ｎｄとが下記（１）式を満たす光学ガラス：
   ｎｄ≧２．２３５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
   但し、
   Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＳｉＯ_２）、Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）、Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＬａＦ_３）、Ｍ（ＧｄＦ_３）、Ｍ（ＹＦ_３）、Ｍ（ＹｂＦ_３）、Ｍ（ＺｎＯ）、Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）、Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）、Ｍ（Ｋ_２Ｏ）、Ｍ（ＺｒＯ_２）、Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）、Ｍ（ＴｉＯ_２）、Ｍ（ＷＯ_３）、Ｍ（Ｔａ_２Ｏ_５）、Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）、Ｍ（ＭｇＯ）、Ｍ（ＣａＯ）、Ｍ（ＳｒＯ）、Ｍ（ＢａＯ）を、それぞれ、Ｂ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、ＬａＦ_３、ＧｄＦ_３、ＹＦ_３、ＹｂＦ_３、ＺｎＯ、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｂｉ_２Ｏ_３、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの分子量としたとき、
   ＮＷＦ１＝[２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）]＋[ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）]＋[２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）]
   ＲＥ１＝［２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］）＋［ＬａＦ_３／Ｍ（ＬａＦ_３）］＋［ＧｄＦ_３／Ｍ（ＧｄＦ_３）］＋［ＹＦ_３／Ｍ（ＹＦ_３）］＋［ＹｂＦ_３／Ｍ（ＹｂＦ_３）］
   ＨＲ１＝［２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］＋［ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］＋［ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］＋［２×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］
   Ｄ１＝｛［２×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［２×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［２×Ｋ_２Ｏ／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］｝×３＋［ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］
   Ｌ１＝［２０×Ｌｉ_２Ｏ／Ｍ（Ｌｉ_２Ｏ）］＋［１６×Ｎａ_２Ｏ／Ｍ（Ｎａ_２Ｏ）］＋［８×Ｋ_２Ｏ）／Ｍ（Ｋ_２Ｏ）］＋［４×ＺｎＯ／Ｍ（ＺｎＯ）］＋［ＭｇＯ／Ｍ（ＭｇＯ）］＋［２×ＣａＯ／Ｍ（ＣａＯ）］＋［２×ＳｒＯ／Ｍ（ＳｒＯ）］＋［２×ＢａＯ／Ｍ（ＢａＯ）］＋［２×Ｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｎｂ_２Ｏ_５／Ｍ（Ｎｂ_２Ｏ_５）］＋［ＴｉＯ_２／Ｍ（ＴｉＯ_２）］＋［４×ＷＯ_３／Ｍ（ＷＯ_３）］＋［８×Ｂｉ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｂｉ_２Ｏ_３）］＋［２×Ｔａ_２Ｏ_５）／Ｍ（Ｔａ_２Ｏ_５）］−［２×ＳｉＯ_２／Ｍ（ＳｉＯ_２）］−［２×Ａｌ_２Ｏ_３／Ｍ（Ａｌ_２Ｏ_３）］−［２×ＺｒＯ_２／Ｍ（ＺｒＯ_２）］−［２×Ｌａ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｌａ_２Ｏ_３）］−［２×Ｇｄ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｇｄ_２Ｏ_３）］−［２×Ｙ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙ_２Ｏ_３）］−［２×Ｙｂ_２Ｏ_３／Ｍ（Ｙｂ_２Ｏ_３）］−［ＬａＦ_３／Ｍ（ＬａＦ_３）］−［ＧｄＦ_３／Ｍ（ＧｄＦ_３）］−［ＹＦ_３／Ｍ（ＹＦ_３）］−［ＹｂＦ_３／Ｍ（ＹｂＦ_３）］
   であり、上記各ガラス成分の含有量は質量％表示による値である。
2. Ｌａ _２ Ｏ _３ 、Ｇｄ _２ Ｏ _３ 、Ｙ _２ Ｏ _３ およびＹｂ _２ Ｏ _３ の合計含有量［Ｌａ _２ Ｏ _３ ＋Ｇｄ _２ Ｏ _３ ＋Ｙ _２ Ｏ _３ ＋Ｙｂ _２ Ｏ _３ ］に対するＬａ _２ Ｏ _３ の含有量の質量比［Ｌａ _２ Ｏ _３ ／（Ｌａ _２ Ｏ _３ ＋Ｇｄ _２ Ｏ _３ ＋Ｙ _２ Ｏ _３ ＋Ｙｂ _２ Ｏ _３ ）］が０．９９以下である、請求項１に記載の光学ガラス。
3. Ｌ１が０．８５以上である、請求項１または２に記載の光学ガラス。
4. ＮＷＦ２に対するＲＥ２の比［ＲＥ２／ＮＷＦ２］が０．３５以上、
   ＲＥ２に対するＨＲ２の比［ＨＲ２／ＲＥ２］が０．３３以下、
   Ｎｂ^５＋およびＴａ^５＋の含有量の合計に対するＮｂ^５＋の含有量のカチオン比［Ｎｂ^５＋／（Ｎｂ^５＋＋Ｔａ^５＋）］が３／４以上、
   Ｄ２に対するＲＥ２の比［ＲＥ２／Ｄ２］が０．９０以上、
   ＮＷＦ２およびＲＥ２の合計に対するＬ２の比［Ｌ２／（ＮＷＦ２＋ＲＥ２）］が１．０５以上、
   Ｇｄ ^３＋ の含有量が１カチオン％以上であり、
   である酸化物ガラスであり、
   アッベ数νｄが３９．０以上４５．０以下、前記アッベ数νｄと、屈折率ｎｄとが下記（１）式を満たす光学ガラスである：
   ｎｄ≧２．２３５−０．０１×νｄ ・・・ （１）
   但し、
   ＮＷＦ２は、Ｂ^３＋、Ｓｉ^４＋およびＡｌ^３＋の合計含有量、
   ＲＥ２は、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋およびＹｂ^３＋の合計含有量、
   ＨＲ２は、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋およびＢｉ^３＋の合計含有量、
   Ｄ２＝（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）×６＋Ｚｎ^２＋、
   Ｌ２＝（１０×Ｌｉ^＋）＋（８×Ｎａ^＋）＋（４×Ｋ^＋）＋（４×Ｚｎ^＋）＋Ｍｇ^２＋＋（２×Ｃａ^２＋）＋（２×Ｓｒ^２＋）＋（２×Ｂａ^２＋）＋Ｂ^３＋＋Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋４×Ｗ^６＋＋（４×Ｂｉ^３＋）＋Ｔａ^５＋−（２×Ｓｉ^４＋）−Ａｌ^３＋−（２×Ｚｒ^４＋）−Ｌａ^３＋−Ｇｄ^３＋−Ｙ^３＋−Ｙｂ^３＋、
   であり、上記各ガラス成分の含有量はカチオン％表示による値である。
5. Ｌａ ^３＋ 、Ｇｄ ^３＋ 、Ｙ ^３＋ およびＹｂ ^３＋ の合計含有量［Ｌａ ^３＋ ＋Ｇｄ ^３＋ ＋Ｙ ^３＋ ＋Ｙｂ ^３＋ ］に対するＬａ ^３＋ の含有量のカチオン比［Ｌａ ^３＋ ／（Ｌａ ^３＋ ＋Ｇｄ ^３＋ ＋Ｙ ^３＋ ＋Ｙｂ ^３＋ ）］が０．９９以下である、請求項４に記載の光学ガラス。
6. Ｌ２が１２７．７９以上である、請求項４または５に記載の光学ガラス。
7. 請求項１〜６のいずれかに記載の光学ガラスからなる精密プレス成形用プリフォーム。
8. 請求項１〜６のいずれかに記載の光学ガラスからなる光学素子。

Images