JP6534291B2 - アスファルト再生添加剤組成物 - Google Patents
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Description
本発明はアスファルト再生添加剤組成物に関する。
アスファルト類の瀝青材料は道路舗装材として広く使用されている。舗装材料としては骨材や各種充填材にアスファルトを適量加熱混合したアスファルト混合物が使用される。舗装材料は経時的に紫外線、酸素、温度によって劣化した結果、アスファルトは針入度低下、軟化点上昇、粘度上昇することになる。これはアスファルト混合物中のアスファルトの酸化劣化及び組成が変化することによるものであり、舗装面の亀裂、砕石の飛散等の現象が発生する原因となる。
このような現象に対応するため、舗装面の改修、敷き直しが必要になり、大量の廃アスファルト混合物が発生する。回収された廃アスファルト混合物は洗浄、粒度調整し、新アスファルト混合物と混合し舗装材として使用されるが、この際、劣化アスファルトの組成・性状を回復させるために再生添加剤が使用されている。廃アスファルト混合物の再生添加剤については、既に下記特許文献１〜３などが提案されている。しかし、これらの技術は、ストレートアスファルトの再生材に対しては、廃アスファルトに対して３〜５質量％程度添加することにより効果が認められるものの、再生材に改質アスファルトが多量に混入した場合や極度に劣化が進行した場合には再生効果が大幅に低下するため、廃アスファルトに対して１５質量％以上の添加が必要となる。
かかる廃アスファルト再生添加剤として性能を確保するため低粘度、高芳族分の石油系鉱油の混合物が使用されていたが、平成２２年１１月に改定された社団法人日本道路協会の「舗装再生便覧」で規定された「再生用添加剤の標準的性状」に準拠し、且つ、環境安全性の観点から、低芳香族化を図る必要がある。しかし、低粘度化することによる引火点の低下、低芳香族化することによる再生効果の低下等の課題を解決しなければならない。
本発明は、このような状況下、従来の再生添加剤と比較し、貯蔵・取扱い安全性、環境安全性はもとより、改質アスファルトが混入した劣化アスファルトや極度に劣化したアスファルトに対しての再生効果を向上させることにより、アスファルト舗装廃材の活用を更に推進し、省資源化を可能にするアスファルト再生添加剤を提供することを目的とする。
本発明者等はこのような状況下で、前記課題を達成するため鋭意研究を重ねた結果、所定の鉱油および植物油に、アルキルベンゼンおよび／またはアルキルナフタレンを所定量配合することにより、動粘度、引火点、薄膜加熱試験後の粘度比、質量変化率が「再生用添加剤の標準的性状」の範囲内であり、且つ、芳香族分、特に多環芳香族分を低減できる再生添加剤を見出した。
すなわち、本発明は、（Ａ）中東系原油またはナフテン系原油から得られる６０℃における動粘度が８０ｍｍ２／ｓ以下の減圧蒸留油５〜４０質量％、（Ｂ）中東系原油またはナフテン系原油から得られる６０℃における動粘度が１５０ｍｍ２／ｓ以上の減圧蒸留油２０〜６０質量％、（Ｃ）植物油１０〜５０質量％、および（Ｄ）６０℃における動粘度が１〜５０ｍｍ２／ｓ、アニリン点が８０℃以下のアルキルベンゼンおよび／またはアルキルナフタレン５〜３０質量％を含有してなるアスファルト再生添加剤組成物に関する。
また、本発明は、芳香族分が１５質量％以下、多環芳香族分が３質量％以下、引火点が２５０℃以上、６０℃における動粘度が８０〜１００ｍｍ２／ｓ、アニリン点が８５℃以下、流動点が−１５℃以下であることを特徴とする前記アスファルト再生添加剤組成物に関する。
また、本発明は、廃アスファルト組成物１００質量部に、前記アスファルト再生添加剤組成物２〜２０質量部を添加してなる再生アスファルト組成物に関する。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、前述した日本道路協会の「舗装再生便覧」で規定された「再生用添加剤の標準的性状」に準拠していることは勿論のこと、冬季・寒冷地での取り扱いを容易にし、また、極度に劣化した廃アスファルトや改質アスファルトが混入した廃アスファルトとの相互溶解性を向上させ、再生性能を高めることができるため、添加剤の削減が図れ、経済的に優位なばかりではなく、舗装面からの砕石の飛散、舗装面のひび割れなどの問題もなく、動的安定度についても新アスファルト舗装材とほぼ同等な再生アスファルトを提供することが可能となる。
以下、本発明について詳述する。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物における（Ａ）成分は、中東系原油またはナフテン系原油から得られる６０℃における動粘度（以下、６０℃動粘度とも記す。）が８０ｍｍ２／ｓ以下の減圧蒸留油である。
（Ａ）成分は、中東系原油またはナフテン系原油を常圧蒸留して得られる残渣油を減圧蒸留して留出する潤滑油留分を溶剤精製および／または水素化精製して得られる。
溶剤精製は、上記潤滑油留分を、ケトン類、フルフラール等の芳香族系抽出溶剤に接触させることにより行われる。
水素化精製は、上記潤滑油留分を、水素化触媒の存在下、水素化処理条件下で水素と接触させることにより行われる。水素化精製触媒としては、コバルト、モリブデン、ニッケル、クロム、タングステン、白金、パラジウム等の１種または２種以上の金属の酸化物および／または硫化物、あるいはさらに還元ニッケル等の水素化活性成分をアルミナ、シリカ−アルミナ等の無機酸化物に担持したものが用いられる。
（Ａ）成分の減圧蒸留油の６０℃動粘度は８０ｍｍ２／ｓ以下であり、好ましくは７０ｍｍ２／ｓ以下である。下限については特に限定はないが、３０ｍｍ２／ｓ以上であることが好ましく、４０ｍｍ２／ｓ以上がより好ましい。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物における（Ａ）成分の配合割合は、添加剤全量基準で５〜４０質量％であり、好ましくは１０〜３０質量％である。（Ａ）成分の配合割合が５質量％未満の場合は粘度および流動点が高くなり冬季・寒冷地においての作業性が低下するため好ましくない。さらに、アニリン点も上昇し再生アスファルトとの相溶性が低下することになる。一方、４０質量％を超えると引火点が低下し、消防法に定められた危険物としての取り扱いの必要があり、さらに、再生合材の安定度が低下することになり好ましくない。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物における（Ｂ）成分は、中東系原油またはナフテン系原油から得られる６０℃動粘度が１５０ｍｍ２／ｓ以上の減圧蒸留油である。
（Ｂ）成分は、中東系原油またはナフテン系原油を常圧蒸留して得られる残渣油を減圧蒸留することにより得られる。
（Ｂ）成分の減圧蒸留油の６０℃動粘度は１５０ｍｍ２／ｓ以上であり、好ましくは２００ｍｍ２／ｓ以上である。上限については特に限定はないが、２００００ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましく、１８０００ｍｍ２／ｓ以下がより好ましい。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物における（Ｂ）成分の配合割合は、添加剤全量基準で２０〜６０質量％であり、好ましくは２５〜５５質量％である。（Ｂ）成分の配合割合が２０質量％未満の場合は引火点が低下し、消防法に定められた危険物としての取り扱いの必要があり、さらに、再生合材の安定度が低下することになり好ましくない。さらに、アニリン点も上昇し再生アスファルトとの相溶性が低下することになる。一方、６０質量％を超えると粘度および流動点が高くなり、冬季・寒冷地においての作業性が低下することになり作業効率上好ましくない。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、（Ｃ）成分として植物油を含有する。
植物油としては、菜種油、綿実油、大豆油、ゴマ油、パーム油等の各種天然植物油を挙げることができ、これらの２種以上を混合して用いても良い。なお植物油には、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸等の脂肪酸が含まれていることから、本発明においては、（Ｃ）成分として植物油に替え、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸等の各種脂肪酸を単独で若しくは混合して用いることができる。
植物油としては、菜種油、綿実油、大豆油、ゴマ油、パーム油等の各種天然植物油を挙げることができ、これらの２種以上を混合して用いても良い。なお植物油には、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸等の脂肪酸が含まれていることから、本発明においては、（Ｃ）成分として植物油に替え、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸等の各種脂肪酸を単独で若しくは混合して用いることができる。
（Ｃ）成分の６０℃動粘度は１５ｍｍ２／ｓ以上であることが好ましく、より好ましくは２０〜５０ｍｍ２／ｓである。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物における（Ｃ）成分の配合割合は、添加剤全量基準で１０〜５０質量％であり、好ましくは２０〜４０質量％である。（Ｃ）成分の配合割合が１０質量％未満の場合はアニリン点も上昇し再生アスファルトとの相互溶解性が低下することになり、５０質量％を超えると前述した再生添加剤の標準性状に適合しないことになり好ましくない。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物における（Ｄ）成分は、６０℃動粘度が１〜５０ｍｍ２／ｓ、アニリン点が８０℃以下のアルキルベンゼンおよび／またはアルキルナフタレンである。
（Ｄ）成分を配合することにより、劣化アスファルト中のレジン分との相溶性を向上させ、廃アスファルトの再生効果を向上させることができる。
（Ｄ）成分を配合することにより、劣化アスファルト中のレジン分との相溶性を向上させ、廃アスファルトの再生効果を向上させることができる。
（Ｄ）成分のアルキルベンゼンとしては、６０℃動粘度が１〜５０ｍｍ２／ｓ、好ましくは２〜３０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは５〜２０ｍｍ２／ｓであり、アニリン点が８０℃以下、好ましくは２０℃〜７５℃である。
（Ｄ）成分のアルキルナフタレンとしては、６０℃動粘度が５〜５０ｍｍ２／ｓのものが好ましく、より好ましくは１０〜５０ｍｍ２／ｓであり、アニリン点が８０℃以下、好ましくは２０〜７５℃である。
（Ｄ）成分のアルキルナフタレンとしては、６０℃動粘度が５〜５０ｍｍ２／ｓのものが好ましく、より好ましくは１０〜５０ｍｍ２／ｓであり、アニリン点が８０℃以下、好ましくは２０〜７５℃である。
アルキル基の炭素数については特に限定はないが、上記の６０℃動粘度およびアニリン点を満たす必要があることから、通常１０〜２０である。
（Ｄ）成分の含有量は５〜３０質量％であり、好ましくは８〜２５質量％である。（Ｄ）成分の含有量が５質量％未満の場合はアスファルト中の樹脂成分との相溶性が低下するため、再生効果の向上を実現することができない。一方、３０質量％を超えるとアスファルト組成物の安定性が低下することや設備のシール材への影響ため好ましくない。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、前記（Ａ）〜（Ｄ）成分を混合することによって得られる。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、作業環境の観点から芳香族分が１５質量％以下、多環芳香族分が３質量％以下、また、引火点が２５０℃以上、６０℃動粘度が８０〜１００ｍｍ２／ｓ、アニリン点が８５℃以下、流動点が−１５℃以下の性状を有するものであることが好ましい。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、作業環境の観点から芳香族分が１５質量％以下、多環芳香族分が３質量％以下、また、引火点が２５０℃以上、６０℃動粘度が８０〜１００ｍｍ２／ｓ、アニリン点が８５℃以下、流動点が−１５℃以下の性状を有するものであることが好ましい。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物の芳香族分は１５質量％以下であることが好ましい。また、多環芳香族分は３質量％以下であることが好ましく、より好ましくは１質量％以下である。
芳香族分が１５質量％を超えると作業環境安全性の観点から好ましくない。特にＥＵ基準におけるＩＰ３４６法による多環芳香族成分については、発がん性の問題があり、３質量％以下にすることが好ましい。
芳香族分が１５質量％を超えると作業環境安全性の観点から好ましくない。特にＥＵ基準におけるＩＰ３４６法による多環芳香族成分については、発がん性の問題があり、３質量％以下にすることが好ましい。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物の６０℃動粘度は８０〜１００ｍｍ２／ｓであることが好ましく、より好ましくは８５〜９５ｍｍ２／ｓである。また、引火点は２５０℃以上であることが好ましく、より好ましくは２６０℃以上である。
一般に石油系鉱油は粘度が低下すると引火点も低下する傾向であるが、本発明においては、（Ａ）成分および（Ｂ）成分を基材とし、さらに低粘度で高引火点の（Ｃ）植物油を配合することにより、この課題を解決し得る。
一般に石油系鉱油は粘度が低下すると引火点も低下する傾向であるが、本発明においては、（Ａ）成分および（Ｂ）成分を基材とし、さらに低粘度で高引火点の（Ｃ）植物油を配合することにより、この課題を解決し得る。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物のアニリン点は８５℃以下であることが好ましく、より好ましくは４０〜７５℃である。
一般にアニリン点を低下させるためには、芳香族分含量が２０質量％を超えることになり、多環芳香族分を３質量％以下にすることが困難であり、環境安全性の問題が生ずる。この問題を解決するために本発明者等は（Ｃ）植物油を配合することにより、芳香族分１５質量％以下であるにもかかわらず、アニリン点を８５℃以下とすることを実現したものである。
アニリン点を８５℃以下にすることにより、極度に劣化した廃アスファルトや改質アスファルトが混入した廃アスファルトとの相互溶解性を向上させ、再生性能を高めることができ、再生効果の向上により、添加剤の削減が図れ、経済的に優位なばかりではなく、製造したアスファルト合材の動的安定度低下防止に効果がある。
一般にアニリン点を低下させるためには、芳香族分含量が２０質量％を超えることになり、多環芳香族分を３質量％以下にすることが困難であり、環境安全性の問題が生ずる。この問題を解決するために本発明者等は（Ｃ）植物油を配合することにより、芳香族分１５質量％以下であるにもかかわらず、アニリン点を８５℃以下とすることを実現したものである。
アニリン点を８５℃以下にすることにより、極度に劣化した廃アスファルトや改質アスファルトが混入した廃アスファルトとの相互溶解性を向上させ、再生性能を高めることができ、再生効果の向上により、添加剤の削減が図れ、経済的に優位なばかりではなく、製造したアスファルト合材の動的安定度低下防止に効果がある。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物の流動点は−１５℃以下であることが好ましく、より好ましくは−２０℃以下である。流動点を−１５℃以下にすることにより、冬季寒冷地においての作業性の向上に繋がる。
また、本発明のアスファルト再生添加剤組成物のＪＩＳ−Ｋ−２２０７に準拠した薄膜加熱試験後の質量変化は±３％以内で、６０℃の粘度変化は２以下であることが好ましい。
なお、本発明において、動粘度、引火点、アニリン点、流動点、芳香族分、多環芳香族分、針入度については、それぞれＪＩＳ−Ｋ−２２８３、ＪＩＳ−Ｋ−２２６５、ＪＩＳ−Ｋ−２２５６、ＪＩＳ−Ｋ−２２６９、ＡＳＴＭＤ−３２３８、ＩＰ３４６／９２およびＪＩＳ−Ｋ−２２０７に準拠し測定したものである。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、舗装材から回収された廃アスファルトの再生に供される。この廃アスファルト舗装材中のアスファルトは、近年、再生材を使用したものや改質アスファルトが混入しているため、新アスファルトと比較し大幅に針入度が低下している。すでに提案されている再生添加剤は、一般に、廃アスファルトの針入度が２０以上に適しており、２０未満では、廃アスファルトに対しての添加量１０質量％以上必要となり、舗装材としての性能が低下することになる。しかし、本発明の添加剤は、針入度２０以上はもとより、針入度２０未満の廃アスファルトの再生をも可能としたものである。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、廃アスファルト中のアスファルト成分１００質量部に対し、２〜２０質量部配合することが好ましく、より好ましくは５〜１５質量部である。配合量が２質量部より少ないと針入度、軟化点の回復効果が十分に得られず、２０質量部より多いとアスファルト組成物の安定度が低下するため好ましくない。
以下に実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
（実施例１）
（ａ）中東系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留して得られた減圧沸点３２０〜３８０℃の留分を水素化精製して得られた６０℃動粘度が４５．２ｍｍ２／ｓの鉱油を１０質量部、（ｂ）ナフテン系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留した残渣油をフルフラール処理して得られた６０℃動粘度が１７１００ｍｍ２／ｓの鉱油を３０質量部、（ｃ）６０℃動粘度が２１．０ｍｍ２／ｓの大豆油を５０質量部、および（ｄ）６０℃動粘度１５．２ｍｍ２／ｓ、アニリン点４２℃のアルキルナフタレンを１０質量部混合してアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１０．５質量％、多環芳香族分は０．４質量％、引火点は２５６℃、６０℃動粘度は８３．６ｍｍ２／ｓ、アニリン点は６２℃、流動点は−２２．５℃であった。
（ａ）中東系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留して得られた減圧沸点３２０〜３８０℃の留分を水素化精製して得られた６０℃動粘度が４５．２ｍｍ２／ｓの鉱油を１０質量部、（ｂ）ナフテン系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留した残渣油をフルフラール処理して得られた６０℃動粘度が１７１００ｍｍ２／ｓの鉱油を３０質量部、（ｃ）６０℃動粘度が２１．０ｍｍ２／ｓの大豆油を５０質量部、および（ｄ）６０℃動粘度１５．２ｍｍ２／ｓ、アニリン点４２℃のアルキルナフタレンを１０質量部混合してアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１０．５質量％、多環芳香族分は０．４質量％、引火点は２５６℃、６０℃動粘度は８３．６ｍｍ２／ｓ、アニリン点は６２℃、流動点は−２２．５℃であった。
（実施例２）
（ａ）中東系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留して得られた減圧沸点３５０〜４２０℃の留分を水素化精製して得られた６０℃動粘度が６１．２ｍｍ２／ｓの鉱油を２０質量部、（ｂ）ナフテン系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留した残渣油をフルフラール処理して得られた６０℃動粘度が５１２ｍｍ２／ｓの鉱油を４０質量部、（ｃ）６０℃動粘度が４６．２ｍｍ２／ｓの大豆油とパーム油の混合物を３０質量部、および（ｄ）６０℃動粘度１１．８ｍｍ２／ｓ、アニリン点５８℃のアルキルベンゼンを１０質量部混合してアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１２．３質量％、多環芳香族分は０．５質量％、引火点は２６６℃、６０℃動粘度は８７．５ｍｍ２／ｓ、アニリン点は７０℃、流動点は−２２．５℃であった。
（ａ）中東系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留して得られた減圧沸点３５０〜４２０℃の留分を水素化精製して得られた６０℃動粘度が６１．２ｍｍ２／ｓの鉱油を２０質量部、（ｂ）ナフテン系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留した残渣油をフルフラール処理して得られた６０℃動粘度が５１２ｍｍ２／ｓの鉱油を４０質量部、（ｃ）６０℃動粘度が４６．２ｍｍ２／ｓの大豆油とパーム油の混合物を３０質量部、および（ｄ）６０℃動粘度１１．８ｍｍ２／ｓ、アニリン点５８℃のアルキルベンゼンを１０質量部混合してアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１２．３質量％、多環芳香族分は０．５質量％、引火点は２６６℃、６０℃動粘度は８７．５ｍｍ２／ｓ、アニリン点は７０℃、流動点は−２２．５℃であった。
（実施例３）
（ａ）中東系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留して得られた減圧沸点３００〜３５０℃の留分を水素化精製して得られた６０℃動粘度が３８．２ｍｍ２／ｓの鉱油を２５質量部、（ｂ）ナフテン系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留した残渣油をフルフラール処理して得られた６０℃動粘度が５２１ｍｍ２／ｓの鉱油を５０質量部、（ｃ）６０℃動粘度が２１．０ｍｍ２／ｓの菜種油と大豆油の混合物を１０質量部、および（ｄ）６０℃動粘度３０．４ｍｍ２／ｓ、アニリン点６０℃のアルキルナフタレンを１５質量部混合してアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１３．２質量％、多環芳香族分は０．７質量％、引火点は２７２℃、６０℃動粘度は８９．５ｍｍ２／ｓ、アニリン点は７３℃、流動点は−２０℃であった。
（ａ）中東系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留して得られた減圧沸点３００〜３５０℃の留分を水素化精製して得られた６０℃動粘度が３８．２ｍｍ２／ｓの鉱油を２５質量部、（ｂ）ナフテン系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留した残渣油をフルフラール処理して得られた６０℃動粘度が５２１ｍｍ２／ｓの鉱油を５０質量部、（ｃ）６０℃動粘度が２１．０ｍｍ２／ｓの菜種油と大豆油の混合物を１０質量部、および（ｄ）６０℃動粘度３０．４ｍｍ２／ｓ、アニリン点６０℃のアルキルナフタレンを１５質量部混合してアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１３．２質量％、多環芳香族分は０．７質量％、引火点は２７２℃、６０℃動粘度は８９．５ｍｍ２／ｓ、アニリン点は７３℃、流動点は−２０℃であった。
（比較例１）
実施例１においてアルキルナフタレンを配合しなかったことを除いては、実施例１と同様にしてアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１５．５質量％、多環芳香族分は０．７質量％、引火点は２６２℃、６０℃動粘度は１０１．０ｍｍ２／ｓ、アニリン点は８９℃、流動点は−１５．０℃であった。
実施例１においてアルキルナフタレンを配合しなかったことを除いては、実施例１と同様にしてアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１５．５質量％、多環芳香族分は０．７質量％、引火点は２６２℃、６０℃動粘度は１０１．０ｍｍ２／ｓ、アニリン点は８９℃、流動点は−１５．０℃であった。
（比較例２）
実施例２においてアルキルベンゼンを配合しなかったことを除いては、実施例２と同様にしてアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１８．０質量％、多環芳香族分は１．１質量％、引火点は２７８℃、６０℃動粘度は１２６．０ｍｍ２／ｓ、アニリン点は９２℃、流動点は−１２．５℃であった。
実施例２においてアルキルベンゼンを配合しなかったことを除いては、実施例２と同様にしてアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１８．０質量％、多環芳香族分は１．１質量％、引火点は２７８℃、６０℃動粘度は１２６．０ｍｍ２／ｓ、アニリン点は９２℃、流動点は−１２．５℃であった。
（比較例３）
（ａ）中東系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留して得られた減圧沸点３００〜３５０℃の留分を水素化精製して得られた６０℃動粘度が３８．２ｍｍ２／ｓの鉱油を１０質量部、（ｂ）ナフテン系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留した残渣油をフルフラール処理して得られた６０℃動粘度が５２０ｍｍ２／ｓの鉱油を４０質量部、および（ｃ）６０℃動粘度が２１．０ｍｍ２／ｓの大豆油を５０質量部混合してアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１８．５質量％、多環芳香族分は２．７質量％、引火点は２５８℃、６０℃動粘度は８１．２ｍｍ２／ｓ、アニリン点は８６℃、流動点は−１２．５℃であった。
（ａ）中東系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留して得られた減圧沸点３００〜３５０℃の留分を水素化精製して得られた６０℃動粘度が３８．２ｍｍ２／ｓの鉱油を１０質量部、（ｂ）ナフテン系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留した残渣油をフルフラール処理して得られた６０℃動粘度が５２０ｍｍ２／ｓの鉱油を４０質量部、および（ｃ）６０℃動粘度が２１．０ｍｍ２／ｓの大豆油を５０質量部混合してアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１８．５質量％、多環芳香族分は２．７質量％、引火点は２５８℃、６０℃動粘度は８１．２ｍｍ２／ｓ、アニリン点は８６℃、流動点は−１２．５℃であった。
（比較例４）
（ａ）中東系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留して得られた減圧沸点３５０〜４２０℃の留分を水素化精製して得られた６０℃動粘度が６１．２ｍｍ２／ｓの鉱油を２５質量部、（ｂ）ナフテン系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留した残渣油をフルフラール処理して得られた６０℃動粘度が２６１０ｍｍ２／ｓの鉱油を５０質量部、および（ｃ）６０℃動粘度が２１．０ｍｍ２／ｓの菜種油と大豆油の混合物を２５質量部混合してアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１８．２質量％、多環芳香族分は３．１質量％、引火点は２７８℃、６０℃動粘度は８２．５ｍｍ２／ｓ、アニリン点は８５℃、流動点は−１５．０℃であった。
（ａ）中東系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留して得られた減圧沸点３５０〜４２０℃の留分を水素化精製して得られた６０℃動粘度が６１．２ｍｍ２／ｓの鉱油を２５質量部、（ｂ）ナフテン系原油の常圧蒸留により得られた３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留した残渣油をフルフラール処理して得られた６０℃動粘度が２６１０ｍｍ２／ｓの鉱油を５０質量部、および（ｃ）６０℃動粘度が２１．０ｍｍ２／ｓの菜種油と大豆油の混合物を２５質量部混合してアスファルト再生添加剤組成物を製造した。得られた組成物の芳香族分は１８．２質量％、多環芳香族分は３．１質量％、引火点は２７８℃、６０℃動粘度は８２．５ｍｍ２／ｓ、アニリン点は８５℃、流動点は−１５．０℃であった。
（添加剤の再生効果の確認試験１）
廃アスファルト混合物より溶剤回収した針入度２０、軟化点６８℃のアスファルト１００質量部に、実施例１〜３および比較例１〜４で製造した再生添加剤組成物１０質量部を添加した結果を表１に示す。
廃アスファルト混合物より溶剤回収した針入度２０、軟化点６８℃のアスファルト１００質量部に、実施例１〜３および比較例１〜４で製造した再生添加剤組成物１０質量部を添加した結果を表１に示す。
（添加剤の再生効果の確認試験２）
改質II型アスファルトを１６５℃で９６時間撹拌し、加熱劣化させた、針入度が１６、軟化点が７８℃のアスファルト１００質量部に、実施例１〜３および比較例１〜４で製造した再生添加剤組成物１０質量部を添加した結果を表２に示す。
改質II型アスファルトを１６５℃で９６時間撹拌し、加熱劣化させた、針入度が１６、軟化点が７８℃のアスファルト１００質量部に、実施例１〜３および比較例１〜４で製造した再生添加剤組成物１０質量部を添加した結果を表２に示す。
（添加剤の再生効果の確認試験３）
廃アスファルト混合物より溶剤回収した針入度２０、軟化点６８℃のアスファルト５０質量％と６０−８０ストレートアスファルトを５０質量％混合したアスファルトに実施例１〜３および比較例１〜２の再生添加剤を所定量添加し、アスファルト量５．８質量％の再生密粒度アスファルト混合物を製造した。本混合物でマーシャル供試体を成型し、圧裂係数を測定した。マーシャル供試体成型条件は突固温度１４０±３℃、突固回数両面７５回である。測定結果を表３および表４に示す。
廃アスファルト混合物より溶剤回収した針入度２０、軟化点６８℃のアスファルト５０質量％と６０−８０ストレートアスファルトを５０質量％混合したアスファルトに実施例１〜３および比較例１〜２の再生添加剤を所定量添加し、アスファルト量５．８質量％の再生密粒度アスファルト混合物を製造した。本混合物でマーシャル供試体を成型し、圧裂係数を測定した。マーシャル供試体成型条件は突固温度１４０±３℃、突固回数両面７５回である。測定結果を表３および表４に示す。
実施例１〜３に示した本発明の再生添加剤は社団法人日本道路協会が定めた「再生添加剤の標準性状」に合致しており、且つ、比較例３〜４に示したような従来提案されている再生添加剤と比較し、表１、表２のとおり、針入度および軟化点の回復効果が大きく、再生能力が優れている。また、マーシャル供試体による圧裂係数の測定結果では、設計圧裂係数０．６ＭＰａ／ｍｍの場合、実施例１〜３の再生添加剤では、アスファルトに対し添加量２．６〜２．７質量％であり、比較例１〜４の再生添加剤添加量３．６〜４．０質量％と比較し、大幅に添加量の削減が可能である。更に、設計圧裂係数０．９ＭＰａ／ｍｍの場合、実施例１〜３の再生添加剤では、アスファルトに対し添加量１．７〜１．９質量％であり、比較例１〜４の再生添加剤添加量２．４〜２．８質量％と比較し、大幅に添加量の削減が可能である。
本発明は、アスファルト舗装廃材の活用を推進し、省資源化を可能にするため産業上の利用価値は大きい。
Claims (2)
- （Ａ）中東系原油またはナフテン系原油から得られる６０℃における動粘度が８０ｍｍ２／ｓ以下の減圧蒸留油５〜４０質量％、（Ｂ）中東系原油またはナフテン系原油から得られる６０℃における動粘度が１５０ｍｍ２／ｓ以上の減圧蒸留油２０〜６０質量％、（Ｃ）植物油１０〜５０質量％、および（Ｄ）６０℃における動粘度が１〜５０ｍｍ２／ｓ、アニリン点が８０℃以下のアルキルベンゼンおよび／またはアルキルナフタレン５〜３０質量％を含有してなる、芳香族分が１５質量％以下、多環芳香族分が３質量％以下、引火点が２５０℃以上、６０℃における動粘度が８０〜１００ｍｍ ２ ／ｓ、アニリン点が８５℃以下、流動点が−１５℃以下であることを特徴とするアスファルト再生添加剤組成物。
- 廃アスファルト組成物１００質量部に、請求項１記載のアスファルト再生添加剤組成物２〜２０質量部を添加してなる再生アスファルト組成物。
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