JP6531918B2 - 高炉 - Google Patents
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Description
一般的な高炉は、熱風炉で発生させた高温の空気(熱風)を羽口から炉内に吹き込む操業を行う。以下、このような一般的な高炉を熱風高炉という。
一方、熱風高炉とは異なるタイプの高炉として、羽口から常温の純酸素を炉内に吹き込むことにより高い出銑比での操業を可能とした、いわゆる酸素高炉(例えば、特許文献1参照)が知られている。この酸素高炉は、送風ガスに窒素を含まないため還元ガス濃度が高い。そのため還元速度が高く、しかも溶銑1tを製造するのに必要なガス量も少ないため、熱風高炉よりも高い出銑比(例えば4.0〜6.0t/d・m3)を達成できる。
高出銑比操業でも溶銑中のC濃度を適正レベルに維持できる湯溜り部容積分率R/V(湯溜り部容積Rを炉内容積Vで割ったもの)の範囲を見出した。
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、以下を要旨とするものである。
[1]羽口送風中の酸素濃度が50vol%以上の高炉において、湯溜り部容積Rが下記(1)式を満足することを特徴とする高炉。
0.31≦R/V≦0.40 …(1)
但し R:湯溜り部容積(m3)
V:炉内容積(m3)
[2]上記[1]の高炉において、出銑比4.0〜6.0t/d・m3で操業される高炉であることを特徴とする高炉。
本発明において、高炉の炉内容積Vとは、羽口レベルからストックライン(高炉毎に決められている)のレベルまでの容積である。また、湯溜り部容積Rとは、羽口レベルから出銑口レベルまでの容積であり、湯溜り部容積分率R/Vとは、湯溜り部容積Rを炉内容積Vで割った値である。
1日に生産される溶銑滓の体積(m3/d)は、溶銑密度:6.6t/m3、スラグ密度:2.6t/m3、スラグ比:0.3t/tとした場合(以上は溶銑滓の一般的な条件)、出銑比x(t/d・m3)、炉内容積V(m3)との関係で下記(i)式で表される。
(1/6.6+0.3/2.6)×V×x=0.267×V×x …(i)
溶銑滓が湯溜り部に滞留する時間T(hr)は、湯溜り部充填コークスの空隙率:0.3で、スラグ液面レベルが湯溜り部の高さ方向7割の位置に維持される(以上は一般的に想定される条件)とすれば、上記(i)式と湯溜り部容積R(m3)から下記(ii)式で表される。
T=24×R×0.3×0.7/(0.267×V×x)
=18.9×R/V×1/x …(ii)
Pc=−1.104/T+5.3447 …(iii)
ここで、上記(iii)式に上記(ii)式を代入した下記(iv)式を用いることで、溶銑中のC濃度を適正レベル(4.2mass%以上)とする炉体設計が可能となる。
Pc=−0.058×x/(R/V)+5.3447 …(iv)
0.31≦R/V≦0.40 …(1)
但し R:湯溜り部容積(m3)
V:炉内容積(m3)
なお、従来の高炉の湯溜り部容積分率R/Vは0.15程度が一般的であり、考え得る最大の値でも0.20程度である。
Claims (2)
- 羽口送風中の酸素濃度が50vol%以上の高炉において、湯溜り部容積Rが下記(1)式を満足することを特徴とする高炉。
0.31≦R/V≦0.40 …(1)
但し R:湯溜り部容積(m3)
V:炉内容積(m3) - 出銑比4.0〜6.0t/d・m3で操業される高炉であることを特徴とする請求項1に記載の高炉。
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