JP6521018B2 - 冷凍装置 - Google Patents

Description

本発明は、冷凍装置に関する。

従来より、冷媒回路を備えた冷凍装置が知られている。

特許文献１に開示された冷凍装置は、圧縮機及び熱源側熱交換器を有する熱源ユニットと、利用側熱交換器をそれぞれ有する利用ユニットとが連絡配管で接続される。複数の利用ユニットは、例えば空調ユニットと、複数の冷設ユニットとで構成される。この冷凍装置では、空調ユニットによって暖房が行われると同時に、冷設ユニットによって庫内の冷蔵／冷凍が行われる。

より詳細には、この冷凍装置のある運転では、圧縮機で圧縮された冷媒が、空調ユニットの室内熱交換器（第１利用側熱交換器）と、室外熱交換器（熱源側熱交換器）とに送られ、両者で凝縮する。凝縮後の冷媒は、複数の冷設ユニットの熱交換器（第２利用側熱交換器）で蒸発し、圧縮機で再び圧縮される。つまり、この運転では、熱源側熱交換器と第１利用側熱交換器とが凝縮器となり、第２利用側熱交換器が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。

特開２００４−４４９２１号公報

上記の運転では、熱源側熱交換器と第１利用側熱交換器との双方が凝縮器となる。このため、これらの凝縮器の内部に液冷媒が溜まっていくと、第２利用側熱交換器に送られる冷媒の量を十分に確保できなくなる可能性がある。従って、例えば冷設ユニットにおける冷媒の蒸発量が不足し、冷設ユニットの冷却能力が低下してしまうという問題が生じる。

本発明は、このような課題に着目したものであり、その目的は、熱源側熱交換器及び第１利用側熱交換器における液冷媒の溜まり込みを抑制できる冷凍装置を提供することである。

第１の発明は、圧縮機（13a,13b,13c）、熱源側熱交換器（12）、第１利用側熱交換器（22）、第２利用側熱交換器（32,42）が接続される冷媒回路（2）を備え、前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）で冷媒がそれぞれ凝縮し且つ前記第２利用側熱交換器（32,42）で冷媒が蒸発する運転が可能な冷凍装置であって、前記冷媒回路（2）には、前記熱源側熱交換器（12）の流出側に設けられる第１流量調節弁（14）と、前記第１利用側熱交換器（22）の流出側に設けられる第２流量調節弁（23）とが接続され、前記運転中に前記熱源側熱交換器（12）及び第１利用側熱交換器（22）に溜まった液冷媒の量を示す指標に基づいて各流量調節弁（14,23）の開度を調節する制御部（100）とを備え、前記冷媒回路（2）には、蒸発器としての第２利用側熱交換器（32,42）の流入側に膨張弁（33,43）が接続され、前記制御部（100）は、前記運転中に前記膨張弁（33,43）の前後の圧力差（ΔP）が所定値よりも低い条件が成立すると、前記膨張弁（33,43）の流入側の冷媒の圧力を増大させることを特徴とする冷凍装置である。

第１の発明では、圧縮機（13a,13b,13c）で圧縮された冷媒が、熱源側熱交換器（12）及び第１利用側熱交換器（22）でそれぞれ放熱し凝縮する。凝縮した冷媒は、第２利用側熱交換器（32,42）で蒸発し、圧縮機（13a,13b,13c）に吸入される。この運転において、制御部（100）は、熱源側熱交換器（12）及び第１利用側熱交換器（22）に溜まった液冷媒の量を示す指標に基づいて、各流量調節弁（14,23）の開度を調節する。

具体的に、上記の指標により、熱源側熱交換器（12）及び第１利用側熱交換器（22）のうちのどちらが、液冷媒が溜まっている傾向にあるかを把握できる。このため、例えば熱源側熱交換器（12）の液冷媒の量や熱交換器全体に占める液冷媒の割合が大きいときには、熱源側熱交換器（12）を流れる冷媒の流量が増大するように各流量調節弁（14,23）の開度を調節する。これにより、熱源側熱交換器（12）での液冷媒の溜まり込みを回避できる。同様に、例えば第１利用側熱交換器（22）の液冷媒の量や熱交換器全体に占める液冷媒の割合が大きいときには、第１利用側熱交換器（22）を流れる冷媒の流量が増大するように各流量調節弁（14,23）の開度を調節する。これにより、第１利用側熱交換器（22）での液冷媒の溜まり込みを回避できる。

以上の制御により、第２利用側熱交換器（32,42）へ供給される冷媒の量を確保できる。従って、第２利用側熱交換器（32,42）の冷却能力の低下を回避できる。

第１の発明では、上記のように各流量調節弁（14,23）の開度を調節することに起因して、膨張弁（33,43）の前後の差圧が小さくなると、膨張弁（33,43）の流入側の冷媒の圧力を増大する制御が行われる。つまり、各流量調節弁（14,23）の開度が比較的小さい条件下で運転が行われると、膨張弁（33,43）の流入側の圧力が比較的小さくなり、該膨張弁（33,43）を通過するための冷媒の差圧を確保できない可能性がある。そうすると、蒸発器となる第２利用側熱交換器（32,42）に冷媒を送ることができず、第２利用側熱交換器（32,42）の冷却能力が低下する。

これに対し、本発明では、膨張弁（33,43）の前後の圧力差（ΔP）が所定値より低い条件が成立すると、制御部（100）が膨張弁（33,43）の流入側の圧力を上昇させる制御を行う。これにより、膨張弁（33,43）の前後の圧力差を確保でき、冷媒を第２利用側熱交換器（32,42）へ確実に送ることができる。

第２の発明は、第１の発明において、前記制御部（100）は、前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）を流出する冷媒の過冷却度（SC1,SC2）を前記指標として用いるとともに、前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）のうち前記過冷却度（SC1,SC2）が大きい方に対応する流量調節弁（14,23）の開度を大きくする制御と、前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）のうち前記過冷却度（SC1,SC2）が小さい方に対応する流量調節弁（14,23）の開度を小さくする制御との少なくとも一方の制御を行うことを特徴とする冷凍装置である。

第２の発明の制御部（100）は、熱源側熱交換器（12）及び第１利用側熱交換器（22）をそれぞれ流出する冷媒の過冷却度（SC1,SC2）を用いる。つまり、冷媒の過冷却度（SC1,SC2）は、熱交換器に溜まり込む液冷媒の量や熱交換器全体に占める液冷媒の割合が多くなると大きくなる。従って、冷媒の過冷却度（SC1,SC2）は、熱源側熱交換器（12）や第１利用側熱交換器（22）に溜まった冷媒の量を示す指標となる。

例えば熱源側熱交換器（12）に対応する冷媒の過冷却度（SC1）が、第１利用側熱交換器（22）に対応する冷媒の過冷却度（SC2）よりも大きい場合、熱源側熱交換器（12）の方に多くの液冷媒が溜まっていると判断できる。そこで、この場合、制御部（100）は、第１流量調節弁（14）の開度を大きくする、又は第２流量調節弁（23）の開度を小さくする、又は両者を同時に行う制御を行う。これにより、熱源側熱交換器（12）を流れる冷媒の流量を増大できるので、該熱源側熱交換器（12）での冷媒の溜まり込みを抑制できる。

例えば第１利用側熱交換器（22）に対応する冷媒の過冷却度（SC2）が、熱源側熱交換器（12）に対応する冷媒の過冷却度（SC1）よりも大きい場合、第１利用側熱交換器（22）の方に多くの液冷媒が溜まっていると判断できる。そこで、この場合、制御部（100）は、第２流量調節弁（23）の開度を大きくする、又は第１流量調節弁（14）の開度を小さくする、又は両者を同時に行う制御を行う。これにより、第１利用側熱交換器（22）を流れる冷媒の流量を増大できるので、該第１利用側熱交換器（22）での冷媒の溜まり込みを抑制できる。

第３の発明は、第１の発明において、前記制御部（100）は、前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）を流出する冷媒の温度（T1,T2）を前記指標として用いるとともに、前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）のうち前記冷媒の温度（T1,T2）が低い方に対応する流量調節弁（14,23）の開度を大きくする制御と、前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）のうち前記冷媒の温度（T1,T2）が高い方に対応する流量調節弁（14,23）の開度を小さくする制御との少なくとも一方の制御を行うことを特徴とする冷凍装置である。

第３の発明の制御部（100）は、熱源側熱交換器（12）及び第１利用側熱交換器（22）をそれぞれ流出する冷媒の温度（T1,T2）を用いる。熱源側熱交換器（12）及び第１利用側熱交換器（22）の冷媒の凝縮温度は、冷媒回路（2）の高圧に相当する飽和温度であり、両者は等しいとみなすことができる。このため、各冷媒の温度（T1,T2）は、冷媒の過冷却度を間接的に示す指標となる。即ち、冷媒の温度（T1,T2）が小さいということは、過冷却度が大きいことを意味し、熱交換器に液冷媒が多く溜まっていると判断できる。

例えば熱源側熱交換器（12）に対応する冷媒の温度（T1）が、第１利用側熱交換器（22）に対応する冷媒の温度（T2）よりも小さい場合、熱源側熱交換器（12）を流出する冷媒の過冷却度が大きく、熱源側熱交換器（12）の液冷媒の量が大きいと判断できる。そこで、この場合、制御部（100）は、第１流量調節弁（14）の開度を大きくする、又は第２流量調節弁（23）の開度を小さくする、又は両者を同時に行う制御を行う。これにより、熱源側熱交換器（12）を流れる冷媒の流量を増大できるので、該熱源側熱交換器（12）での冷媒の溜まり込みを抑制できる。

例えば第１利用側熱交換器（22）に対応する冷媒の温度（T2）が、熱源側熱交換器（12）に対応する冷媒の温度（T1）よりも小さい場合、第１利用側熱交換器（22）を流出する冷媒の過冷却度が大きく、第１利用側熱交換器（22）の液冷媒の量が大きいと判断できる。そこで、この場合、制御部（100）は、第２流量調節弁（23）の開度を大きくする、又は第１流量調節弁（14）の開度を小さくする、又は両者を同時に行う制御を行う。これにより、第１利用側熱交換器（22）を流れる冷媒の流量を増大できるので、該第１利用側熱交換器（22）での冷媒の溜まり込みを抑制できる。

第４の発明は、第１乃至３のいずれか１つの発明において、前記熱源側熱交換器（12）に対応する熱源側ファン（12a）と、前記第１利用側熱交換器（22）に対応する第１利用側ファン（22a）とを備え、前記制御部（100）は、前記条件が成立すると前記熱源側ファン（12a）及び第１利用側ファン（22a）の少なくとも一方の風量を低下させることを特徴とする冷凍装置である。

第４の発明では、膨張弁（33,43）の前後の圧力差（ΔP）が所定値よりも低い条件が成立すると、制御部（100）は、熱源側ファン（12a）及び第１利用側ファン（22a）の少なくとも一方の風量を低下させる。これにより、熱源側熱交換器（12）や第１利用側熱交換器（22）での冷媒の放熱量が小さくなり、冷媒回路（2）の高圧を上昇できる。この結果、膨張弁（33,43）の前後の圧力差（ΔP）を増大できる。

第５の発明は、第１乃至第４のいずれか１つの発明において、前記冷媒回路（2）には、前記熱源側熱交換器（12）をバイパスして前記圧縮機（13a,13b,13c）の吐出側と前記膨張弁（33,43）の流入側とを繋ぐバイパス流路（65）が接続され、前記制御部（100）は、前記条件が成立すると、前記圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒を前記バイパス流路（65）を介して前記膨張弁（33,43）の流入側へ送ることを特徴とする冷凍装置である。

第５の発明では、膨張弁（33,43）の前後の圧力差（ΔP）が所定値よりも低い条件が成立すると、制御部（100）は、圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒をバイパス流路（65）を経由して膨張弁（33,43）の流入側へ送る。この結果、膨張弁（33,43）の前後の差圧を増大できる。

本発明によれば、熱源側熱交換器（12）及び第１利用側熱交換器（22）を凝縮器とする運転において、これらの凝縮器に溜まった液冷媒を示す指標に基づいて各流量調節弁（14,23）を調節する。これにより、液冷媒の溜まり込みが大きい方の凝縮器から、液冷媒を速やかに排出できる。この結果、熱源側熱交換器（12）及び第１利用側熱交換器（22）での液冷媒の溜まり込みを抑制でき、第２利用側熱交換器（32,42）の蒸発能力、ないし冷却能力を十分に確保できる。

図１は、本発明の実施形態に係る冷凍装置の冷媒回路図である。 図２は、図１の冷凍装置における冷房冷却運転時の冷媒流れを示す図である。 図３は、図１の冷凍装置における第１暖房冷却運転時の冷媒流れを示す図である。 図４は、図１の冷凍装置における第２暖房冷却運転時の冷媒流れを示す図である。 図５は、図１の冷凍装置における第３暖房冷却運転時の冷媒流れを示す図である。 図６は、図１の冷凍装置で冷房時に冷蔵熱交換器を逆サイクルでデフロストする冷媒の流れを示す図である。 図７は、図１の冷凍装置で暖房時に冷蔵熱交換器を逆サイクルでデフロストする冷媒の流れを示す図である。 図８は、実施形態のコントローラの概略の構成を示すブロック図である。 図９は、第２暖房冷却運転時の詳細な制御を説明するフローチャートである。 図１０は、変形例１に係る第２暖房冷却運転時の詳細な制御を説明するフローチャートである。 図１１は、変形例３に係る第２暖房冷却運転時の詳細な制御を説明するフローチャートである。 図１２は、変形例４に係る冷凍装置の冷媒回路図である。 図１３は、変形例４に係る第２暖房冷却運転時の詳細な制御を説明するフローチャートである。 図１４は、変形例４に係る第２暖房冷却運転時の詳細な制御を説明するフローチャートである。 図１５は、変形例４に係る第２暖房冷却運転時にバイパス流路を開放した状態の冷媒の流れを示す図である。 図１６は、その他の実施形態に係る冷凍装置の冷媒回路図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。

《発明の実施形態》
〈冷凍装置の概略構成〉
実施形態に係る冷凍装置（1）は、複数の冷蔵倉庫や冷凍倉庫、及びそれらに隣接する事務所に設けられ、商品の冷蔵や冷凍と室内の空調とを行うものである。

図１に示すように、冷凍装置（1）は、室外に設置される室外ユニット（10）と、室内空間を空調する室内ユニット（20）と、冷蔵倉庫の庫内を冷却する冷蔵ユニット（30）（図では１台のみ表示）と、冷凍倉庫の庫内を冷却する冷凍ユニット（40）（図では１台のみ表示）と、コントローラ（100）とを備えている。冷凍ユニット（40）には、ブースタユニット（45）が接続されている。そして、これらのユニットが接続されて冷媒回路（2）が構成されている。冷媒回路（2）には、大きく分けて、上記室内を空調するための空調系統回路（2a）と、上記冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）の庫内を冷却するための冷却系統回路（2b）とが形成されている。

室外ユニット（10）には、室外熱交換器（12）を有する熱源側回路としての室外回路（11）が設けられている。室内ユニット（20）には、室内熱交換器（22）を有する室内回路（利用側回路）（21）が設けられている。冷蔵ユニット（30）には、冷蔵熱交換器（32）を有する冷蔵用回路（利用側回路）（31）が設けられている。冷凍ユニット（40）には、冷凍熱交換器（42）を有する冷凍用回路（利用側回路）（41）が設けられている。また、ブースタユニット（45）にはブースタ回路（46）が設けられている。

冷凍装置（1）では、室外回路（11）と複数の利用側回路（21，26，31，41）が、第１ガス側連絡配管（51）、第１液側連絡配管（52）、第２ガス側連絡配管（53）、及び第２液側連絡配管（54）からなる４本の連絡配管（51〜54）で互いに接続され、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う冷媒回路（2）が構成されている。冷蔵用回路（31）と冷凍用回路（41）は並列に接続されている。また、冷凍用回路（41）とブースタ回路（46）は直列に接続されている。

第１ガス側連絡配管（51）は、一端が室外回路（11）の第１ガス側閉鎖弁（71）に接続され、他端が室内回路（21）のガス側端に接続されている。第１液側連絡配管（52）は、一端が室外回路（11）の第１液側閉鎖弁（72）に接続され、他端が室内回路（21）の液側端に接続されている。第２ガス側連絡配管（53）は、一端が室外回路（11）の第２ガス側閉鎖弁（73）に接続され、他端が第１分岐ガス管（53a）と第２分岐ガス管（53b）に分岐して冷蔵用回路（31）のガス側端と（ブースタ回路（46）を介して）冷凍用回路（41）のガス側端とに接続されている。第２液側連絡配管（54）は、一端が室外回路（11）の第２液側閉鎖弁（74）に接続され、他端が第１分岐液管（54a）と第２分岐液管（54b）に分岐して冷蔵用回路（31）の液側端と冷凍用回路（41）の液側端に接続されている。

〈室外ユニット〉
室外ユニット（10）は、屋外に設置され、上記室外回路（11）と、該室外回路（11）を収容する室外ケーシング（10a）とを有している。室外回路（11）は、上記室外熱交換器（12）と、圧縮機構（13）と、室外膨張弁（膨張機構）（14）と、レシーバ（15）と、油分離器（16）と、第１，第２及び第３四路切換弁（切り換え機構）（17，18，19）と、上記の４つの閉鎖弁（71，72，73，74）とを備えている。

圧縮機構（13）は、第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）を有している。第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）は、いずれも固定スクロール及び可動スクロールが噛み合って圧縮室が形成される全密閉型のスクロール圧縮機である。第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）では、各圧縮室の吸入位置において吸入ポート（図示省略）が開口し、吐出位置において吐出ポート（図示省略）が開口し、中間位置において中間ポート（図示省略）が開口している。

上記第１圧縮機（冷却側圧縮機）（13a）及び第３圧縮機（空調側圧縮機）（13c）は、可変容量型の圧縮機である。つまり、第１圧縮機（13a）及び第３圧縮機（13c）は、インバータ制御によって回転速度が可変に構成されている。一方、第２圧縮機（13b）は、回転速度が一定の固定容量型の圧縮機であり、主に第１圧縮機（13a）の補助に用いられるが、第３圧縮機（13c）の補助に用いることもできる。なお、第２圧縮機（13b）は、可変容量型の圧縮機であってもよい。また、上記第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）には、吸入側に吸入配管（55）が接続される一方、吐出側に吐出配管（56）が接続されている。吐出配管（56）には、異常高圧時に圧縮機（13a，13b，13c）を緊急停止させるための高圧圧力スイッチ（110）が設けられている。

吸入配管（55）は、流入側が第１流入分岐管（55a）と第２流入分岐管（55b）とに分岐している。第１流入分岐管（55a）は上記第２ガス側閉鎖弁（73）に第３四路切換弁（19）を介して接続される一方、第２流入分岐管（55b）は第２四路切換弁（18）の第２ポート（P2）に接続されている。第１流入分岐管（55a）と第２流入分岐管（55b）は、流入連通管（66）によって互いに接続され、流入連通管（66）には、上記第３圧縮機（空調側圧縮機）（13c）の吸入冷媒量と上記第１圧縮機（冷却側圧縮機）（13a）の吸入冷媒量を調整可能な圧力調整弁（流量調整弁）（67）が設けられている。

また、吸入配管（55）は、流出側が第１流出分岐管（第１吸入分岐管）（55c）と第２流出分岐管（第２吸入分岐管）（55d）と第３流出分岐管（第３吸入分岐管）（55e）とに分岐している。第１流出分岐管（55c）は上記第１圧縮機（13a）の吸入側端に接続され、第２流出分岐管（55d）は上記第２圧縮機（13b）の吸入側端に接続され、第３流出分岐管（55e）は上記第３圧縮機（13c）の吸入側端に接続されている。

吐出配管（56）は、流入側が第１流入分岐管（56a）と第２流入分岐管（56b）と第３流入分岐管（56c）とに分岐している。第１流入分岐管（56a）は上記第１圧縮機（13a）の吐出側端に接続され、第２流入分岐管（56b）は上記第２圧縮機（13b）の吐出側端に接続され、第３流入分岐管（56c）は上記第３圧縮機（13c）の吐出側端に接続されている。第１〜第３流入分岐管（56a，56b，56c）には、それぞれに逆止弁（CV1，CV2，CV3）が設けられている。これらの逆止弁（CV1，CV2，CV3）は、第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）から四路切換弁（17，18，19）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。また、吐出配管（56）は、流出側が第１流出分岐管（56d）と第２流出分岐管（56e）と第３流出分岐管（56f）とに分岐している。第１流出分岐管（56d）は第１四路切換弁（17）の第１ポート（P1）に接続され、第２流出分岐管（56e）は第２四路切換弁（18）の第１ポート（P1）に接続され、第３流出分岐管（56f）は第３四路切換弁（19）の第１ポート（P1）に接続されている。

油分離器（16）は、吐出配管（56）の中途部に設けられている。油分離器（16）は、第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）から吐出される冷媒に混じった潤滑油を分離し、該潤滑油を第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）に返送する。具体的には、油分離器（16）において冷媒から分離された潤滑油は、油分離器（16）に接続された油戻し配管（50）を介して後述するインジェクション配管（81）の流入端側に返送される。油戻し配管（50）には流量調整弁（48）が設けられている。

第１，第２及び第３四路切換弁（17，18，19）は、第１ポート（P1）が第３ポート（P3）に連通し且つ第２ポート（P2）が第４ポート（P4）に連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１ポート（P1）が第４ポート（P4）に連通し且つ第２ポート（P2）が第３ポート（P3）に連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。上記冷凍装置は、この第１，第２及び第３四路切換弁（17，18，19）の切換動作によって、様々な運転を行うことができる。

第１四路切換弁（第１切換弁）（17）の第１ポート（P1）には第１流出分岐管（56d）が接続されている。第１四路切換弁（17）の第２ポート（P2）は、第２四路切換弁（18）の第３ポート（P3）に接続されている。第１四路切換弁（17）の第３ポート（P3）は、冷媒配管を介して第１ガス側閉鎖弁（71）に接続されている。第１四路切換弁（17）の第４ポート（P4）は、室外ガス配管（58）を介して室外熱交換器（12）のガス側端に接続されている。

第２四路切換弁（第２切換弁）（18）の第１ポート（P1）には第２流出分岐管（56e）が接続されている。第２四路切換弁（18）の第２ポート（P2）は、上述したように第２流入分岐管（55b）に接続されている。第２四路切換弁（18）の第３ポート（P3）は、上述したように第１四路切換弁（17）の第２ポート（P2）に接続されている。第２四路切換弁（18）の第４ポート（P4）は閉鎖された閉鎖ポートになっている。

第３四路切換弁（第３切換弁）（19）の第１ポート（P1）には第３流出分岐管（56f）が接続されている。第３四路切換弁（19）の第２ポート（P2）は、第１流入分岐管（55a）に接続されている。第３四路切換弁（19）の第３ポート（P3）は、開閉弁（64）が設けられた接続配管（65）を介して、レシーバ（15）への冷媒流入管である後述の第２分岐管（79）に接続され、第３四路切換弁（19）の第４ポート（P4）は、冷媒配管を介して第２ガス側閉鎖弁（73）に接続されている。接続配管（65）は、室外熱交換器（12）をバイパスして圧縮機（13a,13b,13c）の吐出側と膨張弁（冷蔵膨張弁（33））の流入側とを繋ぐバイパス流路を構成する。開閉弁（64）は、開度が調節可能な流量調節弁、ないし膨張弁であってもよいし、開閉が切り換えられる電磁開閉弁であってもよい。

室外熱交換器（12）は、フィン・アンド・チューブ型の熱交換器であり、近傍に室外ファン（12a）が設けられている。この室外熱交換器（12）では、内部を流れる冷媒と室外ファン（12a）が送風する外気との間で熱交換が行われる。室外ファン（12a）は、室外回路（11）と共に室外ケーシング（10a）内に収容されている。

室外熱交換器（12）は、詳細は後述する第２暖房冷却運転において、凝縮器となる熱源側熱交換器を構成する。室外ファン（12a）は、熱源側熱交換器である室外熱交換器（12）に対応する熱源側ファンを構成する。

室外熱交換器（12）は、液側端が第１液管（59）を介してレシーバ（15）の頂部に接続されている。レシーバ（15）の底部は、室外熱交換器（12）の底部の凍結防止管（57）と、この凍結防止管（57）に接続された過冷却熱交換器（76）が設けられた第２液管（60）とを介して第２液側閉鎖弁（74）に接続されている。また、第２液管（60）における凍結防止管（57）と過冷却熱交換器（76）との間の部分は、第３液管（62）を介して第１液側閉鎖弁（72）に接続されている。

第１液管（59）には室外膨張弁（14）が設けられている。室外膨張弁（14）は、開度が調節可能な電子膨張弁によって構成されている。室外膨張弁（14）は、詳細は後述する第２暖房冷却運転において、凝縮器となる室外熱交換器（12）の流出側に設けられる第１流量調節弁を構成する。

第１液管（59）及び第３液管（62）には、それぞれ逆止弁（CV4，CV5）が設けられている。第１液管（59）の逆止弁（CV4）は、室外熱交換器（12）からレシーバ（15）の頂部へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。第３液管（60）の逆止弁（CV5）は、凍結防止管（57）から第１液側閉鎖弁（72）に向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。

第１液管（59）と第２液管（60）との間には、バイパス管（61）が設けられている。バイパス管（61）は、一端が第１液管（59）の逆止弁（CV4）の上流側に接続され、他端が第２液管（60）の逆止弁（CV9）の上流側に接続されている。バイパス管（61）には逆止弁（CV8）が設けられ、室外熱交換器（12）へ向かう冷媒の流れを許容し、逆方向への冷媒の流れを禁止する。バイパス管（61）と第２液側閉鎖弁（74）との間には、バイパス管（61）から第２液側閉鎖弁（74）へ向かう冷媒の流れを許容し、逆方向への冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV9）が設けられている。

過冷却熱交換器（76）は、高圧側流路（76a）と低圧側流路（76b）とを備えている。過冷却熱交換器（76）は、高圧側流路（76a）及び低圧側流路（76b）を流れる冷媒同士が熱交換して高圧側流路（76a）の冷媒が過冷却されるように構成されている。低圧側流路（76b）は、第２液管（60）の逆止弁（CV9）の上流側と後述するインジェクション配管（81）の流入端とを接続する第１分岐管（77）の一部を構成している。第１分岐管（77）の低圧側流路（76b）の上流側には過冷却用膨張弁（78）が設けられている。過冷却用膨張弁（78）は、開度が調節可能な電子膨張弁で構成されている。

第３液管（62）の逆止弁（CV5）の下流側と第１液管（59）の逆止弁（CV4）の下流側との間には、第２分岐管（79）が設けられている。第２分岐管（79）には、逆止弁（CV6）が設けられている。逆止弁（CV6）は、第２液管（60）から第１液管（59）へ向かう冷媒の流通を許容し、逆方向への冷媒の流通を阻止する。

室外回路（11）には、逆サイクルデフロスト運転時の冷媒戻り配管（80）が設けられている。冷媒戻り配管（80）は、一端が第２液側閉鎖弁（74）とバイパス管（61）との間に接続され、他端が第２分岐管（79）に第１液管（59）と接続配管（65）との間で接続されている。冷媒戻り配管（80）には、レシーバ（15）へ向かう冷媒の流れを許容し、逆方向への冷媒の流れを禁止する逆止弁（CV10）が設けられている。

インジェクション配管（81）は、上述のように流入端が上記第１分岐管（77）に接続され、流出端は３つに分岐している。具体的には、インジェクション配管（81）の流出端は、第１〜第３インジェクション管（81a，81b，81c）に分岐している。各インジェクション管（81a，81b，81c）は、各圧縮機（13a，13b，13c）の中間圧の圧縮室に連通する中間圧ポートに接続されている。第１インジェクション管（81a）には第１膨張弁（82a）が、第２インジェクション管（81b）には第２膨張弁（82b）が、第３インジェクション管（81c）には第３膨張弁（82c）がそれぞれ接続される。各膨張弁（82a，82b，82c）は、開度可変の電子膨張弁によって構成されている。各インジェクション管（81a，81b，81c）は、過冷却熱交換器（76）から各圧縮機（13a，13b，13c）の中間圧の圧縮室へガス冷媒を導入するインジェクション回路を構成している。

室外回路（11）には、各種センサが設けられている。例えば、吐出配管（56）には、各圧縮機（13a，13b，13c）の吐出冷媒の温度をそれぞれ検出する吐出温度センサ（111a, 111b, 111c）と、各圧縮機（13a，13b，13c）の吐出冷媒の圧力を検出する吐出圧力センサ（112）とが設けられている。これらの吐出温度センサ（111a，111b, 111c）は、第１圧縮機（13a）に対応する第１吐出温度センサ（111a）と、第２圧縮機（13b）に対応する第２吐出温度センサ（111b）と、第３圧縮機（13c）に対応する第３吐出温度センサ（111c）とで構成される。また、吸入配管（55）には、各圧縮機（13a，13b，13c）の吸入冷媒の温度を検出する吸入温度センサ（113）と、各圧縮機（13a，13b，13c）の吸入冷媒の圧力を検出する吸入圧力センサ（114）が設けられている。

室外熱交換器（12）の近傍には、室外の外気温度を検出する室外温度センサ（115）が設けられている。室外熱交換器（12）の液側端部には、第１温度センサ（118）が設けられている。過冷却熱交換器（76）の低圧側流路（76b）の下流側には、圧力センサ（117）が設けられている。また、第２液管（60）には、レシーバ（15）の圧力を検出する圧力センサ（119）が設けられている。これらのセンサの検出値は、後述するコントローラ（100）に入力される。

詳細は後述する第２暖房冷却運転では、吐出圧力センサ（112）及び第１温度センサ（118）の検出値に基づいて室外熱交換器（12）を流出する液冷媒の過冷却度（SC1）が求められる。つまり、吐出圧力センサ（112）で検出される冷媒の吐出圧力（Pd）は、室外熱交換器（12）を流れる冷媒の圧力に相当する。従って、この吐出圧力（Pd）に対応する飽和温度が、室外熱交換器（12）の凝縮温度（Te1）となる。従って、この凝縮温度（Te1）から、第１温度センサ（118）で検出した冷媒の温度（T1）を差し引くことで、室外熱交換器（12）を流出する冷媒の過冷却度（SC1）（SC1＝Te1−T1）を求めることができる。

〈室内ユニット〉
室内ユニット（20）は、室内に設置され、室内回路（21）と、室内回路（21）を収容する室内ケーシング（20a）とを有している。室内回路（21）は、ガス側端が第１ガス側連絡配管（51）に接続され、液側端が第１液側連絡配管（52）に接続されている。室内回路（21）には、ガス側端から順に、室内熱交換器（22）及び室内膨張弁（膨張機構）（23）が設けられている。室内熱交換器（22）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に室内ファン（22a）が設けられている。室内ファン（22a）は、室内回路（21）と共に室内ケーシング（20a）内に収容されている。室内熱交換器（22）では、内部を流れる冷媒と室内ファン（22a）が送風する室内空気との間で熱交換が行われる。

室内膨張弁（23）は、開度が調節可能な電子膨張弁によって構成されている。室内熱交換器（22）の近傍には、室内空気の温度を検出する室内温度センサ（121）が設けられている。室内回路（21）では、室内熱交換器（22）の伝熱管に、第２温度センサ（122）が設けられている。また、室内回路（21）におけるガス側端の近傍に、蒸発温度センサ（123）が設けられている。

室内熱交換器（22）は、詳細は後述する第２暖房冷却運転において、凝縮器としての第１利用側熱交換器を構成する。

詳細は後述する第２暖房冷却運転では、吐出圧力センサ（112）及び第２温度センサ（122）の検出値に基づいて室外熱交換器（12）を流出する液冷媒の過冷却度（SC2）が求められる。つまり、吐出圧力センサ（112）で検出される冷媒の吐出圧力（Pd）は、室内熱交換器（22）を流れる冷媒の圧力に相当する。従って、この吐出圧力（Pd）に対応する飽和温度が、室内熱交換器（22）の凝縮温度（Te2）（Te2≒Te1）となる。従って、この凝縮温度（Te2）から、第２温度センサ（122）で検出した冷媒の温度（T2）を差し引くことで、室外熱交換器（12）を流出する冷媒の過冷却度（SC2）（SC2＝Te2−T2）を求めることができる。

〈冷蔵ユニット〉
冷蔵ユニット（30）は、上記冷蔵用回路（31）と、該冷蔵用回路（31）を収容する冷蔵庫（30a）とを有している。

冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）は、ガス側端が第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）に接続され、液側端が第２液側連絡配管（54）の第１分岐液管（54a）に接続されている。冷蔵用回路（31）には、ガス側端から順に、冷蔵熱交換器（32）及び冷蔵膨張弁（膨張機構）（33）が設けられている。冷蔵熱交換器（32）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に庫内ファン（32a）が設けられている。庫内ファン（32a）は、冷蔵用回路（31）と共に冷蔵庫（30a）内に収容されている。冷蔵熱交換器（32）では、内部を流れる冷媒と庫内ファン（32a）が送風する冷蔵庫（30a）内の庫内空気との間で熱交換が行われる。冷蔵膨張弁（33）は、開度が調節可能な電子膨張弁により構成されている。また、冷蔵熱交換器（32）の近傍には、庫内空気の温度を検出する庫内温度センサ（131）が設けられている。また、冷蔵熱交換器（32）の伝熱管に、蒸発温度センサ（132）が設けられている。また、冷蔵用回路（31）におけるガス側端の近傍に、ガス温度センサ（133）が設けられている。

冷蔵熱交換器（32）は、詳細は後述する第２暖房冷却運転において、蒸発器となる第２利用側熱交換器を構成する。

〈冷凍ユニット〉
冷凍ユニット（40）は、上記冷凍用回路（41）と、該冷凍用回路（41）を収容する冷凍庫（40a）とを有している。

冷凍ユニット（40）の冷凍用回路（41）は、ガス側端が後述するブースタユニット（45）を介して第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）に接続され、液側端が第２液側連絡配管（54）の第１分岐液管（54a）に接続されている。冷凍用回路（41）には、ガス側端から順に、冷凍熱交換器（42）及び冷凍膨張弁（膨張機構）（43）が設けられている。冷凍熱交換器（42）は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器によって構成され、近傍に庫内ファン（42a）が設けられている。庫内ファン（42a）は、冷凍用回路（41）と共に冷凍庫（40a）内に収容されている。冷凍熱交換器（42）では、内部を流れる冷媒と庫内ファン（42a）が送風する冷凍庫（40a）内の庫内空気との間で熱交換が行われる。冷凍膨張弁（43）は、開度が調節可能な電子膨張弁により構成されている。冷凍熱交換器（42）の近傍には、庫内空気の温度を検出する庫内温度センサ（141）が設けられている。また、冷凍熱交換器（42）の伝熱管に、蒸発温度センサ（142）が設けられている。冷凍用回路（41）におけるガス側端の近傍に、ガス温度センサ（143）が設けられている。

冷凍熱交換器（42）は、詳細は後述する第２暖房冷却運転において、蒸発器となる第２利用側熱交換器を構成する。

〈ブースタユニット〉
ブースタ回路（46）には、運転容量が可変のブースタ圧縮機（47）が設けられている。ブースタ圧縮機（47）の吐出管（91）には、ブースタ圧縮機（47）側から順に、油分離器（92）、高圧圧力スイッチ（93）、逆止弁（CV11）が設けられている。油分離器（92）には、キャピラリーチューブ（95）が設けられた油戻し管（96）が接続されている。また、ブースタ回路（46）には、ブースタ圧縮機（47）をバイパスするバイパス管（97）が設けられている。バイパス管（97）には、逆止弁（CV12）が設けられている。

第２分岐ガス管（53b）と第２分岐液管（54b）は、ブースタユニット（45）内で接続管（98）により接続される。接続管（98）には調整弁（99）が設けられている。

〈コントローラ〉
コントローラ（100）（制御部）は、マイクロコンピュータと、該マイクロコンピュータを動作させるためのソフトウエアを格納するメモリディバイス（具体的には半導体メモリ）とを用いて構成されている。コントローラ（100）は、冷凍装置（1）の各機器を制御する。

コントローラ（100）による各機器の制御により、冷凍装置（1）の各運転が切り換えられる。冷凍装置（1）は、室内ユニット（20）で室内を冷房する冷房運転と、室内ユニット（20）で室内を暖房する暖房運転とを行う。

冷房運転では、室内ユニット（20）で室内空気を冷却すると同時に冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）で庫内空気を冷却する冷房冷却運転を含む。暖房運転は、第１暖房冷却運転、第２暖房冷却運転、及び第３暖房冷却運転を含む。第１暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）が実質的に停止状態となると同時に冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）で庫内空気を冷却する。第２暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）が凝縮器になると同時に冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）で庫内空気を冷却する。第３暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）が蒸発器になると同時に冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）で庫内空気を冷却する。

また、冷房運転及び暖房運転では、冷蔵ユニット（30）の冷蔵熱交換器（32）を除霜するデフロスト運転がそれぞれ実行される。

コントローラ（100）は、第２暖房冷却運転において、室外熱交換器（12）及び室内熱交換器（22）に溜まった液冷媒の量を示す指標に基づいて、室外膨張弁（14）の開度を調節する制御を行う。本実施形態のコントローラ（100）は、上記液冷媒の指標として、室外熱交換器（12）及び室内熱交換器（22）を流出する冷媒の過冷却度（SC1,SC2）をそれぞれ用いる。

図８に示すように、コントローラ（100）は、入力部（101）、演算部（102）、判定部（103）、及び出力部（104）を有している。

入力部（101）には、各センサの検出値や各機器の状態を示す信号が入力される。より詳細には、本実施形態の入力部（101）には、第２暖房冷却運転において、吐出圧力センサ（112）で検出した冷媒の吐出圧力（Pd）と、第１温度センサ（118）で検出した冷媒の温度（T1）（室外熱交換器（12）を流出する冷媒の温度）と、第２温度センサ（122）で検出した冷媒の温度（T2）（室内熱交換器（22）を流出する冷媒の温度）とが入力される。

演算部（102）は、入力部（101）に入力された検出値に基づいて、室外熱交換器（12）に対応する過冷却度（（SC1）、第１過冷却度ともいう）と、室内熱交換器（22）に対応する過冷却度（（SC2）、第２過冷却度ともいう）とを算出する。ここで、第１過冷却度（SC1）は、吐出圧力（Pd）に対応する飽和温度（室外熱交換器（12）の冷媒の凝縮温度（Te1））から室外熱交換器（12）を流出する冷媒の温度（T1）を差し引くことで得られる。また、第２過冷却度（SC2）は、吐出圧力（Pd）に対応する飽和温度（室内熱交換器（22）の冷媒の凝縮温度（Te2））から室内熱交換器（22）を流出する冷媒の温度（T2）を差し引くことで得られる。

判定部（103）は、演算部（102）で求めた第１過冷却度（SC1）及び第２過冷却度（SC2）に基づき、室外膨張弁（14）及び室内膨張弁（23）の開度を調節するための判定を行う。この判定では、第１過冷却度（SC1）及び第２過冷却度（SC2）の大小を比較する（詳細は後述する）。

出力部（104）は、判定部（103）の判定結果に基づいて、室外膨張弁（14）の開度を制御するための信号を出力する。

−運転動作−
冷凍装置（1）では、冷房冷却運転、第１暖房冷却運転、第２暖房冷却運転、第３暖房冷却運転の各運転モードが、各四路切換弁（17，18，19）を切り換えることにより実行される。

〈冷房冷却運転〉
図２に示す冷房冷却運転は、室内ユニット（20）の冷房と冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）の冷却を行う運転である。コントローラ（100）は、第１，第２四路切換弁（17，18）を第２状態に切り換え、第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全開状態に制御し、冷蔵膨張弁（33）、冷凍膨張弁（43）及び室内膨張弁（23）の開度を適宜調節する。また、開閉弁（64）と圧力調整弁（67）は全閉に制御される。

冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。

第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１四路切換弁（17）及び室外ガス配管（58）を通過して室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（12）で凝縮した液冷媒は、第１液管（59）を介してレシーバ（15）に流入し、該レシーバ（15）に貯留される。

レシーバ（15）に貯留された液冷媒は、レシーバ（15）から流出して凍結防止管（57）を通過し、第２液管（60）を第１液側閉鎖弁（72）及び第２液側閉鎖弁（74）に向かって分流する。その際に、液冷媒は過冷却熱交換器（76）を通過する。

高圧の液冷媒は、過冷却熱交換器（76）の高圧側流路（76a）に流入する。一方、過冷却熱交換器（76）の低圧側流路（76b）には高圧側流路（76a）を通過後に第２液管（60）から第１分岐管（77）に分岐して過冷却用膨張弁（78）で減圧された冷媒が流入する。低圧側流路（76b）を流れる冷媒は、高圧側流路（76a）を流れる高圧の液冷媒と熱交換して蒸発する一方、高圧側流路（76a）の高圧の液冷媒は、低圧側流路（76b）の冷媒に放熱することによって過冷却状態となる。第２液側閉鎖弁（74）を通過した冷媒は、第２液側連絡配管（54）に流入する。第１液側閉鎖弁（72）を通過した冷媒は、第１液側連絡配管（52）に流入する。蒸発した低圧側流路（76b）の冷媒は、インジェクション配管（81）に流入する。

第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、２つに分流して第１分岐液管（54a）及び第２分岐液管（54b）のそれぞれに流入する。第１分岐液管（54a）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する一方、第２分岐液管（54b）に流入した液冷媒は、冷凍ユニット（40）の冷凍用回路（41）に流入する。冷蔵用回路（31）及び冷凍用回路（41）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）及び冷凍膨張弁（43）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）及び冷凍熱交換器（42）に流入する。冷蔵熱交換器（32）及び冷凍熱交換器（42）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。

冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）に流入する。冷凍熱交換器（42）で蒸発した冷媒は、冷凍用回路（41）からブースタ回路（46）を介して第２ガス側連絡配管（53）の第２分岐ガス管（53b）に流入する。第２ガス側連絡配管（53）において合流した冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。

一方、第１液側連絡配管（52）に流入した液冷媒は、室内膨張弁（23）で減圧された後、室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。その結果、室内空気が冷却される。室内熱交換器（22）で蒸発した冷媒は、第１ガス側連絡配管（51）、第１四路切換弁（17）、及び第２四路切換弁（18）を通過して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。

上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）及び第２流入分岐管（55b）のそれぞれに流入した冷媒は、合流した後、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）に吸入されて圧縮される（３台の圧縮機をすべて運転している場合）。

一方、インジェクション配管（81）に流入した冷媒は、第１〜第３インジェクション管（81a，81b，81c）に分流した後、対応する第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）の中間圧の圧縮室に導入される。これにより、第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）の吐出ガス温度が低下する。また、油分離器（16）において第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）の吐出冷媒から分離された潤滑油は、油戻し配管（50）を通ってインジェクション配管（81）に返送される。

〈第１暖房冷却運転〉
図３に示す第１暖房冷却運転は、室外熱交換器（12）を用いずに、室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）の冷却を行う運転である。第１冷房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスし、１００％の熱回収が行われる。

コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）及び第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換えると共に第２四路切換弁（18）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全閉状態に制御し、冷蔵膨張弁（33）及び冷凍膨張弁（43）を所定開度に制御し、室内膨張弁（23）の開度を全開状態に制御する。また、圧力調整弁（67）の開度は全開に制御され、開閉弁（64）は全閉に制御される。

冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。

第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。

第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第２分岐管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。レシーバ（15）の冷媒は凍結防止管（57）を通過して第２液管（60）を流れ、さらに過冷却熱交換器（76）を通って第２液側連絡配管（54）に流入する。

第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、２つに分岐して第１分岐液管（54a）及び第２分岐液管（54b）のそれぞれに流入する。第１分岐液管（54a）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する一方、第２分岐液管（54b）に流入した液冷媒は、冷凍ユニット（40）の冷凍用回路（41）に流入する。冷蔵用回路（31）及び冷凍用回路（41）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）及び冷凍膨張弁（43）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）及び冷凍熱交換器（42）に流入する。冷蔵熱交換器（32）及び冷凍熱交換器（42）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。

冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）に流入する。冷凍熱交換器（42）で蒸発した冷媒は、冷凍用回路（41）からブースタ回路（46）を介して第２ガス側連絡配管（53）の第２分岐ガス管（53b）に流入する。第２ガス側連絡配管（53）において合流した冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。

上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）に吸入されて圧縮される。

この第１暖房冷却運転におけるインジェクション配管（81）による第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）への中間圧冷媒の注入は、冷房冷却運転時と基本的に同様に行われる。

〈第２暖房冷却運転〉
図４に示す第２暖房冷却運転は、第１暖房冷却運転の際に室内ユニット（20）の暖房能力が余る場合に、室外熱交換器（12）を凝縮器として用いて室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）の冷却とを行う運転である。つまり、第２暖房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスせず、余る凝縮熱を室外熱交換器（12）で室外に放出する。

コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17），第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換える。また、室外膨張弁（14）、室内膨張弁（23）、冷蔵膨張弁（33）、及び冷凍膨張弁（43）を所定開度に制御する。また、圧力調整弁（67）は全開に制御され、開閉弁（64）は原則として全閉に制御される。

冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。

第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離された後、２つに分流する。分流した冷媒の一方は第２四路切換弁（18）、第１四路切換弁（17）及び室外ガス配管（58）を介して室外熱交換器（12）に流入し、他方は第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。

室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（12）で凝縮した液冷媒は、レシーバ（15）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。

第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第２分岐管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。レシーバ（15）で合流した冷媒は凍結防止管（57）を通過して第２液管（60）を流れ、さらに過冷却熱交換器（76）を通って第２液側連絡配管（54）に流入する。

第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、２つに分流して第１分岐液管（54a）及び第２分岐液管（54b）のそれぞれに流入する。第１分岐液管（54a）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する一方、第２分岐液管（54b）に流入した液冷媒は、冷凍ユニット（40）の冷凍用回路（41）に流入する。冷蔵用回路（31）及び冷凍用回路（41）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）及び冷凍膨張弁（43）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）及び冷凍熱交換器（42）に流入する。冷蔵熱交換器（32）及び冷凍熱交換器（42）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。

冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）に流入する。冷凍熱交換器（42）で蒸発した冷媒は、冷凍用回路（41）からブースタ回路（46）を介して第２ガス側連絡配管（53）の第２分岐ガス管（53b）に流入する。第２ガス側連絡配管（53）において合流した冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。

上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）、及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）に吸入されて圧縮される。

第２暖房冷却運転におけるインジェクション配管（81）による第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）への中間圧冷媒の注入は、冷房冷却運転時と基本的に同様に行われる。

〈第３暖房冷却運転〉
図５に示す第３暖房冷却運転は、第１暖房冷却運転の際に室内ユニット（20）の暖房能力が不足する場合に、室外熱交換器（12）を蒸発器として用いて室内ユニット（20）の暖房と冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）の冷却を行う運転である。つまり、第３暖房冷却運転では、冷蔵ユニット（30）及び冷凍ユニット（40）の冷却能力（蒸発熱量）と、室内ユニット（20）の暖房能力（凝縮熱量）とがバランスせず、不足する蒸発熱を室外熱交換器（12）において吸収する。

コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）及び第３四路切換弁（19）を第１状態に切り換え、第２四路切換弁（18）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）の開度を適宜調整する。また、冷蔵膨張弁（33）及び冷凍膨張弁（43）を所定開度に制御し、室内膨張弁（23）の開度を全開状態に制御する。また、開閉弁（64）と圧力調整弁（67）の開度は全閉状態に制御される。

冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。

第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離された後、第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。

第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第２分岐管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。レシーバ（15）に流入した液冷媒は、レシーバ（15）から流出して第２液管（60）を流れ、過冷却熱交換器（76）を通ってから第２液側連絡配管（54）とバイパス管（61）に分流する。

第２液側連絡配管（54）に流入した液冷媒は、２つに分岐して第１分岐液管（54a）及び第２分岐液管（54b）のそれぞれに流入する。第１分岐液管（54a）に流入した液冷媒は、冷蔵ユニット（30）の冷蔵用回路（31）に流入する。第２分岐液管（54b）に流入した液冷媒は、冷凍ユニット（40）の冷凍用回路（41）に流入する。冷蔵用回路（31）及び冷凍用回路（41）に流入した液冷媒は、冷蔵膨張弁（33）及び冷凍膨張弁（43）で減圧された後、冷蔵熱交換器（32）及び冷凍熱交換器（42）に流入する。冷蔵熱交換器（32）及び冷凍熱交換器（42）では、冷媒が庫内空気から吸熱して蒸発する。その結果、庫内空気が冷却される。

冷蔵熱交換器（32）で蒸発した冷媒は、冷蔵用回路（31）から第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）に流入する。冷凍熱交換器（42）で蒸発した冷媒は、冷凍用回路（41）からブースタ回路（46）を介して第２ガス側連絡配管（53）の第２分岐ガス管（53b）に流入する。第２ガス側連絡配管（53）において合流した冷媒は、第２ガス側閉鎖弁（73）を通過した後、第３四路切換弁（19）を介して吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入する。

上述のようにして吸入配管（55）の第１流入分岐管（55a）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）及び第２流出分岐管（55d）にそれぞれ分流する。そして、第１，第２流出分岐管（55c，55d）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１，第２圧縮機（13a，13b）に吸入されて圧縮される。

一方、レシーバ（15）及び過冷却熱交換器（76）を流出してからバイパス管（61）に流入した液冷媒は、室外膨張弁（14）で減圧された後、室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器（12）で蒸発した冷媒は、室外ガス配管（58）、第１四路切換弁（17）及び第２四路切換弁（18）を介して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。第２流入分岐管（55b）に流入した冷媒は、第３流出分岐管（55e）を通り、第３圧縮機（13c）に吸入されて圧縮される。

第３暖房冷却運転におけるインジェクション配管（81）による第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）への中間圧冷媒の注入は、冷房冷却運転時と基本的に同様に行われる。

〈デフロスト運転〉
上述した冷房運転や暖房運転では、冷蔵熱交換器（32）に付着した霜を融かすデフロスト運転が行われる。

〈冷房時のデフロスト運転〉
図６に示す冷房時のデフロスト運転では、室内を冷房すると同時に、冷蔵庫（30a）の冷蔵熱交換器（32）に付着した霜が除去される。コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17），第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）を全開状態に制御し、室内膨張弁（23）の開度を適宜調節し、冷蔵膨張弁（33）の開度を全閉にする。また、コントローラ（100）は、冷凍膨張弁（43）と開閉弁（64）を全閉に制御し、圧力調整弁（67）を全開に制御し、ブースタユニット（45）を停止状態とする。

冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。

第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１流出分岐管（56d）と第３流出分岐管（56f）に分流する。

第１流出分岐管（56d）を流れる冷媒は、第１四路切換弁（17）及び室外ガス配管（58）を通過して室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気に放熱して凝縮する。室外熱交換器（12）で凝縮した液冷媒は、第１液管（59）を介してレシーバ（15）に流入し、該レシーバ（15）に貯留される。

吐出配管（56）の第３流出分岐管（56f）に流入した冷媒は、第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）を通って冷蔵熱交換器（31）へ流入し、冷蔵熱交換器（31）に付着した霜に熱を与えて霜を溶かす。冷蔵熱交換器（31）から流出した冷媒は、第２液側連絡配管（54）の第１分岐液管（54a）を流れて室外ユニット（10）へ流入し、冷媒戻り配管（80）を通ってレシーバ（15）に流入し、室外熱交換器（12）からレシーバ（15）へ流入した冷媒と合流する。

レシーバ（15）に貯留された液冷媒は、レシーバ（15）から流出して凍結防止管（57）を通過し、第３液管（62）を介して第１液側連絡配管（52）に流入する。

第１液側連絡配管（52）に流入した冷媒は、室内膨張弁（23）で減圧された後、室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気から吸熱して蒸発する。その結果、室内空気が冷却される。室内熱交換器（22）で蒸発した冷媒は、第１ガス側連絡配管（51）、第１四路切換弁（17）及び第２四路切換弁（18）を通過して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。

上述のようにして吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）に吸入されて圧縮される。

〈暖房時のデフロスト運転〉
図７に示す暖房時のデフロスト運転では、室内を暖房すると同時に、冷蔵庫（30a）の冷蔵熱交換器（32）に付着した霜が除去される。コントローラ（100）は、第１四路切換弁（17）を第１状態に切り換え、第２四路切換弁（18）及び第３四路切換弁（19）を第２状態に切り換え、室外膨張弁（14）の開度を適宜調節し、室内膨張弁（23）と冷蔵膨張弁（33）の開度を全開にする。また、コントローラ（100）は、冷凍膨張弁（43）と開閉弁（64）を全閉に制御し、圧力調整弁（67）を全開に制御し、ブースタユニット（45）を停止状態とする。

冷媒回路（2）では以下のように冷媒が循環する。

第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）で圧縮された冷媒は、吐出配管（56）において合流してから油分離器（16）において潤滑油が分離され、第１流出分岐管（56d）と第３流出分岐管（56f）に分流する。

第１流出分岐管（56d）を流れる冷媒は、第１四路切換弁（17）、及び第１ガス側連絡配管（51）を通過して室内熱交換器（22）に流入する。室内熱交換器（22）では、冷媒が室内空気に放熱して凝縮する。室内熱交換器（22）で凝縮した液冷媒は、第１液側連絡配管（52）を流れる。第１液側連絡配管（52）を流れる液冷媒は、室外ユニット（10）に流入し、第２分岐管（79）を通ってレシーバ（15）へ流入する。

吐出配管（56）の第３流出分岐管（56f）に流入した冷媒は、第２ガス側連絡配管（53）の第１分岐ガス管（53a）を通って冷蔵熱交換器（31）へ流入し、冷蔵熱交換器（31）に付着した霜に熱を与えて霜を溶かす。冷蔵熱交換器（31）から流出した冷媒は、第２液側連絡配管（54）の第１分岐液管（54a）を流れて室外ユニット（10）へ流入し、冷媒戻り配管（80）を通ってレシーバ（15）に流入し、室内熱交換器（22）からレシーバ（15）へ流入した冷媒と合流する。

レシーバ（15）に流入した液冷媒は、レシーバ（15）から流出して第２液管（60）を流れ、過冷却熱交換器（76）を通ってからバイパス管（61）に流入する。過冷却熱交換器（76）を流出してからバイパス管（61）に流入した冷媒は、室外膨張弁（14）で減圧された後、室外熱交換器（12）に流入する。室外熱交換器（12）では、冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。室外熱交換器（12）で蒸発した冷媒は、室外ガス配管（58）、第１四路切換弁（17）及び第２四路切換弁（18）を介して吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入する。

上述のようにして吸入配管（55）の第２流入分岐管（55b）に流入した冷媒は、第１流出分岐管（55c）、第２流出分岐管（55d）及び第３流出分岐管（55e）にそれぞれ分流する。そして、第１〜第３流出分岐管（55c，55d，55e）に流入した冷媒は、それぞれ対応する第１〜第３圧縮機（13a，13b，13c）に吸入されて圧縮される。

〈第２暖房冷却運転時において蒸発能力の低下を抑制するための制御〉
上述したように、第２暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）及び室内熱交換器（22）が凝縮器となり、冷蔵熱交換器（32）及び冷凍熱交換器（42）が蒸発器となる冷凍サイクルが行われる。この第２暖房冷却運転において、室外熱交換器（12）や室内熱交換器（22）に多くの液冷媒が溜まり込んでしまうと、冷蔵熱交換器（32）及び冷凍熱交換器（42）に供給される冷媒の量が不足し、冷蔵熱交換器（32）や冷凍熱交換器（42）の蒸発能力が低下してしまうおそれがある。

そこで、本実施形態の第２暖房冷却運転では、室外熱交換器（12）及び室内熱交換器（22）のうち液冷媒が多く溜まっていると判断される方の熱交換器から、液冷媒を排出するように、各流量調節弁（室外膨張弁（14）及び室内膨張弁（23））の開度を調節する制御が行われる。この制御の詳細について図９のフローチャートを参照しながら説明する。

第２暖房冷却運転では、ステップST11及びステップST13において、判定部（103）が第１過冷却度（SC1）と第２過冷却度（SC2）の大小関係の比較を行う。ステップST11において、室外熱交換器（12）に対応する第１過冷却度（SC1）が室内熱交換器（22）に対応する第２過冷却度（SC2）よりも大きい場合、室外膨張弁（14）の開度を所定開度（例えば１０パルス）大きくする（ST12）。つまり、SC1＞SC2の条件が成立する場合、室外熱交換器（12）の全体に占める液冷媒の割合が大きく、室外熱交換器（12）に多くの液冷媒が溜まっていると判断できる。そこで、ST11の条件が成立する場合、ステップST12へ移行し、室外膨張弁（14）の開度を大きくする。この結果、室外熱交換器（12）側の冷媒の流路の抵抗が小さくなり、室外熱交換器（12）の冷媒の流量が大きくなる。これにより、室外熱交換器（12）に溜まった液冷媒を排出できる。

一方、ステップST13において、室内熱交換器（22）に対応する第２過冷却度（SC2）が室外熱交換器（12）に対応する第１過冷却度（SC1）よりも大きい場合、室外膨張弁（14）の開度を所定開度（例えば１０パルス）小さくする（ST14）。つまり、SC2＞SC1の条件が成立する場合、室内熱交換器（22）の全体に占める液冷媒の割合が大きく、室内熱交換器（22）に多くの液冷媒が溜まっていると判断できる。そこで、ST13の条件が成立する場合、ステップST14へ移行し、室外膨張弁（14）の開度を小さくする。この結果、室外熱交換器（12）側の冷媒の流路の抵抗が大きくなり、室内熱交換器（22）の冷媒の流量が大きくなる。これにより、室内熱交換器（22）に溜まった液冷媒を排出できる。

このように室外膨張弁（14）の開度を制御することで、室内熱交換器（22）及び室外熱交換器（12）のうち液冷媒が多く溜まっている方の熱交換器から、液冷媒を速やかに排出できる。この結果、蒸発器となる冷蔵熱交換器（32）や冷凍熱交換器（42）に送られる冷媒の量を十分に確保できる。

一方、このように室外膨張弁（14）の開度を適宜調節すると、室外膨張弁（14）及び室内膨張弁（23）の下流側の液ラインの圧力が過剰に低くなる可能性もある。このように液ラインの圧力が低下すると、例えば冷蔵膨張弁（33）の前後の圧力差が小さくなり、冷蔵膨張弁（33）を冷媒が通過するための圧力差を十分に確保できない可能性がある。そこで、本実施形態では、冷蔵膨張弁（33）の前後の圧力差が所定値よりも低い場合に、該冷蔵膨張弁（33）の流入側（液ライン）の冷媒の圧力を増大させる制御を行う。

具体的には、ステップST15において、圧力差（ΔP）が所定値よりも小さいか否かの判定が行われる。ここで、圧力差（ΔP）は、冷蔵膨張弁（33）の前後の圧力差である。冷蔵膨張弁（33）の流入側の圧力は、例えば第２液管（60）の圧力センサ（119）の検出値によって得ることができる。また、冷蔵膨張弁（33）の流出側の圧力は、冷蔵熱交換器（32）の蒸発圧力に相当する。この蒸発圧力は、冷蔵熱交換器（32）の蒸発温度センサ（123）の検出温度に相当する飽和圧力である。

ステップST15において、圧力差（ΔP）が所定値よりも低い場合、冷蔵膨張弁（33）を通過する冷媒の圧力が不足していると判断できる。そこで、この条件が成立する場合、本実施形態のコントローラ（100）は、室外ファン（12a）の風量を増大させる制御を行う。室外ファン（12a）の風量が小さくなると、冷媒回路（2）の高圧圧力が上昇するため、冷蔵膨張弁（33）の流入側の圧力も上昇する。この結果、圧力差（ΔP）を増大でき、冷蔵膨張弁（33）を通過する冷媒の圧力を確保できる。

−実施形態の効果−
上記実施形態では、室外熱交換器（12）及び室内熱交換器（22）が凝縮器となる第２暖房冷却運転において、室外熱交換器（12）及び室内熱交換器（22）のうち過冷却度が大きい方の熱交換器に対応する室外膨張弁（14）の開度を大きくする。これにより、室外熱交換器（12）や室内熱交換器（22）に溜まった液冷媒を速やかに排出でき、冷蔵熱交換器（32）や冷凍熱交換器（42）へ供給される冷媒の量を十分に確保できる。この結果、冷蔵熱交換器（32）や冷凍熱交換器（42）の蒸発能力、ひいては冷却能力を十分に確保でき、冷凍装置（1）の信頼性を向上できる。

上記実施形態では、室外に設けられる室外膨張弁（14）の開度を制御するため、室外熱交換器（12）を流れる冷媒の流量が変化したとしても、室内の暖房には直接的な影響がない。従って、室内の暖房の快適性を確保できる。

上記実施形態では、冷蔵膨張弁（33）の前後の圧力差（ΔP）が小さい条件下において、室外ファン（12a）の風量を低下させる。これにより、冷蔵膨張弁（33）を冷媒が流れるための差圧を速やかに確保でき、冷蔵熱交換器（32）に冷媒を供給できる。この結果、冷凍装置（1）の信頼性を更に向上できる。

このように室外ファン（12a）の風量を低下させたとしても、室内の暖房には直接的な影響がない。従って、室内の暖房の快適性を確保できる。

《変形例》
上記実施形態においては、以下のような変形例の構成としてもよい。

〈変形例１〉
上記実施形態のコントローラ（100）は、第１過冷却度（SC1）が第２過冷却度（SC2）よりも大きい条件（第１条件）が成立すると、第１流量調節弁としての室外膨張弁（14）の開度を増大させている。また、上記実施形態のコントローラ（100）は、第２過冷却度（SC2）が第１過冷却度（SC1）よりも大きい条件（第２条件）が成立すると、第１流量調節弁としての室外膨張弁（14）の開度を減少させている。

しかし、図１０に示すように、変形例１のコントローラ（100）は、第１条件が成立する場合に、第１流量調節弁としての室外膨張弁（14）の開度を増大させ（ステップST12）、且つ第２流量調節弁としての室内膨張弁（23）の開度を減少させる（ステップST17）。これにより、室外熱交換器（12）側により多くの冷媒を流すことができ、室外熱交換器（12）の内部の液冷媒を速やかに排出できる。

同様に、変形例１のコントローラ（100）は、第２条件が成立する場合に、第１流量調節弁としての室外膨張弁（14）の開度を減少させ（ステップST14）、且つ第２流量調節弁（23）としての室内膨張弁（23）の開度を増大させる（ステップST18）。これにより、室内熱交換器（22）側により多くの冷媒を流すことができ、室内熱交換器（22）の内部の液冷媒を速やかに排出できる。

〈変形例２〉
図示は省略するが、変形例２のコントローラ（100）は、第１過冷却度（SC1）が第２過冷却度（SC2）よりも大きい条件（第１条件）が成立すると、第２流量調節弁としての室内膨張弁（23）の開度を減少させる一方、第１流量調節弁としての室外膨張弁（14）の開度は調節しない。この制御によっても、室外熱交換器（12）の内部の液冷媒を排出できる。同様に、変形例２のコントローラ（100）は、第２過冷却度（SC2）が第１過冷却度（SC1）よりも大きい条件（第２条件）が成立すると、第２流量調節弁としての室内膨張弁（23）の開度を増大させる一方、第１流量調節弁としての室外膨張弁（14）の開度は調節しない。この制御によっても、室内熱交換器（22）の内部の液冷媒を排出できる。

〈変形例３〉
変形例３は、液冷媒を示す指標が上述した各形態と異なる。図１１に示すように、変形例３では、室外熱交換器（12）を流出する冷媒の温度（（T1）、以下、第１冷媒温度ともいう）と、室内熱交換器（22）を流出する冷媒の温度（（T2）、以下、第２冷媒温度ともいう）とが、上記指標として用いられる。変形例３では、判定部（103）が、第１温度センサ（118）で検出した第１冷媒温度（T1）と、第２温度センサ（122）で検出した第２冷媒温度（T2）との大小の比較を行う。

つまり、室外熱交換器（12）の凝縮温度（Te1）と、室内熱交換器（22）の凝縮温度（Te2）とは、上述したように等しいとみなすことができる。このため、第２冷媒温度（T2）が第１冷媒温度（T2）よりも高い場合、実質的には第１過冷却度（SC1）が第２過冷却度（SC2）よりも大きいと判断できる。また、第１冷媒温度（T1）が第２冷媒温度（T2）よりも高い場合、実質的には第２過冷却度（SC2）が第１過冷却度（SC1）よりも小さいと判断できる。

そこで、変形例３では、ステップS21において、第２冷媒温度（T2）が第１冷媒温度（T1）よりも高い条件（第３条件）が成立する場合に、室外熱交換器（12）の過冷却度が大きく、室外熱交換器（12）に液冷媒が溜まっていると判断し、室外膨張弁（14）の開度を増大させる（ステップST12）。また、ステップST23において、第１冷媒温度（T1）が第２冷媒温度（T2）よりも高い条件（第４条件）が成立する場合に、室内熱交換器（22）の過冷却度が大きく、室内熱交換器（22）に液冷媒が溜まっていると判断し、室外膨張弁（14）の開度を減少させる（ステップST14）。

〈変形例４〉
変形例４は、液冷媒を示す指標が上述した各形態と異なる。変形例４では、室外熱交換器（12）を流出した冷媒の圧力（（P1）、以下、第１冷媒圧力ともいう）と、室内熱交換器（22）を流出した冷媒の圧力（（P2）、以下、第２冷媒圧力ともいう）とが、上記指標として用いられる。

具体的には、図１２に示す変形例４の冷媒回路（2）の室外回路（11）には、第１圧力センサ（151）と第２圧力センサ（152）とが設けられる。第１圧力センサ（151）は、第１液管（59）と第２分岐管（79）の合流部（C）を基準とした場合に、第１液管（59）における合流部（C）のやや上流側に設けられる。第２圧力センサ（152）は、第２分岐管（79）のうち合流部（C）のやや上流側に設けられる。合流部（C）から第１圧力センサ（151）までの配管長Ｌ１と、合流部（C）から第２圧力センサ（152）までの配管長Ｌ２とは概ね等しくなっている。第１圧力センサ（151）は、室外熱交換器（12）を流出した冷媒の圧力（（P1）、以下、第１冷媒圧力ともいう）を検出する。第２圧力センサ（152）は、室内熱交換器（22）を流出した冷媒の圧力（（P2）、以下、第２冷媒圧力ともいう）を検出する。

変形例４の判定部（103）は、第２冷媒圧力（P2）が第１冷媒圧力（P1）よりも大きくなると、室外熱交換器（12）に液冷媒が溜まっていると判断する。逆に、第１冷媒圧力（P1）が第２冷媒圧力（P2）よりも大きくなると、室内熱交換器（22）に液冷媒が溜まっていると判断する。この点について詳細に説明する。

第１圧力センサ（151）から合流部（C）までを冷媒が流れる際の圧力降下（（ΔPd1）、第１圧力降下ともいう）は、第１冷媒圧力（P1）と、合流部（C）での冷媒の圧力（Pc）との差分（P1−Pc）で表すことができる。一方、第２圧力センサ（152）から合流部（C）までを冷媒が流れる際の圧力降下（（ΔPd2）、第２圧力降下ともいう）は、第２冷媒圧力（P2）と、合流部（C）での冷媒の圧力（PC）との差分（P2-Pc）で表すことができる。ここで、例えば室外熱交換器（12）側に液冷媒が溜まると、第１圧力センサ（151）から合流部（C）までを流れる液冷媒の流量が小さくなり、第１圧力降下（ΔPd1）が第２圧力降下（ΔPd2）よりも小さくなる。ここで、圧力降下を求める両者の差分（P1−Pc）、（P2−Pc）の式において、合流部（C）の圧力（Pc）は互いに等しい。従って、室外熱交換器（12）に液冷媒が溜まり込んだ状態では、第２冷媒圧力（P2）が第１冷媒圧力（P1）よりも大きくなる。逆に、室内熱交換器（22）に液冷媒が溜まり込んだ状態では、第１冷媒圧力（P1）が第２冷媒圧力（P2）よりも大きくなる。

そこで、変形例４では、図１３に示すステップS31において、第２冷媒圧力（P2）が第１冷媒圧力（P1）よりも高い条件（第５条件）が成立する場合に、室外熱交換器（12）に液冷媒が溜まっていると判断し、室外膨張弁（14）の開度を増大させる（ステップST12）。また、ステップST33において、第１冷媒圧力（P1）が第２冷媒圧力（P2）よりも高い条件（第６条件）が成立する場合に、室内熱交換器（22）に液冷媒が溜まっていると判断し、室外膨張弁（14）の開度を減少させる（ステップST14）。

〈変形例５〉
上述した各形態では、冷蔵膨張弁（33）の前後の圧力差（ΔP）が所定値よりも小さい場合に室外ファン（12a）の風量を低下させる。これに対し、変形例５では、冷蔵膨張弁（33）の前後の圧力差（ΔP）が所定値よりも小さい場合に、圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒を接続配管（65）を介して冷蔵膨張弁（33）の流入側へ送る（図１５を参照）。具体的には、図１４のステップST15において、冷蔵膨張弁（33）の前後の圧力差（ΔP）が所定値よりも小さい場合に、閉状態であった開閉弁（64）を開状態とする。これにより、圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒の一部は第３流出分岐管（56f）、第３四路切換弁（19）、及び接続配管（65）を流れ、冷蔵膨張弁（33）の流入側の液ラインへ送られる。この結果、冷蔵膨張弁（33）の流入側の圧力が増大し、ひいては圧力差（ΔP）が大きくなる。従って、冷蔵膨張弁（33）を通過する冷媒の圧力を十分に確保できる。

《その他の実施形態》
図１６に示すように、上記実施形態において、給湯ユニット（25）を付与してもよい。この例では、室内ユニット（20）と並列に給湯ユニット（25）が設けられている。給湯ユニット（25）は、室内に設置され、給湯回路（26）と該給湯回路（26）を収容する給湯ケーシング（25a）とを有している。給湯回路（26）は、ガス側端が第１ガス側連絡配管（51）に接続され、液側端が第１液側連絡配管（52）に接続されている。給湯回路（26）には、ガス側端から順に、給湯熱交換器（27）及び給湯膨張弁（膨張機構）（28）が設けられている。給湯熱交換器（27）は、冷媒回路（2）の冷媒が流れる冷媒通路（27a）と、温水回路（29）の水が流れる水通路（27b）とを有し、冷媒と水とが熱交換をする熱交換器である。この例では、暖房運転時において、給湯熱交換器（27）が凝縮器となることで、水通路（27b）を流れる水が加熱される。この結果、温水回路（29）において温水が生成される。

上記実施形態の冷媒回路（2）は、連絡配管が４本のいわゆる４管式である。しかし、連絡配管が４本のいわゆる３管式において本発明を適用することもできる。

室外熱交換器（12）の冷媒の凝縮温度、及び流出する冷媒の温度とから第１過冷却度（SC1）を求めてもよい。同様に、室内熱交換器（22）の冷媒の凝縮温度、及び流出する冷媒の温度とから第２過冷却度（SC2）を求めてもよい。

図８等のステップST15において、冷蔵膨張弁（33）でなく、冷凍膨張弁（43）の前後の圧力差（ΔP）を検出し、この圧力差（ΔP）が所定値よりも小さい場合に、室外ファン（12a）の風量を低下させたり、バイパス流路（65）を開放したりしてもよい。また、室内ファン（22a）の風量を低下させることで圧力差（ΔP）を増大させることもできる。

上述した実施形態、変形例、及びその他の実施形態の各構成は、冷凍装置（1）の機能を損なわない限りにおいて、適宜組み合わせることができる。

本発明は、冷凍装置について有用である。

２ 冷媒回路
１２ 室外熱交換器（熱源側熱交換器）
１２ａ 室外ファン（熱源側ファン）
１３ａ 第１圧縮機（圧縮機）
１３ｂ 第２圧縮機（圧縮機）
１３ｃ 第３圧縮機（圧縮機）
１４ 室外膨張弁（第１流量調節弁）
２２ 室内熱交換器（第１利用側熱交換器）
２２ａ 室内ファン（第１利用側ファン）
２３ 室内膨張弁（第２流量調節弁）
３２ 冷蔵熱交換器（第２利用側熱交換器）
４２ 冷凍熱交換器（第２利用側熱交換器）
３３ 冷蔵膨張弁（膨張弁）
４３ 冷凍膨張弁（膨張弁）
６５ 接続配管（バイパス流路）
１００ コントローラ（制御部）

Claims (5)

1. 圧縮機（13a,13b,13c）、熱源側熱交換器（12）、第１利用側熱交換器（22）、第２利用側熱交換器（32,42）が接続される冷媒回路（2）を備え、前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）で冷媒がそれぞれ凝縮し且つ前記第２利用側熱交換器（32,42）で冷媒が蒸発する運転が可能な冷凍装置であって、
   前記冷媒回路（2）には、前記熱源側熱交換器（12）の流出側に設けられる第１流量調節弁（14）と、前記第１利用側熱交換器（22）の流出側に設けられる第２流量調節弁（23）とが接続され、
   前記運転中に前記熱源側熱交換器（12）及び第１利用側熱交換器（22）に溜まった液冷媒の量を示す指標に基づいて各流量調節弁（14,23）の開度を調節する制御部（100）とを備え、
   前記冷媒回路（2）には、蒸発器としての第２利用側熱交換器（32,42）の流入側に膨張弁（33,43）が接続され、
   前記制御部（100）は、前記運転中に前記膨張弁（33,43）の前後の圧力差（ΔP）が所定値よりも低い条件が成立すると、前記膨張弁（33,43）の流入側の冷媒の圧力を増大させることを特徴とする冷凍装置。
2. 請求項１において、
   前記制御部（100）は、
   前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）を流出する冷媒の過冷却度（SC1,SC2）を前記指標として用いるとともに、
   前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）のうち前記過冷却度（SC1,SC2）が大きい方に対応する流量調節弁（14,23）の開度を大きくする制御と、前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）のうち前記過冷却度（SC1,SC2）が小さい方に対応する流量調節弁（14,23）の開度を小さくする制御との少なくとも一方の制御を行うことを特徴とする冷凍装置。
3. 請求項１において、
   前記制御部（100）は、
   前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）を流出する冷媒の温度（T1,T2）を前記指標として用いるとともに、
   前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）のうち前記冷媒の温度（T1,T2）が低い方に対応する流量調節弁（14,23）の開度を大きくする制御と、前記熱源側熱交換器（12）及び前記第１利用側熱交換器（22）のうち前記冷媒の温度（T1,T2）が高い方に対応する流量調節弁（14,23）の開度を小さくする制御との少なくとも一方の制御を行うことを特徴とする冷凍装置。
4. 請求項１乃至３のいずれか１つにおいて、
   前記熱源側熱交換器（12）に対応する熱源側ファン（12a）と、
   前記第１利用側熱交換器（22）に対応する第１利用側ファン（22a）とを備え、
   前記制御部（100）は、前記条件が成立すると前記熱源側ファン（12a）及び第１利用側ファン（22a）の少なくとも一方の風量を低下させることを特徴とする冷凍装置。
5. 請求項１乃至４のいずれか１つにおいて、
   前記冷媒回路（2）には、前記熱源側熱交換器（12）をバイパスして前記圧縮機（13a,13b,13c）の吐出側と前記膨張弁（33,43）の流入側とを繋ぐバイパス流路（65）が接続され、
   前記制御部（100）は、前記条件が成立すると、前記圧縮機（13a,13b,13c）の吐出冷媒を前記バイパス流路（65）を介して前記膨張弁（33,43）の流入側へ送ることを特徴とする冷凍装置。

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