JP6500760B2 - 電力変換装置 - Google Patents

Description

本発明は、電力変換装置に関する。

従来、ハイブリッド自動車や電気自動車は、高電圧バッテリおよび電力変換装置を搭載している。高電圧バッテリは、車両駆動用のモータを駆動するための電力変換装置に電力を供給する。電力変換装置は、高電圧バッテリの高電圧から低電圧に変換するＤＣＤＣコンバータが搭載されている。ＤＣＤＣコンバータによって変換された低電圧は、自動車のライトやラジオなどの補機に電力を供給する。

特許文献１に記載のように、直流電圧を交流電圧に変換するパワー半導体モジュールと、直流電圧を異なる直流電圧に変換するＤＣＤＣコンバータとを備える電力変換装置が開示されている。

特開２０１３−２１１９４３号公報

電力変換装置等の機器は、自動車の居住性を良くするため、限られたスペース内に搭載する必要があり、小型化が求められている。特許文献１に記載のように、パワー半導体モジュール、および、ＤＣＤＣコンバータ等からの各入力端子までの配線距離を短くすることによって電力変換装置を小型化することが提案されている。

しかしながら、電力変換装置をさらに小型にするためには、配線距離を短くするだけではなく、電力変換装置に搭載される機器を小型にする必要がある。電力変換装置を小型化するために、電力変換装置に搭載されるＤＣＤＣコンバータを小型化することが考えられる。ＤＣＤＣコンバータを小型にするため、ＤＣＤＣコンバータの高周波化が進展していくことが予想される。

ところで、従来、ＤＣＤＣコンバータに用いられるＳｉ−ＭＯＳＦＥＴ（シリコン金属酸化物半導体電界効果トランジスタ）は、数百ｋＨｚのスイッチング周波数で駆動されている。近年、Ｓｉ半導体デバイスに比べ飛躍的に性能を向上したＳｉＣやＧａＮに代表される次世代半導体デバイスによって、ＤＣＤＣコンバータの高周波化に拍車を掛けている。ＤＣＤＣコンバータの高周波化が進展しているが、ＤＣＤＣコンバータの高周波化を妨げる要因として、ラジオノイズの悪化が考えられる。

従来のＤＣＤＣコンバータのスイッチング周波数においても、３次高調波以上の高い次数の高調波成分によって、自動車に搭載されるラジオにノイズが混入することが問題となっている。ラジオノイズの原因として、配線に流れるコモンモード電流に起因する輻射ノイズがラジオアンテナに重畳することによってラジオに雑音等が混入する原因となっている。

今後、ＤＣＤＣコンバータの小型化のために更なるＤＣＤＣコンバータの高周波化を行うとき、スイッチング周波数の基本波がラジオ周波数と近い値となり、現状以上にラジオノイズの問題が深刻になると考えられる。

本発明は、このような点に鑑みて創作されたものであり、その目的は、ラジオノイズを抑制し、ＤＣＤＣコンバータを小型化可能にする電力変換装置を提供することにある。

本発明の電力変換装置は、インバータ（２４、２５）、ＤＣＤＣコンバータ（８０）、および、ケース（４０）を備える。
インバータは、バッテリ（２０）から供給される直流電圧を交流電圧に変換する。
ＤＣＤＣコンバータは、バッテリ（２０）から供給される直流電圧を昇圧または降圧する。

ケースは、インバータを６方向から取り囲む複数の壁部（４０１〜４０４）、バッテリから電力線が接続されインバータに電圧を入力するインバータ入力端子（４１）、および、ＤＣＤＣコンバータへの電力線が接続されＤＣＤＣコンバータに電圧を入力するコンバータ入力端子（８１）を有する。

複数の壁部において、互いに対向して配置される２つの壁部を基準壁部（４０１）および対向壁部（４０２）とし、基準壁部および対向壁部の両方と互いに隣接する壁部のうち、最も長い辺を有する壁部を底壁部とすると、インバータ入力端子は、この最も長い辺の垂直二等分面である仮想面に対して、基準壁部側に配置されている。
コンバータ入力端子は、仮想面に対して、対向壁部側に配置されている。

本発明の電力変換装置において、インバータ入力端子、および、コンバータ入力端子が仮想面に対して、互いに反対側に配置されている。また、インバータ入力端子およびコンバータ入力端子は、それぞれ壁部に隣接して設けられている。このような構成にすることによって、電力変換装置内部のインピーダンスが増加するため、コモンモード電流に起因する輻射ノイズを抑制することができる。

輻射ノイズが抑制されることによって、ラジオノイズを抑制することができる。ラジオノイズが抑制され、ＤＣＤＣコンバータのスイッチング周波数を高周波化することができる。ＤＣＤＣコンバータを高周波化することができるため、ＤＣＤＣコンバータを小型化可能になる。

本発明の第１実施形態における電力変換装置が用いられる駆動システム。 本発明の第１実施形態におけるノイズフィルタの等価回路図。 本発明の第１実施形態におけるＤＣＤＣコンバータの等価回路図。 本発明の第１実施形態におけるケースの上面図。 本発明の第２実施形態におけるケースの上面図。 （ａ）図５のＶＩａ−ＶＩａから見たケースの側面図、（ｂ）図５のＶＩｂ−ＶＩｂから見たケースの側面図。 本発明の第３実施形態における電力変換装置の等価回路図。 本発明の第４実施形態における電力変換装置の等価回路図。 本発明の第５実施形態における電力変換装置の等価回路図。 本発明の第６実施形態における電力変換装置の等価回路図。 本発明の第７実施形態における電力変換装置の等価回路図。 その他実施形態におけるケースの上面図。

以下、本発明の実施形態による電力変換装置を図１〜図１１に基づいて説明する。複数の実施形態の説明において、第１実施形態と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明する。また、「本実施形態」という場合、第１〜第７実施形態を包括する。これらの実施形態の電力変換装置は、例えば、インバータ、および、補機に電力供給するＤＣＤＣコンバータを駆動するシステムに用いられる。
（第１実施形態）

電力変換装置１０１を含むモータ駆動システムの構成について、図１を参照して説明する。
図１に示すように、モータ駆動システムで用いられるモータジェネレータ２６、２７、および、電力変換装置１０１が備えられる。
モータジェネレータ２６、２７は、永久磁石式同期型の３相交流のモータで、例えば、ハイブリッド自動車搭載されるシリーズパラレルハイブリッドシステムに用いられるモータジェネレータである。バッテリ２０からの電力で駆動されることによりトルクを発生する電動機としての機能、および、車両の制動時に駆動されて発電する発電機としての機能を兼ね備える。

電力変換装置１０１は、バッテリ２０、コモンモードコンデンサ２１、フィルタコンデンサ２２、昇圧コンバータ３０、平滑コンデンサ２３、インバータ２４、２５、ノイズフィルタ６０、ＤＣＤＣコンバータ８０、および、ケース４０を備える。以下、「モータジェネレータ」を「ＭＧ」と記載し、ＤＣＤＣコンバータを「ＤＤＣ」と記載する。また、図中、インバータを「ＩＮＶ」と記載する。

バッテリ２０は、ケース４０のインバータ入力端子４１に接続され、例えば、ニッケル水素、または、リチウムイオン等の充放電可能な二次電池により構成される直流電源である。バッテリ２０に替えて、電気二重層キャパシタ等の蓄電装置を直流電源として用いてもよい。バッテリ２０が印加する電圧をバッテリ電圧Ｖｂとする。

コモンモードコンデンサ２１は、バッテリ２０と並列に接続され、２つのコンデンサの直列接続体であり、接続点がグランドラインに接続される、所謂「Ｙコンデンサ」である。また、コモンモードコンデンサ２１は、バッテリ２０から高電位ラインＬｐ１、および、低電位ラインＬｇ１を介して伝導されるコモンモード電流をグランドラインに落とし、コモンモードノイズを抑制する。

フィルタコンデンサ２２は、バッテリ２０と並列に接続され、１つのコンデンサで構成される、所謂「Ｘコンデンサ」である。また、フィルタコンデンサ２２は、バッテリ２０からのノーマルモードノイズを抑制する機能、および、バッテリ電圧Ｖｂの変動を平滑化する機能を兼ね備える。

昇圧コンバータ３０は、リアクトル３１、および、昇圧部３２を含む。昇圧コンバータ３０は、バッテリ電圧Ｖｂを昇圧し、昇圧電圧Ｖｓを生成する。生成された昇圧電圧Ｖｓがインバータ２４、２５に出力される。
リアクトル３１は、電流の変化に伴って発生する誘起電圧による電気エネルギーを蓄積、および、放出可能である。
昇圧部３２は、直列接続された２つのスイッチング素子３３、３４、および、各スイッチング素子３３、３４に対して並列に接続された還流ダイオード３５、３６を含む。

高電位側のスイッチング素子３３は、リアクトル３１の出力端およびインバータ２４、２５の高電位ラインＬｐ１の間に接続されている。低電位側のスイッチング素子３４は、リアクトル３１の出力端およびインバータ２４、２５の低電位ラインＬｇ１の間に接続されている。還流ダイオード３５、３６は、低電位側から高電位側への電流を許容する向きに設けられている。

動作時には、高電位側のスイッチング素子３３がオフで、低電位側のスイッチング素子３４がオンのとき、バッテリ２０からリアクトル３１に電流が流れることによりエネルギーが蓄積される。また、高電位側のスイッチング素子３３がオンで、低電位側のスイッチング素子３４がオフのとき、リアクトル３１に蓄積されたエネルギーが放出されることにより、バッテリ電圧Ｖｂに誘起電圧が重畳された昇圧電圧Ｖｓがインバータ２４、２５側に出力される。

平滑コンデンサ２３は、昇圧コンバータ３０、および、インバータ２４の間に、インバータ２４と並列に接続され、インバータ２４、２５に出力される昇圧電圧Ｖｓの変動を平滑化する。
インバータ２４、２５は、ブリッジ接続される６つのスイッチング素子により構成され、昇圧電圧Ｖｓが印加される。インバータ２４、２５は、ＰＷＭ制御や位相制御によって各相のスイッチング素子がオンオフされることにより、直流電圧を三相交流電圧に変換してＭＧ２６、２７に供給する。

ノイズフィルタ６０は、コンバータ入力端子８１とインバータ入力端子４１との間に配置され、フィルタコンデンサ２２と並列に接続されており、ノーマルモードノイズ、および、コモンモードノイズを抑制する。
図２に示すように、ノイズフィルタ６０は、フィルタ入力端子６１、フィルタ出力端子６２、コモンモードコンデンサ６３、６４、ラインコンデンサ６５、６６、ノーマルモードチョークコイル６７、および、コモンモードチョークコイル６８を有する。

フィルタ入力端子６１は、第１フィルタ入力端子６１１、および、第２フィルタ入力端子６１２を含む。フィルタ出力端子６２は、第１フィルタ出力端子６２１、および、第２フィルタ出力端子６２２を含む。
コモンモードコンデンサ６３、６４は、Ｙコンデンサであり、高電位ラインＬｐ２、および、低電位ラインＬｇ２を介して伝導されるコモンモード電流をグランドラインに落とし、コモンモードノイズを抑制する。
ラインコンデンサ６５、６６は、高電位ラインＬｐ２、および、低電位ラインＬｇ２を介して伝導されるノーマルモードノイズを抑制する。

ノーマルモードチョークコイル６７は、１つのコアに１本の導線を巻いた構造で、第１フィルタ入力端子６１１、および、コモンモードチョークコイル６８の間で直列に接続されている。ノーマルモードチョークコイル６７は、ノーマルモードチョークコイル６７にノーマルモード電流が流れるとき、ノーマルモードチョークコイル６７において磁束を発生する。ノーマルモードチョークコイル６７において磁束を発生するとき、インダクタとして働きノーマルモードノイズを抑制する。

コモンモードチョークコイル６８は、第１コイル６８１、および、第２コイル６８２を含み、１つのコアに２本の導線を巻いた構造である。第１コイル６８１、および、第２コイル６８２の導線の巻き方向は互いに反対方向になっている。コモンモードチョークコイル６８は、第１コイル６８１、および、第２コイル６８２にコモンモード電流が流れるとき、発生する磁束が互いに強め合う。互いに磁束が強めあうため、コモンモードチョークコイル６８は、大きなインピーダンスが発生するインダクタとして働き、コモンモードノイズを抑制する。

ＤＤＣ８０は、カバー９９に囲まれており、ケース４０のコンバータ入力端子８１に接続されている。ＤＤＣ８０は、バッテリ２０からインバータ入力端子４１を介して印加されるバッテリ電圧Ｖｂの電圧を降圧し、降圧電圧Ｖｄを生成する。
図３に示すように、ＤＤＣ８０は、フルブリッジ型のＤＣＤＣコンバータで、ケース接続端子９２、コンバータ出力端子８２、スイッチング素子９３〜９６、トランス８３、同期整流素子８４、８５、リアクトル８６、および、平滑コンデンサ９０、９１を有する。

ケース接続端子９２は、第１ケース接続端子９２１および第２ケース接続端子９２２を含み、ケース４０のコンバータ入力端子８１と接続されている。
コンバータ出力端子８２は、第１コンバータ出力端子８２１、および、第２コンバータ出力端子８２２を含み、自動車のライトやラジオ等の補機に接続される。

スイッチング素子９３〜９６は、二対の高低電位ラインに配置されて、フルブリッジ回路を構成している。スイッチング素子９３、および、スイッチング素子９５は、高電位ラインＬｐ３に接続され、スイッチング素子９４、および、スイッチング素子９６は、低電位ラインＬｇ３に接続されている。
フルブリッジ回路の一方の対角線のスイッチング素子９３、９６と他方の対角線のスイッチング素子９４、９５とが交互に高速でオンオフし、トランス８３の一次コイル８７に正負の電圧が交互に印加される。

トランス８３は、ケース接続端子９２に接続される一次側、および、コンバータ出力端子８２に接続される二次側の間で電圧を変換する。トランス８３は、一次コイル８７、二次コイル８８、８９を含む。一次コイル８７に正負の電圧が交互に印加されることによって、二次コイル８８、８９に出力され電圧を変換する。

同期整流素子８４、８５は、例えば、ＭＯＳＦＥＴが用いられる。同期整流素子８４は、二次コイル８８に接続され、同期整流素子８５は、二次コイル８９に接続される。同期整流素子８４、８５が交互にオンオフすることで、二次側の電流を同期整流する。
リアクトル８６は、電流の変化に伴って発生する誘起電圧による磁気エネルギーを蓄積、および、放出可能である。
平滑コンデンサ９０、９１は、ケース接続端子９２間、および、コンバータ出力端子８２間の電圧を平滑化する。
（作用）

本実施形態の特徴構成を説明する前に、電力変換装置１０１の作用について説明する。
バッテリ２０からインバータ入力端子４１に、例えば、１００〜３００Ｖのバッテリ電圧Ｖｂが印加される。バッテリ電圧Ｖｂが印加されるとき、昇圧コンバータ３０が、バッテリ電圧Ｖｂを９００Ｖ程度に昇圧し、昇圧電圧Ｖｓを生成する。昇圧電圧Ｖｓがインバータ２４、２５に印加されるとき、インバータ２４、２５は、力行時、直流電圧を三相交流電圧に変換して、ＭＧ２６、２７に供給する。また、インバータ２４、２５は、回生時、ＭＧ２６、２７で発電した交流電流を、バッテリ２０に充電可能に直流電流に変換する。

また、バッテリ電圧Ｖｂが印加されるとき、フルブリッジ回路で構成されるスイッチング素子９３〜９６の高速スイッチングによって、ＤＤＣ８０がバッテリ電圧Ｖｂを１０〜２０Ｖに降圧し、降圧電圧Ｖｄが生成される。生成された降圧電圧Ｖｄが自動車のライトやラジオ等の補機に供給される。このとき、配線に流れるコモンモード電流に起因する輻射ノイズがラジオアンテナに重畳することで、ラジオノイズが発生する。このラジオノイズが発生するため、ＤＤＣ８０の高周波化ができず、従来、ＤＤＣ８０を小型化できなかった。

そこで、ラジオノイズを抑制し、ＤＤＣ８０を小型化可能にするため、ケース４０におけるインバータ入力端子４１、および、コンバータ入力端子８１の配置に「ある工夫」をしている。具体的には、ケース４０におけるインバータ入力端子４１およびコンバータ入力端子８１は、ケース４０を２等分する仮想面Ｓｖに対して、互いに反対側に配置されている。以下、ケース４０について詳細に説明する。

図４に示すように、ケース４０は、直方体形状に形成され、高さ方向の断面が多角形の立体で、６方向から取り囲む複数の壁部を有し、基準壁部４０１および対向壁部４０２を有する。また、ケースは、インバータ入力端子４１およびコンバータ入力端子８１を有する。

基準壁部４０１は、対向壁部４０２と対向しており、対向壁部４０２は、インバータ入力端子４１が投影される範囲Ｓｐを含む。
範囲Ｓｐは、第１インバータ入力端子４１１から対向壁部４０２に向かう仮想面Ｓａ、第２インバータ入力端子４１２から対向壁部４０２に向かう仮想面Ｓｂおよび対向壁部４０２の面で形成される投影面である。また、対向壁部４０２において、範囲Ｓｐ外の壁面をＳｒとする。
ケース４０の長手方向に対して、基準壁部４０１と対向壁部との間で２等分する仮想面をＳｖとする。仮想面Ｓｖは、ケース４０が６方向から投影される投影面で最も外側を２等分する仮想面である。なお、対向壁部４０２は、仮想面Ｓｖに対して、基準壁部４０１の反対側に配置される。

インバータ入力端子４１は、バッテリ２０に接続され、第１インバータ入力端子４１１および第２インバータ入力端子４１２を含む。インバータ入力端子４１は、バッテリ２０からの電力線が接続され、昇圧コンバータ３０を介して、インバータ２４、２５に電圧を入力する。

コンバータ入力端子８１は、ＤＤＣ８０のケース接続端子９２に接続され、第１コンバータ入力端子８１１および第２コンバータ入力端子８１２を含む。コンバータ入力端子８１は、ＤＤＣ８０への電力線が接続されノイズフィルタ６０を経由した電圧をＤＤＣ８０に入力する。

インバータ入力端子４１およびコンバータ入力端子８１は、仮想面Ｓｖに対して互いに反対側に配置されている。インバータ入力端子４１は、基準壁部４０１に設けられ、コンバータ入力端子８１は、対向壁部４０２に設けられている。また、コンバータ入力端子８１は、対向壁部４０２において、範囲Ｓｐ外、すなわち、壁面Ｓｒに設けられている。

インバータ入力端子４１の中点をＰｉとし、コンバータ入力端子８１の中点をＰｃとし、中点Ｐｉおよび中点Ｐｃを結ぶ仮想線をＩｖとする。また、中点Ｐｉおよび中点Ｐｃは仮想面Ｓｖに対して互いに反対側に配置されている。中点Ｐｉは、基準壁部４０１に隣接し、中点Ｐｃは、対向壁部４０２に隣接している。インバータ２４、２５は、ケース４０内で、仮想線Ｉｖ上に配置されている。
（効果）

（１）本実施形態では、インバータ入力端子４１およびコンバータ入力端子８１が仮想面Ｓｖに対して、互いに反対側に配置されている。また、インバータ入力端子４１は基準壁部４０１に設けられ、コンバータ入力端子８１は対向壁部４０２に設けられている。このような構成にすることによって、インバータ入力端子４１およびコンバータ入力端子８１の間において、電力変換装置１０１内のインダクタンスまたはキャパシタンスが活用される。

インダクタンスまたはキャパシタンスが活用されるため、電力変換装置１０１内部のインピーダンスが増加し、コモンモード電流に起因する輻射ノイズを抑制することができる。輻射ノイズを抑制することができるため、ラジオノイズが抑制され、ＤＤＣ８０のスイッチング周波数を高周波化することができる。ＤＤＣ８０を高周波化することができるため、ＤＤＣ８０が小型化可能になる。

（２）また、インバータ２４、２５が仮想線Ｉｖ上にあることによって、インバータ部分に寄生するインダクタンスまたはキャパシタンスを活用することができるため、電力変換装置内部のインピーダンスが増加する。このため、コモンモード電流に起因する輻射ノイズをさらに抑制することができる。

（第２実施形態）
第２実施形態の構成では、ケースの壁部の形態を除き、第１実施形態の構成と同様である。
図５に示すように、電力変換装置１０２のケース４２は、共通辺ＥＣで互いに隣接する二つの壁部である基準壁部４０３、および、隣接壁部４０４を有する。

図６（ａ）に示すように、基準壁部４０３は、複数の辺Ｅ１１〜Ｅ１４によって外形が構成されている。辺Ｅ１１および辺Ｅ１４は互いに対向しており、辺Ｅ１２および辺Ｅ１３は互いに対向している。
図６（ｂ）に示すように、隣接壁部４０４は、複数の辺Ｅ２１〜Ｅ２４によって外形が構成されている。辺Ｅ２１および辺Ｅ２４は互いに対向しており、辺Ｅ２２および辺Ｅ２３が互いに対向している。基準壁部４０３および隣接壁部４０４に共通する辺である辺Ｅ１１、および、辺Ｅ２４を共通辺Ｅｃとする。

インバータ入力端子４１は、基準壁部４０３において、共通辺Ｅｃから最も離れた辺Ｅ１４に隣接している。コンバータ入力端子８１は、隣接壁部４０４において、共通辺Ｅｃから最も離れた辺Ｅ２１に隣接している。第２実施形態においては、第１実施形態と同様の効果を奏する。

（第３実施形態）
第３実施形態の構成では、電力変換装置のノイズフィルタの配置を除き、第１実施形態の構成と同様である。
図７に示すように、電力変換装置１０３のノイズフィルタ１６０は、コモンモードコンデンサ２１およびフィルタコンデンサ２２の間に並列して配置されている。このように、インバータ入力端子４１からノイズフィルタ１６０までの距離が近い形態においても、第１実施形態と同様の効果を奏する。

（第４実施形態）
第４実施形態の構成は、フィルタコンデンサ、および、昇圧コンバータの配置を除き、第１実施形態の構成と同様である。
図８に示すように、電力変換装置１０４のフィルタコンデンサ１２２は、コンバータ入力端子８１側で、昇圧コンバータ１３０およびノイズフィルタ６０の間に配置され、ノイズフィルタ６０と並列して配置されている。

昇圧コンバータ１３０は、コンバータ入力端子８１側で、インバータ２４、２５およびフィルタコンデンサ１２２の間に配置されている。インバータ入力端子４１からフィルタコンデンサ１２２までの距離が離れており、インバータ入力端子４１から昇圧コンバータ１３０までの距離が離れている。第４実施形態においても、第１実施形態と同様の効果を奏する。

（第５実施形態）
第５実施形態の構成は、フィルタコンデンサの配置を除き、第１実施形態の構成と同様である。
図９に示すように、電力変換装置１０５のフィルタコンデンサ２２２は、インバータ２４、２５およびノイズフィルタ６０の間に配置され、ノイズフィルタ６０と並列して配置されている。このように、インバータ入力端子４１からフィルタコンデンサ１２２までの距離が離れた形態においても、第１実施形態と同様の効果を奏する。

（第６実施形態）
第６実施形態の構成では、電力変換装置のインバータ入力端子からコンバータ入力端子までの配線の経路を除き、第４実施形態の構成と同様である。
図１０に示すように、電力変換装置１０６の第１インバータ入力端子４１１からノイズフィルタ６０までの高電位ラインＬｐ４および低電位ラインＬｇ４をそれぞれ１本の導線で直接接続する。第１インバータ入力端子４１１からノイズフィルタ６０の入力端までの高電位ラインＬｐ４およびノイズフィルタ６０の出力端から第２インバータ入力端子４１２までの低電位ラインＬｇ４がケース４０の壁部４０５側で互いに並走している。第６実施形態においても、第１実施形態と同様の効果を奏する。

（第７実施形態）
第７実施形態の構成では、電力変換装置のインバータ入力端子からコンバータ入力端子までの配線の経路を除き、第５実施形態の構成と同様である。
図１１に示すように、電力変換装置１０７の第１インバータ入力端子４１１からフィルタコンデンサ２２２までの高電位ラインＬｐ５および低電位ラインＬｇ５を１本の導線で直接接続する。第１インバータ入力端子４１１からフィルタコンデンサ２２２の入力端までの高電位ラインＬｐ５および低電位ラインＬｇ５がケース４０の壁部４０６側で互いに並走している。第７実施形態においても、第１実施形態と同様の効果を奏する。

（その他実施形態）
（ｉ）ＤＤＣは、本実施形態においてバッテリから印加される電圧を降圧する降圧コンバータであるが、バッテリから印加される電圧を昇圧する昇圧コンバータとしての機能としてもよい。第１実施形態と同様の効果を奏する。
（ｉｉ）図１２に示すように、ＤＤＣ８０は、ケースの内部に収容されてもよい。また、バッテリも同様に、ケースの内部に収容されてもよい。第１実施形態と同様の効果を奏する。

（ｉｉｉ）インバータまたはＤＤＣを冷却するため、冷却水や冷却ガス等の冷却媒体を流動可能な冷却流路を電力変換装置内部に設けてもよい。
（ｉｖ）ＤＤＣは、プッシュブル型のＤＣＤＣコンバータを用いてもよい。ＤＣＤＣコンバータの型式に問わず、第１実施形態と同様の効果を奏する。
（ｖ）ケースは、６方向から取り囲む直方体でなくてもよい。階段状もしくは台形等の多角形を底面とする柱状体、または、半円柱もしくは扇形柱とする曲面を有してもよい。
以上、本発明はこのような実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。

２０ ・・・バッテリ、
２４、２５ ・・・インバータ、
４０ ・・・ケース、 ４０１〜４０４ ・・・壁部、
４１ ・・・インバータ入力端子、
８０ ・・・ＤＣＤＣコンバータ、
８１ ・・・コンバータ入力端子。

Claims (5)

1. バッテリ（２０）から供給される直流電圧を交流電圧に変換するインバータ（２４、２５）と、
   前記バッテリから供給される直流電圧を昇圧または降圧するＤＣＤＣコンバータ（８０）と、
   前記インバータを６方向から取り囲む複数の壁部（４０１〜４０４）、前記バッテリからの電力線が接続され前記インバータに電圧を入力するインバータ入力端子（４１）、および、前記ＤＣＤＣコンバータへの電力線が接続され前記ＤＣＤＣコンバータに電圧を入力するコンバータ入力端子（８１）を有するケース（４０）と、
   を備え、
   複数の前記壁部において、互いに対向して配置される２つの前記壁部を基準壁部（４０１）および対向壁部（４０２）とし、前記基準壁部および前記対向壁部の両方と互いに隣接する前記壁部のうち、最も長い辺を有する前記壁部を底壁部とすると、
   前記インバータ入力端子は、前記最も長い辺の垂直二等分面である仮想面（Ｓｖ）に対して、前記基準壁部側に配置され、
   前記コンバータ入力端子は、前記仮想面に対して、前記対向壁部側に配置されており、前記インバータ入力端子および前記コンバータ入力端子は、それぞれ前記壁部に隣接して設けられている電力変換装置。
2. 前記インバータ入力端子および前記コンバータ入力端子は、それぞれ異なる前記壁部に当接して設けられている請求項１に記載の電力変換装置。
3. 前記インバータ入力端子は、前記基準壁部に設けられており、
   前記コンバータ入力端子は、前記対向壁部に設けられている請求項１または２に記載の電力変換装置。
4. 前記コンバータ入力端子は、前記インバータ入力端子が前記対向壁部に投影される範囲（Ｓｐ）外に設けられている請求項３に記載の電力変換装置。
5. 前記ケースは、共通辺（ＥＣ）で互いに隣接する２つの前記壁部である基準壁部（４０３）、および、隣接壁部（４０４）を含み、
   前記インバータ入力端子は、前記基準壁部において前記共通辺から最も離れた辺に沿って設けられており、
   前記コンバータ入力端子は、前記隣接壁部において前記共通辺から最も離れた辺に沿って設けられている請求項１または２に記載の電力変換装置。

Images