JP6457901B2 - 白色ガラス容器の自動製瓶装置 - Google Patents
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Description
本発明は、白色ガラス容器の自動製瓶装置に関し、特に、ハロゲンフリーのガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を、少なくとも胴体部に有する白色ガラス容器を効率的かつ安定的に製造できる白色ガラス容器の自動製瓶装置に関する。
透明ガラス中に、屈折率の異なる粒子等を介在させ、光散乱を生じさせることにより、あるいは初めから不透明な微細粒子を一定量均一分散させることにより、光透過率を低減させて、白色化したガラスは、一般に、乳白色ガラスやオパーリンガラス、あるいは白色ガラスと呼ばれ、美観や保存安定性が良好な点から、容器、食器、建築材料等に使用されている。
ここで、従来の白色ガラス組成物は、通常、所定量のフッ素を含んでおり、主成分としてのＳｉＯ2のガラス相中に、乳白成分としてのＮａＦの結晶相を、均一に分散させることにより、乳白色化が行われている（例えば、特許文献１参照）。
より具体的には、ＳｉＯ2を７０〜７３重量％、フッ素を４〜６重量％含んでなる白色ガラス組成物であって、それをもとにして白色ガラス容器が形成されている。
より具体的には、ＳｉＯ2を７０〜７３重量％、フッ素を４〜６重量％含んでなる白色ガラス組成物であって、それをもとにして白色ガラス容器が形成されている。
一方、フッ素を含まないガラス組成物からなる結晶化ガラスの製造方法が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
より具体的には、重量％基準で、ＳｉＯ2を４５〜６５％、Ａｌ2Ｏ3を３〜１５％、Ｎａ2Ｏを１０〜２５％、ＣａＯを１２〜２５％、Ｐ2Ｏ5を３〜８％の範囲で含む所定ガラス組成物を、全体量の９０重量％以上含んでなるガラス組成物を用いて、ガラスを成形し、徐冷した後、９００℃程度の後加熱処理を行って結晶化を行うことを特徴とする不透明（白色）なリンを含む結晶化ガラスの製造方法である。
より具体的には、重量％基準で、ＳｉＯ2を４５〜６５％、Ａｌ2Ｏ3を３〜１５％、Ｎａ2Ｏを１０〜２５％、ＣａＯを１２〜２５％、Ｐ2Ｏ5を３〜８％の範囲で含む所定ガラス組成物を、全体量の９０重量％以上含んでなるガラス組成物を用いて、ガラスを成形し、徐冷した後、９００℃程度の後加熱処理を行って結晶化を行うことを特徴とする不透明（白色）なリンを含む結晶化ガラスの製造方法である。
さらにまた、本発明の出願人は、有意量のフッ素を含まずに、安全に生産容易で、白色性が高く、かつ、低温溶融可能な乳白色のガラス組成物を提案している（例えば、特許文献３参照）。
より具体的には、所定のガラス原料を１４００℃程度で溶融し、次いで徐冷するだけで乳白色ガラスが得られるＳｉＯ2を３５〜６５重量％、Ｐ2Ｏ5を３．５〜１０重量％、Ａｌ2Ｏ3を５．５〜１５重量％、ＣａＯを３〜１５重量％等の範囲で含む乳白色のガラス組成物である。
より具体的には、所定のガラス原料を１４００℃程度で溶融し、次いで徐冷するだけで乳白色ガラスが得られるＳｉＯ2を３５〜６５重量％、Ｐ2Ｏ5を３．５〜１０重量％、Ａｌ2Ｏ3を５．５〜１５重量％、ＣａＯを３〜１５重量％等の範囲で含む乳白色のガラス組成物である。
しかしながら、特許文献１に開示された白色ガラス組成物を製造するにあたり、フッ素原料として、蛍石（ＣａＦ2）、ケイ弗化ソーダ（Ｎａ2ＳｉＦ6）、氷晶石（Ｎａ3ＡｌＦ6）などを使用するため、ガラス溶融時に、フッ素ガスが、相当量（１０〜５０％程度）飛散することから、大気汚染を引き起こすばかりか、農産物等に対して有害であって、安全性に欠けるという問題があった。
また、特許文献２に開示されたリンを含む結晶化ガラスの製造方法によれば、ガラス成形して、徐冷時に、クラックが生じやすいという問題があるばかりか、徐冷後に、９００℃程度の高温で後加熱処理しなければ、不透明（白色）な結晶化ガラスが得られないという問題が見られた。
その上、開示されたガラス組成物は、フッ素を含まないものの、Ｎａ2ＯやＣａＯ等の配合量が多すぎる一方、Ｂ2Ｏ3等を全く使用していないためと思われるが、得られる結晶化ガラスの白色性が乏しく、部分的に透明になりやすいという問題も見られた。
その上、開示されたガラス組成物は、フッ素を含まないものの、Ｎａ2ＯやＣａＯ等の配合量が多すぎる一方、Ｂ2Ｏ3等を全く使用していないためと思われるが、得られる結晶化ガラスの白色性が乏しく、部分的に透明になりやすいという問題も見られた。
さらに、特許文献３に開示された乳白色のガラス組成物によれば、ガラス転移温度以上の加熱処理後、さらなる熱処理を行うことなく乳白色ガラスが得られるものの、ガラス原料の配合成分や溶融条件のばらつきによって、乳白色ガラスの表面に、リン酸カルシウム等が析出し、白色性や機械的強度が低下したりする現象が見られた。
その上、混合しにくいＰ2Ｏ5やＣａＯ等、あるいは比重が比較的重い酸化亜鉛やアルミナ等に起因すると推定されるが、これらを配合組成として含む乳白色ガラスは、成形後の徐冷条件等がばらついたりすることによっても、白色ガラスの表面に所定粒径以上のリン酸塩結晶物が現れたり、部分的に着色したり、さらには、徐冷時にクラックが生じたりする場合が見られた。
その上、混合しにくいＰ2Ｏ5やＣａＯ等、あるいは比重が比較的重い酸化亜鉛やアルミナ等に起因すると推定されるが、これらを配合組成として含む乳白色ガラスは、成形後の徐冷条件等がばらついたりすることによっても、白色ガラスの表面に所定粒径以上のリン酸塩結晶物が現れたり、部分的に着色したり、さらには、徐冷時にクラックが生じたりする場合が見られた。
そこで、本発明の発明者らは鋭意検討した結果、自動製瓶装置における溶融炉の一部に、所定の撹拌装置を設けることによって、ハロゲンフリーの白色ガラス容器の製造において、所定の混合方法を採用することによって、ガラス原料の配合成分や溶融条件が多少ばらついたような場合であっても、機械的強度や白色性に優れた白色ガラス容器が安定的かつ効率的に得られることを見出し、本発明を完成させたものである。
すなわち、本発明は、ハロゲンフリーのガラス用組成物の分相現象に由来してなる白色多層構造を、少なくとも胴体部の全部または一部に有する白色ガラス容器を、効率的かつ安定的に製造可能な白色ガラス容器の自動製瓶装置を提供することを目的とする。
すなわち、本発明は、ハロゲンフリーのガラス用組成物の分相現象に由来してなる白色多層構造を、少なくとも胴体部の全部または一部に有する白色ガラス容器を、効率的かつ安定的に製造可能な白色ガラス容器の自動製瓶装置を提供することを目的とする。
本発明によれば、ハロゲンフリーの白色ガラス用原料を融解させて、溶融ガラスとするガラス溶融窯と、当該溶融ガラスを移送するためのフォアハースと、当該溶融ガラスをゴブカットするスパウトと、ゴブカットされた溶融ガラスから、白色ガラス用原料の相分離現象を利用して白色化してなる白色ガラス容器を成形し、かつ、配合成分として、少なくともＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋ）、ＺｎＯおよびＣａＯ（以下、第１配合組成と称する場合がある。）、あるいは、少なくともＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋ）、ＭｇＯおよびＣａＯ（以下、第２配合組成と称する場合がある。）を含む白色ガラス容器を成形する金型と、を含む、白色ガラス容器の自動製瓶装置であって、ガラス溶融窯の長さ方向の途中であって、かつ、ガラス溶融窯の下方に、溶融ガラスの移送方向を横切る方向に沿って、撹拌用気体の噴出口が、直線的に複数個配列されてなるバブリング装置が設けてあり、当該バブリング装置の噴出口から噴出された撹拌用気体が、溶融ガラスの内部を下方から上方に向かって上昇するとともに、当該バブリング装置の前後に、それぞれ溶融ガラスの渦流を発生させることを特徴とする白色ガラス容器の自動製瓶装置が提供され、上述した問題点を解決することができる。
すなわち、白色ガラス容器の自動製瓶装置をこのように構成することによって、特に、溶解窯におけるＰ2Ｏ5やＣａＯ等の均一分散や、比重が重い酸化亜鉛やアルミナ等の均一分散が可能になる。
より具体的には、実質的に直線的（多少の湾曲配置や千鳥状配置等も含む。）に噴出口が複数個配列されてなるバブリング装置から噴出された撹拌用気体が、溶融ガラスの中を上昇する際に、撹拌用気体の上昇箇所の前後に、回転方向が異なる渦流を発生させるが、それらが、異なる状態の溶融ガラスを区別する一種の壁としての機能をはたし、不均一なガラス成分が次工程のフォアハウスに流出するのを防止していると考えられる。
したがって、ガラス組成物の溶融条件や成形条件が多少変化したような場合であっても、所定粒径以上のリン酸塩結晶物等（以下、異物と称する場合がある。）や着色物の発生が少ないとともに、少なくとも胴体部の全部または一部に、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を備えてなる白色ガラス容器を安定的に得ることができる。
すなわち、白色ガラス容器の自動製瓶装置をこのように構成することによって、特に、溶解窯におけるＰ2Ｏ5やＣａＯ等の均一分散や、比重が重い酸化亜鉛やアルミナ等の均一分散が可能になる。
より具体的には、実質的に直線的（多少の湾曲配置や千鳥状配置等も含む。）に噴出口が複数個配列されてなるバブリング装置から噴出された撹拌用気体が、溶融ガラスの中を上昇する際に、撹拌用気体の上昇箇所の前後に、回転方向が異なる渦流を発生させるが、それらが、異なる状態の溶融ガラスを区別する一種の壁としての機能をはたし、不均一なガラス成分が次工程のフォアハウスに流出するのを防止していると考えられる。
したがって、ガラス組成物の溶融条件や成形条件が多少変化したような場合であっても、所定粒径以上のリン酸塩結晶物等（以下、異物と称する場合がある。）や着色物の発生が少ないとともに、少なくとも胴体部の全部または一部に、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を備えてなる白色ガラス容器を安定的に得ることができる。
また、本発明の白色ガラス容器の自動製瓶装置を構成するにあたり、ガラス溶融窯における溶融ガラスの表面温度と、底流温度の差を５０℃以下の値とすることが好ましい。
このような温度差とすることにより、ガラス溶融窯におけるガラス組成物の組成が均一となって、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
このような温度差とすることにより、ガラス溶融窯におけるガラス組成物の組成が均一となって、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
また、本発明の白色ガラス容器の自動製瓶装置を構成するにあたり、ガラス溶融窯の平均横幅を１〜３ｍの範囲内の値とし、ガラス溶融窯の平均深さを２０〜１００ｃｍの範囲内の値とし、ガラス溶融窯の平均長さを５ｍ以下の値とすることが好ましい。
このような寸法のガラス溶融窯とすることにより、当該ガラス溶融窯におけるガラス組成物の組成が均一となって、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、少なくとも胴体部において、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
このような寸法のガラス溶融窯とすることにより、当該ガラス溶融窯におけるガラス組成物の組成が均一となって、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、少なくとも胴体部において、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
また、本発明の白色ガラス容器の自動製瓶装置を構成するにあたり、ガラス溶融窯の深さが、溶融ガラスの移送方向の終端に沿って、漸近的、あるいは、段階的に浅くなることが好ましい。
このような構成のガラス溶融窯とすることにより、組成が比較的均一なガラス組成物を採取することができ、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、少なくとも胴体部において、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
このような構成のガラス溶融窯とすることにより、組成が比較的均一なガラス組成物を採取することができ、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、少なくとも胴体部において、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
また、本発明の白色ガラス容器の自動製瓶装置を構成するにあたり、フォアハースにおける、溶融ガラスの流速を０．００５〜０．０５ｍ／分の範囲内の値とすることが好ましい。
このような溶融ガラスの流速とすることにより、比較的均一組成のガラス組成物を、所定速度で採取することができ、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造をより安定的に形成することができ、少なくとも胴体部において、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
このような溶融ガラスの流速とすることにより、比較的均一組成のガラス組成物を、所定速度で採取することができ、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造をより安定的に形成することができ、少なくとも胴体部において、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
また、本発明の白色ガラス容器の自動製瓶装置を構成するにあたり、金型の後方に、徐冷炉を備え、かつ、金型と、徐冷炉との間に、ファイアポリッシャーを備えることが好ましい。
このようにファイアポリッシャー等を所定場所に設けることにより、金型成形した際の表面凹凸を、短時間かつ効果的に平坦化したり、除去したりすることができ、ひいては外観性に優れた白色ガラス容器とすることができる。
このようにファイアポリッシャー等を所定場所に設けることにより、金型成形した際の表面凹凸を、短時間かつ効果的に平坦化したり、除去したりすることができ、ひいては外観性に優れた白色ガラス容器とすることができる。
また、本発明の白色ガラス容器の自動製瓶装置を構成するにあたり、白色ガラス容器が、少なくとも首部と、胴体部とを有しており、当該首部におけるＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定される白色度を４０以上の値とし、当該胴体部におけるＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定される白色度を８０以上の値としてなることが好ましい。
このように白色性を有する首部や胴体部とすることにより、ガラス組成物の溶融条件や成形条件によらず、全体として、白色性に富み、かつ、機械的強度に優れた白色ガラス容器とすることができる。
このように白色性を有する首部や胴体部とすることにより、ガラス組成物の溶融条件や成形条件によらず、全体として、白色性に富み、かつ、機械的強度に優れた白色ガラス容器とすることができる。
なお、白色ガラス容器の胴体部の白色性については、ＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定される白色度（Ｌ）を目安とすることができ、例えば、かかる白色度（Ｌ）が７０以上であれば、白色性が相対的に高いということができ、逆に、かかる白色度（Ｌ）が７０未満であれば、白色性が相対的に低いということができる。
一方、白色ガラス容器の首の白色性については、実際は金属キャップ等で覆われて、あまり外部に露出しないことから、ＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定される白色度（Ｌ）が３０以上であれば、白色性として十分であるということができ、逆に、かかる白色度（Ｌ）が３０未満であれば、白色性としては不十分であるということができる。
一方、白色ガラス容器の首の白色性については、実際は金属キャップ等で覆われて、あまり外部に露出しないことから、ＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定される白色度（Ｌ）が３０以上であれば、白色性として十分であるということができ、逆に、かかる白色度（Ｌ）が３０未満であれば、白色性としては不十分であるということができる。
本発明の実施形態は、図１の側面図や、図２の平面図に示すように、ハロゲンフリーの白色ガラス用原料２を融解させて、溶融ガラス２ａとするガラス溶融窯４と、当該溶融ガラス２を移送するためのフォアハース６と、当該溶融ガラス２ａをゴブカットするスパウト７と、ゴブカットされた溶融ガラス８から、白色ガラス用原料の相分離現象を利用して白色化してなる白色ガラス容器１０を成形し、かつ、配合成分として、少なくともＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋ）、ＺｎＯおよびＣａＯ、あるいは、少なくともＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋ）、ＭｇＯおよびＣａＯを含む白色ガラス容器を成形する金型（図示せず。）と、を含む、白色ガラス容器の自動製瓶装置１である。
そして、ガラス溶融窯４の長さ方向の途中であって、かつ、ガラス溶融窯４の下方に、溶融ガラス２ａの移送方向を横切る方向に沿って、撹拌用気体５ｃの噴出口５ａが、直線的に複数個配列されてなるバブリング装置５が設けてあり、噴出口５ａを介して噴出された撹拌用気体５ｃが、溶融ガラス２ａの内部を下方から上方に向かって上昇するとともに、当該バブリング装置５の前後に、図３（ａ）に示すように、それぞれ溶融ガラスの渦流２ｂ、２ｃを発生させることを特徴とする白色ガラス容器の自動製瓶装置１である。
以下、実施形態である白色ガラス容器の自動製瓶装置１につき、製造対象である白色ガラス容器１０の態様も含めて、適宜図面を参照しながら、具体的に説明する。
そして、ガラス溶融窯４の長さ方向の途中であって、かつ、ガラス溶融窯４の下方に、溶融ガラス２ａの移送方向を横切る方向に沿って、撹拌用気体５ｃの噴出口５ａが、直線的に複数個配列されてなるバブリング装置５が設けてあり、噴出口５ａを介して噴出された撹拌用気体５ｃが、溶融ガラス２ａの内部を下方から上方に向かって上昇するとともに、当該バブリング装置５の前後に、図３（ａ）に示すように、それぞれ溶融ガラスの渦流２ｂ、２ｃを発生させることを特徴とする白色ガラス容器の自動製瓶装置１である。
以下、実施形態である白色ガラス容器の自動製瓶装置１につき、製造対象である白色ガラス容器１０の態様も含めて、適宜図面を参照しながら、具体的に説明する。
１．基本的構成
図１〜図２に示すように、白色ガラス容器の自動製瓶装置１は、基本的構成として、ガラス溶融窯４（溶融窯本体４´）の所定場所に、バブリング装置５が設けてあり、当該バブリング装置５の撹拌用気体５ｃの収容タンク（Ｇ）５ｂから、噴出口５ａを介して噴出された撹拌用気体５ｃを吹き込みながら、かつ、回転方向（左回転および右回転）が異なる渦流２ｂ、２ｃを、バブリング装置５の前後に形成し、白色ガラス用原料２を均一溶解させる構成である。
そして、ガラス溶融窯４で得られた溶融ガラス２ａを、スパウト７へ移送するためのフォアハース６と、当該溶融ガラス２ａをゴブカットするスパウト７と、図５〜図７に示すように、ゴブカットされた溶融ガラス８から、所定形状の白色ガラス容器１０、３０を成形する金型５１等を含んでいる。
図１〜図２に示すように、白色ガラス容器の自動製瓶装置１は、基本的構成として、ガラス溶融窯４（溶融窯本体４´）の所定場所に、バブリング装置５が設けてあり、当該バブリング装置５の撹拌用気体５ｃの収容タンク（Ｇ）５ｂから、噴出口５ａを介して噴出された撹拌用気体５ｃを吹き込みながら、かつ、回転方向（左回転および右回転）が異なる渦流２ｂ、２ｃを、バブリング装置５の前後に形成し、白色ガラス用原料２を均一溶解させる構成である。
そして、ガラス溶融窯４で得られた溶融ガラス２ａを、スパウト７へ移送するためのフォアハース６と、当該溶融ガラス２ａをゴブカットするスパウト７と、図５〜図７に示すように、ゴブカットされた溶融ガラス８から、所定形状の白色ガラス容器１０、３０を成形する金型５１等を含んでいる。
２．ガラス溶融窯
図１および図２に示すように、ガラス溶融窯４は、基本的に、フィーダ３と、溶融窯本体４´と、加熱装置４ａと、バブリング装置５と、土台５ｄを含んで構成されている。
ここで、図１および図２に示すフィーダ３は、ガラス原料２としての粉状物やカレットを、溶融窯本体４´に対して、自動的に定量しつつ、かつ、所定速度で、連続的に投入するための機械装置である。
そして、図１および図２に示される溶融窯本体４´は、通常、耐火物レンガから構成されており、フィーダ３から定量的に投入された、所定のガラス原料２を、加熱装置４ａを用いて、一例として、１２５０〜１３５０℃程度に加熱し、それらを均一に溶解させて、低い粘性を示す溶融状態のガラス２ａとするための所定空間である。
なお、溶融窯本体４´に投入するガラス原料としてのアルカリ金属酸化物やアルカリ土類金属酸化物の形態は、炭酸化合物が好適であり、Ｐ2Ｏ5の原料としては、第二リン酸カルシウム（ＣａＨＰＯ4）、メタリン酸カルシウム（Ｃａ（ＰＯ3）2）、トリポリリン酸ナトリウム（Ｎａ5Ｐ3Ｏ10）、第二リン酸ナトリウム（ＮａＨＰＯ4）、骨粉等が好適である。
図１および図２に示すように、ガラス溶融窯４は、基本的に、フィーダ３と、溶融窯本体４´と、加熱装置４ａと、バブリング装置５と、土台５ｄを含んで構成されている。
ここで、図１および図２に示すフィーダ３は、ガラス原料２としての粉状物やカレットを、溶融窯本体４´に対して、自動的に定量しつつ、かつ、所定速度で、連続的に投入するための機械装置である。
そして、図１および図２に示される溶融窯本体４´は、通常、耐火物レンガから構成されており、フィーダ３から定量的に投入された、所定のガラス原料２を、加熱装置４ａを用いて、一例として、１２５０〜１３５０℃程度に加熱し、それらを均一に溶解させて、低い粘性を示す溶融状態のガラス２ａとするための所定空間である。
なお、溶融窯本体４´に投入するガラス原料としてのアルカリ金属酸化物やアルカリ土類金属酸化物の形態は、炭酸化合物が好適であり、Ｐ2Ｏ5の原料としては、第二リン酸カルシウム（ＣａＨＰＯ4）、メタリン酸カルシウム（Ｃａ（ＰＯ3）2）、トリポリリン酸ナトリウム（Ｎａ5Ｐ3Ｏ10）、第二リン酸ナトリウム（ＮａＨＰＯ4）、骨粉等が好適である。
また、図１および図２に示される加熱装置４ａは、ガラス原料２が投入された溶融窯本体４の両側側方から、複数の火炎や電熱を放射することにより加熱して、均一に溶解させるための装置であって、通常、ガスバーナーや電熱線溶融装置等が好適である。
ここで、図４に、温度（溶解温度）と、溶融状態のガラス用組成物における粘性変化率との関係を示す。ラインＡが、後述する実施例１に準拠したガラス用組成物における粘性変化率の特性曲線であって、ラインＢが、一般的なソーダガラス組成物における粘性変化率の特性曲線である。
かかるラインＡの特性曲線から理解されるように、温度が９５０〜１１５０℃の範囲では、温度が上昇するにつれて、粘性変化率の値が少々上昇するものの、１１５０℃を超えて、１３５０℃までは、温度が上昇するにつれて、粘性変化率の値が急激に低下する傾向が見られた。
ここで、図４に、温度（溶解温度）と、溶融状態のガラス用組成物における粘性変化率との関係を示す。ラインＡが、後述する実施例１に準拠したガラス用組成物における粘性変化率の特性曲線であって、ラインＢが、一般的なソーダガラス組成物における粘性変化率の特性曲線である。
かかるラインＡの特性曲線から理解されるように、温度が９５０〜１１５０℃の範囲では、温度が上昇するにつれて、粘性変化率の値が少々上昇するものの、１１５０℃を超えて、１３５０℃までは、温度が上昇するにつれて、粘性変化率の値が急激に低下する傾向が見られた。
よって、実施例１等に準拠したガラス用組成物の場合、粘性変化率の温度依存性は比較的大きいものの、粘性変化率の値自体が比較的小さく、０．００４以下の値となることから、測定温度（溶解温度）を１２５０℃以上、より好ましくは、１３００〜１４００℃の比較的高い温度範囲に設定することが好ましいと言える。
逆に言えば、粘性変化率の値自体が比較的小さいことから、加熱装置を用いて、１２５０℃以上の比較的高い温度である溶融状態のガラス用組成物とすることが好ましいと言える。
なお、ラインＢに示されるソーダガラス組成物における粘性変化率の特性曲線と比較すると、実施例１等に準拠したラインＡに示されるガラス用組成物の場合、比較的高い温度に維持する、例えば、１３００℃以上とすることにより、ソーダガラス組成物における粘性変化率の値よりもさらに低いものとすることができる。
逆に言えば、粘性変化率の値自体が比較的小さいことから、加熱装置を用いて、１２５０℃以上の比較的高い温度である溶融状態のガラス用組成物とすることが好ましいと言える。
なお、ラインＢに示されるソーダガラス組成物における粘性変化率の特性曲線と比較すると、実施例１等に準拠したラインＡに示されるガラス用組成物の場合、比較的高い温度に維持する、例えば、１３００℃以上とすることにより、ソーダガラス組成物における粘性変化率の値よりもさらに低いものとすることができる。
さらに、図１等に示すバブリング装置５は、ガラス溶融窯４の長さ方向の途中であって、かつ、ガラス溶融窯４の下方において、溶融ガラス２ａの移送方向を横切る方向に沿って、撹拌用気体の噴出口５ａが、直線的に複数個配列されてなる構成である。
ここで、バブリング装置５の態様は特に制限されるものではないが、図１に示すように、垂直断面形状が十字状の耐火物レンガを周囲に備えており、その十字状の耐火物レンガの中央部に、撹拌用気体の通過路および噴出口５ａが設けてあることが好ましい。
この理由は、バブリング装置５の一部に、十字状の耐火物レンガを用いることにより、溶融窯本体４と、外部との間の沿面距離を長くして、溶融ガラスの液漏れを抑制するためである。
ここで、バブリング装置５の態様は特に制限されるものではないが、図１に示すように、垂直断面形状が十字状の耐火物レンガを周囲に備えており、その十字状の耐火物レンガの中央部に、撹拌用気体の通過路および噴出口５ａが設けてあることが好ましい。
この理由は、バブリング装置５の一部に、十字状の耐火物レンガを用いることにより、溶融窯本体４と、外部との間の沿面距離を長くして、溶融ガラスの液漏れを抑制するためである。
そして、噴出口５ａから吹き出された撹拌用気体５ｃとしての空気や窒素等は、溶融ガラス２ａの内部を下方から上方に向かって、低速でゆっくり上昇するとともに、図３（ａ）に示すように、ソフト解析されたシミュレーション図であるが、当該バブリング装置５の前後に、それぞれ溶融ガラス２ａの渦流２ｂ、２ｃを発生させる構成とすることが好ましい。
図１に示すバブリング装置５の場合、一例であるが、ガラス溶融窯４の中間位置、すなわち、長さ３ｍ、幅１．５ｍの平面矩形状のガラス溶融窯４のフィーダ３側の端部から、約１．５ｍの中間位置に、撹拌用気体の噴出口５ａを、溶融ガラス２ａの移送方向（矢印Ａ）を横切る方向、すなわち、横方向に沿って、直線的に３か所配置してある構成である。
よって、図１に示すように、バブリング装置５の前後に、それぞれ溶融ガラス２ａの渦流２ｂ、２ｃが、回転方向を異ならせて、比較的緩やかに発生するので、配合成分としてのＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＺｎＯ、ＣａＯ等、特に、Ｐ2Ｏ5およびＣａＯを、相対的に粘性が高いにもかかわらず、均一に溶融混合することができる。そして、ひいては、所定平均粒径以上である異物としてのリン酸塩結晶物（リン酸カルシウム等）の発生を効果的に抑制することができる。
図１に示すバブリング装置５の場合、一例であるが、ガラス溶融窯４の中間位置、すなわち、長さ３ｍ、幅１．５ｍの平面矩形状のガラス溶融窯４のフィーダ３側の端部から、約１．５ｍの中間位置に、撹拌用気体の噴出口５ａを、溶融ガラス２ａの移送方向（矢印Ａ）を横切る方向、すなわち、横方向に沿って、直線的に３か所配置してある構成である。
よって、図１に示すように、バブリング装置５の前後に、それぞれ溶融ガラス２ａの渦流２ｂ、２ｃが、回転方向を異ならせて、比較的緩やかに発生するので、配合成分としてのＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＺｎＯ、ＣａＯ等、特に、Ｐ2Ｏ5およびＣａＯを、相対的に粘性が高いにもかかわらず、均一に溶融混合することができる。そして、ひいては、所定平均粒径以上である異物としてのリン酸塩結晶物（リン酸カルシウム等）の発生を効果的に抑制することができる。
なお、ガラス溶融窯４にバブリング装置が設けられていない場合、ソフト解析されたシミュレーション図としての図３（ｂ）に示すように、溶融ガラス２ａの移送方向（図中、矢印Ａ）に沿って、ガラス溶融窯４の全体において、それなりの大きな流れが生じるものの、相対的に粘性が高い配合成分を、均一に撹拌するまでの効果が期待できないことはいうまでもない。
したがって、特に、Ｐ2Ｏ5およびＣａＯを均一に溶融混合することができない以上、表面に、所定平均粒径以上である異物が多量に生成し、ファイアポリッシュ処理等の後加熱処理を施しても、平坦で装飾性に富んだ表面を得ることができないと言える。
したがって、特に、Ｐ2Ｏ5およびＣａＯを均一に溶融混合することができない以上、表面に、所定平均粒径以上である異物が多量に生成し、ファイアポリッシュ処理等の後加熱処理を施しても、平坦で装飾性に富んだ表面を得ることができないと言える。
その他、バブリング装置５のかわりに、ブレンダー等の機械的撹拌装置の使用も考えられるが、溶融ガラス２ａの温度が１４００℃以上と、相当値が高いために、すぐに熱劣化したり、腐食したりすることが予想される以上、あまり現実的な手段と言うことはできない。
さらに、バブリング装置５を用いた場合、撹拌用気体５ｃを内包する溶融ガラス２ａとなる可能性はあるものの、過度に巻き込むことは無く、その上、比較的高温で、粘性変化率の値が低いことから、次工程を実施するためのフォアハース６において、十分清澄することができるという利点がある。
さらに、バブリング装置５を用いた場合、撹拌用気体５ｃを内包する溶融ガラス２ａとなる可能性はあるものの、過度に巻き込むことは無く、その上、比較的高温で、粘性変化率の値が低いことから、次工程を実施するためのフォアハース６において、十分清澄することができるという利点がある。
また、図１に示すガラス溶融窯４の溶融窯本体４´について、その平均横幅を１ｍ〜３ｍの範囲内の値とし、平均深さを２０〜１００ｃｍの範囲内の値とし、平均長さを５ｍ以下の値とすることが好ましい。
この理由は、このような比較的小さな溶融窯本体４´を備えたガラス溶融窯４とすることにより、当該ガラス溶融窯における所定の温度管理が可能となり、それによりガラス組成物の組成がより均一となって、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができるためである。
よって、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
なお、ガラス溶融窯４の溶融窯本体４´について、その平均横幅を１.５ｍ〜２．５ｍの範囲内の値とし、平均深さを３０〜８０ｃｍの範囲内の値とし、平均長さを３〜３．５ｍの範囲内の値とすることがより好ましい。
この理由は、このような比較的小さな溶融窯本体４´を備えたガラス溶融窯４とすることにより、当該ガラス溶融窯における所定の温度管理が可能となり、それによりガラス組成物の組成がより均一となって、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができるためである。
よって、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
なお、ガラス溶融窯４の溶融窯本体４´について、その平均横幅を１.５ｍ〜２．５ｍの範囲内の値とし、平均深さを３０〜８０ｃｍの範囲内の値とし、平均長さを３〜３．５ｍの範囲内の値とすることがより好ましい。
また、ガラス溶融窯４の溶融窯本体４´について、図１に示すように、その深さが、溶融ガラスの移送方向の終端に沿って、漸近的、あるいは、段階的に浅くなることが好ましい。
この理由は、このような構成のガラス溶融窯とすることにより、組成が比較的均一なガラス組成物を採取することができ、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができるためである。
この理由は、このような構成のガラス溶融窯とすることにより、組成が比較的均一なガラス組成物を採取することができ、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができるためである。
さらに、ガラス溶融窯４を構成するにあたり、ガラス溶融窯４の溶融窯本体４´における溶融ガラスの表面温度と、底流温度の差を５０℃以下の値とすることが好ましい。
この理由は、このような温度差とすることにより、ガラス溶融窯におけるガラス組成物の組成が均一となって、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができるためである。
したがって、溶融ガラスの表面温度と、底流温度の差を１０〜４０℃の範囲内の値とすることがより好ましく、１５〜３０℃の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、このような温度差とすることにより、ガラス溶融窯におけるガラス組成物の組成が均一となって、ひいては、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができるためである。
したがって、溶融ガラスの表面温度と、底流温度の差を１０〜４０℃の範囲内の値とすることがより好ましく、１５〜３０℃の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
３．フォアハース
図１および図２に示すフォアハース６は、一部上述したように、ガラス溶融窯４で溶融してなる溶融ガラス２ａを、ゴブカットするスパウト７と、ひいては、ゴブカットされた溶融ガラス８から金型へと移送するための樋状物である。
したがって、所定の耐火物であれば用いることができるが、より好適には、耐火性の焼成煉瓦や電鋳煉瓦であることが好ましい。
図１および図２に示すフォアハース６は、一部上述したように、ガラス溶融窯４で溶融してなる溶融ガラス２ａを、ゴブカットするスパウト７と、ひいては、ゴブカットされた溶融ガラス８から金型へと移送するための樋状物である。
したがって、所定の耐火物であれば用いることができるが、より好適には、耐火性の焼成煉瓦や電鋳煉瓦であることが好ましい。
そして、フォアハース６における、溶融ガラスの流速２ａを０．００５〜０．０５ｍ／分の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、このような溶融ガラスの流速とすることにより、比較的均一組成のガラス組成物を、所定速度で採取することができるためである。
したがって、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、ひいては、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
よって、フォアハースにおける、溶融ガラスの流速を０．００８〜０．０２ｍ／分の範囲内の値とすることがより好ましく、溶融ガラスの流速を０．０１〜０．０１５ｍ／分の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、図示しないものの、上述したガラス溶融窯の溶融窯本体と、フォアハースとの間に、流動方向を変更したり、流速をより精度良く制限したり、さらには、温度制御のためのミニフォアハース（小型フォアハース）を挿入することも好ましい。
この理由は、このような溶融ガラスの流速とすることにより、比較的均一組成のガラス組成物を、所定速度で採取することができるためである。
したがって、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を安定的に形成することができ、ひいては、そのような白色多層構造を備えてなる白色性や機械的強度に優れた白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
よって、フォアハースにおける、溶融ガラスの流速を０．００８〜０．０２ｍ／分の範囲内の値とすることがより好ましく、溶融ガラスの流速を０．０１〜０．０１５ｍ／分の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、図示しないものの、上述したガラス溶融窯の溶融窯本体と、フォアハースとの間に、流動方向を変更したり、流速をより精度良く制限したり、さらには、温度制御のためのミニフォアハース（小型フォアハース）を挿入することも好ましい。
４．スパウト
また、図１および図２に示すスパウト７は、一部上述したように、フォアハースを介して、移送されてきたガラス溶融物を、所定量の大きさ（重量）に小分けする、すなわち、ゴブカットするためのカッター部材である。
したがって、従来公知の構成とすることができ、白金メッキ等を施した耐火物から構成してあることが好ましい。
なお、スパウトにおいて、溶融ガラスの液温が急激に低下すると、配合成分の濃度むらが生じて、ガラス溶融物の粘性変化率の値が大きくなる場合がある。
したがって、そのような粘性変化率の値を低く抑制するため、かかるスパウトに加熱装置を備えたり、加熱雰囲気としたりすることにより、ガラス溶融物の粘性変化率の値を０．００５以下の値とすることが好ましく、０．００４以下の値とすることがさらに好ましい。
また、図１および図２に示すスパウト７は、一部上述したように、フォアハースを介して、移送されてきたガラス溶融物を、所定量の大きさ（重量）に小分けする、すなわち、ゴブカットするためのカッター部材である。
したがって、従来公知の構成とすることができ、白金メッキ等を施した耐火物から構成してあることが好ましい。
なお、スパウトにおいて、溶融ガラスの液温が急激に低下すると、配合成分の濃度むらが生じて、ガラス溶融物の粘性変化率の値が大きくなる場合がある。
したがって、そのような粘性変化率の値を低く抑制するため、かかるスパウトに加熱装置を備えたり、加熱雰囲気としたりすることにより、ガラス溶融物の粘性変化率の値を０．００５以下の値とすることが好ましく、０．００４以下の値とすることがさらに好ましい。
５．金型
図５〜図７に示す金型についても、一部上述したように、ゴブカットされた溶融ガラスから、白色ガラス容器を成形するための部材である。
図５〜図７に示す金型についても、一部上述したように、ゴブカットされた溶融ガラスから、白色ガラス容器を成形するための部材である。
（１）ワンプレス用金型
まず、ワンプレス用金型およびプランジャー等によって、仕上げ形状の白色ガラス容器を成形した後、そのままのワンプレス用金型内、あるいは、冷却用金型にインバートとして、徐冷されることになる。
その際、ワンプレス用金型の内面に直接的に接触するガラス面、および、プランジャーと直接的に接触するガラス面は、それぞれ伝熱されて急激に冷却されるため、分相現象の生成程度が低くなり、白色性が相対的に低い白色透明層（第１白色透明層および第２白色透明層）となる。
一方、ワンプレス用金型の内面、および、プランジャーと直接的に接触しない溶融ガラスにおいては、それほど急激に冷却されないため、分相現象の生成程度が高くなり、白色性が相対的に高い白色不透明層となる。
まず、ワンプレス用金型およびプランジャー等によって、仕上げ形状の白色ガラス容器を成形した後、そのままのワンプレス用金型内、あるいは、冷却用金型にインバートとして、徐冷されることになる。
その際、ワンプレス用金型の内面に直接的に接触するガラス面、および、プランジャーと直接的に接触するガラス面は、それぞれ伝熱されて急激に冷却されるため、分相現象の生成程度が低くなり、白色性が相対的に低い白色透明層（第１白色透明層および第２白色透明層）となる。
一方、ワンプレス用金型の内面、および、プランジャーと直接的に接触しない溶融ガラスにおいては、それほど急激に冷却されないため、分相現象の生成程度が高くなり、白色性が相対的に高い白色不透明層となる。
さらに具体的には、図５（ａ）〜（ｃ）および図６（ａ）〜（ｄ）に示すように、ワンプレス方法で、所定のガラス組成物の溶融物であるガラスゴブ８から、白色ガラス容器１０を製造することが好ましい。
まず、図５（ａ）に示すように、成形型５１を設置し、当該成形型５１の中にファンネル５２を介して、ガラスゴブ８を投入する。
次いで、図５（ｂ）〜（ｃ）に示すように、ファンネル５２の代わりにバッフル５４を装着した後、ガラスゴブ８が充填された成形型５１に対してプランジャー５５を挿入する。そして、仕上げ形状のガラス容器１０の表面が一定形状を保持する程度に冷却されるまで、そのままの状態を維持する。
すなわち、このような成形工程において、所望の仕上形状のガラス容器１０が形成されることになる。
まず、図５（ａ）に示すように、成形型５１を設置し、当該成形型５１の中にファンネル５２を介して、ガラスゴブ８を投入する。
次いで、図５（ｂ）〜（ｃ）に示すように、ファンネル５２の代わりにバッフル５４を装着した後、ガラスゴブ８が充填された成形型５１に対してプランジャー５５を挿入する。そして、仕上げ形状のガラス容器１０の表面が一定形状を保持する程度に冷却されるまで、そのままの状態を維持する。
すなわち、このような成形工程において、所望の仕上形状のガラス容器１０が形成されることになる。
次いで、図６（ａ）に示すように、成形型５１及びプランジャー５５を抜き取った後、金型形状と一致する仕上形状、すなわち、最終形状のガラス容器１０ａを、アーム６２を備えた回転装置６０によって１８０度回転移動（インバート）させ、冷却用金型６６（６６ａ、６６ｂ）に収容する。
したがって、仕上形状のガラス容器１０ａは、その口部を、アーム６２に接続された、成形型５１の一部である口型６４によって支持された状態で回転移動されるとともに、仕上形状のガラス容器１０ａの外周面と、冷却用金型６６との間に間隙が設けられるように、冷却用金型６６の内に収容保持される。
このとき、冷却用金型６６に移動された仕上形状のガラス容器１０ａは、冷却用金型６６における支持部によって口部を支持されるとともに、底部が載置部としての底型６６ｂに載置される。
したがって、仕上形状のガラス容器１０ａは、その口部を、アーム６２に接続された、成形型５１の一部である口型６４によって支持された状態で回転移動されるとともに、仕上形状のガラス容器１０ａの外周面と、冷却用金型６６との間に間隙が設けられるように、冷却用金型６６の内に収容保持される。
このとき、冷却用金型６６に移動された仕上形状のガラス容器１０ａは、冷却用金型６６における支持部によって口部を支持されるとともに、底部が載置部としての底型６６ｂに載置される。
次いで、図６（ｂ）に示すように、冷却用金型６６の上方にブローヘッド７０を配置する。このとき、ブローヘッド７０は、仕上形状のガラス容器１０ａの口部を支持する支持部から離間して配置される。
次いで、図６（ｃ）に示すように、仕上形状のガラス容器１０ａの内部に対して、冷却用金型６６の上方に配置されたブローヘッド７０を介して、所定の冷却エアー７２を吹き込ませる。
同時に、仕上形状のガラス容器１０の外周面と、冷却用金型６６との間に設けた間隙に対して、下方側から、仕上形状のガラス容器１０ａに直接吹き付けることなく、別の冷却エアー７４を吹き込ませる。
これによって、仕上形状のガラス容器１０ａを、外周面と内側面とから効率的に冷却して、図６（ｄ）に示すように、最終製品としての白色ガラス容器１０として仕上げることができる。
次いで、図６（ｃ）に示すように、仕上形状のガラス容器１０ａの内部に対して、冷却用金型６６の上方に配置されたブローヘッド７０を介して、所定の冷却エアー７２を吹き込ませる。
同時に、仕上形状のガラス容器１０の外周面と、冷却用金型６６との間に設けた間隙に対して、下方側から、仕上形状のガラス容器１０ａに直接吹き付けることなく、別の冷却エアー７４を吹き込ませる。
これによって、仕上形状のガラス容器１０ａを、外周面と内側面とから効率的に冷却して、図６（ｄ）に示すように、最終製品としての白色ガラス容器１０として仕上げることができる。
（２）ブロー用金型
また、溶融したガラス用組成物から、いわゆるブロー方法（ブロー／ブロー法やプレス／ブロー法を含む。）で、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を一部または全部に有する所定形状の白色ガラス容器を製造することができる。
すなわち、ブロー方法で白色ガラス容器を製造することによって、有意量のフッ素化合物を含まない場合であって、ガラス組成物の溶融条件や成形条件によらず、所定金型等を用いて、分相領域を含んでなる白色多層構造（２層構造あるいは３層構造）を一部または全部に有する白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
また、溶融したガラス用組成物から、いわゆるブロー方法（ブロー／ブロー法やプレス／ブロー法を含む。）で、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を一部または全部に有する所定形状の白色ガラス容器を製造することができる。
すなわち、ブロー方法で白色ガラス容器を製造することによって、有意量のフッ素化合物を含まない場合であって、ガラス組成物の溶融条件や成形条件によらず、所定金型等を用いて、分相領域を含んでなる白色多層構造（２層構造あるいは３層構造）を一部または全部に有する白色ガラス容器を効率的に得ることができる。
以下、ブロー／ブロー法を例によって具体的に説明すると、パリソン成形用金型（粗型）およびセツルブローによって、白色ガラス容器の中間形態としてのパリソンを成形した後、ブロー成形用金型および冷却エアーによって、仕上げ形状の白色ガラス容器を成形した後、そのままのブロー成形用金型内、あるいは、冷却用金型にさらにインバート等として、徐冷されることになる。
その際、ブロー成形用金型の内面に直接的に接触するガラス面においては、伝熱されて急激に冷却されるため、分相現象の生成程度が低くなり、白色性が相対的に低い白色透明層となる。
一方、ブロー用金型の内面と直接的に接触しないガラス面においては、冷却エアーと直接的に接触するものの、それほど急激に冷却されないため、分相現象の生成程度が高くなって、白色性が相対的に高い白色不透明層となる。
その際、ブロー成形用金型の内面に直接的に接触するガラス面においては、伝熱されて急激に冷却されるため、分相現象の生成程度が低くなり、白色性が相対的に低い白色透明層となる。
一方、ブロー用金型の内面と直接的に接触しないガラス面においては、冷却エアーと直接的に接触するものの、それほど急激に冷却されないため、分相現象の生成程度が高くなって、白色性が相対的に高い白色不透明層となる。
さらに具体的には、図７（ａ）〜（ｄ）に示すように、一例として、ブロー方法（ブロー／ブロー法）で、白色ガラス容器を製造することが好ましい。
まず、一次成形を実施するにあたり、図７（ａ）に示すように、粗型１１７を設置し、それにファンネル１１３を介して、ガラスゴブ８を投入した後、図８（ｂ）に示すように、バッフル１１５を介して、上方からセツルブローを吹き込んで、ガラスゴブ８を下方に押圧する。
次いで、図７（ｃ）に示すように、粗型１１７におけるプランジャー１１２の先端部からカウンターブロー用エアー１０３を下方から吹き込み、パリソン１０１を形成する。
まず、一次成形を実施するにあたり、図７（ａ）に示すように、粗型１１７を設置し、それにファンネル１１３を介して、ガラスゴブ８を投入した後、図８（ｂ）に示すように、バッフル１１５を介して、上方からセツルブローを吹き込んで、ガラスゴブ８を下方に押圧する。
次いで、図７（ｃ）に示すように、粗型１１７におけるプランジャー１１２の先端部からカウンターブロー用エアー１０３を下方から吹き込み、パリソン１０１を形成する。
次いで、二次成形を実施する。すなわち、図７（ｄ）に示すように、得られたパリソン１０１を、アーム１２３を備えた回転装置１２１によって１８０°回転移動させ、仕上型１１９の所定箇所に収容する。
そして、口型１２５に設けてあるファイナルブロー用エアー吹出口１２７から、ファイナルブロー用エアー１３０を、パリソン１０１の内部に吹き込むことによって、所望形状に成形し、白色ガラス容器１０として、取り出すことができる。
そして、口型１２５に設けてあるファイナルブロー用エアー吹出口１２７から、ファイナルブロー用エアー１３０を、パリソン１０１の内部に吹き込むことによって、所望形状に成形し、白色ガラス容器１０として、取り出すことができる。
６．ファイアポリッシュ
図８に示すファイアポリッシュ２１０は、成形された白色ガラス容器の表面における凹凸を、部分的に溶解して、平坦化するための部材である。
すなわち、金型で得られた白色ガラス容器の表面に対して、図８に示すような火炎研磨処理装置２１０を用いて、火炎研磨処理を施すことが好ましい。
より具体的には、ガラス容器用支持部２１４と、複数の火炎放射部２１２（２１２ａ〜ｈ）と、固定部２１６を備えたガラス容器用支持部２１４を、円形断熱反射部材２２０の周囲を円弧状に移動させるための駆動部２１８および回転モータ２２２、２３２と、を備えるとともに、当該ガラス容器用支持部２１４が移動する移動仮想曲線Ｄに沿って、複数の火炎放射部２１２（２１２ａ〜ｈ）が放射状に配置してあるガラス容器用火炎研磨装置２１０を用いることが好ましい。
この理由は、このようなガラス容器用火炎研磨装置を用いて火炎研磨処理を行うことによって、白色ガラス容器の表面状態が平滑化し、さらに良好な白色性を示す白色ガラス容器を効率的に得ることができるためである。
図８に示すファイアポリッシュ２１０は、成形された白色ガラス容器の表面における凹凸を、部分的に溶解して、平坦化するための部材である。
すなわち、金型で得られた白色ガラス容器の表面に対して、図８に示すような火炎研磨処理装置２１０を用いて、火炎研磨処理を施すことが好ましい。
より具体的には、ガラス容器用支持部２１４と、複数の火炎放射部２１２（２１２ａ〜ｈ）と、固定部２１６を備えたガラス容器用支持部２１４を、円形断熱反射部材２２０の周囲を円弧状に移動させるための駆動部２１８および回転モータ２２２、２３２と、を備えるとともに、当該ガラス容器用支持部２１４が移動する移動仮想曲線Ｄに沿って、複数の火炎放射部２１２（２１２ａ〜ｈ）が放射状に配置してあるガラス容器用火炎研磨装置２１０を用いることが好ましい。
この理由は、このようなガラス容器用火炎研磨装置を用いて火炎研磨処理を行うことによって、白色ガラス容器の表面状態が平滑化し、さらに良好な白色性を示す白色ガラス容器を効率的に得ることができるためである。
なお、図８に示すような火炎研磨処理装置２１０の場合、連続的な火炎研磨処理を可能とすべく、白色ガラス容器を、矢印Ａ方向から導入し、湾曲したアーム状の搬入装置２２８と、火炎研磨処理した白色ガラス容器を、矢印Ｂ方向に移送するためのベルトコンベヤ２２６および搬出装置２３０が、火炎研磨処理装置２１０に隣接して設けてある。
その他、図示しないものの、直線状のベルトコンベヤの片側または両側に、複数の火炎放射部を設け、被処理物である白色ガラス容器を回転させずに、ベルトコンベヤ上にそのまま載置し、移動させる途中で、白色ガラス容器の表面に対して、火炎研磨処理工程（ファイアポリッシュ処理工程）を実施することも好ましい。
その他、図示しないものの、直線状のベルトコンベヤの片側または両側に、複数の火炎放射部を設け、被処理物である白色ガラス容器を回転させずに、ベルトコンベヤ上にそのまま載置し、移動させる途中で、白色ガラス容器の表面に対して、火炎研磨処理工程（ファイアポリッシュ処理工程）を実施することも好ましい。
７．徐冷炉
徐冷炉については、図示しないものの、成形された白色ガラス容器の熱を、外部に均一に放出させ、内部応力等に起因した歪の発生等を抑制するための装置である。
したがって、徐冷炉としても、従来公知の構成とすることができる。
徐冷炉については、図示しないものの、成形された白色ガラス容器の熱を、外部に均一に放出させ、内部応力等に起因した歪の発生等を抑制するための装置である。
したがって、徐冷炉としても、従来公知の構成とすることができる。
８．製造対象１
以下、製造対象１として、白色ガラス容器を構成するガラス配合成分（第１配合組成および第２配合組成）を説明する。
以下、製造対象１として、白色ガラス容器を構成するガラス配合成分（第１配合組成および第２配合組成）を説明する。
（１）ＳｉＯ2
第１配合組成および第２配合組成に共通であるが、ＳｉＯ2は、白色ガラス容器を構成するガラス成分であって、白色多層構造の有無にかかわらず、ガラスの網目構造を形成する基本的成分である。
すなわち、基本的に非晶質構造であって、優れた機械的強度、耐候性、あるいは光沢を発揮するためのガラス成分である。
第１配合組成および第２配合組成に共通であるが、ＳｉＯ2は、白色ガラス容器を構成するガラス成分であって、白色多層構造の有無にかかわらず、ガラスの網目構造を形成する基本的成分である。
すなわち、基本的に非晶質構造であって、優れた機械的強度、耐候性、あるいは光沢を発揮するためのガラス成分である。
ここで、ＳｉＯ2の配合量を、ガラス成分の全体量（１００重量％、以下同様である。）に対して、４５〜６５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるＳｉＯ2の配合量が４５重量％未満では、白色ガラス容器としての耐候性や耐湿性が低下する場合があるためである。
一方、かかるＳｉＯ2の配合量が６５重量％を超えると、ガラス成分の溶融温度が過度に高くなったり、他のガラス成分との均一な混合性が低下したりする場合があるためである。
したがって、かかる耐候性等とガラス成分の溶融温度のバランスが良好な点から、ＳｉＯ2の配合量を５０〜６３重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、５２〜６２重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、かかるＳｉＯ2の配合量が４５重量％未満では、白色ガラス容器としての耐候性や耐湿性が低下する場合があるためである。
一方、かかるＳｉＯ2の配合量が６５重量％を超えると、ガラス成分の溶融温度が過度に高くなったり、他のガラス成分との均一な混合性が低下したりする場合があるためである。
したがって、かかる耐候性等とガラス成分の溶融温度のバランスが良好な点から、ＳｉＯ2の配合量を５０〜６３重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、５２〜６２重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（２）Ｐ2Ｏ5
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、Ｐ2Ｏ5は、ＳｉＯ2やＣａＯ等の関係で分相現象を生じさせ、ガラスの白色化を促進するための基本的ガラス成分である。
よって、Ｐ2Ｏ5の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、２〜８重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
すなわち、Ｐ2Ｏ5の配合量が２重量％未満の値になると、分相が不十分となって、ガラスの白色性が不十分となったり、着色したりする場合があるためである。
一方、Ｐ2Ｏ5の配合量が８重量％の範囲を超えると、ＳｉＯ2との均一分散性が困難になり、白色のムラが大きくなり、ガラスの美観が損なわれる場合があるためである。
したがって、かかる白色性と美観のバランスが更に良好なことから、Ｐ2Ｏ5の配合量を３〜７．５重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、４〜７重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、Ｐ2Ｏ5は、ＳｉＯ2やＣａＯ等の関係で分相現象を生じさせ、ガラスの白色化を促進するための基本的ガラス成分である。
よって、Ｐ2Ｏ5の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、２〜８重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
すなわち、Ｐ2Ｏ5の配合量が２重量％未満の値になると、分相が不十分となって、ガラスの白色性が不十分となったり、着色したりする場合があるためである。
一方、Ｐ2Ｏ5の配合量が８重量％の範囲を超えると、ＳｉＯ2との均一分散性が困難になり、白色のムラが大きくなり、ガラスの美観が損なわれる場合があるためである。
したがって、かかる白色性と美観のバランスが更に良好なことから、Ｐ2Ｏ5の配合量を３〜７．５重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、４〜７重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（３）Ａｌ2Ｏ3
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、Ａｌ2Ｏ3は、白色ガラス容器の化学的耐久性や熱膨張率を低下させる機能を発揮するとともに、ＳｉＯ2と他の成分との分散安定性を著しく向上させ、ガラスの分相を均一かつ容易にならしめる機能を有している。
そこで、かかるＡｌ2Ｏ3の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、５〜９重量％の範囲内の値とすることを特徴とする。
すなわち、Ａｌ2Ｏ3の配合量が、５重量％未満の値になると、ＳｉＯ2と他の成分との均一分散が乏しくなる場合があり、得られる白色ガラスにムラが生じやすいためである。
一方、Ａｌ2Ｏ3の配合量が、９重量％を超えると、ガラス組成物の溶融温度が著しく高くなり、成形性が過度に低下したりする場合が生じるためである。
したがって、分散安定性とガラス組成物の溶融温度等とのバランスがより良好となるために、Ａｌ2Ｏ3の配合量を５．５〜８．５重量％の範囲内の値とすることが好ましく、６〜８重量％の範囲内の値とすることがより好ましい。
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、Ａｌ2Ｏ3は、白色ガラス容器の化学的耐久性や熱膨張率を低下させる機能を発揮するとともに、ＳｉＯ2と他の成分との分散安定性を著しく向上させ、ガラスの分相を均一かつ容易にならしめる機能を有している。
そこで、かかるＡｌ2Ｏ3の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、５〜９重量％の範囲内の値とすることを特徴とする。
すなわち、Ａｌ2Ｏ3の配合量が、５重量％未満の値になると、ＳｉＯ2と他の成分との均一分散が乏しくなる場合があり、得られる白色ガラスにムラが生じやすいためである。
一方、Ａｌ2Ｏ3の配合量が、９重量％を超えると、ガラス組成物の溶融温度が著しく高くなり、成形性が過度に低下したりする場合が生じるためである。
したがって、分散安定性とガラス組成物の溶融温度等とのバランスがより良好となるために、Ａｌ2Ｏ3の配合量を５．５〜８．５重量％の範囲内の値とすることが好ましく、６〜８重量％の範囲内の値とすることがより好ましい。
（４）Ｂ2Ｏ3
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、Ｂ2Ｏ3は、フラックス効果を発揮し、ガラス組成物の高温での粘性を減少させるとともに、得られる白色ガラス容器の成形性や耐候性についても向上させるためのガラス成分である。
そのため、かかるＢ2Ｏ3の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、１〜１３重量％の範囲内の値とすることを特徴とする。
すなわち、Ｂ2Ｏ3の配合量が、１重量％未満の値となると、ガラス用組成物の溶融性や、得られる白色ガラス容器の成形性等が著しく低下する場合が生じるためであり、逆に、Ｂ2Ｏ3の配合量が１３重量％を超えると、ガラス組成物の溶融温度が過度に高くなったりする場合が生じるためである。
したがって、ガラス用組成物の溶融性や、得られる白色ガラス容器の成形性等との間のバランスがより良くなるために、全体量に対して、Ｂ2Ｏ3の配合量を１．５〜１２重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、１．８〜３重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、Ｂ2Ｏ3は、フラックス効果を発揮し、ガラス組成物の高温での粘性を減少させるとともに、得られる白色ガラス容器の成形性や耐候性についても向上させるためのガラス成分である。
そのため、かかるＢ2Ｏ3の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、１〜１３重量％の範囲内の値とすることを特徴とする。
すなわち、Ｂ2Ｏ3の配合量が、１重量％未満の値となると、ガラス用組成物の溶融性や、得られる白色ガラス容器の成形性等が著しく低下する場合が生じるためであり、逆に、Ｂ2Ｏ3の配合量が１３重量％を超えると、ガラス組成物の溶融温度が過度に高くなったりする場合が生じるためである。
したがって、ガラス用組成物の溶融性や、得られる白色ガラス容器の成形性等との間のバランスがより良くなるために、全体量に対して、Ｂ2Ｏ3の配合量を１．５〜１２重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、１．８〜３重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（５）Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ、Ｋ）
配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ、Ｋ）は、ガラス組成物の溶融性を向上させ、粘度を低下させることにより、白色ガラス容器の成形性を向上させるためのガラス成分である。
特に、Ｒ2ＯがＫ2Ｏであれば、ガラス組成物の溶融時の温度傾斜をゆるやかにし、作業温度範囲を広くするとともに、いわゆる混合アルカリ効果により、ガラス中のＮａイオンの動きを抑止し、ガラス表面に光沢をもたらすことができるガラス成分である。
したがって、かかるＲ2Ｏの配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、５〜１２重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
すなわち、Ｒ2Ｏの配合量が、５重量％未満の値では、粘度を低下させる添加効果が発現しない場合があるためであり、逆に、１２重量％を超えると、ガラスの耐候性が低下したり、熱膨張係数が過度に大きくなったり、分相反応が阻害されて白色性が低下したりする場合があるためである。
したがって、Ｒ2Ｏの添加効果とガラス組成物の溶融性等のバランスが更に良好なことから、Ｒ2Ｏの配合量を６〜１０重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、７〜９重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、Ｒ2Ｏにおいて、Ｎａ2Ｏは、Ｋ2Ｏと代替使用することができることから、仮に、Ｋ2Ｏを全く使用しない場合には、Ｒ2Ｏの配合量は、Ｎａ2Ｏのそれと同等になって、ガラス組成物の全体量に対して、６〜１８重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ、Ｋ）は、ガラス組成物の溶融性を向上させ、粘度を低下させることにより、白色ガラス容器の成形性を向上させるためのガラス成分である。
特に、Ｒ2ＯがＫ2Ｏであれば、ガラス組成物の溶融時の温度傾斜をゆるやかにし、作業温度範囲を広くするとともに、いわゆる混合アルカリ効果により、ガラス中のＮａイオンの動きを抑止し、ガラス表面に光沢をもたらすことができるガラス成分である。
したがって、かかるＲ2Ｏの配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、５〜１２重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
すなわち、Ｒ2Ｏの配合量が、５重量％未満の値では、粘度を低下させる添加効果が発現しない場合があるためであり、逆に、１２重量％を超えると、ガラスの耐候性が低下したり、熱膨張係数が過度に大きくなったり、分相反応が阻害されて白色性が低下したりする場合があるためである。
したがって、Ｒ2Ｏの添加効果とガラス組成物の溶融性等のバランスが更に良好なことから、Ｒ2Ｏの配合量を６〜１０重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、７〜９重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、Ｒ2Ｏにおいて、Ｎａ2Ｏは、Ｋ2Ｏと代替使用することができることから、仮に、Ｋ2Ｏを全く使用しない場合には、Ｒ2Ｏの配合量は、Ｎａ2Ｏのそれと同等になって、ガラス組成物の全体量に対して、６〜１８重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
（６）ＺｎＯ／ＭｇＯ
また、ＺｎＯは、配合組成Ａの必須成分であって、配合組成Ｂでは任意成分であるが、少量の添加で、フラックス効果を発揮し、ガラス組成物の溶融性を増加させるとともに、熱膨張率を低下させたり、耐候性を向上させたりするためのガラス成分である。
同様に、ＭｇＯは、配合組成Ｂの必須成分であって、配合組成Ａでは任意成分であるが、ＺｎＯよりも比較的軽量であって、少量の添加で、フラックス効果を発揮し、ガラス組成物の溶融性を増加させるとともに、熱膨張率を低下させたり、耐候性を向上させたりするためのガラス成分である。すなわち、ＭｇＯは、白色透明層および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5の含有量関係を制御したり、さらには、ガラスの熱膨張率を低下させたり、上述したＡｌ2Ｏ3の分散効果を助長させたりすることから、好ましいガラス成分である。
したがって、かかるＺｎＯあるいはＭｇＯの配合量を、ガラス組成物の全体量に対応して、３〜１０重量％範囲内の値とすることを特徴とする。
すなわち、ＺｎＯあるいはＭｇＯの配合量が、３重量％未満の値になると、添加効果等が発現しなかったりする場合があるためである。
一方、ＺｎＯあるいはＭｇＯの配合量が１０重量％を超えると、ガラス組成物の溶融性が低下し、それに伴い、得られる白色ガラスの表面平滑性が失われ、表面が荒れたマット状となる場合が生じるためである。
したがって、かかる添加効果とガラス組成物の溶融性等のバランスが更に良好になることから、ＺｎＯあるいはＭｇＯの配合量を２〜８重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、３〜６重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
但し、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ＺｎＯの全部または一部の代替として、ＭｇＯを使用することができ、その場合、ＺｎＯ＋ＭｇＯの合計配合量を３〜１０重量％とすれば良い。
したがって、仮に、第２配合組成において、ＺｎＯの配合量を０重量％とした場合には、ＭｇＯの配合量を３〜１０重量％とすれば良い。
また、ＺｎＯは、配合組成Ａの必須成分であって、配合組成Ｂでは任意成分であるが、少量の添加で、フラックス効果を発揮し、ガラス組成物の溶融性を増加させるとともに、熱膨張率を低下させたり、耐候性を向上させたりするためのガラス成分である。
同様に、ＭｇＯは、配合組成Ｂの必須成分であって、配合組成Ａでは任意成分であるが、ＺｎＯよりも比較的軽量であって、少量の添加で、フラックス効果を発揮し、ガラス組成物の溶融性を増加させるとともに、熱膨張率を低下させたり、耐候性を向上させたりするためのガラス成分である。すなわち、ＭｇＯは、白色透明層および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5の含有量関係を制御したり、さらには、ガラスの熱膨張率を低下させたり、上述したＡｌ2Ｏ3の分散効果を助長させたりすることから、好ましいガラス成分である。
したがって、かかるＺｎＯあるいはＭｇＯの配合量を、ガラス組成物の全体量に対応して、３〜１０重量％範囲内の値とすることを特徴とする。
すなわち、ＺｎＯあるいはＭｇＯの配合量が、３重量％未満の値になると、添加効果等が発現しなかったりする場合があるためである。
一方、ＺｎＯあるいはＭｇＯの配合量が１０重量％を超えると、ガラス組成物の溶融性が低下し、それに伴い、得られる白色ガラスの表面平滑性が失われ、表面が荒れたマット状となる場合が生じるためである。
したがって、かかる添加効果とガラス組成物の溶融性等のバランスが更に良好になることから、ＺｎＯあるいはＭｇＯの配合量を２〜８重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、３〜６重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
但し、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ＺｎＯの全部または一部の代替として、ＭｇＯを使用することができ、その場合、ＺｎＯ＋ＭｇＯの合計配合量を３〜１０重量％とすれば良い。
したがって、仮に、第２配合組成において、ＺｎＯの配合量を０重量％とした場合には、ＭｇＯの配合量を３〜１０重量％とすれば良い。
そして、ＺｎＯの代替として、ＭｇＯを使用する場合、すなわち、第２配合組成に関する内容であるが、後述するＣａ／ＭｇＯの配合比率を０．５〜２の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるＣａ／ＭｇＯの配合比率が０．５未満となると、白色性を示すリン酸カルシウム結晶の成長が不十分となって、白色透明層および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5の含有量関係を制御することが困難となり、ひいては、所望の白色度を有する白色透明層や白色不透明層が得られないためである。
一方、Ｃａ／ＭｇＯの配合比率が２を超えると、白色性を示すリン酸カルシウム結晶の成長が過度になって、得られる白色ガラスの表面平滑性が失われ、表面が荒れたマット状となったり、あるいは、過小にした場合と同様に、白色透明層および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5の含有量関係を制御したりすることが困難となる場合があるためである。
したがって、ＺｎＯの代替として、ＭｇＯを使用する場合、Ｃａ／ＭｇＯの配合比率を１〜１．８の範囲内の値とすることがより好ましく、１．３〜１．５の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、かかるＣａ／ＭｇＯの配合比率が０．５未満となると、白色性を示すリン酸カルシウム結晶の成長が不十分となって、白色透明層および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5の含有量関係を制御することが困難となり、ひいては、所望の白色度を有する白色透明層や白色不透明層が得られないためである。
一方、Ｃａ／ＭｇＯの配合比率が２を超えると、白色性を示すリン酸カルシウム結晶の成長が過度になって、得られる白色ガラスの表面平滑性が失われ、表面が荒れたマット状となったり、あるいは、過小にした場合と同様に、白色透明層および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5の含有量関係を制御したりすることが困難となる場合があるためである。
したがって、ＺｎＯの代替として、ＭｇＯを使用する場合、Ｃａ／ＭｇＯの配合比率を１〜１．８の範囲内の値とすることがより好ましく、１．３〜１．５の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（７）ＣａＯ
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ＣａＯは、ガラス組成物の高温での粘性を減少させる働きを発揮するとともに、白色性を示すリン酸カルシウム結晶の供給原料として配合される。
したがって、ＣａＯの配合量を、ガラス組成物の全体量に対応して、３〜１２重量％の範囲内の値とすることを特徴とする。
すなわち、ＣａＯの配合量が、３重量％未満の値となると、分相反応が低下することにより、白色性が著しく低下する場合が生じるためであり、逆に、ＣａＯの配合量が１２重量％を超えると、ガラス組成物の溶融温度が高くなったり、熱膨張係数が大きくなったりする場合が生じるためである。
したがって、得られるガラス容器における白色性と、ガラス組成物の溶融温度等とのバランスがより良好となるために、ＣａＯの配合量を５〜９重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、６〜８重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ＣａＯは、ガラス組成物の高温での粘性を減少させる働きを発揮するとともに、白色性を示すリン酸カルシウム結晶の供給原料として配合される。
したがって、ＣａＯの配合量を、ガラス組成物の全体量に対応して、３〜１２重量％の範囲内の値とすることを特徴とする。
すなわち、ＣａＯの配合量が、３重量％未満の値となると、分相反応が低下することにより、白色性が著しく低下する場合が生じるためであり、逆に、ＣａＯの配合量が１２重量％を超えると、ガラス組成物の溶融温度が高くなったり、熱膨張係数が大きくなったりする場合が生じるためである。
したがって、得られるガラス容器における白色性と、ガラス組成物の溶融温度等とのバランスがより良好となるために、ＣａＯの配合量を５〜９重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、６〜８重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（８）ＬｉＯ2、ＳＯ3、ＢａＯ、その他
（８）−１ ＬｉＯ2
配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ＬｉＯ2は比較的少量の添加によって、ガラス用組成物の溶融性や、得られる白色ガラス容器の成形性等を増加させるためのガラス成分である。
したがって、ＬｉＯ2の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、０．１〜５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
すなわち、ＬｉＯ2の配合量が０．１重量％未満の値になると、ガラス組成物の溶融性が過度に低下する場合があるためであり、一方で、ＬｉＯ2の配合量が５重量％を超えると、得られる白色ガラス容器の成形性等が著しく低下する場合があるためである。
したがって、ＬｉＯ2の配合量を、全体量に対して、０．５〜４重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、１〜３重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（８）−１ ＬｉＯ2
配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ＬｉＯ2は比較的少量の添加によって、ガラス用組成物の溶融性や、得られる白色ガラス容器の成形性等を増加させるためのガラス成分である。
したがって、ＬｉＯ2の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、０．１〜５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
すなわち、ＬｉＯ2の配合量が０．１重量％未満の値になると、ガラス組成物の溶融性が過度に低下する場合があるためであり、一方で、ＬｉＯ2の配合量が５重量％を超えると、得られる白色ガラス容器の成形性等が著しく低下する場合があるためである。
したがって、ＬｉＯ2の配合量を、全体量に対して、０．５〜４重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、１〜３重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（８）−２ ＳＯ3
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ＳＯ3は、白色ガラスとなるガラス組成物の溶融性を改良し、同時に得られる白色ガラスの白色性を増加させることから好ましいガラス成分である。
すなわち、ＳＯ3の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、０．１〜５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、ＳＯ3の配合量が０．１重量％未満の値になると、ガラス組成物の溶融性や得られる白色ガラス容器の成形性や白色性等が過度に低下する場合があるためであり、一方で、ＳＯ3の配合量が５重量％を超えると、ガラス組成物の溶融時に過度に発泡する等の不具合が発生する場合があるためである。
したがって、ガラス組成物の溶融性と、ガラス組成物の溶融時における発泡性等との間のバランスが更に良好になることから、ＳＯ3の配合量を、全体量に対して、０．２〜３重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、０．５〜２重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ＳＯ3は、白色ガラスとなるガラス組成物の溶融性を改良し、同時に得られる白色ガラスの白色性を増加させることから好ましいガラス成分である。
すなわち、ＳＯ3の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、０．１〜５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、ＳＯ3の配合量が０．１重量％未満の値になると、ガラス組成物の溶融性や得られる白色ガラス容器の成形性や白色性等が過度に低下する場合があるためであり、一方で、ＳＯ3の配合量が５重量％を超えると、ガラス組成物の溶融時に過度に発泡する等の不具合が発生する場合があるためである。
したがって、ガラス組成物の溶融性と、ガラス組成物の溶融時における発泡性等との間のバランスが更に良好になることから、ＳＯ3の配合量を、全体量に対して、０．２〜３重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、０．５〜２重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（８）−３ ＢａＯ
配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ＢａＯは、比較的少量の添加によって、ガラス用組成物の溶融性や、得られる白色ガラス容器の成形性等を増加させるためのガラス成分である。
すなわち、ＢａＯを、ガラス組成物の全体量に対して、０．１〜５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、ＢａＯの配合量が０．１重量％未満の値になると、ガラス組成物の溶融性が過度に低下する場合があるためであり、一方で、ＢａＯの配合量が５重量％を超えると、得られる白色ガラス容器の成形性等が著しく低下する場合があるためである。
したがって、ＢａＯの配合量を、全体量に対して、０．５〜４重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、１〜３重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ＢａＯは、比較的少量の添加によって、ガラス用組成物の溶融性や、得られる白色ガラス容器の成形性等を増加させるためのガラス成分である。
すなわち、ＢａＯを、ガラス組成物の全体量に対して、０．１〜５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、ＢａＯの配合量が０．１重量％未満の値になると、ガラス組成物の溶融性が過度に低下する場合があるためであり、一方で、ＢａＯの配合量が５重量％を超えると、得られる白色ガラス容器の成形性等が著しく低下する場合があるためである。
したがって、ＢａＯの配合量を、全体量に対して、０．５〜４重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、１〜３重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（８）−４ その他のガラス成分
更に、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ガラス組成物が、ＴｉＯ2、ＳｒＯ、ＺｒＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、Ｃｓ2Ｏ、ＳｎＯ2、およびＰｂＯから選ばれた群からなる少なくとも一つの金属酸化物を含有することが好ましい。
例えば、ＴｉＯ2は、得られる白色ガラス容器の白色性を向上させ、ガラス組成物の溶融性を増加させるとともに、熱膨張率を低下させたり、上述したＡｌ2Ｏ3の分散効果を助長させたりすることから、好ましいガラス成分である。
また、ＳｒＯは、ガラス組成物の溶融性を向上させる効果を有することから、好ましいガラス成分である。
更に、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、ガラス組成物が、ＴｉＯ2、ＳｒＯ、ＺｒＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、Ｃｓ2Ｏ、ＳｎＯ2、およびＰｂＯから選ばれた群からなる少なくとも一つの金属酸化物を含有することが好ましい。
例えば、ＴｉＯ2は、得られる白色ガラス容器の白色性を向上させ、ガラス組成物の溶融性を増加させるとともに、熱膨張率を低下させたり、上述したＡｌ2Ｏ3の分散効果を助長させたりすることから、好ましいガラス成分である。
また、ＳｒＯは、ガラス組成物の溶融性を向上させる効果を有することから、好ましいガラス成分である。
また、ＺｒＯ2は、ガラスを白色化し、化学的耐久性を著しく向上させることから好適なガラス成分であり、
また、Ｓｂ2Ｏ3は、ガラスの泡切れを向上させたり、Ｃｓ2Ｏ3、ＳｎＯ2、およびＰｂＯは、ガラスの白色性を向上させたり、ガラスの化学的耐久性を向上させることから、それぞれ好適なガラス成分である。
また、Ｓｂ2Ｏ3は、ガラスの泡切れを向上させたり、Ｃｓ2Ｏ3、ＳｎＯ2、およびＰｂＯは、ガラスの白色性を向上させたり、ガラスの化学的耐久性を向上させることから、それぞれ好適なガラス成分である。
したがって、それぞれのガラス成分の配合量を、ガラス組成物の全体量に対して、０．１〜１０重量％の範囲内の値とすることが好ましく、０．５〜５重量％の範囲内の値とすることがより好ましい。
それぞれの配合量が、０．１重量％未満の値では、添加効果が発現しない場合があるためであり、一方、それぞれの配合量が１０重量％を超えると、ＴｉＯ2やＭｇＯではガラス組成物の溶融性が低下したり、ＳｒＯではガラスの熱膨張率が上昇したりする場合があるためである。
なお、ＭｇＯまたはＳｒＯと併用すると、いわゆる固溶効果が得られ、ガラス組成物の溶融性を向上させたまま、ガラスの熱膨張率を低下させられることから、好適なガラス成分である。
それぞれの配合量が、０．１重量％未満の値では、添加効果が発現しない場合があるためであり、一方、それぞれの配合量が１０重量％を超えると、ＴｉＯ2やＭｇＯではガラス組成物の溶融性が低下したり、ＳｒＯではガラスの熱膨張率が上昇したりする場合があるためである。
なお、ＭｇＯまたはＳｒＯと併用すると、いわゆる固溶効果が得られ、ガラス組成物の溶融性を向上させたまま、ガラスの熱膨張率を低下させられることから、好適なガラス成分である。
その他、ガラス用組成物に、上記酸化物以外に、Ｎｂ5+、Ｔａ5+、Ｗ6+、Ｍｏ6+からなる多価酸化物成分を含有させても、優れた分相効果を得られる事が確認されているし、更に、着色剤をガラス成分中に添加して、パステルカラー等の好みの色調にガラスを着色化することも好適である。
例えば、ガラス成分中に、Ｃｏ2+、Ｃｕ2+、Ｆｅ2+、Ｎｉ2+、Ｃｏ3+、Ｃｒ3+、Ｆｅ3+、Ｍｎ3+、Ｎｂ3+、Ｐｒ3+、Ｅｒ3+、Ｃｒ6+等となる着色剤を使用すると、各種の発色であって、かつ、パステルカラーが実現できることから好適なガラス成分である。
例えば、ガラス成分中に、Ｃｏ2+、Ｃｕ2+、Ｆｅ2+、Ｎｉ2+、Ｃｏ3+、Ｃｒ3+、Ｆｅ3+、Ｍｎ3+、Ｎｂ3+、Ｐｒ3+、Ｅｒ3+、Ｃｒ6+等となる着色剤を使用すると、各種の発色であって、かつ、パステルカラーが実現できることから好適なガラス成分である。
一方、着色することなく、白色性に富んだガラス容器を得たい場合には、ガラス用組成物に含まれるＦｅイオン等の含有量を２５０ｐｐｍ以下の値とすることが好ましい。
すなわち、例えば、ガラス用組成物に含まれるＦｅイオンの含有量が、２５０ｐｐｍを超えると、当該Ｆｅイオンが３価から、２価に還元された場合に、青みがかった青磁様の着色したガラス用組成物となりやすいことが見出されている。
したがって、着色することなく、白色性に富んだ白色ガラス容器を得たい場合には、ガラス用組成物に含まれるＦｅイオンの含有量を、例えば、２５０ｐｐｍ以下の値とすることが好ましく、５０〜２２０ｐｐｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１００〜２００ｐｐｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
但し、青磁様の着色した白色ガラス容器を得たい場合には、ガラス用組成物に含まれるＦｅイオンの含有量を、例えば、２５０超〜８００ｐｐｍの範囲内の値とすることが好ましく、３００〜６００ｐｐｍの範囲内の値とすることがより好ましく、３５０〜５００ｐｐｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
すなわち、例えば、ガラス用組成物に含まれるＦｅイオンの含有量が、２５０ｐｐｍを超えると、当該Ｆｅイオンが３価から、２価に還元された場合に、青みがかった青磁様の着色したガラス用組成物となりやすいことが見出されている。
したがって、着色することなく、白色性に富んだ白色ガラス容器を得たい場合には、ガラス用組成物に含まれるＦｅイオンの含有量を、例えば、２５０ｐｐｍ以下の値とすることが好ましく、５０〜２２０ｐｐｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１００〜２００ｐｐｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
但し、青磁様の着色した白色ガラス容器を得たい場合には、ガラス用組成物に含まれるＦｅイオンの含有量を、例えば、２５０超〜８００ｐｐｍの範囲内の値とすることが好ましく、３００〜６００ｐｐｍの範囲内の値とすることがより好ましく、３５０〜５００ｐｐｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（９）酸化剤
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、酸化剤としてのＣｅＯ2や硝酸塩等を含むとともに、当該ＣｅＯ2や硝酸塩等の配合量を、ガラス用組成物の全体量に対して、０．０１〜２重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、ガラス用組成物中に、外部からガラス成分の分散用の水が添加され、還元雰囲気となった場合に、それを酸化剤としてのＣｅＯ2や硝酸塩等が酸化雰囲気に戻して、鉄イオン等に基づく、ガラス用組成物の着色を有効に防止するためである。
したがって、酸化剤としてのＣｅＯ2や硝酸塩等の配合量を、全体量に対して、０．０２〜２．０重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、０．０４〜１．５重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、酸化剤としてのＣｅＯ2や硝酸塩等を含むとともに、当該ＣｅＯ2や硝酸塩等の配合量を、ガラス用組成物の全体量に対して、０．０１〜２重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、ガラス用組成物中に、外部からガラス成分の分散用の水が添加され、還元雰囲気となった場合に、それを酸化剤としてのＣｅＯ2や硝酸塩等が酸化雰囲気に戻して、鉄イオン等に基づく、ガラス用組成物の着色を有効に防止するためである。
したがって、酸化剤としてのＣｅＯ2や硝酸塩等の配合量を、全体量に対して、０．０２〜２．０重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、０．０４〜１．５重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（１０）消色成分
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、Ｅｒ2Ｏ3を含むとともに、当該Ｅｒ2Ｏ3の配合量を、全体量に対して、０．００１〜０．５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、白色ガラス容器が青色系に着色しやすい場合において、消色剤として機能するＥｒ2Ｏ3を含有することによって、当該Ｅｒ2Ｏ3の補色関係を利用して、白色ガラス容器における着色を有効に防止するためである。
したがって、消色成分としてのＥｒ2Ｏ3の配合量を、全体量に対して、０．００２〜０．１重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、０．００３〜０．０８重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
但し、赤みがかった白色ガラス容器を得たい場合には、Ｅｒ2Ｏ3は特に好ましい配合成分であって、多少多めに使用することが好ましいと言える。
すなわち、そのような場合、Ｅｒ2Ｏ3の配合量を、ガラス用組成物の全体量に対して、０．５を超えて、５重量％の範囲内の値とすることが好ましく、０．８〜４重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、１〜３重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、配合組成Ａおよび配合組成Ｂに共通であるが、Ｅｒ2Ｏ3を含むとともに、当該Ｅｒ2Ｏ3の配合量を、全体量に対して、０．００１〜０．５重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、白色ガラス容器が青色系に着色しやすい場合において、消色剤として機能するＥｒ2Ｏ3を含有することによって、当該Ｅｒ2Ｏ3の補色関係を利用して、白色ガラス容器における着色を有効に防止するためである。
したがって、消色成分としてのＥｒ2Ｏ3の配合量を、全体量に対して、０．００２〜０．１重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、０．００３〜０．０８重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
但し、赤みがかった白色ガラス容器を得たい場合には、Ｅｒ2Ｏ3は特に好ましい配合成分であって、多少多めに使用することが好ましいと言える。
すなわち、そのような場合、Ｅｒ2Ｏ3の配合量を、ガラス用組成物の全体量に対して、０．５を超えて、５重量％の範囲内の値とすることが好ましく、０．８〜４重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、１〜３重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
（１１）カレット成分
また、第１配合組成および第２配合組成に共通であるが、所定量のカレット成分を含有することが好ましい。
この理由は、かかるカレット成分を含有することによって、溶解性やガラス組成物の均一性が向上するとともに、廃棄するガラス用組成物を再利用することができ、経済的かつ環境的に有利なためである。
したがって、かかるカレット成分を、ガラス用組成物の全体量に対して、５〜５０重量％の範囲内の値とすることが好ましく、１０〜４０重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、１５〜３０重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、第１配合組成および第２配合組成に共通であるが、所定量のカレット成分を含有することが好ましい。
この理由は、かかるカレット成分を含有することによって、溶解性やガラス組成物の均一性が向上するとともに、廃棄するガラス用組成物を再利用することができ、経済的かつ環境的に有利なためである。
したがって、かかるカレット成分を、ガラス用組成物の全体量に対して、５〜５０重量％の範囲内の値とすることが好ましく、１０〜４０重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、１５〜３０重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
９．製造対象２
次いで、製造対象２として、好適構造を備えた白色ガラス容器を説明する。
すなわち、製造対象２の一つとして、白色ガラス容器１０、１０´において、図９（ａ）〜（ｂ）に例示されるように、白色性が相対的に低い白色透明層（第２の白色透明層）１２、１２´と、白色性が相対的に高い白色不透明層１４、１４´と、白色性が相対的に低い白色透明層（第１の白色透明層）１６、１６´と、を内側から外側に向かって順次に含んでなる、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造（３層構造）１８、１８´を一部または全部に有することを特徴とする。
また、製造対象２の別な一つとして、図１０（ａ）〜（ｂ）に例示されるように、白色ガラス容器３０、３０´において、白色性が相対的に高い白色不透明層３２、３２´と、白色性が相対的に低い白色透明層３４、３４´と、を内側から外側に向かって順次に含んでなる、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造（２層構造）３６、３６´を一部または全部に有することを特徴とする。
以下、白色ガラス容器における、分相領域を含んでなる白色多層構造を構成する白色透明層と、白色不透明層とに分けて、それぞれ具体的に説明する。
次いで、製造対象２として、好適構造を備えた白色ガラス容器を説明する。
すなわち、製造対象２の一つとして、白色ガラス容器１０、１０´において、図９（ａ）〜（ｂ）に例示されるように、白色性が相対的に低い白色透明層（第２の白色透明層）１２、１２´と、白色性が相対的に高い白色不透明層１４、１４´と、白色性が相対的に低い白色透明層（第１の白色透明層）１６、１６´と、を内側から外側に向かって順次に含んでなる、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造（３層構造）１８、１８´を一部または全部に有することを特徴とする。
また、製造対象２の別な一つとして、図１０（ａ）〜（ｂ）に例示されるように、白色ガラス容器３０、３０´において、白色性が相対的に高い白色不透明層３２、３２´と、白色性が相対的に低い白色透明層３４、３４´と、を内側から外側に向かって順次に含んでなる、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造（２層構造）３６、３６´を一部または全部に有することを特徴とする。
以下、白色ガラス容器における、分相領域を含んでなる白色多層構造を構成する白色透明層と、白色不透明層とに分けて、それぞれ具体的に説明する。
（１）白色透明層
また、図１（ａ）等に例示される白色透明層１２、１６は、分相程度が低く、分相粒が相対的に少ない一方、コロイド領域が相対的に多い、アモルファス状態のガラス領域であって、白色不透明層１４等の機械的保護、および白色ガラス容器１０等の全体としての白色性を高めるために設けられている。
したがって、かかる白色透明層１２、１６の厚さを０．００１〜１０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる白色透明層１２、１６の厚さが０．００１ｍｍ未満の値となると、白色不透明層の機械的保護を担保することが困難となる場合があるためである。
一方、白色透明層１２、１６の厚さが１０ｍｍを超えると、ガラス容器全体としての白色性が著しく低下する場合があるためである。
したがって、白色透明層１２、１６の厚さを０．０１〜８ｍｍの範囲内の値とすることが好ましく、０．１〜５ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、図１（ａ）等に例示される白色透明層１２、１６は、分相程度が低く、分相粒が相対的に少ない一方、コロイド領域が相対的に多い、アモルファス状態のガラス領域であって、白色不透明層１４等の機械的保護、および白色ガラス容器１０等の全体としての白色性を高めるために設けられている。
したがって、かかる白色透明層１２、１６の厚さを０．００１〜１０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる白色透明層１２、１６の厚さが０．００１ｍｍ未満の値となると、白色不透明層の機械的保護を担保することが困難となる場合があるためである。
一方、白色透明層１２、１６の厚さが１０ｍｍを超えると、ガラス容器全体としての白色性が著しく低下する場合があるためである。
したがって、白色透明層１２、１６の厚さを０．０１〜８ｍｍの範囲内の値とすることが好ましく、０．１〜５ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、配合組成Ａに起因した白色透明層１２、１６は、全体量（１００重量％）に対して、以下のとおりであることが好ましい。
ＳｉＯ2：５０〜６６重量％（より好ましくは、５５〜６３重量％）
Ｐ2Ｏ5 ：１〜３重量％（より好ましくは、１．５〜２．５重量％）
Ａｌ2Ｏ3：５〜１０重量％（より好ましくは、６〜９重量％）
Ｂ2Ｏ3 ：１〜１３重量％（より好ましくは、１．５〜５重量％）
Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋａ）：６〜１８重量％（より好ましくは、１０〜１７重量％）
ＺｎＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、３．５〜６重量％）
ＣａＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、４〜６重量％）
この理由は、このように白色透明層１２、１６における配合組成の割合を考慮して、白色ガラス容器を構成することにより、ガラス組成物の溶融条件や成形条件が多少変化したような場合であっても、所定金型等を用いて成形することにより、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を備えるとともに、表面における異物発生が少ない白色ガラス容器とすることができるためである。
ＳｉＯ2：５０〜６６重量％（より好ましくは、５５〜６３重量％）
Ｐ2Ｏ5 ：１〜３重量％（より好ましくは、１．５〜２．５重量％）
Ａｌ2Ｏ3：５〜１０重量％（より好ましくは、６〜９重量％）
Ｂ2Ｏ3 ：１〜１３重量％（より好ましくは、１．５〜５重量％）
Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋａ）：６〜１８重量％（より好ましくは、１０〜１７重量％）
ＺｎＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、３．５〜６重量％）
ＣａＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、４〜６重量％）
この理由は、このように白色透明層１２、１６における配合組成の割合を考慮して、白色ガラス容器を構成することにより、ガラス組成物の溶融条件や成形条件が多少変化したような場合であっても、所定金型等を用いて成形することにより、ガラス用組成物の分相現象に由来した白色多層構造を備えるとともに、表面における異物発生が少ない白色ガラス容器とすることができるためである。
また、配合組成Ｂに起因した白色透明層１２、１６は、所定の白色多層構造を安定的に形成し、さらには、表面における異物発生が少なくなることから、全体量（１００重量％）に対して、以下のとおりであることが好ましい。
ＳｉＯ2：５０〜６６重量％（より好ましくは、５５〜６３重量％）
Ｐ2Ｏ5 ：１〜３重量％（より好ましくは、１．５〜２．５重量％）
Ａｌ2Ｏ3：５〜１０重量％（より好ましくは、６〜９重量％）
Ｂ2Ｏ3 ：１〜１３重量％（より好ましくは、１．５〜５重量％）
Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋａ）：６〜１８重量％（より好ましくは、１０〜１７重量％）
ＭｇＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、３．５〜６重量％）
ＣａＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、４〜６重量％）
ＳｉＯ2：５０〜６６重量％（より好ましくは、５５〜６３重量％）
Ｐ2Ｏ5 ：１〜３重量％（より好ましくは、１．５〜２．５重量％）
Ａｌ2Ｏ3：５〜１０重量％（より好ましくは、６〜９重量％）
Ｂ2Ｏ3 ：１〜１３重量％（より好ましくは、１．５〜５重量％）
Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋａ）：６〜１８重量％（より好ましくは、１０〜１７重量％）
ＭｇＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、３．５〜６重量％）
ＣａＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、４〜６重量％）
また、かかる白色透明層１２、１６の可視光透過率を５〜５０％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる白色透明層１２、１６の可視光透過率が５％未満となると、不透明性が高まって、下地層である白色性に富んだ白色不透明層１４の視認性が低下し、白色ガラス容器１０としての白色性が著しく低下する場合があるためである。
一方、白色透明層１２、１６の可視光透過率が５０％を超えると、透明性が過度に高まって、ネジ部等の白色性が著しく低下し、白色ガラス容器１０としての一体的な白色性が著しく損なわれる場合があるためである。
したがって、白色透明層１２、１６の可視光透過率を１０〜４０％の範囲内の値とすることが好ましく、１５〜３０％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、かかる白色透明層１２、１６の可視光透過率が５％未満となると、不透明性が高まって、下地層である白色性に富んだ白色不透明層１４の視認性が低下し、白色ガラス容器１０としての白色性が著しく低下する場合があるためである。
一方、白色透明層１２、１６の可視光透過率が５０％を超えると、透明性が過度に高まって、ネジ部等の白色性が著しく低下し、白色ガラス容器１０としての一体的な白色性が著しく損なわれる場合があるためである。
したがって、白色透明層１２、１６の可視光透過率を１０〜４０％の範囲内の値とすることが好ましく、１５〜３０％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、白色透明層に生成する白色結晶物の平均粒径を４００ｎｍ未満の値とすることが好ましい。
この理由は、このように少なくとも白色透明層において生成する白色結晶物の平均粒径を所定値未満の値に制御することにより、白色透明層における白色性を定量的に制御することができるためである。
また、かかる白色結晶物の平均粒径を所定値未満の値に制御することにより、異物の発生を抑制し、表面平滑性に優れた白色ガラス容器とすることができるためである。
より具体的には、白色結晶物の平均粒径が４００ｎｍ以上の値になると、白色透明層における白色性がばらついたり、あるいは、白色ガラス容器の表面に、異物が発生する頻度が著しく高くなる場合があるためである。
但し、白色結晶物の平均粒径が過度に小さくなると、その値を制御すること自体が困難となったり、あるいは、逆に、白色性の制御が困難となる場合があるためである。
したがって、白色透明層に生成する白色結晶物の平均粒径を１〜３００ｎｍの範囲内の値とすることがより好ましく、８〜８０ｎｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、もちろん、後述する白色不透明層において生成する白色結晶物の平均粒径についても、同様の範囲内の値に制御することにより、白色不透明層における白色性を定量的に制御したり、良好な表面平滑性の制御が容易となる。
この理由は、このように少なくとも白色透明層において生成する白色結晶物の平均粒径を所定値未満の値に制御することにより、白色透明層における白色性を定量的に制御することができるためである。
また、かかる白色結晶物の平均粒径を所定値未満の値に制御することにより、異物の発生を抑制し、表面平滑性に優れた白色ガラス容器とすることができるためである。
より具体的には、白色結晶物の平均粒径が４００ｎｍ以上の値になると、白色透明層における白色性がばらついたり、あるいは、白色ガラス容器の表面に、異物が発生する頻度が著しく高くなる場合があるためである。
但し、白色結晶物の平均粒径が過度に小さくなると、その値を制御すること自体が困難となったり、あるいは、逆に、白色性の制御が困難となる場合があるためである。
したがって、白色透明層に生成する白色結晶物の平均粒径を１〜３００ｎｍの範囲内の値とすることがより好ましく、８〜８０ｎｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、もちろん、後述する白色不透明層において生成する白色結晶物の平均粒径についても、同様の範囲内の値に制御することにより、白色不透明層における白色性を定量的に制御したり、良好な表面平滑性の制御が容易となる。
（２）白色不透明層
また、図９（ａ）〜（ｂ）および図１０（ａ）〜（ｂ）に例示される白色不透明層１４、１４´、３２、３２´は、白色ガラス容器１０、１０´、３０、３０´の全体の白色性を高めるために設けられており、分相程度が高く、分相粒が相対的に多い一方、コロイド領域が相対的に少ない、アモルファス状態のガラス領域である。
したがって、かかる白色不透明層１４の厚さを１〜２５ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる白色不透明層１４の厚さが１ｍｍ未満になると、ガラス容器１０の全体の白色性が著しく低下する場合があるためである。一方、かかる白色不透明層１０の厚さが２５ｍｍを超えると、白色不透明層１０の機械的保護、ひいては、ガラス容器１０全体の機械的保護を担保することが困難となる場合があるためである。
したがって、白色不透明層１４の厚さを３〜２０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましく、７〜１５ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、図９（ａ）〜（ｂ）および図１０（ａ）〜（ｂ）に例示される白色不透明層１４、１４´、３２、３２´は、白色ガラス容器１０、１０´、３０、３０´の全体の白色性を高めるために設けられており、分相程度が高く、分相粒が相対的に多い一方、コロイド領域が相対的に少ない、アモルファス状態のガラス領域である。
したがって、かかる白色不透明層１４の厚さを１〜２５ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる白色不透明層１４の厚さが１ｍｍ未満になると、ガラス容器１０の全体の白色性が著しく低下する場合があるためである。一方、かかる白色不透明層１０の厚さが２５ｍｍを超えると、白色不透明層１０の機械的保護、ひいては、ガラス容器１０全体の機械的保護を担保することが困難となる場合があるためである。
したがって、白色不透明層１４の厚さを３〜２０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましく、７〜１５ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、配合組成Ａに起因した白色不透明層１４における配合組成の割合が、全体量（１００重量％）に対して、以下のとおりであることが好ましい。
ＳｉＯ2：４５〜６１重量％（より好ましくは、５０〜６０重量％）
Ｐ2Ｏ5 ：３超〜８重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
Ａｌ2Ｏ3：５〜９重量％（より好ましくは、６〜８．５重量％）
Ｂ2Ｏ3 ：１〜１３重量％（より好ましくは、１．５〜５重量％）
Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋ）：６〜１８重量％（より好ましくは、１０〜１７重量％）
ＺｎＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
ＣａＯ：４超〜１０重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
この理由は、このように白色不透明層１４における配合組成の割合を考慮することにより、ガラス組成物の溶融条件や成形条件が多少変化したような場合であっても、ガラス用組成物の分相現象に由来した、平均粒径が４００ｎｍ以下の白色結晶物（リン酸カルシウム等）を含んでなる白色多層構造１８を安定的に備えるとともに、外側表面側等において、所定粒径以上の異物発生が少ない白色ガラス容器１０とすることができるためである。
ＳｉＯ2：４５〜６１重量％（より好ましくは、５０〜６０重量％）
Ｐ2Ｏ5 ：３超〜８重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
Ａｌ2Ｏ3：５〜９重量％（より好ましくは、６〜８．５重量％）
Ｂ2Ｏ3 ：１〜１３重量％（より好ましくは、１．５〜５重量％）
Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋ）：６〜１８重量％（より好ましくは、１０〜１７重量％）
ＺｎＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
ＣａＯ：４超〜１０重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
この理由は、このように白色不透明層１４における配合組成の割合を考慮することにより、ガラス組成物の溶融条件や成形条件が多少変化したような場合であっても、ガラス用組成物の分相現象に由来した、平均粒径が４００ｎｍ以下の白色結晶物（リン酸カルシウム等）を含んでなる白色多層構造１８を安定的に備えるとともに、外側表面側等において、所定粒径以上の異物発生が少ない白色ガラス容器１０とすることができるためである。
また、配合組成Ａと同等の理由により、配合組成Ｂに起因した白色不透明層１４における配合組成の割合につき、全体量（１００重量％）に対して、以下のとおりであることが好ましい。
ＳｉＯ2：４５〜６１重量％（より好ましくは、５０〜６０重量％）
Ｐ2Ｏ5 ：３超〜８重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
Ａｌ2Ｏ3：５〜９重量％（より好ましくは、６〜８．５重量％）
Ｂ2Ｏ3 ：１〜１３重量％（より好ましくは、１．５〜５重量％）
Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋ）：６〜１８重量％（より好ましくは、１０〜１７重量％）
ＭｇＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
ＣａＯ：４超〜１０重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
ＳｉＯ2：４５〜６１重量％（より好ましくは、５０〜６０重量％）
Ｐ2Ｏ5 ：３超〜８重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
Ａｌ2Ｏ3：５〜９重量％（より好ましくは、６〜８．５重量％）
Ｂ2Ｏ3 ：１〜１３重量％（より好ましくは、１．５〜５重量％）
Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋ）：６〜１８重量％（より好ましくは、１０〜１７重量％）
ＭｇＯ：３〜１０重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
ＣａＯ：４超〜１０重量％（より好ましくは、５〜７重量％）
また、かかる白色不透明層１４の可視光透過率を２％以下の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる可視光透過率が２％超となると、透明性が高まってしまい、白色ガラス容器としての白色性が著しく低下する場合があるためである。
但し、白色不透明層１４の可視光透過率を過度に低くすると、使用可能なガラス成分の種類が過度に制限されたり、生産時における歩留まりが過度に低下したりする場合がある。
したがって、白色不透明層１４の可視光透過率を０．０１〜１．５％の範囲内の値とすることがより好ましく、０．１〜０．８％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
この理由は、かかる可視光透過率が２％超となると、透明性が高まってしまい、白色ガラス容器としての白色性が著しく低下する場合があるためである。
但し、白色不透明層１４の可視光透過率を過度に低くすると、使用可能なガラス成分の種類が過度に制限されたり、生産時における歩留まりが過度に低下したりする場合がある。
したがって、白色不透明層１４の可視光透過率を０．０１〜１．５％の範囲内の値とすることがより好ましく、０．１〜０．８％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
１０．製造対象３
ガラス容器の基本的形態は特に制限されるものでなく、用途に応じて、ボトルネック型のガラスビン、矩形状のガラスビン、円筒状のガラスビン、異形のガラスビン、矩形状のガラス箱、円筒状のガラス箱、異形のガラス箱等が挙げられる。
ここで、典型的には、図９（ａ）〜（ｂ）等に例示される矩形状の白色ガラス容器１０、１０´である。
より具体的には、図９（ａ）〜（ｂ）に示されるように、概ね四角形の平面形状を有する四角柱状の胴体部（側壁および底部）を備えるとともに、円筒状の首部を備えた矩形状の白色ガラス容器１０、１０´である。
ガラス容器の基本的形態は特に制限されるものでなく、用途に応じて、ボトルネック型のガラスビン、矩形状のガラスビン、円筒状のガラスビン、異形のガラスビン、矩形状のガラス箱、円筒状のガラス箱、異形のガラス箱等が挙げられる。
ここで、典型的には、図９（ａ）〜（ｂ）等に例示される矩形状の白色ガラス容器１０、１０´である。
より具体的には、図９（ａ）〜（ｂ）に示されるように、概ね四角形の平面形状を有する四角柱状の胴体部（側壁および底部）を備えるとともに、円筒状の首部を備えた矩形状の白色ガラス容器１０、１０´である。
そして、図９（ａ）は、分相が完全程度に生じて、３層構造の胴体部（側壁および底部）を有する白色ガラス容器１０であって、図９（ｂ）は、分相がほぼ完全程度に生じているものの、一部、分相が不完全な領域を含んでなる３層構造の胴体部（側壁および底部）を有する白色ガラス容器１０´である。
その上、図９（ａ）〜（ｂ）に示す矩形状の白色ガラス容器１０、１０´は、側壁と、底部との間に、最大肉厚部、例えば、１〜５ｃｍの厚さ（ｔ）を備えた箇所があって、それの白色性が高いことから、さらに、高級感や美観が高まっていると言える。
よって、いずれも、基本的形態としての外観はほとんど差異がなく、別途装飾層を設けることなく、高級感や高い装飾性を有する化粧クリ−ム用容器等に好適な白色ガラス容器１０、１０´として使用可能である。
その上、図９（ａ）〜（ｂ）に示す矩形状の白色ガラス容器１０、１０´は、側壁と、底部との間に、最大肉厚部、例えば、１〜５ｃｍの厚さ（ｔ）を備えた箇所があって、それの白色性が高いことから、さらに、高級感や美観が高まっていると言える。
よって、いずれも、基本的形態としての外観はほとんど差異がなく、別途装飾層を設けることなく、高級感や高い装飾性を有する化粧クリ−ム用容器等に好適な白色ガラス容器１０、１０´として使用可能である。
また、別の典型例としては、図１０（ａ）〜（ｂ）等に例示されるボトルネック状の白色ガラス容器３０、３０´であって、それぞれの首部（Ａ）に、所定のネジ部３８、３８´を有している。
そして、図１０（ａ）は、分相が完全程度に生じて、白色２層構造３６を有する胴体部（側壁および底部）（Ａ）および首部（Ｂ）を備えてなるボトルネック状の白色ガラス容器３０である。
また、胴体部（側壁および底部）（Ｂ）の形成された白色不透明層３２の厚さが、上方と、下方でかなり異なっており、全体として、グラデーション模様の白色性を示すという特徴がある。
より具体的には、白色ガラス容器３０の内側下方領域には、強い白色性を示す、比較的厚い白色不透明層３２が形成されている一方、内側上方領域には、強い白色性を示す、比較的薄い白色不透明層３２が、均等厚さの白色透明層３２の裏側（内側）に形成されており、厚さが異なる２層構造３６の胴体部（Ｂ）を備えた白色ガラス容器３０である。
そして、図１０（ａ）は、分相が完全程度に生じて、白色２層構造３６を有する胴体部（側壁および底部）（Ａ）および首部（Ｂ）を備えてなるボトルネック状の白色ガラス容器３０である。
また、胴体部（側壁および底部）（Ｂ）の形成された白色不透明層３２の厚さが、上方と、下方でかなり異なっており、全体として、グラデーション模様の白色性を示すという特徴がある。
より具体的には、白色ガラス容器３０の内側下方領域には、強い白色性を示す、比較的厚い白色不透明層３２が形成されている一方、内側上方領域には、強い白色性を示す、比較的薄い白色不透明層３２が、均等厚さの白色透明層３２の裏側（内側）に形成されており、厚さが異なる２層構造３６の胴体部（Ｂ）を備えた白色ガラス容器３０である。
一方、図１０（ｂ）に示す白色ガラス容器３０´は、全体として、良好な白色性を示しており、ガラス容器の最外側表面に、薄膜的な厚さの白色透明層（第１白色透明層）３４´が備えてあり、次いで、強い白色性を示す、所定厚さの白色不透明層３２´が設けてあり、さらに、容器内側表面に、薄膜的厚さの白色透明層（第２白色透明層）３３´が備えてあり、すなわち、３層構造の胴体部３６´を備えた白色ガラス容器３０´である。
いずれも、別途装飾層を設けることなく、高級感や高い装飾性を有するローション容器等に好適な白色ガラス容器３０、３０´として使用可能である。
いずれも、別途装飾層を設けることなく、高級感や高い装飾性を有するローション容器等に好適な白色ガラス容器３０、３０´として使用可能である。
以下に実施例を挙げて、本発明を詳細に説明する。
[実施例１]
１．白色ガラス容器の製造
まず、下記ガラス配合組成（表１中、配合組成１と表記する。）になるように、ガラス原材料を調合した後、混合機を使って１時間乾式混合し、合計で１０００Ｋｇのガラス原材料とした。
ＳｉＯ2 ：６１．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．８重量％
ＣａＯ ：４．８重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．９重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．０重量％
Ｋ2Ｏ ：２．３重量％
ＺｎＯ ：４．６重量％
１．白色ガラス容器の製造
まず、下記ガラス配合組成（表１中、配合組成１と表記する。）になるように、ガラス原材料を調合した後、混合機を使って１時間乾式混合し、合計で１０００Ｋｇのガラス原材料とした。
ＳｉＯ2 ：６１．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．８重量％
ＣａＯ ：４．８重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．９重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．０重量％
Ｋ2Ｏ ：２．３重量％
ＺｎＯ ：４．６重量％
次いで、均一混合したガラス原材料を、フィーダを用いて、図１に示す自動製瓶装置（溶解窯本体の平均幅１．５ｍ、平均長さ：３ｍ、底部に二段階の段差あり。）に投入した後、溶融温度１３００℃、平均滞留時間が２時間となるような条件で、空気雰囲気式抵抗加熱電気炉を用いて、溶融した。
すなわち、溶解窯本体の長さ方向の途中（フィーダ側端部から約１．５ｍ）であって、かつ、溶融窯本体の下方に、溶融ガラスの移送方向を横切る方向、すなわち、十字方向に位置するように、撹拌用気体の噴出口が、直線的に複数個（例えば、３個）が配列されてなるバブリング装置が設けてある。
そして、複数の孔から空気を吹き込み、平均滞留時間の中で、バブリング処理が１２０分となるように実施して、ガラスの配合組成の均一化を十分に図った。
すなわち、溶解窯本体の長さ方向の途中（フィーダ側端部から約１．５ｍ）であって、かつ、溶融窯本体の下方に、溶融ガラスの移送方向を横切る方向、すなわち、十字方向に位置するように、撹拌用気体の噴出口が、直線的に複数個（例えば、３個）が配列されてなるバブリング装置が設けてある。
そして、複数の孔から空気を吹き込み、平均滞留時間の中で、バブリング処理が１２０分となるように実施して、ガラスの配合組成の均一化を十分に図った。
次いで、ガラス成分が完全に溶融し、フォアハースを介して、清澄したことを確認した後、得られた溶融ガラスを、スパウトでゴブカットし、図５〜図６に示すようなワンプレス用金型の内部に挿入するとともに、プランジャーを挿入して、仕上げ形状と同様の形状を有する、矩形状のガラス容器とした。
その際、金型用冷却エアーとして、複数の冷却エアー、すなわち、ガラス容器１０ａ自体を冷却する第１冷却エアー７２（湿潤エアーであって、温度４０℃、含有水蒸気量：８０ｇ／ｍ3）と、金型の外側表面を冷却する第２冷却エアー７４（非湿潤エアー、温度４０℃）をそれぞれ用い、噴射速度をそれぞれ１０リットル／秒とした。
最後に、図８に示すファイアポリッシュ装置による火炎研磨処理を行った後、徐冷炉（図示せず）で所定温度まで冷却させて、図９（ａ）〜（ｂ）に示されるような、円筒径の首部と、矩形状の胴体部とからなる白色ガラス容器を取り出した。
その際、金型用冷却エアーとして、複数の冷却エアー、すなわち、ガラス容器１０ａ自体を冷却する第１冷却エアー７２（湿潤エアーであって、温度４０℃、含有水蒸気量：８０ｇ／ｍ3）と、金型の外側表面を冷却する第２冷却エアー７４（非湿潤エアー、温度４０℃）をそれぞれ用い、噴射速度をそれぞれ１０リットル／秒とした。
最後に、図８に示すファイアポリッシュ装置による火炎研磨処理を行った後、徐冷炉（図示せず）で所定温度まで冷却させて、図９（ａ）〜（ｂ）に示されるような、円筒径の首部と、矩形状の胴体部とからなる白色ガラス容器を取り出した。
なお、この時点で、白色ガラス容器の胴体部表面に形成された白色透明層、白色ガラス容器の胴体部内部に形成された白色不透明層における、Ｐ2Ｏ5およびＣａＯの配合組成を、波長分散型蛍光Ｘ線（株式会社リガク製、Supermini２００）を用い、ＥＺスキャンモードにて測定した。
その結果、白色透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
ＳｉＯ2 ：６２．０重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．２重量％
ＣａＯ ：２．５重量％
Ａｌ2Ｏ3：１０．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．７重量％
Ｋ2Ｏ ：１．９重量％
ＺｎＯ ：３．７重量％
その結果、白色透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
ＳｉＯ2 ：６２．０重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．２重量％
ＣａＯ ：２．５重量％
Ａｌ2Ｏ3：１０．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．７重量％
Ｋ2Ｏ ：１．９重量％
ＺｎＯ ：３．７重量％
また、白色ガラス表面を研磨し、白色不透明層を露出した状態として、それにおける配合組成の割合は、以下の通りであった。
ＳｉＯ2 ：５６．８重量％
Ｐ2Ｏ5 ：６．３重量％
ＣａＯ ：４．６重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．８重量％
Ｂ2Ｏ3 ：８．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．７重量％
Ｋ2Ｏ ：２．２重量％
ＺｎＯ ：３．８重量％
すなわち、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
ＳｉＯ2 ：５６．８重量％
Ｐ2Ｏ5 ：６．３重量％
ＣａＯ ：４．６重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．８重量％
Ｂ2Ｏ3 ：８．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．７重量％
Ｋ2Ｏ ：２．２重量％
ＺｎＯ ：３．８重量％
すなわち、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
２．白色ガラス容器の評価
（１）胴体部における白色多層構造の形成程度（評価１）
得られた白色ガラス容器における胴体部を鉛直方向にダイヤモンドカッターで切断し、その断面の光学写真（倍率１）から、胴体部における白色多層構造（３層構造）の形成程度を、以下の基準に準じて判断した。
◎：白色多層構造（３層構造）が明確に形成されている。
○：白色多層構造（３層構造）がほぼ明確に形成されている。
△：白色多層構造（３層構造）が一部形成されていない。
×：白色多層構造（３層構造）が全く形成されていない。
（１）胴体部における白色多層構造の形成程度（評価１）
得られた白色ガラス容器における胴体部を鉛直方向にダイヤモンドカッターで切断し、その断面の光学写真（倍率１）から、胴体部における白色多層構造（３層構造）の形成程度を、以下の基準に準じて判断した。
◎：白色多層構造（３層構造）が明確に形成されている。
○：白色多層構造（３層構造）がほぼ明確に形成されている。
△：白色多層構造（３層構造）が一部形成されていない。
×：白色多層構造（３層構造）が全く形成されていない。
（２）首部における白色多層構造の形成程度（評価２）
得られた白色ガラス容器における首部を鉛直方向にダイヤモンドカッターで切断し、その断面の光学写真（倍率１）から、首部における白色多層構造（３層構造）の形成程度を、以下の基準に準じて判断した。
なお、白色ガラス容器の用途等によっては、首部に白色多層構造（３層構造）が形成されずに、機械的強度や寸法安定性がより高いほうが好ましい場合もある。
◎：白色多層構造（３層構造）が明確に形成されている。
○：白色多層構造（３層構造）がほぼ明確に形成されている。
△：白色多層構造（３層構造）が一部形成されていない。
×：白色多層構造（３層構造）が全く形成されていない。
得られた白色ガラス容器における首部を鉛直方向にダイヤモンドカッターで切断し、その断面の光学写真（倍率１）から、首部における白色多層構造（３層構造）の形成程度を、以下の基準に準じて判断した。
なお、白色ガラス容器の用途等によっては、首部に白色多層構造（３層構造）が形成されずに、機械的強度や寸法安定性がより高いほうが好ましい場合もある。
◎：白色多層構造（３層構造）が明確に形成されている。
○：白色多層構造（３層構造）がほぼ明確に形成されている。
△：白色多層構造（３層構造）が一部形成されていない。
×：白色多層構造（３層構造）が全く形成されていない。
（３）胴体部の白色性（評価３）
得られた白色ガラス容器の胴体部の一部をダイヤモンドカッターで切出し、その白色度（Ｌ）を分光式色差計（型番ＳＰ６２、エックスライト（株）社製）を用い、ＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定し、得られた白色度の値から、以下の基準に準じて、白色性を評価した。
◎：白色度（Ｌ）が８０以上である。
○：白色度（Ｌ）が７０以上である。
△：白色度（Ｌ）が５０以上である。
×：白色度（Ｌ）が５０未満である。
得られた白色ガラス容器の胴体部の一部をダイヤモンドカッターで切出し、その白色度（Ｌ）を分光式色差計（型番ＳＰ６２、エックスライト（株）社製）を用い、ＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定し、得られた白色度の値から、以下の基準に準じて、白色性を評価した。
◎：白色度（Ｌ）が８０以上である。
○：白色度（Ｌ）が７０以上である。
△：白色度（Ｌ）が５０以上である。
×：白色度（Ｌ）が５０未満である。
（４）首部の白色性（評価４）
得られた白色ガラス容器の首部の一部をダイヤモンドカッターで切出し、その白色度（Ｌ）を、上述した分光式色差計を用い、ＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定し、得られた白色度の値から、以下の基準に準じて首部の白色性を評価した。
なお、従来、首部において、ネジ部が設けてあり、所定の機械的強度や機械的寸法が要求されるため、ある程度、白色性は低下しても、実用上、分相程度が相対的に低いほうが良いと考えられていた。
しかしながら、金属製の保護キャップ等を首部に設けられることから、首部についても、胴体部と同様の白色多層構造を備えていることが好ましい一方、白色度（Ｌ）の値がある程度以上であれば、ネジ部としては十分な白色性であると言うことができる。
◎：白色度（Ｌ）が４０以上である。
○：白色度（Ｌ）が３０以上である。
△：白色度（Ｌ）が２０以上である。
×：白色度（Ｌ）が２０未満である。
得られた白色ガラス容器の首部の一部をダイヤモンドカッターで切出し、その白色度（Ｌ）を、上述した分光式色差計を用い、ＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定し、得られた白色度の値から、以下の基準に準じて首部の白色性を評価した。
なお、従来、首部において、ネジ部が設けてあり、所定の機械的強度や機械的寸法が要求されるため、ある程度、白色性は低下しても、実用上、分相程度が相対的に低いほうが良いと考えられていた。
しかしながら、金属製の保護キャップ等を首部に設けられることから、首部についても、胴体部と同様の白色多層構造を備えていることが好ましい一方、白色度（Ｌ）の値がある程度以上であれば、ネジ部としては十分な白色性であると言うことができる。
◎：白色度（Ｌ）が４０以上である。
○：白色度（Ｌ）が３０以上である。
△：白色度（Ｌ）が２０以上である。
×：白色度（Ｌ）が２０未満である。
（５）外観性（評価５）
得られた白色ガラス容器の外観形状や表面状態を目視観察し、下記基準に準じて外観性を評価した。
◎：外観形状は特に問題無く、表面に異物が全く見られない。
○：外観形状は特に問題無く、表面にほとんど異物が見られない。
△：外観形状は特に問題無いが、表面に少々異物が見られる。
×：外観形状も一部崩れていて、表面に多数の異物が見られる。
得られた白色ガラス容器の外観形状や表面状態を目視観察し、下記基準に準じて外観性を評価した。
◎：外観形状は特に問題無く、表面に異物が全く見られない。
○：外観形状は特に問題無く、表面にほとんど異物が見られない。
△：外観形状は特に問題無いが、表面に少々異物が見られる。
×：外観形状も一部崩れていて、表面に多数の異物が見られる。
（６）機械的強度（評価６）
得られた白色ガラス容器（１０個）を、１ｍの高さから、Ｐタイル貼りのコンクリート面上に自然落下させ、破壊状況を観察し、下記基準に準じて機械的強度を評価した。
◎：破損数が０である。
○：破損数が１個以下である。
△：破損数が３個以下である。
×：破損数が４個以上である。
得られた白色ガラス容器（１０個）を、１ｍの高さから、Ｐタイル貼りのコンクリート面上に自然落下させ、破壊状況を観察し、下記基準に準じて機械的強度を評価した。
◎：破損数が０である。
○：破損数が１個以下である。
△：破損数が３個以下である。
×：破損数が４個以上である。
（７）熱衝撃性（評価７）
得られた白色ガラス容器（１０個）を、６７℃に維持された高温水槽に浸漬し、３０分間放置した。次いで、白色ガラス容器を高温水槽から取り出し、２５℃に維持された低温水槽に浸漬し、１５分間放置した。
その後、白色ガラス容器を低温水槽から取り出し、外観観察し、下記基準に準じて熱衝撃性を評価した。
◎：割れやヒビの発生した白色ガラス容器の個数が０である。
○：割れやヒビの発生した白色ガラス容器の個数が１個以下である。
△：割れやヒビの発生した白色ガラス容器の個数が３個以下である。
×：割れやヒビの発生した白色ガラス容器の個数が４個以上である。
得られた白色ガラス容器（１０個）を、６７℃に維持された高温水槽に浸漬し、３０分間放置した。次いで、白色ガラス容器を高温水槽から取り出し、２５℃に維持された低温水槽に浸漬し、１５分間放置した。
その後、白色ガラス容器を低温水槽から取り出し、外観観察し、下記基準に準じて熱衝撃性を評価した。
◎：割れやヒビの発生した白色ガラス容器の個数が０である。
○：割れやヒビの発生した白色ガラス容器の個数が１個以下である。
△：割れやヒビの発生した白色ガラス容器の個数が３個以下である。
×：割れやヒビの発生した白色ガラス容器の個数が４個以上である。
[実施例２]
実施例２において、下記ガラス配合組成（表１中、配合組成２と表記する。）になるように、ガラス原材料を調合し、更なるガラス成分としてのＬｉ2Ｏの添加効果、酸化剤としてのＣｅＯ2の添加効果を検討したほかは、実施例１と同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、評価した。
また、実施例２において、低鉄分の各種ガラス原材料を用い、白色ガラス容器に含まれるＦｅ濃度を相対的に低くなるように調整した（約１８０ｐｐｍ）。
実施例２において、下記ガラス配合組成（表１中、配合組成２と表記する。）になるように、ガラス原材料を調合し、更なるガラス成分としてのＬｉ2Ｏの添加効果、酸化剤としてのＣｅＯ2の添加効果を検討したほかは、実施例１と同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、評価した。
また、実施例２において、低鉄分の各種ガラス原材料を用い、白色ガラス容器に含まれるＦｅ濃度を相対的に低くなるように調整した（約１８０ｐｐｍ）。
なお、この時点で、実施例１と同様に、白色ガラス容器の配合組成（溶融ガラス想定）、胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯ等の配合組成の割合を、波長分散型蛍光Ｘ線を用い、ＥＺスキャンモードにて測定した。
すなわち、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
その他、白色ガラス容器を製造する際の原材料の配合組成から算出した単一の想定配合組成についても、併せて記載する。
すなわち、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
その他、白色ガラス容器を製造する際の原材料の配合組成から算出した単一の想定配合組成についても、併せて記載する。
（想定配合組成）
ＳｉＯ2 ：５７．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．４重量％
ＣａＯ ：６．０重量％
Ａｌ2Ｏ3：７．１重量％
Ｂ2Ｏ3 ：７．３重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．５重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：４．３重量％
Ｌｉ2Ｏ ：１．８重量％
ＣｅＯ2 ：０．５重量％
ＳｉＯ2 ：５７．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．４重量％
ＣａＯ ：６．０重量％
Ａｌ2Ｏ3：７．１重量％
Ｂ2Ｏ3 ：７．３重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．５重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：４．３重量％
Ｌｉ2Ｏ ：１．８重量％
ＣｅＯ2 ：０．５重量％
（白色透明層の配合組成）
ＳｉＯ2 ：５８．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．４重量％
ＣａＯ ：２．８重量％
Ａｌ2Ｏ3：９．３重量％
Ｂ2Ｏ3 ：８．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．４重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：３．７重量％
Ｌｉ2Ｏ ：２．０重量％
ＣｅＯ2 ：０．５重量％
ＳｉＯ2 ：５８．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．４重量％
ＣａＯ ：２．８重量％
Ａｌ2Ｏ3：９．３重量％
Ｂ2Ｏ3 ：８．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．４重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：３．７重量％
Ｌｉ2Ｏ ：２．０重量％
ＣｅＯ2 ：０．５重量％
（白色不透明層の配合組成）
ＳｉＯ2 ：５４．６重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．８重量％
ＣａＯ ：４．６重量％
Ａｌ2Ｏ3：７．４重量％
Ｂ2Ｏ3 ：９．６重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．５重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：３．８重量％
Ｌｉ2Ｏ ：２．０重量％
ＣｅＯ2 ：０．７重量％
ＳｉＯ2 ：５４．６重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．８重量％
ＣａＯ ：４．６重量％
Ａｌ2Ｏ3：７．４重量％
Ｂ2Ｏ3 ：９．６重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．５重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：３．８重量％
Ｌｉ2Ｏ ：２．０重量％
ＣｅＯ2 ：０．７重量％
[実施例３]
実施例３において、下記ガラス配合組成（表１中、配合組成３と表記する。）になるように、ガラス原材料を調合し、更なるガラス成分としてのＬｉ２Ｏの添加効果、酸化剤としてのＣｅＯ２の配合量の影響、および消色剤としてのＥｒ２Ｏ３の配合量の影響等を検討したほかは、実施例１と同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、分相程度等を評価した。
また、実施例３においても、低鉄分の各種ガラス原材料を用い、白色ガラス容器に含まれるＦｅ濃度が相対的に低くなるように調整した（約１８０ｐｐｍ）。
なお、この時点で、実施例１と同様に、白色ガラス容器の胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯ等の配合組成の割合を、波長分散型蛍光Ｘ線を用い、ＥＺスキャンモードにて測定した。
すなわち、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
その他、白色ガラス容器を製造する際の原材料の配合組成から算出した単一の想定配合組成についても、併せて記載する。
実施例３において、下記ガラス配合組成（表１中、配合組成３と表記する。）になるように、ガラス原材料を調合し、更なるガラス成分としてのＬｉ２Ｏの添加効果、酸化剤としてのＣｅＯ２の配合量の影響、および消色剤としてのＥｒ２Ｏ３の配合量の影響等を検討したほかは、実施例１と同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、分相程度等を評価した。
また、実施例３においても、低鉄分の各種ガラス原材料を用い、白色ガラス容器に含まれるＦｅ濃度が相対的に低くなるように調整した（約１８０ｐｐｍ）。
なお、この時点で、実施例１と同様に、白色ガラス容器の胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯ等の配合組成の割合を、波長分散型蛍光Ｘ線を用い、ＥＺスキャンモードにて測定した。
すなわち、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
その他、白色ガラス容器を製造する際の原材料の配合組成から算出した単一の想定配合組成についても、併せて記載する。
（想定配合組成）
ＳｉＯ2 ：５８．２重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．５重量％
ＣａＯ ：４．２重量％
Ａｌ2Ｏ3：７．１重量％
Ｂ2Ｏ3 ：７．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．６重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：４．４重量％
Ｌｉ2Ｏ ：１．９重量％
ＣｅＯ2 ：０．５５重量％
Ｅｒ2Ｏ3 ：０．０５重量％
ＳｉＯ2 ：５８．２重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．５重量％
ＣａＯ ：４．２重量％
Ａｌ2Ｏ3：７．１重量％
Ｂ2Ｏ3 ：７．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．６重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：４．４重量％
Ｌｉ2Ｏ ：１．９重量％
ＣｅＯ2 ：０．５５重量％
Ｅｒ2Ｏ3 ：０．０５重量％
（白色透明層の配合組成）
ＳｉＯ2 ：５８．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．９重量％
ＣａＯ ：３．８重量％
Ａｌ2Ｏ3：８．８重量％
Ｂ2Ｏ3 ：７．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．２重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：３．８重量％
Ｌｉ2Ｏ ：２．０重量％
ＣｅＯ2 ：０．５５重量％
Ｅｒ2Ｏ3 ：０．０５重量％
ＳｉＯ2 ：５８．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．９重量％
ＣａＯ ：３．８重量％
Ａｌ2Ｏ3：８．８重量％
Ｂ2Ｏ3 ：７．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．２重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：３．８重量％
Ｌｉ2Ｏ ：２．０重量％
ＣｅＯ2 ：０．５５重量％
Ｅｒ2Ｏ3 ：０．０５重量％
（白色不透明層の配合組成）
ＳｉＯ2 ：５４．２重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．８重量％
ＣａＯ ：４．６重量％
Ａｌ2Ｏ3：７．８重量％
Ｂ2Ｏ3 ：９．６重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．５重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：３．８重量％
Ｌｉ2Ｏ ：２．０重量％
ＣｅＯ2 ：０．６５重量％
Ｅｒ2Ｏ3 ：０．０５重量％
ＳｉＯ2 ：５４．２重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．８重量％
ＣａＯ ：４．６重量％
Ａｌ2Ｏ3：７．８重量％
Ｂ2Ｏ3 ：９．６重量％
Ｎａ2Ｏ ：１０．５重量％
Ｋ2Ｏ ：２．０重量％
ＺｎＯ ：３．８重量％
Ｌｉ2Ｏ ：２．０重量％
ＣｅＯ2 ：０．６５重量％
Ｅｒ2Ｏ3 ：０．０５重量％
[比較例１]
比較例１において、下記ガラス配合組成（表１中、配合組成４と表記する。）になるように、ガラス原材料を調合し、ＳｉＯ2やＰ2Ｏ5等の配合量等の影響を検討したほかは、実施例１と同様に、ワンプレス法で、白色ガラス容器を作成し、評価した。
また、金型用冷却エアーとして、単一の冷却エアー、すなわち、ガラス容器自体を冷却する第１冷却エアーにも、金型の外側表面（最表面）を冷却する第２冷却エアーについても、それぞれ非湿潤エアーであって、温度４０℃の冷却エアーを用い、噴射速度をそれぞれ１０リットル／秒とした。
その結果、ガラス用組成物の分相現象に由来した、白色性が相対的に低い白色透明層と、白色性が相対的に高い白色不透明層と、を含んでなる白色多層構造が、胴体部でわずかに形成されたものの、首部では明確に形成されず、白色性等が乏しい上に、図１１（ｃ）に示されるように、リン酸塩結晶物（リン酸カルシウム結晶物）と推定される、平均粒径が３μｍ以上の異物が多量に発生した。
すなわち、図１１（ｂ）〜（ｃ）は、平均粒径が３μｍ以上であって、リン酸塩結晶物に由来した異物および白色ガラス容器の表面状態をそれぞれ説明するために供する写真である。
より具体的には、図１１（ｂ）は、白色不透明層を切断して、その断面に存在するリン酸塩結晶物に由来した異物を撮影したものである。
また、図１１（ｃ）は、異物が発生した白色不透明層を備えた白色ガラス容器の表面状態を撮影したものである。
さらに、図１１（ａ）は、参考写真であるが、白色不透明層における、均一かつ微細な平均粒径（例えば、２００〜３００ｎｍ）を有する白色結晶物を撮影したものであって、このように均一化されていると、異物にならないと言える。
そして、念のため、胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯ等の配合組成の割合を、波長分散型蛍光Ｘ線を用い、ＥＺスキャンモードにて測定したが、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量は、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量とほぼ同等であることを確認した。
比較例１において、下記ガラス配合組成（表１中、配合組成４と表記する。）になるように、ガラス原材料を調合し、ＳｉＯ2やＰ2Ｏ5等の配合量等の影響を検討したほかは、実施例１と同様に、ワンプレス法で、白色ガラス容器を作成し、評価した。
また、金型用冷却エアーとして、単一の冷却エアー、すなわち、ガラス容器自体を冷却する第１冷却エアーにも、金型の外側表面（最表面）を冷却する第２冷却エアーについても、それぞれ非湿潤エアーであって、温度４０℃の冷却エアーを用い、噴射速度をそれぞれ１０リットル／秒とした。
その結果、ガラス用組成物の分相現象に由来した、白色性が相対的に低い白色透明層と、白色性が相対的に高い白色不透明層と、を含んでなる白色多層構造が、胴体部でわずかに形成されたものの、首部では明確に形成されず、白色性等が乏しい上に、図１１（ｃ）に示されるように、リン酸塩結晶物（リン酸カルシウム結晶物）と推定される、平均粒径が３μｍ以上の異物が多量に発生した。
すなわち、図１１（ｂ）〜（ｃ）は、平均粒径が３μｍ以上であって、リン酸塩結晶物に由来した異物および白色ガラス容器の表面状態をそれぞれ説明するために供する写真である。
より具体的には、図１１（ｂ）は、白色不透明層を切断して、その断面に存在するリン酸塩結晶物に由来した異物を撮影したものである。
また、図１１（ｃ）は、異物が発生した白色不透明層を備えた白色ガラス容器の表面状態を撮影したものである。
さらに、図１１（ａ）は、参考写真であるが、白色不透明層における、均一かつ微細な平均粒径（例えば、２００〜３００ｎｍ）を有する白色結晶物を撮影したものであって、このように均一化されていると、異物にならないと言える。
そして、念のため、胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯ等の配合組成の割合を、波長分散型蛍光Ｘ線を用い、ＥＺスキャンモードにて測定したが、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量は、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量とほぼ同等であることを確認した。
（想定配合組成）
ＳｉＯ2 ：６１．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．８重量％
ＣａＯ ：４．８重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．９重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．０重量％
Ｋ2Ｏ ：２．３重量％
ＺｎＯ ：４．６重量％
ＳｉＯ2 ：６１．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．８重量％
ＣａＯ ：４．８重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．９重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．０重量％
Ｋ2Ｏ ：２．３重量％
ＺｎＯ ：４．６重量％
（白色透明層の配合組成）
ＳｉＯ2 ：６１．２重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．８重量％
ＣａＯ ：４．８重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．０重量％
Ｋ2Ｏ ：２．３重量％
ＺｎＯ ：４．６重量％
ＳｉＯ2 ：６１．２重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．８重量％
ＣａＯ ：４．８重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．０重量％
Ｋ2Ｏ ：２．３重量％
ＺｎＯ ：４．６重量％
（白色不透明層の配合組成）
ＳｉＯ2 ：６１．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．７重量％
ＣａＯ ：４．７重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：７．０重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．１重量％
Ｋ2Ｏ ：２．３重量％
ＺｎＯ ：４．６重量％
ＳｉＯ2 ：６１．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：４．７重量％
ＣａＯ ：４．７重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：７．０重量％
Ｎａ2Ｏ ：９．１重量％
Ｋ2Ｏ ：２．３重量％
ＺｎＯ ：４．６重量％
[実施例４〜６]
実施例４〜６において、実施例１〜３に示されるガラス組成物（配合組成１〜３）を用いて、図１０（ａ）〜（ｂ）に示すような円筒形の首部と、円筒形の胴体部とを有する白色ガラス容器をそれぞれブロー法（ブロー／ブロー法）で作成し、上述した実施例１等に準じて、同様の評価を実施した。
なお、金型用冷却エアーとして、湿潤冷却エアー、すなわち、温度４０℃、含有水蒸気量：８０ｇ／ｍ3を用い、噴射速度を１０リットル／秒とした。
実施例４〜６において、実施例１〜３に示されるガラス組成物（配合組成１〜３）を用いて、図１０（ａ）〜（ｂ）に示すような円筒形の首部と、円筒形の胴体部とを有する白色ガラス容器をそれぞれブロー法（ブロー／ブロー法）で作成し、上述した実施例１等に準じて、同様の評価を実施した。
なお、金型用冷却エアーとして、湿潤冷却エアー、すなわち、温度４０℃、含有水蒸気量：８０ｇ／ｍ3を用い、噴射速度を１０リットル／秒とした。
[比較例２]
比較例２において、比較例１に示されるガラス組成物（配合組成４）を用いて、白色ガラス容器を、ブロー法（ブロー／ブロー法）で作成したほかは、実施例４と同様に、評価した。
なお、金型用冷却エアーとして、乾燥冷却エアー、すなわち、温度４０℃、含有水蒸気量：０ｇ／ｍ3を用い、噴射速度を１０リットル／秒とした。
比較例２において、比較例１に示されるガラス組成物（配合組成４）を用いて、白色ガラス容器を、ブロー法（ブロー／ブロー法）で作成したほかは、実施例４と同様に、評価した。
なお、金型用冷却エアーとして、乾燥冷却エアー、すなわち、温度４０℃、含有水蒸気量：０ｇ／ｍ3を用い、噴射速度を１０リットル／秒とした。
[実施例７]
実施例７においては、実施例１に基づき、配合組成Ａの一つとして、Ｎａ2Ｏの、Ｋ2Ｏ代替性を検討した。
すなわち、実施例１において用いた、Ｋ2Ｏの配合量をそれぞれ０重量％とするとともに、その分、Ｎａ2Ｏの配合量を増加させたほかは（表３中、配合組成５と表記する。）、同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、分相程度等を評価した。
それによれば、実施例７における評価１〜評価７の結果は、実施例１の結果と全く同様であった。
また、得られた白色ガラス容器における胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
実施例７においては、実施例１に基づき、配合組成Ａの一つとして、Ｎａ2Ｏの、Ｋ2Ｏ代替性を検討した。
すなわち、実施例１において用いた、Ｋ2Ｏの配合量をそれぞれ０重量％とするとともに、その分、Ｎａ2Ｏの配合量を増加させたほかは（表３中、配合組成５と表記する。）、同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、分相程度等を評価した。
それによれば、実施例７における評価１〜評価７の結果は、実施例１の結果と全く同様であった。
また、得られた白色ガラス容器における胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
（白色透明層）
ＳｉＯ2 ：６２．０重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．２重量％
ＣａＯ ：２．５重量％
Ａｌ2Ｏ3：１０．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：１２．６重量％
ＺｎＯ ：３．７重量％
ＳｉＯ2 ：６２．０重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．２重量％
ＣａＯ ：２．５重量％
Ａｌ2Ｏ3：１０．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：１２．６重量％
ＺｎＯ ：３．７重量％
（白色不透明層）
ＳｉＯ2 ：５６．８重量％
Ｐ2Ｏ5 ：６．３重量％
ＣａＯ ：４．６重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．８重量％
Ｂ2Ｏ3 ：８．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：１２．９重量％
ＺｎＯ ：３．８重量％
すなわち、Ｎａ2Ｏで、Ｋ2Ｏを完全に代替した場合であっても、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
ＳｉＯ2 ：５６．８重量％
Ｐ2Ｏ5 ：６．３重量％
ＣａＯ ：４．６重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．８重量％
Ｂ2Ｏ3 ：８．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：１２．９重量％
ＺｎＯ ：３．８重量％
すなわち、Ｎａ2Ｏで、Ｋ2Ｏを完全に代替した場合であっても、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
[実施例８]
実施例８においては、実施例１に基づき、配合組成Ｂの一つとして、ＭｇＯのＺｎＯ代替性のみならず、Ｎａ2ＯのＫ2Ｏ代替性を併せて検討した。
すなわち、実施例１において用いた、Ｋ2ＯおよびＺｎＯの配合量をそれぞれ０重量％とするとともに、その分、Ｎａ2ＯおよびＭｇＯの配合量で置換させたほかは（表３中、配合組成６と表記する。）、同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、分相程度等を評価した。
それによれば、実施例８における評価１〜評価７の結果は、実施例１の結果とほとんど同様であった。
また、得られた白色ガラス容器における胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
実施例８においては、実施例１に基づき、配合組成Ｂの一つとして、ＭｇＯのＺｎＯ代替性のみならず、Ｎａ2ＯのＫ2Ｏ代替性を併せて検討した。
すなわち、実施例１において用いた、Ｋ2ＯおよびＺｎＯの配合量をそれぞれ０重量％とするとともに、その分、Ｎａ2ＯおよびＭｇＯの配合量で置換させたほかは（表３中、配合組成６と表記する。）、同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、分相程度等を評価した。
それによれば、実施例８における評価１〜評価７の結果は、実施例１の結果とほとんど同様であった。
また、得られた白色ガラス容器における胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
（白色透明層）
ＳｉＯ2 ：６２．０重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．２重量％
ＣａＯ ：２．５重量％
Ａｌ2Ｏ3：１０．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：１２．６重量％
ＭｇＯ ：３．７重量％
ＳｉＯ2 ：６２．０重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．２重量％
ＣａＯ ：２．５重量％
Ａｌ2Ｏ3：１０．５重量％
Ｂ2Ｏ3 ：６．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：１２．６重量％
ＭｇＯ ：３．７重量％
（白色不透明層）
ＳｉＯ2 ：５６．８重量％
Ｐ2Ｏ5 ：６．３重量％
ＣａＯ ：４．６重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．８重量％
Ｂ2Ｏ3 ：８．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：１２．９重量％
ＭｇＯ ：３．８重量％
すなわち、Ｎａ2ＯでＫ2Ｏを、ＭｇＯでＺｎＯをそれぞれ完全に代替した場合であっても、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
ＳｉＯ2 ：５６．８重量％
Ｐ2Ｏ5 ：６．３重量％
ＣａＯ ：４．６重量％
Ａｌ2Ｏ3：６．８重量％
Ｂ2Ｏ3 ：８．８重量％
Ｎａ2Ｏ ：１２．９重量％
ＭｇＯ ：３．８重量％
すなわち、Ｎａ2ＯでＫ2Ｏを、ＭｇＯでＺｎＯをそれぞれ完全に代替した場合であっても、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
[実施例９]
実施例９においては、実施例１に基づき、配合組成Ｂとして、ＭｇＯのＺｎＯ代替性のみならず、Ｎａ2ＯのＫ2Ｏ代替性、Ｂ2Ｏ3の配合比率、およびＣａＯ／ＭｇＯの比率の影響を併せて検討した。
すなわち、実施例１において用いた、Ｋ2ＯおよびＺｎＯの配合量をそれぞれ０重量％とするとともに、その分、Ｎａ2ＯおよびＭｇＯの配合量で置換させ、さらには、Ｂ2Ｏ3の仕込み時の配合比率を１．５重量％とした。
その上、ＣａＯの仕込み時の配合比率を５重量％としＣａＯ／ＭｇＯの比率を１．４としたほかは（表３中、配合組成７と表記する。）、同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、分相程度等を評価した。
それによれば、実施例９における評価１〜評価７の結果は、実施例１の結果とほとんど同様であった。
また、得られた白色ガラス容器における胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
実施例９においては、実施例１に基づき、配合組成Ｂとして、ＭｇＯのＺｎＯ代替性のみならず、Ｎａ2ＯのＫ2Ｏ代替性、Ｂ2Ｏ3の配合比率、およびＣａＯ／ＭｇＯの比率の影響を併せて検討した。
すなわち、実施例１において用いた、Ｋ2ＯおよびＺｎＯの配合量をそれぞれ０重量％とするとともに、その分、Ｎａ2ＯおよびＭｇＯの配合量で置換させ、さらには、Ｂ2Ｏ3の仕込み時の配合比率を１．５重量％とした。
その上、ＣａＯの仕込み時の配合比率を５重量％としＣａＯ／ＭｇＯの比率を１．４としたほかは（表３中、配合組成７と表記する。）、同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、分相程度等を評価した。
それによれば、実施例９における評価１〜評価７の結果は、実施例１の結果とほとんど同様であった。
また、得られた白色ガラス容器における胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
また、得られた白色ガラス容器における胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
（白色透明層）
ＳｉＯ2 ：６３．８重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．８重量％
ＣａＯ ：２．９重量％
Ａｌ2Ｏ3：９．０重量％
Ｂ2Ｏ3 ：１．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：１７．９重量％
ＭｇＯ ：２．１重量％
（白色透明層）
ＳｉＯ2 ：６３．８重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．８重量％
ＣａＯ ：２．９重量％
Ａｌ2Ｏ3：９．０重量％
Ｂ2Ｏ3 ：１．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：１７．９重量％
ＭｇＯ ：２．１重量％
（白色不透明層）
ＳｉＯ2 ：５８．９重量％
Ｐ2Ｏ5 ：６．４重量％
ＣａＯ ：５．１重量％
Ａｌ2Ｏ3：７．９重量％
Ｂ2Ｏ3 ：１．４重量％
Ｎａ2Ｏ ：１６．６重量％
ＭｇＯ ：３．７重量％
すなわち、実施例９においても、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
ＳｉＯ2 ：５８．９重量％
Ｐ2Ｏ5 ：６．４重量％
ＣａＯ ：５．１重量％
Ａｌ2Ｏ3：７．９重量％
Ｂ2Ｏ3 ：１．４重量％
Ｎａ2Ｏ ：１６．６重量％
ＭｇＯ ：３．７重量％
すなわち、実施例９においても、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
[実施例１０]
実施例１０においても、実施例１に基づき、配合組成Ｂとして、ＭｇＯのＺｎＯ代替性のみならず、Ｎａ2ＯのＫ2Ｏ代替性、および、Ｂ2Ｏ3の配合比率、およびＣａＯ／ＭｇＯの比率の影響を併せて検討した。
すなわち、実施例１において用いた、Ｋ2ＯおよびＺｎＯの配合量をそれぞれ０重量％とするとともに、その分、Ｎａ2ＯおよびＭｇＯの配合量で置換させ、さらには、Ｂ2Ｏ3の仕込み時の配合比率を１．５重量％とした。
その上、ＣａＯの仕込み時の配合比率を５．４重量％とし、ＣａＯ／ＭｇＯの比率を１．８としたほかは（表３中、配合組成８と表記する。）、同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、分相程度等を評価した。
それによれば、実施例１０における評価１〜評価７の結果は、実施例１の結果とほとんど同様であった。
また、得られた白色ガラス容器における胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
実施例１０においても、実施例１に基づき、配合組成Ｂとして、ＭｇＯのＺｎＯ代替性のみならず、Ｎａ2ＯのＫ2Ｏ代替性、および、Ｂ2Ｏ3の配合比率、およびＣａＯ／ＭｇＯの比率の影響を併せて検討した。
すなわち、実施例１において用いた、Ｋ2ＯおよびＺｎＯの配合量をそれぞれ０重量％とするとともに、その分、Ｎａ2ＯおよびＭｇＯの配合量で置換させ、さらには、Ｂ2Ｏ3の仕込み時の配合比率を１．５重量％とした。
その上、ＣａＯの仕込み時の配合比率を５．４重量％とし、ＣａＯ／ＭｇＯの比率を１．８としたほかは（表３中、配合組成８と表記する。）、同様に、ワンプレス法で白色ガラス容器を作成し、分相程度等を評価した。
それによれば、実施例１０における評価１〜評価７の結果は、実施例１の結果とほとんど同様であった。
また、得られた白色ガラス容器における胴体部表面に形成された白色透明層、および白色不透明層における配合組成の割合は、以下の通りであった。
（白色透明層）
ＳｉＯ2 ：６３．６重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．９重量％
ＣａＯ ：２．４重量％
Ａｌ2Ｏ3：８．３重量％
Ｂ2Ｏ3 ：１．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：１８．３重量％
ＭｇＯ ：３．０重量％
ＳｉＯ2 ：６３．６重量％
Ｐ2Ｏ5 ：２．９重量％
ＣａＯ ：２．４重量％
Ａｌ2Ｏ3：８．３重量％
Ｂ2Ｏ3 ：１．５重量％
Ｎａ2Ｏ ：１８．３重量％
ＭｇＯ ：３．０重量％
（白色不透明層）
ＳｉＯ2 ：５８．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：７．２重量％
ＣａＯ ：５．７重量％
Ａｌ2Ｏ3：８．０重量％
Ｂ2Ｏ3 ：１．４重量％
Ｎａ2Ｏ ：１６．５重量％
ＭｇＯ ：３．１重量％
すなわち、実施例１０においても、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
ＳｉＯ2 ：５８．１重量％
Ｐ2Ｏ5 ：７．２重量％
ＣａＯ ：５．７重量％
Ａｌ2Ｏ3：８．０重量％
Ｂ2Ｏ3 ：１．４重量％
Ｎａ2Ｏ ：１６．５重量％
ＭｇＯ ：３．１重量％
すなわち、実施例１０においても、白色透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量が、それぞれ白色不透明層におけるＰ2Ｏ5およびＣａＯの含有量よりも少ないことを確認した。
以上、詳述したように、本発明の白色ガラス容器の自動製瓶装置によれば、ハロゲンフリーのガラス用組成物の分相現象に由来した、白色性が相対的に低い白色透明層と、白色性が相対的に高い白色不透明層と、を含んでなる白色多層構造（例えば、２層構造または３層構造）を、少なくとも胴体部の一部または全部に有することによって、ガラス組成物の溶融条件や成形条件、さらには徐冷条件のばらつきによらず、機械的強度や白色性に優れた白色ガラス容器を効率的に得られるようになった。
したがって、本発明の製瓶装置によって得られた白色ガラス容器であれば、胴体部等はもちろんのこと、首部（ビン口）まで白色多層構造を備えており、良好な白色性や優れた機械的強度を示すことができる。
より具体的には、高級感や質感に優れ、更なる装飾処理が不要なことから、高級化粧品用ガラス容器等に利用されることが期待される。
そして、波長分散型蛍光Ｘ線を用いて白色ガラス容器の所定箇所（白色透明層および白色不透明層）におけるＰ2Ｏ5等の含有量を測定し、その関係を考慮するだけで、機械的強度に優れた白色ガラス容器が得られていることが確認、保証されることから、白色ガラス容器の検査方法として、簡易的かつ良好な精度を有していると言える。
したがって、本発明の製瓶装置によって得られた白色ガラス容器であれば、胴体部等はもちろんのこと、首部（ビン口）まで白色多層構造を備えており、良好な白色性や優れた機械的強度を示すことができる。
より具体的には、高級感や質感に優れ、更なる装飾処理が不要なことから、高級化粧品用ガラス容器等に利用されることが期待される。
そして、波長分散型蛍光Ｘ線を用いて白色ガラス容器の所定箇所（白色透明層および白色不透明層）におけるＰ2Ｏ5等の含有量を測定し、その関係を考慮するだけで、機械的強度に優れた白色ガラス容器が得られていることが確認、保証されることから、白色ガラス容器の検査方法として、簡易的かつ良好な精度を有していると言える。
なお、白色ガラス容器等の種類や用途によっては、胴体部には、機械的強度や白色性付与のために白色多層構造を必要とするものの、首部については、螺子部等を設ける関係で、機械強度や寸法安定性をより高めようとして、白色透明層のみから構成することも好ましい場合がある。
よって、そのような場合には、首部についてのみ、胴体部と比較して、所定金型における冷却速度を遅らせるために、非湿潤空気を用いたり、冷却エアーの温度を５０〜６０℃と比較的高温としたり、内部に空気が収容された円筒状断熱部を一つあるいは４か所以上に設けた断熱性の高い金型を用いたりすることによって、首部には白色透明層のみを形成し、胴体部のみに、白色多層構造を形成することが好ましい。
すなわち、本発明の白色ガラス容器の自動製瓶装置は、所定条件に従い、首部および胴体部に、それぞれ２層または３層の白色多層構造を設けることもできるし、あるいは、首部には、白色透明層の一層のみ設け、胴体部にのみ、２層または３層の白色多層構造を設けることもできることから、各種白色ガラス容器の用途に対応できる自動製瓶装置と言える。
よって、そのような場合には、首部についてのみ、胴体部と比較して、所定金型における冷却速度を遅らせるために、非湿潤空気を用いたり、冷却エアーの温度を５０〜６０℃と比較的高温としたり、内部に空気が収容された円筒状断熱部を一つあるいは４か所以上に設けた断熱性の高い金型を用いたりすることによって、首部には白色透明層のみを形成し、胴体部のみに、白色多層構造を形成することが好ましい。
すなわち、本発明の白色ガラス容器の自動製瓶装置は、所定条件に従い、首部および胴体部に、それぞれ２層または３層の白色多層構造を設けることもできるし、あるいは、首部には、白色透明層の一層のみ設け、胴体部にのみ、２層または３層の白色多層構造を設けることもできることから、各種白色ガラス容器の用途に対応できる自動製瓶装置と言える。
１：自動製瓶装置
２：白色ガラス用原料
４：ガラス溶融窯
４´：溶融窯本体
５：バブリング装置
６：フォアハース
７：スパウト
８：溶融ガラス（ガラスゴブ）
１０、１０´、３０、３０´：白色ガラス容器
１２、１２´：白色透明層（第２の白色透明層）
１４、１４´：白色不透明層
１６、１６´：白色透明層（第１の白色透明層）
１８、１８´：白色多層構造
２０、２０´：ネジ部
３２、３２´、３３´：白色不透明層
３４、３４´：白色透明層
３６、３６´：白色多層構造
３８、３８´：ネジ部
Ａ ：首部
Ｂ ：胴体部（側壁および底部）
５１：成形型
５２：ファンネル
５４：バッフル
５５：プランジャー
６０、１２１：回転装置
６２、１２３：アーム
６４：口型
６６、６６ａ、６６ｂ：冷却用金型
７０：ブローヘッド
１０１：パリソン
１１２：プランジャー
１１３：ファンネル
１２５：口型
１２７：ファイナルブロー用エアー吹出口
２１０：火炎研磨処理装置
２：白色ガラス用原料
４：ガラス溶融窯
４´：溶融窯本体
５：バブリング装置
６：フォアハース
７：スパウト
８：溶融ガラス（ガラスゴブ）
１０、１０´、３０、３０´：白色ガラス容器
１２、１２´：白色透明層（第２の白色透明層）
１４、１４´：白色不透明層
１６、１６´：白色透明層（第１の白色透明層）
１８、１８´：白色多層構造
２０、２０´：ネジ部
３２、３２´、３３´：白色不透明層
３４、３４´：白色透明層
３６、３６´：白色多層構造
３８、３８´：ネジ部
Ａ ：首部
Ｂ ：胴体部（側壁および底部）
５１：成形型
５２：ファンネル
５４：バッフル
５５：プランジャー
６０、１２１：回転装置
６２、１２３：アーム
６４：口型
６６、６６ａ、６６ｂ：冷却用金型
７０：ブローヘッド
１０１：パリソン
１１２：プランジャー
１１３：ファンネル
１２５：口型
１２７：ファイナルブロー用エアー吹出口
２１０：火炎研磨処理装置
Claims (8)
- ハロゲンフリーの白色ガラス用原料を融解させて、溶融ガラスとするガラス溶融窯と、
当該溶融ガラスを移送するためのフォアハースと、
当該溶融ガラスをゴブカットするスパウトと、
ゴブカットされた溶融ガラスから、白色ガラス用原料の相分離現象を利用して白色化してなる白色ガラス容器を成形し、かつ、配合成分として、少なくともＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋ）、ＺｎＯおよびＣａＯ、あるいは、少なくともＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、Ｒ2Ｏ（Ｒ＝Ｎａ，Ｋ）、ＭｇＯおよびＣａＯを含む白色ガラス容器を成形する金型と、
を含む、白色ガラス容器の自動製瓶装置であって、
前記ガラス溶融窯の長さ方向の途中であって、かつ、前記ガラス溶融窯の下方に、前記溶融ガラスの移送方向を横切る方向に沿って、撹拌用気体の噴出口が、直線的に複数個配列されてなるバブリング装置が設けてあり、
当該バブリング装置の噴出口から噴出された撹拌用気体が、前記溶融ガラスの内部を下方から上方に向かって上昇するとともに、当該バブリング装置の前後に、それぞれ溶融ガラスの渦流を発生させることを特徴とする白色ガラス容器の自動製瓶装置。 - 前記ガラス溶融窯における前記溶融ガラスの表面温度と、底流温度の差を５０℃以下の値とすることを特徴とする請求項１に記載の白色ガラス容器の自動製瓶装置。
- 前記ガラス溶融窯の平均横幅を１ｍ〜３ｍの範囲内の値とし、前記ガラス溶融窯の平均深さを２０〜１００ｃｍの範囲内の値とし、前記ガラス溶融窯の平均長さを５ｍ以下の値とすることを特徴とする請求項１または２に記載の白色ガラス容器の自動製瓶装置。
- 前記ガラス溶融窯の深さが、前記溶融ガラスの移送方向の終端に沿って、漸近的、あるいは、段階的に浅くなることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の白色ガラス容器の自動製瓶装置。
- 前記フォアハースにおける、前記溶融ガラスの流速を０．００５〜０．０５ｍ／分の範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の白色ガラス容器の自動製瓶装置。
- 前記金型の後方に、徐冷炉を備えることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の白色ガラス容器の自動製瓶装置。
- 前記金型と、前記徐冷炉との間に、ファイアポリッシャーを備えることを特徴とする請求項６に記載の白色ガラス容器の自動製瓶装置。
- 前記白色ガラス容器が、少なくとも首部と、胴体部とを有しており、
当該首部におけるＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定される白色度を４０以上の値とし、当該胴体部におけるＪＩＳ Ｚ ８７３０に準拠して測定される白色度を８０以上の値としてなることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の白色ガラス容器の自動製瓶装置。
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| JP2014159318 | 2014-08-05 | ||
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