JP6442515B2 - 低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁 - Google Patents

Description

本発明は、低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁に関する。

四方切換弁が含まれたヒートポンプ冷凍アセンブリは、冷媒の流れ方向を変えることで冷凍システムの冷凍モードまたは加熱モードを変換する。四方切換弁は、互いに離隔した２つの高圧通路及び低圧通路を有するが、これらの間の圧力差は比較的大きく、ヒートポンプ式冷凍システムが高いエネルギー効率比を有するためには、四方切換弁を通じた圧力損失、熱損失、高圧通路と低圧通路の間の漏れを低減する必要がある。次に、ヒートポンプアセンブリの製造及び運転においては、システム内に金属屑や溶接スラグなどの微小粒子の存在が避けられないが、これらの微小粒子は四方切換弁の方向切換に影響を与えてはならない。よって、理想的な四方切換弁は、以下の長所を併せ持つことが望まれる。

第一に、定格流量で冷媒が四方切換弁を流れる際に、高圧通路及び低圧通路、特に低圧通路に発生する圧力損失が少ないこと。
第二に、高圧部と低圧部の熱伝達が可能な限り小さくなければならないこと。
第三に、冷媒の漏れを最小限に抑えるために、確実なシールが高圧通路と低圧通路の間に形成されなければならないこと。
第四に、潤滑油が不足した場合やシステム中に金属屑や溶接スラグなどが存在しうる場合においても、四方切換弁の正常な方向切換に影響を与えないこと。
第五に、方向切換を順調に行えないことのないように、方向切換過程の中間状態であるときの中間流量が大きすぎてはならないこと。

図１には、比較的よく用いられる小容量のヒートポンプの空調に用いられる四方切換弁を示す。当該弁の低圧通路は、蒸発管Ｅから低圧排気管Ｓまで１８０度方向転換し、一般的な低圧圧力損失が１．７ｐｓｉ（１１．７ｋＰａ）以上であり、かつ内部漏れが大きく、例えば、６０冷凍トンの定格容量での内部漏れが１５リットル／分である。このような構造の四方切換弁は、一般的に１２０冷凍トンまでの容量しか実現することができず、それ以上の容量は２つ以上のシングル弁を並列接続するしかなく、そうすると圧力損失がさらに高くなり、低圧圧力損失がアセンブリの冷凍性能に大きな影響を及ぼす。例えば、定格容量が５冷凍トン（１８ｋｗ）の四方切換弁の圧力降下が２Ｐｓｉ（１３．８ｋＰａ）であり、低圧の圧力降下が０．８ｐｓｉ（５．５ｋＰａ）に低減すると、入力電力を増加する必要がない場合、約１．２ｋｗの熱出力が増加する。したがって、このような四方切換弁は空調システムの低炭素化及び省エネルギー化には不利である。

図２及び図３には、別の比較的よく用いられる四方切換弁を示す。当該四方切換弁は、一般的に容量が比較的大きく、ピストンと弁体との間の精密な係合により高圧通路及び低圧通路を隔離し、ピストンの移動を利用して方向切換を行う。実際の応用において、ヒートポンプ空調アセンブリ管路にはフィルタが設けられうるが、０．２ｍｍ以上の異物粒子しか濾過できず、製造・組立及びコンプレッサの動作中に直径０．２ｍｍ未満の金属屑や溶接スラグなどの微小粒子の異物の発生が避けられない。上記構造の四方切換弁は、円筒形ピストンと弁体とが精密に係合しており、係合隙間は０．００５〜０．０２ｍｍであり、高圧流体の作用下では、ピストンが低圧側に押されて隙間Ａが発生し、この隙間が大きすぎると内部漏れが酷くなる。低圧側において、ピストン及び弁体は大きな側壁圧力も受けることになり、ピストンの移動時に大きな摩擦力が生じ、油切れにより乾燥して摩擦が生じたり微小粒子の異物がピストンと弁体との間の隙間（シール面でもある）に入ったりすると、ピストンが動かなくなり、方向切換が失敗するようになる。

かかる状況を改善するために、当業者は多様な解決方法を発案してきた。例えば、名称が「大容量四方切換弁」、出願番号が第２０１０１０５３６０１２．８号（公開番号１０１９６８１２８号）である中国特許は、弁体にオイル入口及びオイル出口を設け、ピストンに潤滑油路を設けることを採用し、それによりシール面に油膜が形成され、ピストンの方向切換時に油切れで乾燥して摩擦が生じ、動かなくなることを回避することが期待される。

名称が「ピストン式四方切換弁」、出願番号が第２０１１１０１００６９１．９号（公開番号１０２２４２８１４号）である中国特許は、弁体内に固体潤滑スペーサを固定する方式を採用し、ピストンが油切れの際にも摺動して方向切換を行うことができ、動かなくなることを防止できる。

以上の２つの特許は、微小粒子の異物によりピストンが動かなくなり、方向切換が失敗するという問題を解決しておらず、ハードシールが有する隙間により内部漏れが大きくなるという問題を解決していない。

名称が「四方切換弁」、出願番号が第２００８１０１２５５５４．９号（公開番号１０１６０３６０５号）である中国特許には、ピストン回転式の四方切換弁が提案されているが、移動に代えてピストンの回転により方向切換を行うこと以外には新しいものがなく、存在する短所も図２の四方切換弁と類似する。

名称が「ハードシールプラグ弁」、出願番号が第２０１１１００２２５８６．８号（公開番号１０２０４２４２２号）である中国特許には、浮動円錐プラグ弁が提案されている。

中国特許出願公開第１０１９６８１２８号明細書 中国特許出願公開第１０２２４２８１４号明細書 中国特許出願公開第１０１６０３６０５号明細書 中国特許出願公開第１０２０４２４２２号明細書

しかしながら、当該発明は、円錐シール技術を利用し、かつ円錐プラグの浮遊時に方向切換を行って、内部のシーリング及び確実な方向切換という問題を効果的に解決したが、当該発明は、ヒートポンプ空調の方向切換に用いる場合に、駆動力としてモータが用いられ、このような構造はそれに応じて複雑で、製造コストが高くなる。一般的に、８０冷凍トン容量以上に適用する場合に比較的有利であるが、８０冷凍トン容量以下の場合にはコスト面での優位性がない。

本発明は、効果的な方向切換を確保できる低圧力降下及び低漏れ性の四方切換弁を提供することを目的としている。

上記の目的を達成するために、本発明の態様は、弁体と、弁体内において第１停止位置と第２停止位置との間で回転切換できるバルブコアアセンブリとを含み、弁体には、それと連通する高圧給気管、蒸発管、凝縮管、及び低圧排気管が設けられている、低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁において、バルブコアアセンブリは軸受を介して弁体内に同軸に組み付けられ、バルブコアアセンブリの外周面と弁体の内壁との間には隙間が形成されており、バルブコアアセンブリの外周面にはシール構造が一周設けられており、当該シール構造の最外縁と弁体の内壁との間はシール係合され、弁体とバルブコアアセンブリとにより形成された空間は、シール構造によって、少なくとも互いに独立した高圧チャンバと低圧チャンバとに区画され、バルブコアアセンブリが第１停止位置まで回転したときには、高圧給気管は高圧チャンバを介して凝縮管のみと連通し、蒸発管は低圧チャンバを介して低圧排気管のみと連通し、バルブコアアセンブリが第２停止位置まで回転したときには、高圧給気管は高圧チャンバを介して蒸発管のみと連通し、凝縮管は低圧チャンバを介して低圧排気管のみと連通することを特徴とする、低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁を提供する。

好ましくは、前記バルブコアアセンブリは第１バルブコアを含み、第１バルブコアには、前記高圧給気管と整合された貫通する第１開口と、前記第１停止位置で前記凝縮管と整合され、かつ前記第２停止位置で前記蒸発管と整合される第２開口と、前記第１停止位置で前記蒸発管と整合され、かつ前記第２停止位置で前記凝縮管と整合される第３開口と、前記低圧排気管と整合される第４開口とを有し、貫通する第１開口は第１バルブコア内に形成された第１通路のみを介して第２開口と連通し、第３開口は第１バルブコア内に形成された第２通路のみを介して第４開口と連通し、第１通路と第２通路とはそれぞれ独立し、第２通路は８０〜１００度折り曲げられた弧状通路を呈する。

あるいは、前記バルブコアアセンブリは第２バルブコアを含み、第２バルブコアには傾斜仕切板が設けられており、前記シール構造は傾斜仕切板の外周面に設けられる。

好ましくは、前記バルブコアアセンブリは、その両端に位置する、径方向の力を受けるための第１軸受と、径方向の力及び軸方向の力を受けるための第２軸受とによって弁体内に同軸に組み付けられる。

好ましくは、前記シール構造は、前記バルブコアアセンブリにしっかりと被設された、シールリップを有するシールリングを含み、当該シールリングのリップ部の開口は前記高圧チャンバに向けられ、シールリングのリップ部の最外縁と前記弁体の内壁との間はシール係合される。

好ましくは、前記シールリングは、シールリップを有するＵ字型であり、ばねが嵌め込まれており、当該ばねは、前記シールリング内部と係合されるＵ字型歯形のスプリングでもあり、あるいは、前記シールリングは、シールリップを有するＶ字型であり、あるいは、前記シールリングは、シールリップを有するＬ字型であり、あるいは、前記シールリングに嵌め込まれたばねは螺旋円筒型のばねである。

好ましくは、前記シールリングは、位置決め固定部材によって前記バルブコアアセンブリに位置決め固定される。

好ましくは、前記位置決め固定部材のシールリング端側の外縁には一周の突出があり、当該突出部分は、方向切換時にシールリングが高圧ガスフローにより裂けることのないように、シールリングのシールリップを覆っている。

好ましくは、前記シールリングは、耐フレオン及び耐高低温の弾性材料を用いて製造される。

好ましくは、前記バルブコアアセンブリは駆動アセンブリにより駆動された後、約１８０度回転する。

好ましくは、前記駆動アセンブリは、モータ駆動アセンブリであり、あるいは、ラックアンドピニオン機構によって前記バルブコアアセンブリを駆動して回転させる電磁パイロット弁を含む。

本発明により提供される四方切換弁は、以下の様々な特徴がある。
第一に、低圧流路を等径の９０度エルボと見なすことができ、高圧流路は９０度エルボに近似する。従来の四方切換弁に比べ、７０％以上の低圧圧力損失を低減できるため、圧力損失が非常に少ない。

第二に、高圧部と低圧部との間のシールは、耐フレオン及び耐高低温の、ポリテトラフルオロエチレン系のばね付きＵ字型シールリングであり、シールリング自身の弾力及びばねが初期シール面圧を提供し、高圧と低圧の圧力差が小さい場合にシールの役割をし、高圧と低圧の圧力差が大きい場合、Ｕ字型シールリング内部では高圧ガスの作用により弁体に対するシール圧力も比例して大きくなるため、高温及び圧力差が高い場合のいずれにおいても確実なシールを自動的に補償でき、内部漏れを９８％以上低減できることにより、内部漏れがほぼゼロになる。

第三に、バルブコアと弁体は、シールリングの接触を除く残りの部分は０．３〜２ｍｍの隙間がある。バルブコア及び弁体は転がり軸受を介して連結される。システムの高圧と低圧の圧力差のバルブコアに対する軸方向の圧力及び横方向の比較的小さい圧力はいずれも転がり軸受によって受ける。バルブコアの回転はシールリングの弁体に対する摺動摩擦力及び極めて小さい軸受の転がり摩擦力を解消するだけでよい。本発明のＵ字型シールリング材料は、ポリテトラフルオロエチレン成分を大部分として含有することが好ましく、たとえオイルがない場合でも極めて小さい摩擦係数を有し、転がり軸受の摩擦力は無視できる。したがって、本発明のＵ字型シールリングの弁体に対する摩擦力は、従来の四方切換弁のピストンと弁体が直接接触する摩擦力よりはるかに小さい。例えば、１２０冷凍トン（４２０ｋＷ）の冷凍量の四方切換弁は、１ＭＰａの圧力差の場合、従来の四方切換弁では概ね２７００Ｎ〜４０００Ｎのピストン推力が必要とされるが、本発明の同容量の四方切換弁のピストンでは、７００Ｎのピストン推力のみで方向切換を行うことができる。したがって、方向切換に必要なモーメントが小さく、方向切換も確実である。

第四に、バルブコアに固定されているＵ字型シールリングは、シール作用を発揮する以外に、方向切換の際に弁体内壁のシール面を擦る機能を持つため、システム内の微細な金属屑や溶接スラグなどの異物は、この弁のシーリング及び方向切換に影響を及ぼさない。

第五に、方向切換の過程において、バルブコアが約９０度回転した中間位置にあるときに、バルブコアの高圧チャンバ部分の第１開口及び第２開口、低圧チャンバ部分の第３開口が弁体により完全に覆われる。空調システムの方向切換時にガスが充満して生じる異常な高圧による空調システムの故障を避けるように、バルブコアの外周と弁体の内周の少ない隙間のみで高低圧ガスフローをバイパスさせる。しかしながら、バイパスする流量（中間流量とも言う）は小さい。よって電磁パイロット弁を用いて直接駆動してもよく、また、まず電磁パイロット弁を起動させ、コンプレッサの作動後に高低圧力差が確立されたときに、方向切換を自動的に完了させてもよい。したがって、当該弁の方向切換は信頼性が特に高い。従来の四方切換弁は、容量が４０冷凍トン以上である場合には、まず電磁パイロット弁により小さい四方切換弁を駆動してから、さらに小さい四方切換弁により主弁を駆動しなければならない。さらに、通常、５０％定格流量以上の場合にしか方向切換操作を行うことができない。

第六に、本発明は、５冷凍トン以上の四方切換弁に適用可能であり、従来の同容量四方切換弁に比べ、外形寸法が小さく、構造も簡素である。例えば、１２０冷凍トン（４２０ｋＷ）の冷凍量の従来の四方切換弁は、主弁の直径が約１３０ｍｍ以上であり、本発明は主弁の長さはやや短いが、直径は約１００ｍｍである。よって性能面で明らかに進歩しているだけでなく、コスト面の優位性も備えている。

本発明によれば、効果的な方向切換を確保することができる。

図１は従来の四方切換弁の構造模式図である。 図２は従来の別の構造の四方切換弁の断面図である。 図３は従来の別の構造の四方切換弁の別の方向の断面図である。 図４は実施例１における低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁が第１停止位置にある模式図である。 図５は実施例１における低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁が第２停止位置にある模式図である。 図６は実施例１におけるバルブコアアセンブリとシール構造の模式図である。 図７は実施例１におけるシール構造の模式図である。 図８は実施例１におけるシール構造の斜視図である。 図９はラックアンドピニオンからなる駆動アセンブリの構造模式図である。 図１０は実施例１における低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁の外観模式図である。 図１１は実施例２における低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁の模式図である。 図１２は実施例３における低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁の模式図である。

以下、本発明の理解が容易になるように、好ましい実施例を、図面を参照しながら詳しく説明する。

（実施例１）
図４及び図５に示すように、本実施例により開示された低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁は、弁体１を含み、弁体１には、それと連通する高圧給気管Ｄ、蒸発管Ｅ、凝縮管Ｃ、及び低圧排気管Ｓが設けられている。

本実施例において、図１０を参照すると、凝縮管Ｃ及び蒸発管Ｅは弁体１の中部に位置しかつ対称に配置される。低圧排気管Ｓは弁体１の右端に位置し、弁体１の軸線は凝縮管Ｃ、蒸発管Ｅ、低圧排気管Ｓの軸線と同一平面となり、弁体１の左端に位置する高圧給気管Ｄの軸線はその平面に垂直となる。

バルブコアアセンブリ２は両端に位置する第１軸受６及び第２軸受７を介して弁体１内に同軸に組み付けられる。第１軸受６はバルブコアの径方向の力を受けることに用いられ、第２軸受７はバルブコアの径方向の力と軸方向の力を受けることに用いられる。駆動アセンブリによりバルブコアアセンブリ２を駆動して回転させ、バルブコアアセンブリ２が第１停止位置と第２停止位置との間で回転切換できるようにする。バルブコアアセンブリ２の外周面上にはシール構造３が一周設けられており、当該シール構造３の最外縁と弁体１の内壁との間がシール係合され、弁体１とバルブコアアセンブリ２とにより形成された空間は、シール構造３によって互いに独立した高圧チャンバ４と低圧チャンバ５とに区画される。バルブコアアセンブリ２は、第１軸受６と第２軸受７と、さらにシール構造３を介して弁体１と接触することを除き、他の部分は０．３〜２ｍｍの隙間を有する。

バルブコアアセンブリ２は様々な構造を採用できる。本実施例において、図６を参照すると、当該バルブコアアセンブリ２は第１バルブコア２−１を含み、第１バルブコア２−１には、高圧給気管Ｄと整合されて（「整合される」とは、第１開口を高圧給気管Ｄの対応する開口端に突き合わせ、かつ高圧給気管Ｄの当該開口端で第１開口を完全に覆うことである。以下同様）貫通する第１開口と、第１停止位置で凝縮管Ｃと整合され、かつ第２停止位置で蒸発管Ｅと整合される第２開口と、第１停止位置で蒸発管Ｅと整合され、かつ第２停止位置で凝縮管Ｃと整合される第３開口と、低圧排気管Ｓと整合される第４開口とを有し、第１開口は第１バルブコア２−１内に形成された第１通路のみを介して第２開口と連通し、第３開口は第１バルブコア２−１内に形成された第２通路のみを介して第４開口と連通し、第１通路と第２通路とはそれぞれ独立し、第１通路は傾斜通路であり、第２通路は９０度折り曲げられた弧状通路をなす。

図４に示すように、バルブコアアセンブリ２が第１停止位置まで回転したときには、高圧給気管Ｄは高圧チャンバ４を介して凝縮管Ｃのみと連通し、蒸発管Ｅは低圧チャンバ５を介して低圧排気管Ｓのみと連通する。図５に示すように、バルブコアアセンブリ２が第２停止位置まで回転したときには、高圧給気管Ｄは高圧チャンバ４を介して蒸発管Ｅのみと連通し、凝縮管Ｃは低圧チャンバ５を介して低圧排気管Ｓのみと連通する。

図７及び図８を参照すると、本実施例において、シール構造３は、位置決め固定部材８によって第１バルブコア２−１に位置決め固定されたシールリング３−１を含み、当該シールリング３−１は耐フレオン及び耐高低温の材料により製造され、その開口は高圧チャンバ４に向けられる。シールリング３−１内にはばね３−２が嵌め込まれており、前記シールリング３−１の外周面には突起（当該突起は頂部が鈍角の鈍角突起でもよいがこれに限定されない）が一周形成されており、当該突起の最外縁のみが弁体１の内壁と精密に接触して高低圧のシーリングを構成する。当該シールリング３−１は外縁さえあれば本発明の要求を満たすことができる。実際の実施においては様々な変形も可能であり、例えば、Ｖ型やＬ型であってもよい。

本実施例において、バルブコアアセンブリ２を駆動して回転させるための駆動アセンブリは、ラックアンドピニオン機構によりバルブコアアセンブリ２を駆動して回転させる電磁パイロット弁９を含む。図１０を参照すると、本実施例の作動過程は以下の通りである。図４を参照すると、この場合、まず、電磁パイロット弁９は電気が遮断され、即ち、ピストンブッシュ１０の上部に高圧を供給し、下部に低圧を供給し、ピストン１１及びピストン１２がラック１３を下に移動させてピニオン及びバルブコアアセンブリ２を第１停止位置まで回転させたときに、高圧給気管Ｄは高圧チャンバ４を介して凝縮管Ｃのみと連通し、蒸発管Ｅは低圧チャンバ５を介して低圧排気管Ｓのみと連通する。高圧ガスは高圧給気管Ｄから第１通路に入り、その後凝縮管Ｃから出る。低圧ガスは蒸発管Ｅから第２通路に入り、その後低圧排気管Ｓから出る。

図５を参照すると、このとき、電磁パイロット弁９に通電され、即ち、ピストンブッシュ１０の下部に高圧を供給し、上部に低圧を供給すると、ピストン１１及びピストン１２がラック１３を上に移動させてピニオン及びバルブコアアセンブリ２を第２停止位置まで回転させたときに、高圧給気管Ｄは高圧チャンバ４を介して蒸発管Ｅのみと連通し、凝縮管Ｃは低圧チャンバ５を介して低圧排気管Ｓのみと連通する。高圧ガスは高圧給気管Ｄから第１通路に入り、その後蒸発管Ｅから出る。低圧ガスは凝縮管Ｃから第２通路に入り、その後低圧排気管Ｓから出る。

（実施例２）
図１１に示すように、本実施例と実施例１との区別は、第一に、バルブコアアセンブリ２が第２バルブコア２−２を含み、第２バルブコア２−２に傾斜仕切板２−３が設けられており、シールリング３−１が傾斜仕切板２−３の外周面に直接取り付けられ、第二に、バルブコアアセンブリ２がモータ駆動アセンブリにより駆動回転される点にある。その他の構造及び作動方式は実施例１と同様である。

（実施例３）
図１２に示すように、本実施例と実施例１との区別は、バルブコアアセンブリ２がモータ駆動アセンブリにより駆動されて回転する点にある。その他の構造及び作動方式は実施例１と同様である。

１ 弁体
２ バルブコアアセンブリ
２−１ 第１バルブコア
２−２ 第２バルブコア
２−３ 傾斜仕切板
３ シール構造
３−１ シールリング
３−２ ばね
４ 高圧チャンバ
５ 低圧チャンバ
６ 第１軸受
７ 第２軸受
８ 位置決め固定部材
９ 電磁パイロット弁
１０ ピストンブッシュ
１１ ピストン
１２ ピストン
１３ ラック

Claims (9)

1. 弁体（１）と、弁体（１）内において第１停止位置と第２停止位置との間で回転切換できるバルブコアアセンブリ（２）とを含み、弁体（１）には、それと連通する高圧給気管（Ｄ）、蒸発管（Ｅ）、凝縮管（Ｃ）、及び低圧排気管（Ｓ）が設けられている、低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁において、
   バルブコアアセンブリ（２）は軸受を介して弁体（１）内に同軸に組み付けられ、バルブコアアセンブリ（２）の外周面と弁体（１）の内壁との間には隙間が形成されており、バルブコアアセンブリ（２）の外周面にはシール構造（３）が一周設けられており、当該シール構造（３）の最外縁と弁体（１）の内壁との間はシール係合され、弁体（１）とバルブコアアセンブリ（２）とにより形成された空間は、シール構造（３）によって、少なくとも互いに独立した高圧チャンバ（４）と低圧チャンバ（５）とに区画され、
   バルブコアアセンブリ（２）が第１停止位置まで回転したときには、高圧給気管（Ｄ）は高圧チャンバ（４）を介して凝縮管（Ｃ）のみと連通し、蒸発管（Ｅ）は低圧チャンバ（５）を介して低圧排気管（Ｓ）のみと連通し、
   バルブコアアセンブリ（２）が第２停止位置まで回転したときには、高圧給気管（Ｄ）は高圧チャンバ（４）を介して蒸発管（Ｅ）のみと連通し、凝縮管（Ｃ）は低圧チャンバ（５）を介して低圧排気管（Ｓ）のみと連通し、
   前記バルブコアアセンブリ（２）は、
   第１バルブコア（２−１）を含み、第１バルブコア（２−１）には、前記高圧給気管（Ｄ）と整合された貫通する第１開口と、前記第１停止位置で前記凝縮管（Ｃ）と整合され、かつ前記第２停止位置で前記蒸発管（Ｅ）と整合される第２開口と、前記第１停止位置で前記蒸発管（Ｅ）と整合され、かつ前記第２停止位置で前記凝縮管（Ｃ）と整合される第３開口と、前記低圧排気管（Ｓ）と整合される第４開口とを有し、貫通する第１開口は第１バルブコア（２−１）内に形成された第１通路のみを介して第２開口と連通し、第３開口は第１バルブコア（２−１）内に形成された第２通路のみを介して第４開口と連通し、第１通路と第２通路とはそれぞれ独立し、第２通路は８０〜１００度折り曲げられた弧状通路を呈し、あるいは、第２バルブコア（２−２）を含み、第２バルブコア（２−２）には傾斜仕切板（２−３）が設けられており、前記シール構造（３）は傾斜仕切板（２−３）の外周面に設けられることを特徴とする、低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁。
2. 前記バルブコアアセンブリ（２）は、その両端に位置する、径方向の力を受けるための第１軸受（６）と、径方向の力及び軸方向の力を受けるための第２軸受（７）とによって弁体（１）内に同軸に組み付けられることを特徴とする、請求項１に記載の低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁。
3. 弁体（１）と、弁体（１）内において第１停止位置と第２停止位置との間で回転切換できるバルブコアアセンブリ（２）とを含み、弁体（１）には、それと連通する高圧給気管（Ｄ）、蒸発管（Ｅ）、凝縮管（Ｃ）、及び低圧排気管（Ｓ）が設けられている、低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁において、
   バルブコアアセンブリ（２）は軸受を介して弁体（１）内に同軸に組み付けられ、バルブコアアセンブリ（２）の外周面と弁体（１）の内壁との間には隙間が形成されており、バルブコアアセンブリ（２）の外周面にはシール構造（３）が一周設けられており、当該シール構造（３）の最外縁と弁体（１）の内壁との間はシール係合され、弁体（１）とバルブコアアセンブリ（２）とにより形成された空間は、シール構造（３）によって、少なくとも互いに独立した高圧チャンバ（４）と低圧チャンバ（５）とに区画され、
   バルブコアアセンブリ（２）が第１停止位置まで回転したときには、高圧給気管（Ｄ）は高圧チャンバ（４）を介して凝縮管（Ｃ）のみと連通し、蒸発管（Ｅ）は低圧チャンバ（５）を介して低圧排気管（Ｓ）のみと連通し、
   バルブコアアセンブリ（２）が第２停止位置まで回転したときには、高圧給気管（Ｄ）は高圧チャンバ（４）を介して蒸発管（Ｅ）のみと連通し、凝縮管（Ｃ）は低圧チャンバ（５）を介して低圧排気管（Ｓ）のみと連通し、
   前記シール構造（３）は、前記バルブコアアセンブリ（２）にしっかりと被設された、シールリップを有するシールリング（３−１）を含み、当該シールリング（３−１）のリップ部の開口は前記高圧チャンバ（４）に向けられ、シールリング（３−１）のリップ部の最外縁と前記弁体（１）の内壁との間はシール係合されることを特徴とする、低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁。
4. 前記シールリング（３−１）は、シールリップを有するＵ字型であり、ばね（３−２）が嵌め込まれており、当該ばね（３−２）は、前記シールリング（３−１）内部と係合されるＵ字型歯形のスプリングでもあり、あるいは、前記シールリング（３−１）は、シールリップを有するＶ字型であり、あるいは、前記シールリング（３−１）は、シールリップを有するＬ字型であり、あるいは、前記シールリング（３−１）に嵌め込まれたばね（３−２）は螺旋円筒型ばねであることを特徴とする、請求項３に記載の低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁。
5. 前記シールリング（３−１）は、位置決め固定部材（８）によって前記バルブコアアセンブリ（２）に位置決め固定されることを特徴とする、請求項３に記載の低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁。
6. 前記位置決め固定部材（８）のシールリング（３−１）端側の外縁には一周の突出があり、当該突出部分は、方向切換時にシールリング（３−１）が高圧ガスフローにより裂けることのないように、シールリング（３−１）のシールリップを覆っていることを特徴とする、請求項５に記載の低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁。
7. 前記シールリング（３−１）は、耐フレオン及び耐高低温の弾性材料を用いて製造されることを特徴とする、請求項３に記載の低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁。
8. 前記バルブコアアセンブリ（２）は駆動アセンブリにより駆動された後、約１８０度回転することを特徴とする、請求項１に記載の低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁。
9. 前記駆動アセンブリは、モータ駆動アセンブリであり、あるいは、ラックアンドピニオン機構によって前記バルブコアアセンブリ（２）を駆動して回転させる電磁パイロット弁（９）を含むことを特徴とする、請求項８に記載の低圧力降下及び低漏れ性の回転式四方切換弁。