JP6421881B2 - ターボファン - Google Patents

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関連出願への相互参照

本出願は、２０１５年１１月２３日に出願された日本特許出願番号２０１５−２２８２６８号に基づくもので、ここにその記載内容が参照により組み入れられる。

本開示は、送風機に適用されるターボファンに関するものである。

例えば特許文献１には、従来技術に含まれるターボファンが開示されている。この特許文献１に開示されたターボファンは、空気調和機用のファンである。詳しく言えば、その特許文献１のターボファンは、種々のターボファンの中でも、翼がシュラウドリングと主板とで囲まれたクローズドターボファンとなっている。

特許文献１のターボファンでは、クローズドターボファンの基本構成であるシュラウドリングと複数枚の翼とファンボス部および主板を含むファン本体とから成る３部品のうち、ファン本体と翼とが一体成形されている。また、シュラウドリングはファン本体とは別部品として成形されている。特許文献１のターボファンは、そのシュラウドリングがファン本体へ接合されることによって構成されている。更に、特許文献１のターボファンでは、そのシュラウドリングをファン本体へ接合する際の溶着性が改善されている。

特許第４３１７６７６号公報

特許文献１に記載されたようなクローズドターボファンにおいて、発明者は、特許文献１のターボファンとは異なる成形部品の構成を考えた。具体的に発明者が考えた構成では、ファン本体が、径方向内側のファンボス部と、径方向外側の下側板とに分けて構成される。そして、その下側板は、シュラウドリングに対し翼を挟んだ反対側に設けられる。更に、シュラウドリングと複数枚の翼とファンボス部とが一体に成形され一成形部品としてのファン本体部材を構成する。その一方で、下側板は、そのファン本体部材とは別部品として成形された上で、その成形後にファン本体部材へ組み付けられる。

例えば、このようなファンボス部と下側板とが別部品として成形されるターボファンでは、そのファンボス部と下側板と接合ガタによって、ファンボス部と下側板との間に微小な隙間が発生する可能性がある。そして、発明者の詳細な検討の結果、その隙間が発生した場合には、ターボファンの回転に伴って、ターボファンから吹き出された空気がその隙間を通って翼相互間の翼間流路へ流入する逆流現象が生じるということが見出された。この逆流現象は翼間流路において下側板の表面から空気流れを剥離させる原因となり、ターボファンの性能を悪化させてしまうという事態を生じる。例えば、その空気流れの剥離は、ファンボス部と下側板との間の隙間から空気が流出する際の流速が高いほど生じやすくなる。

本開示は上記点に鑑みて、ファンボス部と下側板との間の隙間から翼間流路への空気流れ込みに起因して下側板から空気流れが剥離することを抑制することが可能なターボファンを提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本開示の１つの観点によれば、本開示のターボファンは、
送風機に適用されファン軸心まわりに回転することで送風するターボファンであって、
ファン軸心まわりに配置された複数枚の翼、空気が吸い込まれる吸気孔が形成され複数枚の翼に対しファン軸心の軸方向における一方側に設けられその複数枚の翼のそれぞれに連結されたシュラウドリング、および、送風機の非回転部材に対してファン軸心まわりに回転可能に支持され複数枚の翼のそれぞれに対しシュラウドリング側とは反対側に連結されたファンボス部を有するファン本体部材と、
ファンボス部の径方向外側に嵌合した状態で、複数枚の翼が軸方向での上記一方側とは反対側の他方側に有する他方側翼端部のそれぞれに接合されている他端側側板とを備え、
複数枚の翼は、その複数枚の翼のうち互いに隣り合う翼同士の間にそれぞれ、空気が流れる翼間流路を形成し、
他端側側板は、ファン軸心の径方向においてファンボス部との間に嵌合隙間を生じさせ、
嵌合隙間に対応した仮想の基準隙間が想定され、軸方向におけるその基準隙間の長さがその軸方向における他端側側板の軸方向肉厚とされ、空気が通過する通路としての基準隙間の通路断面積が軸方向における何れの箇所でも嵌合隙間の軸方向向きの最小通路断面積で一定とされ、且つ、ファン軸心に直交する断面における基準隙間の断面形状が軸方向における何れの箇所でも一様とされた場合において、嵌合隙間は、他端側側板に対し翼間流路側とは反対側にある空気が嵌合隙間を通過して翼間流路へ流出するときの流出流速が、基準隙間を通過して翼間流路へ流出するときよりも低減されるように形成されている。

上述のように、嵌合隙間は、他端側側板に対し翼間流路側とは反対側にある空気が嵌合隙間を通過して翼間流路へ流出するときの流出流速が、上記の基準隙間を通過して翼間流路へ流出するときよりも低減されるように形成されている。そのため、その基準隙間から空気が翼間流路へ流れ込む場合に比して、嵌合隙間から翼間流路へ流れ込む場合の空気の勢いが抑制される。従って、その嵌合隙間から翼間流路への空気流れ込みに起因して他端側側板（すなわち、上記下側板）から空気流れが剥離することを抑制することが可能である。

第１実施形態において送風機の外観を表した斜視図である。 ファン軸心を含む平面で切断した送風機の軸方向断面図、すなわち、図１のII−II断面図である。 図２におけるIII矢視図において、ターボファンと回転軸と回転軸ハウジングとを抜粋した図である。 第１実施形態において、ターボファンが有する複数枚の翼のうち互いに隣り合う２枚の翼を抜粋して示した図であって、その２枚の翼をファン軸心方向の一方側から見た図である。 第１実施形態のターボファンの詳細形状を説明するための図であって、図２の左側半分を図示した断面図において、ターボファンと回転軸と回転軸ハウジングとを抜粋した図である。 図５のVI部分を拡大した詳細図である。 第１実施形態と対比される比較例を示した図であって、第１実施形態の図２に相当する断面図である。 上記比較例において図７のVIII部分を拡大した詳細図であって、ファン本体部材および他端側側板を抜粋した図である。 第１実施形態においてターボファンの製造工程を示したフローチャートである。 第１実施形態において、ファン本体部材を成形する成形用金型の概略構成を示した模式図である。 第１実施形態において、図６に対し空気流れを破線矢印として追記した図である。 第２実施形態において図５のVI部分を拡大した詳細図であって、第１実施形態の図６に相当する断面図である。 第３実施形態において図５のVI部分を拡大した詳細図であって、第１実施形態の図６に相当する断面図である。 第４実施形態において図５のVI部分を拡大した詳細図であって、第１実施形態の図６に相当する断面図である。 第５実施形態において図５のVI部分を拡大した詳細図であって、第４実施形態の図１４に相当する断面図である。 第５実施形態において、図１５の途中隙間を流れる空気の流速が含む速度成分を示した図である。 第６実施形態において図５のVI部分を拡大した詳細図であって、第３実施形態の図１３に相当する断面図である。

以下、図面を参照しながら、本開示の実施形態を説明する。なお、後述する他の実施形態を含む以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。

（第１実施形態）
図１は、第１実施形態において送風機１０の外観を表した斜視図である。また、図２は、ファン軸心ＣＬを含む平面で切断した送風機１０の軸方向断面図、すなわち、図１のII−II断面図である。図２の矢印ＤＲａは、ファン軸心ＣＬの軸方向ＤＲａすなわちファン軸心方向ＤＲａを示している。また、図２の矢印ＤＲｒは、ファン軸心ＣＬの径方向ＤＲｒすなわちファン径方向ＤＲｒを示している。

図１および図２に示すように、送風機１０は遠心式送風機であり、詳細に言えばターボ型送風機である。送風機１０は、その送風機１０の筐体であるケーシング１２、回転軸１４、回転軸ハウジング１５、電動モータ１６、電子基板１７、ターボファン１８、ベアリング２８、およびベアリングハウジング２９等を備えている。

ケーシング１２は、電動モータ１６、電子基板１７、およびターボファン１８を、送風機１０外部の塵および汚れから保護する。そのために、ケーシング１２は、電動モータ１６、電子基板１７、およびターボファン１８を収容している。また、ケーシング１２は、第１ケース部材２２と第２ケース部材２４とから構成されている。

その第１ケース部材２２は例えば樹脂で構成されており、ターボファン１８よりも大径であって略円盤形状を成している。第１ケース部材２２は、第１カバー部２２１と第１周縁部２２２と複数本の支柱２２３とから構成されている。

第１カバー部２２１は、ターボファン１８に対しファン軸心方向ＤＲａにおける一方側に配置され、そのターボファン１８の一方側を覆っている。ここで、ターボファン１８を覆うこととは、ターボファン１８の少なくとも一部分を覆うことである。

第１カバー部２２１の内周側には、第１カバー部２２１をファン軸心方向ＤＲａに貫通した空気吸入口２２１ａが形成されており、空気は、この空気吸入口２２１ａを介してターボファン１８へ吸い込まれる。また、第１カバー部２２１は、その空気吸入口２２１ａの周縁を構成するベルマウス部２２１ｂを有している。このベルマウス部２２１ｂは、送風機１０の外部から空気吸入口２２１ａへ流入する空気を円滑に空気吸入口２２１ａ内へと導く。

図１および図２に示すように、第１周縁部２２２は、ファン軸心ＣＬまわりにおいて第１ケース部材２２の周縁を構成している。複数本の支柱２２３はそれぞれ、ファン軸心方向ＤＲａにおいて第１カバー部２２１からケーシング１２の内側へ突き出ている。また、支柱２２３は、ファン軸心ＣＬと平行な中心軸を有する厚肉の円筒形状を成している。支柱２２３の内側には、第１ケース部材２２と第２ケース部材２４とを結合するビス２６が挿通されるビス孔が形成されている。

第１ケース部材２２の各支柱２２３は、ファン径方向ＤＲｒにおいてターボファン１８よりも外側に配置されている。そして、第１ケース部材２２および第２ケース部材２４は、支柱２２３の先端が第２ケース部材２４に突き当てられた状態で、支柱２２３内に挿通されたビス２６によって結合されている。

第２ケース部材２４は、第１ケース部材２２と略同じ直径の略円盤形状を成している。第２ケース部材２４は、例えば鉄やステンレス等の金属または樹脂で構成されており、電動モータ１６および電子基板１７を覆うモータハウジングとしても機能する。第２ケース部材２４は、第２カバー部２４１と第２周縁部２４２とから構成されている。

第２カバー部２４１は、ターボファン１８および電動モータ１６に対しファン軸心方向ＤＲａにおける他方側に配置され、そのターボファン１８および電動モータ１６の他方側を覆っている。第２周縁部２４２は、ファン軸心ＣＬまわりにおいて第２ケース部材２４の周縁を構成している。

第１周縁部２２２および第２周縁部２４２は、ケーシング１２において空気を吹き出す空気吹出部を構成している。そして、第１周縁部２２２および第２周縁部２４２は、ファン軸心方向ＤＲａにおける第１周縁部２２２と第２周縁部２４２との間に、ターボファン１８から吹き出た空気を吹き出す空気吹出口１２ａを形成している。

その空気吹出口１２ａは、詳細に言えば、送風機１０のファン側面に形成されており、ファン軸心ＣＬを中心としたケーシング１２の全周にわたって開口しターボファン１８からの空気を吹き出す。なお、支柱２２３が設けられている箇所では、ケーシング１２からの空気の吹出しは支柱２２３に妨げられるので、空気吹出口１２ａがケーシング１２の全周にわたって開口していることとは、おおよそ全周にわたって開口していることを含む意味である。

回転軸１４および回転軸ハウジング１５は各々、例えば鉄、ステンレス、または黄銅等の金属で構成されている。回転軸１４は、図２に示すように円柱形状の棒材であり、回転軸ハウジング１５とベアリング２８の内輪とへそれぞれ圧入等されている。そのため、回転軸ハウジング１５は回転軸１４とベアリング２８の内輪とに対して固定されている。また、ベアリング２８の外輪はベアリングハウジング２９に対し圧入等されることで固定されている。そのベアリングハウジング２９は、例えばアルミニウム合金、黄銅、鉄、またはステンレス等の金属で構成され、第２カバー部２４１に固定されている。

従って、回転軸１４および回転軸ハウジング１５は、第２カバー部２４１に対してベアリング２８を介して支持されている。すなわち、回転軸１４および回転軸ハウジング１５は、第２カバー部２４１に対し、ファン軸心ＣＬを中心として回転自在になっている。

それと共に、回転軸ハウジング１５は、ケーシング１２内において、ターボファン１８が有するファンボス部５６の内周孔５６ａに嵌め入れられている。例えば回転軸１４および回転軸ハウジング１５は予め相互に固定された状態で、ターボファン１８のファン本体部材５０にインサート成型される。これにより、回転軸１４および回転軸ハウジング１５は、ターボファン１８のファンボス部５６に相対回転不能に連結される。すなわち、回転軸１４および回転軸ハウジング１５は、ファン軸心ＣＬを中心としてターボファン１８と一体的に回転する。

電動モータ１６はアウターロータ型ブラシレスＤＣモータである。電動モータ１６は電子基板１７と共に、ファン軸心方向ＤＲａにおいてターボファン１８のファンボス部５６と第２カバー部２４１との間に配置されている。そして、電動モータ１６は、モータロータ１６１とロータマグネット１６２とモータステータ１６３とを備えている。モータロータ１６１は鋼板等の金属で構成され、例えばその鋼板がプレス成形されることによりモータロータ１６１が形成されている。

ロータマグネット１６２は永久磁石であって、例えばフェライトやネオジウム等を含むゴムマグネットで構成されている。そのロータマグネット１６２はモータロータ１６１に一体固定されている。また、モータロータ１６１は、ターボファン１８のファンボス部５６に固定されている。すなわち、モータロータ１６１およびロータマグネット１６２は、ファン軸心ＣＬを中心としてターボファン１８と一体的に回転する。

モータステータ１６３は、電子基板１７に電気的に接続されたステータコイル１６３ａおよびステータコア１６３ｂを含んで構成されている。モータステータ１６３は、ロータマグネット１６２に対し微小な隙間を空けて径方向内側に配置されている。そして、モータステータ１６３は、ベアリングハウジング２９を介して第２ケース部材２４の第２カバー部２４１に固定されている。

このように構成された電動モータ１６では、モータステータ１６３のステータコイル１６３ａへ外部電源から通電されると、そのステータコイル１６３ａによってステータコア１６３ｂに磁束変化が生じる。そして、そのステータコア１６３ｂでの磁束変化は、ロータマグネット１６２を引き寄せる力を発生する。モータロータ１６１は、ベアリング２８により回転可能に支持されている回転軸１４に対して固定されているので、上記ロータマグネット１６２を引き寄せる力を受けてファン軸心ＣＬまわりに回転運動をする。要するに、電動モータ１６は、通電されることにより、モータロータ１６１が固定されたターボファン１８をファン軸心ＣＬまわりに回転させる。

ターボファン１８は、図２および図３に示すように、送風機１０に適用されるインペラである。ターボファン１８は、所定のファン回転方向ＤＲｆへファン軸心ＣＬまわりに回転することで送風する。すなわち、ターボファン１８は、ファン軸心ＣＬまわりに回転することにより、矢印ＦＬａのようにファン軸心方向ＤＲａの一方側から空気吸入口２２１ａを介して空気を吸い込む。そして、ターボファン１８は、ターボファン１８の外周側へ矢印ＦＬｂのように、その吸い込んだ空気を吹き出す。

具体的に、本実施形態のターボファン１８は、ファン本体部材５０と他端側側板６０とを有している。そして、そのファン本体部材５０は、複数枚の翼５２とシュラウドリング５４とファンボス部５６とから構成されている。このファン本体部材５０は例えば樹脂製であり、１回の射出成形によって形成されている。従って、複数枚の翼５２、シュラウドリング５４、およびファンボス部５６は一体に構成され、何れもファン本体部材５０と同じ樹脂で構成されている。更に言えば、ファン本体部材５０は一体成形品であるので、複数枚の翼５２とシュラウドリング５４との間に両者を溶着等によって接合するための接合部位は存在しない。そして、複数枚の翼５２とファンボス部５６との間にも両者を溶着等によって接合するための接合部位は存在しない。

複数枚の翼５２は、ファン軸心ＣＬまわりに配置されている。詳細には、複数枚の翼５２すなわちファンブレード５２は、互いの間に空気が流れる間隔を空けつつ、ファン軸心ＣＬの周方向へ並んで配置されている。

また、翼５２はそれぞれ、翼５２のうちファン軸心方向ＤＲａで上記一方側に設けられた一方側翼端部５２１と、翼５２のうちファン軸心方向ＤＲａでその一方側とは反対側の他方側に設けられた他方側翼端部５２２とを有している。

また、複数枚の翼５２はそれぞれ、図４に示すように、翼形状を構成する正圧面５２４および負圧面５２５を有している。そして、複数枚の翼５２は、その複数枚の翼５２のうち互いに隣り合う翼５２同士の間にそれぞれ、空気が流れる翼間流路５２ａを形成している。言い換えれば、複数枚の翼５２のうち隣り合う２枚の翼５２の一方が有する正圧面５２４と他方が有する負圧面５２５との間には、翼間流路５２ａが形成されている。

シュラウドリング５４は、図２および図３に示すように、ファン径方向ＤＲｒへ円盤状に拡がる形状を成している。そして、そのシュラウドリング５４の内周側には、ケーシング１２の空気吸入口２２１ａからの空気が矢印ＦＬａのように吸い込まれる吸気孔５４ａが形成されている。従って、シュラウドリング５４は環形状を成している。

また、シュラウドリング５４は、リング内周端部５４１とリング外周端部５４２とを有している。そのリング内周端部５４１は、シュラウドリング５４のうちファン径方向ＤＲｒにおける内側に設けられた端部であり、吸気孔５４ａを形成している。また、リング外周端部５４２は、シュラウドリング５４のうちファン径方向ＤＲｒにおける外側に設けられた端部である。

また、シュラウドリング５４は、複数枚の翼５２に対しファン軸心方向ＤＲａにおける一方側すなわち空気吸入口２２１ａ側に設けられている。それと共に、シュラウドリング５４は、その複数枚の翼５２のそれぞれに連結されている。言い換えれば、シュラウドリング５４は、その翼５２のそれぞれに対し一方側翼端部５２１にて連結されている。

図２および図３に示すように、ファンボス部５６は、ファン軸心ＣＬまわりに回転可能な回転軸１４に回転軸ハウジング１５を介して固定されているので、送風機１０の非回転部材としてのケーシング１２に対してファン軸心ＣＬまわりに回転可能に支持されている。

また、ファンボス部５６は、複数枚の翼５２のそれぞれに対しシュラウドリング５４側とは反対側に連結されている。詳しく言うと、ファンボス部５６のうち翼５２に対して連結する翼連結部位５６１の全体は、ファン径方向ＤＲｒにおいてシュラウドリング５４全体に対し内側に設けられている。すなわち、ファンボス部５６は、他方側翼端部５２２のうちファン径方向ＤＲｒで内側寄りの部分にて、翼５２のそれぞれに対して連結されている。従って、複数枚の翼５２が、ファンボス部５６とシュラウドリング５４とを橋渡しするように結合させる結合リブとしての機能を兼ね備えているので、複数枚の翼５２、ファンボス部５６、およびシュラウドリング５４の一体成形が可能となっている。

また、ファンボス部５６は、ターボファン１８内の気流を案内するボス案内面５６２ａを有している。そのボス案内面５６２ａは、ファン径方向ＤＲｒへ拡がる湾曲面であり、空気吸入口２２１ａへ吸い込まれファン軸心方向ＤＲａを向いた空気流れをファン径方向ＤＲｒの外側へ向くように案内する。

すなわち、ファンボス部５６は、このボス案内面５６２ａを有するボス案内部５６２を有している。そして、そのボス案内部５６２は、ファン軸心方向ＤＲａにおいてボス案内部５６２の一方側にボス案内面５６２ａを形成している。

また、ファンボス部５６を回転軸１４に固定するために、ファンボス部５６の内周側には、ファンボス部５６をファン軸心方向ＤＲａへ貫通した内周孔５６ａが形成されている。

また、ファンボス部５６は、ボス外周端部５６３と環形状の環状延設部５６４とを有している。そのボス外周端部５６３は、ファンボス部５６のうちファン径方向ＤＲｒにおける外側に設けられた端部である。詳細に言えば、ボス外周端部５６３は、ボス案内部５６２の周縁を形成する端部である。

環状延設部５６４は円筒状のリブであり、ボス外周端部５６３からファン軸心方向ＤＲａの他方側（すなわち、空気吸入口２２１ａ側とは反対側）へ延設されている。この環状延設部５６４の内周側には、モータロータ１６１が嵌め込まれて格納されている。すなわち、環状延設部５６４は、モータロータ１６１を格納するロータ格納部として機能する。そして、環状延設部５６４がモータロータ１６１に固定されることにより、ファンボス部５６は、そのモータロータ１６１に固定されている。

他端側側板６０は、ファン径方向ＤＲｒへ円盤状に拡がる形状を成している。そして、その他端側側板６０の内周側には、他端側側板６０をその厚み方向へ貫通した側板嵌合孔６０ａが形成されている。従って、他端側側板６０は環形状を成している。他端側側板６０は例えば、ファン本体部材５０とは別個に成形される樹脂成形品である。

また、他端側側板６０は、ファン径方向ＤＲｒにおけるファンボス部５６の外側に嵌合した状態で、複数枚の翼５２が有する他方側翼端部５２２のそれぞれに接合されている。その他端側側板６０と翼５２との接合は、例えば振動溶着または熱溶着によって行われる。従って、他端側側板６０と翼５２との溶着による接合性に鑑みて、他端側側板６０およびファン本体部材５０の材質は熱可塑性樹脂であることが好ましく、更に言えば、同種材であることが好ましい。

このように他端側側板６０が翼５２に接合されることによって、ターボファン１８はクローズドファンとして完成する。そのクローズドファンとは、複数枚の翼５２の相互間に形成された翼間流路５２ａのファン軸心方向ＤＲａにおける両側がシュラウドリング５４および他端側側板６０で覆われたターボファンである。すなわち、シュラウドリング５４は、その翼間流路５２ａに面し翼間流路５２ａ内の空気流れを案内するリング案内面５４３を有している。また、他端側側板６０は、翼間流路５２ａに面し翼間流路５２ａ内の空気流れを案内する側板案内面６０３を有している。

この側板案内面６０３は、リング案内面５４３に対し翼間流路５２ａを挟んで対向すると共に、ボス案内面５６２ａに対しファン径方向ＤＲｒにおいて外側に配置されている。また、側板案内面６０３は、ボス案内面５６２ａに沿った空気流れを円滑に吹出口１８ａまで導く役割を果たす。そのために、ボス案内面５６２ａおよび側板案内面６０３は各々、三次元的に湾曲した仮想の一湾曲面のうちの一部と他部とを構成する。言い換えれば、ボス案内面５６２ａおよび側板案内面６０３は、そのボス案内面５６２ａと側板案内面６０３との境目で屈曲していない１つの湾曲面を構成する。

また、他端側側板６０は、側板内周端部６０１と側板外周端部６０２とを有している。その側板内周端部６０１は、他端側側板６０のうちファン径方向ＤＲｒにおける内側に設けられた端部であり、側板嵌合孔６０ａを形成している。また、側板外周端部６０２は、他端側側板６０のうちファン径方向ＤＲｒにおける外側に設けられた端部である。

その側板外周端部６０２およびリング外周端部５４２は、ファン軸心方向ＤＲａにおいて互いに離れて配置されている。そして、側板外周端部６０２およびリング外周端部５４２は、翼間流路５２ａを通過した空気が吹き出る吹出口１８ａを、その側板外周端部６０２とリング外周端部５４２との間に形成している。

また、図２および図５に示すように、複数枚の翼５２はそれぞれ翼前縁５２３を有している。その翼前縁５２３とは、翼５２のうち、吸気孔５４ａを通過して翼５２相互間の翼間流路５２ａに流れる空気の気流方向すなわち矢印ＦＬａ、ＦＬｂに沿って流れる空気の気流方向における上流側に構成された端縁である。この翼前縁５２３は、ファン径方向ＤＲｒにおいてリング内周端部５４１に対し内側へ張り出している。更に言えば、翼前縁５２３は、ボス外周端部５６３に対してもファン径方向ＤＲｒにおいて内側へ張り出している。

具体的に、翼前縁５２３は、２本の前縁５２３ａ、５２３ｂすなわち第１前縁５２３ａおよび第２前縁５２３ｂから構成されている。その第１前縁５２３ａおよび第２前縁５２３ｂはそれぞれ直線的に延びるように形成され、第１前縁５２３ａおよび第２前縁５２３ｂは直列に連結されている。

そして、第１前縁５２３ａはシュラウドリング５４のリング内周端部５４１に接続されている。すなわち、第１前縁５２３ａは、シュラウドリングへ接続するリング側接続端５２３ｃを有している。その一方で、第２前縁５２３ｂは、ファンボス部５６のボス案内面５６２ａに接続されている。すなわち、第２前縁５２３ｂは、ファンボス部５６へ接続するボス側接続端５２３ｄを有している。

図５に示す他端側側板６０は、上述したように、翼５２の他方側翼端部５２２に例えば溶着によって接合されている。その一方で、他端側側板６０は、ファン径方向ＤＲｒにおけるファンボス部５６の外側に嵌合しているものの、そのファンボス部５６に対して直接に接合されているわけではない。そのため、図５のVI部分を拡大した図６に示すように、他端側側板６０は、ファン径方向ＤＲｒにおいてファンボス部５６との間に微小幅の嵌合隙間６０４を生じさせている。すなわち、他端側側板６０は、嵌合隙間６０４に面する側板嵌合面６０５を有している。そして、ファンボス部５６は、嵌合隙間６０４に面するボス嵌合面５６５を有している。

そのボス嵌合面５６５は、側板嵌合面６０５に対し嵌合隙間６０４を挟んで対向する面である。従って、ボス嵌合面５６５は、ファン軸心方向ＤＲａにおいて、ボス外周端部５６３から、環状延設部５６４のうちボス外周端部５６３側の一部分にまで及ぶように形成されている。

また、他端側側板６０は、側板内周端部６０１にてファン軸心方向ＤＲａの他方側へ突き出た内周端突出部６０６を有している。この内周端突出部６０６は、図５に示すファン軸心ＣＬまわりの全周にわたって筒状に形成されている。そして、図６に示すように、内周端突出部６０６は、ファン径方向ＤＲｒにおけるその内周端突出部６０６の内側にて嵌合隙間６０４に面している。従って、他端側側板６０の側板嵌合面６０５は、ファン軸心方向ＤＲａにおいて、側板内周端部６０１から内周端突出部６０６にまで及ぶように形成されている。

詳細には、嵌合隙間６０４は、ファン軸心方向ＤＲａにおいて他端側側板６０に対する他方側の空間と翼間流路５２ａとを連通させる隙間である。従って、嵌合隙間６０４は、その嵌合隙間６０４のうちファン軸心方向ＤＲａで一方側に位置する隙間一方端６０４ａと、ファン軸心方向ＤＲａで他方側に位置する隙間他方端６０４ｂとを有している。そして、ファンボス部５６のボス嵌合面５６５は、隙間一方端６０４ａを形成するボス側一方端形成部５６５ａと、隙間他方端６０４ｂを形成するボス側他方端形成部５６５ｂとを有している。これと同様に、側板嵌合面６０５は、隙間一方端６０４ａを形成する側板側一方端形成部６０５ａと、隙間他方端６０４ｂを形成する側板側他方端形成部６０５ｂとを有している。

そのボス側一方端形成部５６５ａは、ボス嵌合面５６５のうちファン軸心方向ＤＲａでの一方側の端に位置し、ボス側他方端形成部５６５ｂは、ボス嵌合面５６５のうちファン軸心方向ＤＲａでの他方側の端に位置する。これと同様に、側板側一方端形成部６０５ａは、側板嵌合面６０５のうちファン軸心方向ＤＲａでの一方側の端に位置し、側板側他方端形成部６０５ｂは、側板嵌合面６０５のうちファン軸心方向ＤＲａでの他方側の端に位置する。

また、図６に示すように、ボス嵌合面５６５は、そのボス嵌合面５６５のうちファン軸心方向ＤＲａでの一方側寄りに、ボス傾斜面５６５ｃを有している。このボス傾斜面５６５ｃは、ファン軸心ＣＬに対して傾斜したテーパ面であり、ファン軸心方向ＤＲａにおける一方側ほど拡径するように形成されている。そして、ボス傾斜面５６５ｃは、ボス側一方端形成部５６５ａからファン軸心方向ＤＲａの他方側へ延設されている。

また、側板嵌合面６０５は、そのボス傾斜面５６５ｃに対し嵌合隙間６０４を挟んで対向する側板傾斜面６０５ｃを有している。この側板傾斜面６０５ｃは、ファン軸心ＣＬに対して傾斜したテーパ面であり、ファン軸心方向ＤＲａにおける一方側ほど拡径するように形成されている。そして、側板傾斜面６０５ｃは、側板側一方端形成部６０５ａからファン軸心方向ＤＲａの他方側へ延設されている。なお、ファン軸心ＣＬに直交する平面に対してボス傾斜面５６５ｃおよび側板傾斜面６０５ｃが成す角度をαとし、ファン軸心方向ＤＲａにおける一方側ほど拡径するテーパの成す角度を正方向の角度とした場合、その角度αは「０°＜α＜９０°」の範囲にある。また、ボス傾斜面５６５ｃおよび側板傾斜面６０５ｃは互いに同じテーパ角度である必要はない。

ここで、ターボファン１８の詳細な形状について説明する。図５および図６に示すように、ボス嵌合面５６５にはボス傾斜面５６５ｃが含まれているので、ファン軸心ＣＬを中心としたボス側一方端形成部５６５ａの外径Ｄ３は、ボス側他方端形成部５６５ｂの外径Ｄ２よりも大きい。従って、ボス側一方端形成部５６５ａの外径Ｄ３がファンボス部５６の最大外径Ｄｍａｘとなっている。ファン本体部材５０において、このファンボス部５６の最大外径Ｄｍａｘは、シュラウドリング５４の最小内径Ｄ１よりも小さくなっている。言い換えれば、ファンボス部５６の全体が、ファン径方向ＤＲｒにおいてリング内周端部５４１よりも内側に配置されている。

なお、シュラウドリング５４の最小内径Ｄ１とは、リング内周端部５４１の内径、すなわち吸気孔５４ａの外径である。そして、本実施形態では、環状延設部５６４の外径はボス側他方端形成部５６５ｂの外径Ｄ２に一致する。ファン本体部材５０を成形する上で、環状延設部５６４の外径は、ボス側他方端形成部５６５ｂの外径Ｄ２と同じまたはそれ以下になっていることが好ましい。

側板嵌合面６０５について見ると、その側板嵌合面６０５には側板傾斜面６０５ｃが含まれているので、側板嵌合面６０５は、ボス側一方端形成部５６５ａよりもファン軸心方向ＤＲａでの他方側の位置にて側板嵌合面６０５の内径が最小となるように形成されている。要するに、側板側他方端形成部６０５ｂの内径Ｄ４が、側板嵌合面６０５の最小内径Ｄｍｉｎすなわち他端側側板６０の最小内径Ｄｍｉｎとなっている。そして、その側板嵌合面６０５の最小内径Ｄｍｉｎは、ボス側一方端形成部５６５ａの外径Ｄ３よりも小さい。以上のようにターボファン１８の径方向寸法について見ると、「Ｄ１＞Ｄ３＞Ｄ４＞Ｄ２」という関係が成立している。

このようにボス嵌合面５６５および側板嵌合面６０５が形成されていることの意義を説明するために、図７および図８に示す仮想の送風機１０ｚを比較例として想定する。すなわち、この比較例の送風機１０ｚが有するターボファン１８ｚには、図７および図８に示すように、本実施形態の嵌合隙間６０４に対応した基準隙間６０４ｚが形成されているものとする。この基準隙間６０４ｚは、本実施形態のターボファン１８に対しボス傾斜面５６５ｃ、側板傾斜面６０５ｃ、および内周端突出部６０６が設けられずに、ボス嵌合面５６５および側板嵌合面６０５がファン軸心方向ＤＲａにおける何れの箇所でも一定の円形断面であると仮定して定義される。そして、比較例の送風機１０ｚは、基準隙間６０４ｚを除き本実施形態の送風機１０と同じ構成を備えている。

詳細に言えば、比較例のターボファン１８ｚでは、ファン軸心方向ＤＲａにおける基準隙間６０４ｚの長さが他端側側板６０の軸方向肉厚Ｈ４とされる。その軸方向肉厚Ｈ４とは、ファン軸心方向ＤＲａにおける他端側側板６０の肉厚であって、他端側側板６０に局所的に形成された局所形状（例えば、本実施形態の内周端突出部６０６）を他端側側板６０から除いた場合に平均値として得られる一般肉厚である。

また、空気が通過する通路としての基準隙間６０４ｚの通路断面積はファン軸心方向ＤＲａにおける何れの箇所でも一定とされ、且つ、嵌合隙間６０４のファン軸心方向ＤＲａ向きの最小通路断面積と同じ面積とされる。そのファン軸心方向ＤＲａ向きの最小通路断面積とは、本実施形態の嵌合隙間６０４をファン軸心ＣＬに直交する軸直交断面で切断して得られる断面積の最小値である。すなわち、ファン軸心方向ＤＲａ向きの最小通路断面積は、ファンボス部５６と他端側側板６０との間に生じるファン径方向ＤＲｒの嵌合ガタに対応する。

また、上記軸直交断面における基準隙間６０４ｚの断面形状がファン軸心方向ＤＲａにおける何れの箇所でも一様とされる。

このような基準隙間６０４ｚがターボファン１８ｚに生じているので、ターボファン１８ｚが回転し翼５２相互間の翼間流路５２ａへ空気が矢印ＦＬ１のように流れる場合、ターボファン１８ｚから吹き出された空気が矢印ＦＬ２、ＦＬ３、ＦＬ４のように基準隙間６０４ｚを通って翼５２相互間の翼間流路５２ａへ流入する逆流現象が生じる。

この逆流現象は本実施形態でも生じうる。但し、他端側側板６０に対し翼間流路５２ａ側とは反対側にある側板外部空気が本実施形態の嵌合隙間６０４を通過して翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速は、比較例の基準隙間６０４ｚを通過して翼間流路５２ａへ流出するときよりも低減される。本実施形態の嵌合隙間６０４は、比較例の基準隙間６０４ｚに比してこのように形成されている。

なぜなら、本実施形態のターボファン１８には、図６に示すようにボス傾斜面５６５ｃ、側板傾斜面６０５ｃ、および内周端突出部６０６が設けられている。これにより、嵌合隙間６０４を側板外部空気が通過する際の通路長が、基準隙間６０４ｚを側板外部空気が通過する際の通路長よりも長くなっているからである。すなわち、上記の流出流速が低減されるように嵌合隙間６０４が形成されていることとは、嵌合隙間６０４を側板外部空気が通過する際の通路長が基準隙間６０４ｚを側板外部空気が通過する際の通路長よりも長くなるように、嵌合隙間６０４が形成されていることである。要するに、本実施形態の嵌合隙間６０４では比較例の基準隙間６０４ｚに比して、通路長が長いことに起因にして空気流れに対する圧損が大きくなっており、その分、流出流速が低減されるということである。

なお、図５に示すように、本実施形態の他端側側板６０は内周端突出部６０６を有しているので、ファン軸心方向ＤＲａにおける嵌合隙間６０４の幅Ｈ５は他端側側板６０の軸方向肉厚Ｈ４よりも大きくなっている。また、流出流速の低減には、流出流速を零にすることが含まれる。また、嵌合隙間６０４の上記通路長とは、言い換えれば、嵌合隙間６０４を通過する空気が隙間他方端６０４ｂから隙間一方端６０４ａに至るまでの流通長さであり、比較例における基準隙間６０４ｚの通路長に関しても同様である。

次に、本実施形態のターボファン１８の軸方向寸法について見ると図５に示すように、ファン軸心方向ＤＲａにおいて、所定の基準位置Ｐｓｔからリング側接続端５２３ｃまでの高さＨ２は、その基準位置Ｐｓｔから、吹出口１８ａのうちファン軸心方向ＤＲａの一方側に位置する一方端１８ｂまでの高さＨ１よりも大きくなっている。それと共に、そのリング側接続端５２３ｃまでの高さＨ２は、上記基準位置Ｐｓｔから、ファン軸心方向ＤＲａにおけるリング内周端部５４１の一方側の端５４１ａまでの高さＨ３よりも小さくなっている。要するに、「Ｈ１＜Ｈ２＜Ｈ３」という関係が成立している。

言い換えれば、リング側接続端５２３ｃは、吹出口１８ａの一方端１８ｂよりも、ファン軸心方向ＤＲａにおいて一方側に位置している。そして、そのリング側接続端５２３ｃは、ファン軸心方向ＤＲａにおけるリング内周端部５４１の一方側の端５４１ａよりも、ファン軸心方向ＤＲａにおいて他方側に位置している。なお、上記基準位置Ｐｓｔは、図５では、吹出口１８ａのうちファン軸心方向ＤＲａの他方側に位置する他方端１８ｃとされているが、何れの場所でも構わない。

次に、ターボファン１８の翼前縁５２３について見ると、その翼前縁５２３のボス側接続端５２３ｄにおいて翼前縁５２３に接する仮想接線Ｌｔｇを想定した場合、その仮想接線Ｌｔｇは、ファン軸心ＣＬに対し、ファン軸心方向ＤＲａにおける仮想接線Ｌｔｇの一方側がファン径方向ＤＲｒの外側を向くようにして傾いている。翼前縁５２３は、このように構成されている。要するに、翼前縁５２３がボス側接続端５２３ｄにおいてファン軸心ＣＬに対し成す角度ＡＧｂすなわち図５の対軸心角度ＡＧｂは、ファン軸心ＣＬとの関係においては「０°＜ＡＧｂ＜９０°」となっている。

また、翼前縁５２３とボス案内面５６２ａとの関係においては、翼前縁５２３がボス側接続端５２３ｄにおいてボス案内面５６２ａに対し成す角度ＡＧｇ、すなわちファン径方向ＤＲｒにおいて翼前縁５２３に対する外側に形成される図５の対案内面角度ＡＧｇは、おおよそ７０°以上であることが好ましい。ボス案内面５６２ａに沿って流れる空気を翼間流路５２ａへ円滑に導入するためである。なお、本実施形態では図５に示すように、その対案内面角度ＡＧｇは９０°である。

このように構成されたターボファン１８は、図２および図３に示すようにモータロータ１６１と一体にファン回転方向ＤＲｆへ回転運動する。それに伴い、ターボファン１８の翼５２が空気に運動量を与え、ターボファン１８は、そのターボファン１８の外周に開口した吹出口１８ａから径方向外側へ空気を吹き出す。このとき、吸気孔５４ａから吸い込まれ翼５２によって送り出された空気すなわち吹出口１８ａから吹き出された空気は、ケーシング１２が形成する空気吹出口１２ａを経由して送風機１０の外部へ放出される。

次に、図９のフローチャートに沿って、ターボファン１８の製造方法を説明する。図９に示すように、先ず、ファン本体部材成形工程としてのステップＳ０１において、ファン本体部材５０の成形が行われる。すなわち、ファン本体部材５０の構成要素である複数枚の翼５２とシュラウドリング５４とファンボス部５６とが一体成形される。

具体的には図１０に示すように、複数枚の翼５２、シュラウドリング５４、およびファンボス部５６が、ファン軸心方向ＤＲａに開閉する一対の成形用金型９１、９２を用いた射出成形によって一体に成形される。その一対の成形用金型９１、９２は、一方側金型９１と他方側金型９２とを含んで構成されている。そして、その他方側金型９２は、ファン軸心方向ＤＲａにおいて一方側金型９１に対し他方側に設けられる金型である。

このファン本体部材５０の成形では、翼５２の正圧面５２４上および負圧面５２５上に成形用金型９１、９２のパーティングライン跡ＰＬｍが線状に形成される。すなわち、正圧面５２４のうちファン径方向ＤＲｒでパーティングライン跡ＰＬｍよりも外側を占める正圧面外側領域５２４ｂ、および、負圧面５２５のうちファン径方向ＤＲｒでパーティングライン跡ＰＬｍよりも外側を占める負圧面外側領域５２５ｂは何れも、他方側金型９２により形成される。そして、正圧面５２４のうちファン径方向ＤＲｒでパーティングライン跡ＰＬｍよりも内側を占める正圧面内側領域５２４ｃ、および、負圧面５２５のうちファン径方向ＤＲｒでパーティングライン跡ＰＬｍよりも内側を占める負圧面内側領域５２５ｃは何れも、一方側金型９１により形成される。そのパーティングライン跡ＰＬｍとは、射出成形において一方側金型９１と他方側金型９２との間のパーティングラインＬｐｔがファン本体部材５０の表面に転写されて出来た跡である。パーティングラインＬｐｔは例えば図４に二点鎖線で図示されている。

正圧面外側領域５２４ｂは、言い換えれば図１０に示すように、正圧面５２４のうちボス外周端部５６３よりもファン径方向ＤＲｒで外側に設けられる領域である。また、正圧面内側領域５２４ｃは、正圧面５２４のうち正圧面外側領域５２４ｂよりもファン径方向ＤＲｒで内側に設けられる領域である。これと同様に、負圧面外側領域５２５ｂは、言い換えれば、負圧面５２５のうちボス外周端部５６３よりもファン径方向ＤＲｒで外側に設けられる領域である。また、負圧面内側領域５２５ｃは、負圧面５２５のうち負圧面外側領域５２５ｂよりもファン径方向ＤＲｒで内側に設けられる領域である。なお、正圧面５２４上および負圧面５２５上においてパーティングライン跡ＰＬｍは、図２に示すリング内周端部５４１からボス外周端部５６３にまで線状に延びるように形成される。

図９のフローチャートにおいてステップＳ０１の次はステップＳ０２へ進む。他端側側板成形工程としてのステップＳ０２において、他端側側板６０の成形が、例えば射出成形によって行われる。なお、ステップＳ０１とステップＳ０２とのうち何れが先に実行されても構わない。

ステップＳ０２の次はステップＳ０３へ進む。接合工程としてのステップＳ０３において、図２に示す他端側側板６０がファンボス部５６の径方向外側に嵌合される。それと共に、他端側側板６０が、翼５２の他方側翼端部５２２のそれぞれに接合される。その翼５２と他端側側板６０との接合は、例えば振動溶着または熱溶着によって行われる。このステップＳ０３が完了することで、ターボファン１８は完成する。

上述したように、本実施形態によれば、図６に示す嵌合隙間６０４は、他端側側板６０に対し翼間流路５２ａ側とは反対側にある側板外部空気が嵌合隙間６０４を通過して翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速が、図８に示す比較例の基準隙間６０４ｚを通過して翼間流路５２ａへ流出するときよりも低減されるように形成されている。そのため、その基準隙間６０４ｚから空気が翼間流路５２ａへ流れ込む場合に比して、嵌合隙間６０４から翼間流路５２ａへ流れ込む場合の空気の勢いが抑制される。

これに対し、図８に示すように比較例のターボファン１８ｚでは、空気の勢いがあまり抑制されずに基準隙間６０４ｚからの逆流空気が、翼間流路５２ａを矢印ＦＬ１のように流れる主流空気へ、矢印ＦＬ２、ＦＬ３、ＦＬ４のように合流する。そのため、上記比較例では、他端側側板６０上のＴＲ部分にて空気流れが剥離し易くなっている。なお、上記逆流空気とは、上記側板外部空気のうち嵌合隙間６０４または基準隙間６０４ｚを通って翼間流路５２ａへ流れ込む空気のことである。

従って、本実施形態では、図６に示す嵌合隙間６０４から翼間流路５２ａへの空気流れ込みに起因して他端側側板６０から空気流れが剥離することを抑制することが可能である。その結果として、ターボファン１８の風量増加および騒音低減などであるファン性能の向上を図ることが可能である。

また、本実施形態によれば、図６および図８に示すように、上記の流出流速が低減されるように嵌合隙間６０４が形成されていることとは、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の通路長が基準隙間６０４ｚを逆流空気が通過する際の通路長よりも長くなるように、嵌合隙間６０４が形成されていることである。従って、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の圧損を増やすことでその逆流空気の流量を低減することができる。それと共に、嵌合隙間６０４から翼間流路５２ａへの空気流れ込みに起因した他端側側板６０からの空気流れ剥離を抑制することができる。その結果として、ターボファン１８の風量増加および騒音低減を図ることが可能である。

また、本実施形態によれば、図６に示すように、ボス側一方端形成部５６５ａは、そのボス側一方端形成部５６５ａの外径Ｄ３がボス側他方端形成部５６５ｂの外径Ｄ２よりも大きくなるように形成されている。従って、嵌合隙間６０４が上記比較例の基準隙間６０４ｚのように単にファン軸心方向ＤＲａへ延びている場合と比較して、空気通路としての嵌合隙間６０４の通路長を長く確保することが容易である。これにより、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の圧損を増やすことができる。

また、本実施形態によれば、側板嵌合面６０５の最小内径Ｄｍｉｎは、ボス側一方端形成部５６５ａの外径Ｄ３よりも小さい。従って、嵌合隙間６０４の通路長を長く確保しつつ、その嵌合隙間６０４の通路幅を狭めて形成することが可能である。これにより、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の圧損を増やすことができる。

また、本実施形態によれば、ボス嵌合面５６５に含まれるボス傾斜面５６５ｃは、図６および図１１に示すように、ファン軸心方向ＤＲａにおける一方側ほど拡径するように形成されている。従って、矢印ＦＬ５のように嵌合隙間６０４から翼間流路５２ａへ流れ込むときの逆流空気流れの向きを、矢印ＦＬ６のように翼間流路５２ａを径方向外側へ向かう空気流れに沿いやすくすることが可能である。これによっても、上記他端側側板６０からの空気流れ剥離を抑制する作用を得ることが可能である。そのため、ターボファン１８の風量増加および騒音低減を図ることが可能である。

また、本実施形態によれば、図５に示すように、ファン軸心方向ＤＲａにおける嵌合隙間６０４の幅Ｈ５は他端側側板６０の軸方向肉厚Ｈ４よりも大きい。従って、嵌合隙間６０４の通路長を長く確保し、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の圧損を増やすことができる。その結果として、嵌合隙間６０４を通過する逆流空気の流量を低減し、ターボファン１８の風量増加および騒音低減を図ることが可能である。

また、本実施形態によれば、図６に示すように、他端側側板６０の内周端突出部６０６は、ファン軸心ＣＬまわりの全周にわたって筒状に形成されている。従って、内周端突出部６０６が全周にわたっていない場合と比較して、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の圧損を増やすことができる。すなわち、嵌合隙間６０４を通過する逆流空気の流量を低減する作用を大きくすることが可能である。

また、本実施形態によれば、図５および図６に示すように、ファンボス部５６の最大外径Ｄｍａｘは、シュラウドリング５４の最小内径Ｄ１よりも小さい。従って、図１０のようにファン軸心方向ＤＲａを成形用金型９１、９２の開閉方向として、複数枚の翼５２とシュラウドリング５４とファンボス部５６とを容易に一体成形することができる。

（第２実施形態）
次に、第２実施形態について説明する。本実施形態では、前述の第１実施形態と異なる点を主として説明する。また、前述の実施形態と同一または均等な部分については省略または簡略化して説明する。このことは後述の第３実施形態以降でも同様である。

本実施形態でも、第１実施形態と同様に、上記の側板外部空気が本実施形態の嵌合隙間６０４を通過して翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速は、図７および図８に示す比較例の基準隙間６０４ｚを通過して翼間流路５２ａへ流出するときよりも低減される。但し、本実施形態では嵌合隙間６０４の形状が第１実施形態とは異なる。

具体的には図１２に示すように、ファン軸心ＣＬに直交する平面に対して側板傾斜面６０５ｃが成す角度α１は、その平面に対してボス傾斜面５６５ｃが成す角度α２よりも小さくなっている。従って、ボス傾斜面５６５ｃと側板傾斜面６０５ｃとの間隔がファン軸心方向ＤＲａの一方側ほど広くなっている。すなわち、その側板傾斜面６０５ｃは、側板傾斜面６０５ｃとボス傾斜面５６５ｃと間でファン径方向ＤＲｒに生じる径方向間隔がファン軸心方向ＤＲａの一方側ほど拡がるように形成されている。

このようなボス傾斜面５６５ｃと側板傾斜面６０５ｃとが設けられていることから、本実施形態では、第１実施形態と同様に、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の通路長が上記比較例の基準隙間６０４ｚを逆流空気が通過する際の通路長よりも長くなっている。それに加えて本実施形態では、第１実施形態とは異なり、逆流空気が通過する通路としての嵌合隙間６０４の通路断面積が翼間流路５２ａへ近づくほど大きくなっている。上記の流出流速が低減されるように嵌合隙間６０４が形成されていることとは、嵌合隙間６０４がこのように形成されていることである。

従って、本実施形態によれば、嵌合隙間６０４の通路長を長くすることによって、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の圧損を増やし、それにより、その逆流空気の流量を低減することができる。これに加えて、嵌合隙間６０４における翼間流路５２ａ側での通路断面積の拡大によって、逆流空気が翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速を低減することができる。これにより、嵌合隙間６０４からの逆流空気が、翼間流路５２ａを流れる空気に合流しやすくなる。なお、上記嵌合隙間６０４の通路断面積とは、嵌合隙間６０４を流れる逆流空気の主流方向に直交する断面における嵌合隙間６０４の断面積である。

また、本実施形態によれば、側板傾斜面６０５ｃは、ファン軸心方向ＤＲａにおける一方側ほど拡径し且つファン径方向ＤＲｒにおける側板傾斜面６０５ｃとボス傾斜面５６５ｃとの間隔がファン軸心方向ＤＲａの一方側ほど拡がるように形成されている。従って、嵌合隙間６０４の通路長を上記比較例の基準隙間６０４ｚに比して長くできると共に、嵌合隙間６０４の通路断面積を翼間流路５２ａ側で拡大させることができる。これにより、嵌合隙間６０４の圧損増大による逆流空気の流量低減と、嵌合隙間６０４における翼間流路５２ａ側での通路断面積の拡大による逆流空気の流出流速低減とを併せて実現することが可能である。

また、本実施形態では、前述の第１実施形態と共通の構成から奏される効果を第１実施形態と同様に得ることができる。

（第３実施形態）
次に、第３実施形態について説明する。本実施形態では、前述の第１実施形態と異なる点を主として説明する。

本実施形態でも、第１実施形態と同様に、上記の側板外部空気が本実施形態の嵌合隙間６０４を通過して翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速は、図７および図８に示す比較例の基準隙間６０４ｚを通過して翼間流路５２ａへ流出するときよりも低減される。但し、本実施形態では嵌合隙間６０４の形状が第１実施形態とは異なる。

具体的には図１３に示すように、ボス傾斜面５６５ｃおよび側板傾斜面６０５ｃが設けられていない。従って、ボス嵌合面５６５の直径は、ファン軸心方向ＤＲａにおける何れの箇所でも変わらない。そして、側板嵌合面６０５の直径も、ファン軸心方向ＤＲａにおける何れの箇所でも変わらない。すなわち、図６に示すボス側他方端形成部５６５ｂの外径Ｄ２は、ボス側一方端形成部５６５ａの外径Ｄ３と同じである。

但し、第１実施形態ほどではないが本実施形態でも、図１３に示すように、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の通路長が上記比較例の基準隙間６０４ｚを逆流空気が通過する際の通路長よりも長くなっている。なぜなら、本実施形態でも第１実施形態と同様に、他端側側板６０が内周端突出部６０６を有しているからである。

上述したように、本実施形態によれば、ボス嵌合面５６５がボス傾斜面５６５ｃを有していないので、ファンボス部５６の最大外径Ｄｍａｘを小さくすることができる。従って、ファンボス部５６の最大外径Ｄｍａｘをシュラウドリング５４の最小内径Ｄ１よりも小さくするという条件の下で、ファンボス部５６の最大外径Ｄｍａｘに余裕を持たせることが可能である。

本実施形態では、前述の第１実施形態と共通の構成から奏される効果を第１実施形態と同様に得ることができる。

（第４実施形態）
次に、第４実施形態について説明する。本実施形態では、前述の第１実施形態と異なる点を主として説明する。

本実施形態でも、第１実施形態と同様に、上記の側板外部空気が本実施形態の嵌合隙間６０４を通過して翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速は、図７および図８に示す比較例の基準隙間６０４ｚを通過して翼間流路５２ａへ流出するときよりも低減される。但し、本実施形態では嵌合隙間６０４の形状が第１実施形態とは異なる。

具体的には図１４に示すように、嵌合隙間６０４は、その嵌合隙間６０４のうちの一部分として途中隙間６０４ｃを有している。この途中隙間６０４ｃは、ファン軸心方向ＤＲａにおいて嵌合隙間６０４のうちの中間部分に配置されている。そして、途中隙間６０４ｃは、ファン径方向ＤＲｒに沿って面状に拡がる隙間となっている。

また、ボス嵌合面５６５は、その途中隙間６０４ｃに面するボス途中面５６５ｄを含み、側板嵌合面６０５は、途中隙間６０４ｃに面しボス途中面５６５ｄに対して対向する側板途中面６０５ｄを含んでいる。このボス途中面５６５ｄおよび側板途中面６０５ｄは、ファン軸心ＣＬに直交する平面で構成されている。

従って、途中隙間６０４ｃを流れる逆流空気はファン径方向ＤＲｒの外側を向いて流れる。このようなことから、ファン軸心ＣＬを含む軸方向断面における嵌合隙間６０４の断面形状はクランク状となっている。なお、本実施形態では、第１実施形態とは異なり、ボス傾斜面５６５ｃおよび側板傾斜面６０５ｃは設けられていない。

上述したように、本実施形態によれば、嵌合隙間６０４は、軸方向断面におけるその嵌合隙間６０４の断面形状がクランク状となるように形成されている。従って、嵌合隙間６０４にラビリンス構造を備えさせることができる。そして、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の圧損をそのラビリンス構造によって増やし、それにより、その逆流空気の流量を低減することができる。

また、本実施形態では、前述の第１実施形態と共通の構成から奏される効果を第１実施形態と同様に得ることができる。

（第５実施形態）
次に、第５実施形態について説明する。本実施形態では、前述の第４実施形態と異なる点を主として説明する。

本実施形態でも、第４実施形態と同様に、上記の側板外部空気が本実施形態の嵌合隙間６０４を通過して翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速は、図７および図８に示す比較例の基準隙間６０４ｚを通過して翼間流路５２ａへ流出するときよりも低減される。但し、本実施形態では嵌合隙間６０４の形状が第４実施形態とは異なる。

具体的には図１５に示すように、ファン軸心ＣＬに直交する平面に対してボス途中面５６５ｄおよび側板途中面６０５ｄが成す角度α３が負の値である。すなわち、その角度α３は「−９０°＜α＜０°」の範囲にある。従って、そのボス途中面５６５ｄおよび側板途中面６０５ｄによって形成される途中隙間６０４ｃでは、図１６に示すように、ファン軸心ＣＬに直交する平面に対し斜め向きの流速Ｖ１で逆流空気が流れる。そして、その途中隙間６０４ｃにおける逆流空気の流速Ｖ１は、径方向外側向きの速度成分Ｖ１ｒと、ファン軸心方向ＤＲａの他方側を向いた速度成分Ｖ１ａとから構成されている。

上述したように、本実施形態によれば、図１５および図１６に示すように、嵌合隙間６０４の一部分である途中隙間６０４ｃでは、ファン軸心方向ＤＲａの他方側を向いた速度成分Ｖ１ａを含む流速Ｖ１で空気が流れる。従って、第４実施形態のラビリンス構造に比して更に、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の圧損を増大させることが可能である。

また、本実施形態では、前述の第４実施形態と共通の構成から奏される効果を第４実施形態と同様に得ることができる。

（第６実施形態）
次に、第６実施形態について説明する。本実施形態では、前述の第３実施形態と異なる点を主として説明する。

本実施形態でも、第３実施形態と同様に、上記の側板外部空気が本実施形態の嵌合隙間６０４を通過して翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速は、図７および図８に示す比較例の基準隙間６０４ｚを通過して翼間流路５２ａへ流出するときよりも低減される。但し、本実施形態では嵌合隙間６０４の形状が第３実施形態とは異なる。

具体的には図１７に示すように、ボス嵌合面５６５は、ファン軸心方向ＤＲａにおける一方側ほど縮径している。本実施形態では、ボス嵌合面５６５は段階的に縮径している。従って、ファン軸心ＣＬを中心としたボス側一方端形成部５６５ａの外径Ｄ３は、ボス側他方端形成部５６５ｂの外径Ｄ２よりも小さい。従って、ボス側他方端形成部５６５ｂの外径Ｄ２がファンボス部５６の最大外径Ｄｍａｘとなっている。

このようなボス嵌合面５６５の形状から、ファン径方向ＤＲｒにおけるボス嵌合面５６５と側板嵌合面６０５との間隔がファン軸心方向ＤＲａの一方側ほど拡がっている。

従って、本実施形態では、第３実施形態と同様に、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の通路長が上記比較例の基準隙間６０４ｚを逆流空気が通過する際の通路長よりも長くなっている。それに加え、第３実施形態とは異なり、逆流空気が通過する通路としての嵌合隙間６０４の通路断面積が翼間流路５２ａへ近づくほど大きくなっている。上記の流出流速が低減されるように嵌合隙間６０４が形成されていることとは、嵌合隙間６０４がこのように形成されていることである。

従って、嵌合隙間６０４の通路長を長くすることによって、第３実施形態と同様に、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の圧損を増やし、それにより、その逆流空気の流量を低減することができる。これに加えて本実施形態では、嵌合隙間６０４における翼間流路５２ａ側での通路断面積の拡大によって、逆流空気が翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速を低減することができる。

また、本実施形態によれば、ボス嵌合面５６５は、ファン軸心方向ＤＲａにおける一方側ほど縮径し且つファン径方向ＤＲｒにおけるボス嵌合面５６５と側板嵌合面６０５との間隔がファン軸心方向ＤＲａの一方側ほど拡がるように形成されている。従って、嵌合隙間６０４の通路断面積を翼間流路５２ａ側で拡大させ、それにより、逆流空気が翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速を低減することができる。

また、本実施形態では、前述の第３実施形態と共通の構成から奏される効果を第３実施形態と同様に得ることができる。

（他の実施形態）
（１）上述の第６実施形態において、他端側側板６０は内周端突出部６０６を有しているが、これは一例である。例えば、その内周端突出部６０６が設けられておらず、嵌合隙間６０４を逆流空気が通過する際の通路長が上記比較例の基準隙間６０４ｚを逆流空気が通過する際の通路長と同じになっていることも想定できる。要するに、逆流空気が通過する通路としての嵌合隙間６０４の通路断面積が翼間流路５２ａへ近づくほど大きくなっていればよい。そのようになっていたとしても、嵌合隙間６０４における翼間流路５２ａ側での通路断面積の拡大によって、逆流空気が翼間流路５２ａへ流出するときの流出流速を低減することができる。

（２）上述の各実施形態において、翼前縁５２３は、その翼前縁５２３に接する図５の仮想接線Ｌｔｇがファン軸心ＣＬに対して傾くように構成されているが、その仮想接線Ｌｔｇがファン軸心ＣＬに対して平行になるように構成されていても差し支えない。すなわち、ファン本体部材５０を成形するための金型がファン軸心方向ＤＲａへ抜ければ良いので、上記仮想接線Ｌｔｇがファン軸心ＣＬに対し、ファン軸心方向ＤＲａにおける仮想接線Ｌｔｇの一方側がファン径方向ＤＲｒの内側を向くようにして傾いていなければ良い。

（３）上述の各実施形態において、電動モータ１６はアウターロータ型ブラシレスＤＣモータであるが、そのモータ形式に限定はない。例えば、電動モータ１６はインナーロータ型モータであってもよいし、ブラシ付きモータであってもよい。

（４）上述の各実施形態において、図２に示すように、環状延設部５６４は、ボス外周端部５６３からファン軸心方向ＤＲａの他方側へ延設されているが、これは一例である。例えば、ファン径方向ＤＲｒでボス外周端部５６３よりも内側の部位からファン軸心方向ＤＲａの他方側へ延設されていても差し支えない。また、環状延設部５６４は円筒状のリブであるが、その形状に限定はない。更に言えば、ファンボス部５６はその環状延設部５６４を有していなくてもよい。

なお、本開示は上記した実施形態に限定されるものではない。本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。また、上記各実施形態において、構成要素等の材質、形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の材質、形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その材質、形状、位置関係等に限定されるものではない。

（まとめ）
上記各実施形態の一部または全部で示された第１の観点によれば、嵌合隙間は、他端側側板に対し翼間流路側とは反対側にある空気が嵌合隙間を通過して翼間流路へ流出するときの流出流速が、基準隙間を通過して翼間流路へ流出するときよりも低減されるように形成されている。

また、第２の観点によれば、上記のように流出流速が低減されるように嵌合隙間が形成されていることとは、嵌合隙間を空気が通過する際の通路長が基準隙間を空気が通過する際の通路長よりも長くなるように、嵌合隙間が形成されていることである。従って、嵌合隙間を空気が通過する際の圧損を増やすことでその空気の流量（すなわち、逆流空気の流量）を低減することができる。それと共に、嵌合隙間から翼間流路への空気流れ込みに起因した他端側側板からの空気流れ剥離を抑制することができる。その結果として、ターボファン１８の風量増加および騒音低減を図ることが可能である。

また、第３の観点によれば、上記のように流出流速が低減されるように嵌合隙間が形成されていることとは、空気が通過する通路としての嵌合隙間の通路断面積が翼間流路へ近づくほど大きくなるように嵌合隙間が形成されていることである。従って、嵌合隙間における翼間流路側での通路断面積の拡大によって、逆流空気が翼間流路へ流出するときの流出流速を低減することができる。

また、第４の観点によれば、上記のように流出流速が低減されるように嵌合隙間が形成されていることとは、嵌合隙間を空気が通過する際の通路長が基準隙間を空気が通過する際の通路長よりも長くなるように、且つ、空気が通過する通路としての嵌合隙間の通路断面積が翼間流路へ近づくほど大きくなるように、嵌合隙間が形成されていることである。従って、嵌合隙間を逆流空気が通過する際の圧損を増やすことでその逆流空気の流量を低減することができる。これに加えて、嵌合隙間における翼間流路側での通路断面積の拡大によって、逆流空気が翼間流路へ流出するときの流出流速を低減することができる。

また、第５の観点によれば、ボス側一方端形成部は、そのボス側一方端形成部の外径がボス側他方端形成部の外径よりも大きくなるように形成されている。従って、嵌合隙間が例えば上記基準隙間のように単に軸方向へ延びている場合と比較して、空気通路としての嵌合隙間の通路長を長く確保することが容易である。これにより、嵌合隙間を逆流空気が通過する際の圧損を増やすことができる。

また、第６の観点によれば、側板嵌合面の最小内径は、ボス側一方端形成部の外径よりも小さい。従って、嵌合隙間の通路長を長く確保しつつ、その嵌合隙間の通路幅を狭めて形成することが可能である。これにより、嵌合隙間を逆流空気が通過する際の圧損を増やすことができる。

また、第７の観点によれば、ボス傾斜面は、軸方向における一方側ほど拡径するように形成されている。従って、嵌合隙間から翼間流路へ流れ込むときの空気流れの向きを、翼間流路を径方向外側へ向かう空気流れに沿いやすくすることが可能である。これによっても、上記他端側側板からの空気流れ剥離を抑制する作用を得ることが可能である。そのため、ターボファン１８の風量増加および騒音低減を図ることが可能である。

また、第８の観点によれば、側板傾斜面は、軸方向における一方側ほど拡径し且つ径方向における側板傾斜面とボス傾斜面との間隔が一方側ほど拡がるように形成されている。従って、嵌合隙間の通路長を上記基準隙間に比して長くできると共に、嵌合隙間の通路断面積を翼間流路側で拡大させることができる。これにより、嵌合隙間の圧損増大による逆流空気の流量低減と、嵌合隙間における翼間流路側での通路断面積の拡大による逆流空気の流出流速低減とを併せて実現することが可能である。

また、第９の観点によれば、嵌合隙間は、ファン軸心を含む断面におけるその嵌合隙間の断面形状がクランク状となるように形成されている。従って、嵌合隙間にラビリンス構造を備えさせることができる。そして、嵌合隙間を逆流空気が通過する際の圧損をそのラビリンス構造によって増やし、それにより、その逆流空気の流量を低減することができる。

また、第１０の観点によれば、嵌合隙間は、その嵌合隙間のうちの一部分として途中隙間を有し、その途中隙間では、軸方向の他方側を向いた速度成分を含む流速で空気が流れる。従って、途中隙間を流れる逆流空気の流速が、軸方向の他方側を向いた速度成分を含まない場合と比較して、嵌合隙間を逆流空気が通過する際の圧損を増大させることが可能である。

また、第１１の観点によれば、ボス嵌合面は、軸方向における一方側ほど縮径し且つ径方向におけるボス嵌合面と側板嵌合面との間隔が軸方向の一方側ほど拡がるように形成されている。従って、嵌合隙間の通路断面積を翼間流路側で拡大させ、それにより、逆流空気が翼間流路へ流出するときの流出流速を低減することができる。

また、第１２の観点によれば、軸方向における嵌合隙間の幅は軸方向肉厚よりも大きい。従って、嵌合隙間の通路長を長く確保し、嵌合隙間を逆流空気が通過する際の圧損を増やすことができる。その結果として、嵌合隙間を通過する逆流空気の流量を低減し、ターボファンの風量増加および騒音低減を図ることが可能である。

また、第１３の観点によれば、内周端突出部は、ファン軸心まわりの全周にわたって筒状に形成されている。従って、内周端突出部が全周にわたっていない場合と比較して、嵌合隙間を逆流空気が通過する際の圧損を増やすことができる。すなわち、嵌合隙間を通過する逆流空気の流量を低減する作用を大きくすることが可能である。

また、第１４の観点によれば、ファンボス部の最大外径は、シュラウドリングの最小内径よりも小さい。従って、ファン軸心の軸方向を金型の抜き方向（すなわち、金型の開閉方向）として、複数枚の翼とシュラウドリングとファンボス部とを容易に一体成形することができる。

Claims (14)

1. 送風機（１０）に適用されファン軸心（ＣＬ）まわりに回転することで送風するターボファンであって、
   前記ファン軸心まわりに配置された複数枚の翼（５２）、空気が吸い込まれる吸気孔（５４ａ）が形成され前記複数枚の翼に対し前記ファン軸心の軸方向（ＤＲａ）における一方側に設けられ該複数枚の翼のそれぞれに連結されたシュラウドリング（５４）、および、前記送風機の非回転部材（１２）に対して前記ファン軸心まわりに回転可能に支持され前記複数枚の翼のそれぞれに対し前記シュラウドリング側とは反対側に連結されたファンボス部（５６）を有するファン本体部材（５０）と、
   前記ファンボス部の径方向外側に嵌合した状態で、前記複数枚の翼が前記軸方向での前記一方側とは反対側の他方側に有する他方側翼端部（５２２）のそれぞれに接合されている他端側側板（６０）とを備え、
   前記複数枚の翼は、該複数枚の翼のうち互いに隣り合う翼同士の間にそれぞれ、空気が流れる翼間流路（５２ａ）を形成し、
   前記他端側側板は、前記ファン軸心の径方向（ＤＲｒ）において前記ファンボス部との間に嵌合隙間（６０４）を生じさせ、
   前記嵌合隙間に対応した仮想の基準隙間（６０４ｚ）が想定され、前記軸方向における該基準隙間の長さが該軸方向における前記他端側側板の軸方向肉厚（Ｈ４）とされ、空気が通過する通路としての前記基準隙間の通路断面積が前記軸方向における何れの箇所でも前記嵌合隙間の前記軸方向向きの最小通路断面積で一定とされ、且つ、前記ファン軸心に直交する断面における前記基準隙間の断面形状が前記軸方向における何れの箇所でも一様とされた場合において、前記嵌合隙間は、前記他端側側板に対し前記翼間流路側とは反対側にある空気が前記嵌合隙間を通過して前記翼間流路へ流出するときの流出流速が、前記基準隙間を通過して前記翼間流路へ流出するときよりも低減されるように形成されているターボファン。
2. 空気が前記嵌合隙間を通過して前記翼間流路へ流出するときの前記流出流速が、前記基準隙間を通過して前記翼間流路へ流出するときよりも低減されるように、前記嵌合隙間が形成されていることとは、前記嵌合隙間を空気が通過する際の通路長が前記基準隙間を空気が通過する際の通路長よりも長くなるように、前記嵌合隙間が形成されていることである請求項１に記載のターボファン。
3. 空気が前記嵌合隙間を通過して前記翼間流路へ流出するときの前記流出流速が、前記基準隙間を通過して前記翼間流路へ流出するときよりも低減されるように、前記嵌合隙間が形成されていることとは、空気が通過する通路としての前記嵌合隙間の通路断面積が前記翼間流路へ近づくほど大きくなるように前記嵌合隙間が形成されていることである請求項１に記載のターボファン。
4. 空気が前記嵌合隙間を通過して前記翼間流路へ流出するときの前記流出流速が、前記基準隙間を通過して前記翼間流路へ流出するときよりも低減されるように、前記嵌合隙間が形成されていることとは、前記嵌合隙間を空気が通過する際の通路長が前記基準隙間を空気が通過する際の通路長よりも長くなるように、且つ、空気が通過する通路としての前記嵌合隙間の通路断面積が前記翼間流路へ近づくほど大きくなるように、前記嵌合隙間が形成されていることである請求項１に記載のターボファン。
5. 前記嵌合隙間は、前記軸方向で前記一方側に位置する隙間一方端（６０４ａ）と、前記軸方向で前記他方側に位置する隙間他方端（６０４ｂ）とを有し、
   前記ファンボス部は、前記嵌合隙間に面するボス嵌合面（５６５）を有し、
   該ボス嵌合面は、前記隙間一方端を形成するボス側一方端形成部（５６５ａ）と、前記隙間他方端を形成するボス側他方端形成部（５６５ｂ）とを有し、
   前記ボス側一方端形成部は、該ボス側一方端形成部の外径（Ｄ３）が前記ボス側他方端形成部の外径（Ｄ２）よりも大きくなるように形成されている請求項１ないし４のいずれか１つに記載のターボファン。
6. 前記他端側側板は、前記嵌合隙間に面する側板嵌合面（６０５）を有し、
   前記側板嵌合面は、前記ボス側一方端形成部よりも前記軸方向での前記他方側の位置にて前記側板嵌合面の内径が最小となるように形成され、
   前記側板嵌合面の最小内径（Ｄ４）は、前記ボス側一方端形成部の外径よりも小さい請求項５に記載のターボファン。
7. 前記ボス嵌合面は、前記ボス側一方端形成部から前記軸方向の前記他方側へ延設され前記ファン軸心に対して傾斜したボス傾斜面（５６５ｃ）を含み、
   該ボス傾斜面は、前記軸方向における前記一方側ほど拡径するように形成されている請求項６に記載のターボファン。
8. 前記側板嵌合面は、前記隙間一方端を形成する側板側一方端形成部（６０５ａ）と、該側板側一方端形成部から前記軸方向の前記他方側へ延設され前記ファン軸心に対して傾斜した側板傾斜面（６０５ｃ）とを含み、
   前記側板傾斜面は、前記軸方向における前記一方側ほど拡径し且つ前記径方向における前記側板傾斜面と前記ボス傾斜面との間隔が前記一方側ほど拡がるように形成されている請求項７に記載のターボファン。
9. 前記嵌合隙間は、前記ファン軸心を含む断面における該嵌合隙間の断面形状がクランク状となるように形成されている請求項５ないし８のいずれか１つに記載のターボファン。
10. 前記嵌合隙間は、該嵌合隙間のうちの一部分として途中隙間（６０４ｃ）を有し、
    該途中隙間では、前記軸方向の前記他方側を向いた速度成分（Ｖ１ａ）を含む流速（Ｖ１）で空気が流れる請求項９に記載のターボファン。
11. 前記他端側側板は、前記嵌合隙間に面する側板嵌合面（６０５）を有し、
    前記ファンボス部は、前記嵌合隙間に面するボス嵌合面（５６５）を有し、
    該ボス嵌合面は、前記軸方向における前記一方側ほど縮径し且つ前記径方向における前記ボス嵌合面と前記側板嵌合面との間隔が前記一方側ほど拡がるように形成されている請求項１、３、４のいずれか１つに記載のターボファン。
12. 前記他端側側板は、該他端側側板のうち前記径方向における内側に設けられた側板内周端部（６０１）と、該側板内周端部にて前記軸方向の前記他方側へ突き出た内周端突出部（６０６）とを有し、
    前記内周端突出部は、前記径方向における該内周端突出部の内側にて前記嵌合隙間に面し、
    前記軸方向における前記嵌合隙間の幅（Ｈ５）は前記軸方向肉厚よりも大きい請求項１ないし１１のいずれか１つに記載のターボファン。
13. 前記内周端突出部は、前記ファン軸心まわりの全周にわたって筒状に形成されている請求項１２に記載のターボファン。
14. 前記ファンボス部の最大外径（Ｄｍａｘ）は、前記シュラウドリングの最小内径（Ｄ１）よりも小さい請求項１ないし１３のいずれか１つに記載のターボファン。

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