JP6405145B2 - アルミニウム合金溶加材 - Google Patents

Description

本発明は、アルミニウム合金からなる溶加材に関する。より詳しくは、Ａｌ−Ｍｇ系（５０００系）合金材などの高強度アルミニウム合金材の溶接に用いられるアルミニウム合金溶加材に関する。

自動車やＬＮＧ（Liquefied Natural Gas；液化天然ガス）タンクなどには、高強度のＡｌ−Ｍｇ系（５０００系）合金材が用いられている。このＡｌ−Ｍｇ系合金材を溶接する際は、溶接金属部も高強度に保つために、溶加材には、Ｍｇ含有量が高いＡＡ５３５６合金（Ｍｇ含有量４．５〜５．５質量％）、Ａ５５５６合金（Ｍｇ含有量４．７〜５．５質量％）及びＡ５１８３合金（Ｍｇ含有量４．３〜５．２質量％）などが利用されている。

また、近年、構造部材の大型化及び高強度化に伴い、溶接金属部のＭｇ含有量を更に高めて、継手強度を向上させるため、Ｍｇを５．５質量％以上含有するアルミニウム合金溶加材についての検討がなされている（特許文献１〜３参照）。例えば、特許文献１に記載のアルミニウム合金溶加材では、Ｍｇ：６〜１０質量％を含有するアルミニウム合金に、Ｚｒを０．２６〜１．５質量％添加することにより、溶接金属部の凝固組織の微細化を図っている。

一方、特許文献２には、溶接割れ感受性を低減すると共に、強度特性に優れた溶接継手を得るため、Ｍｇ：５．５〜８．０質量％、Ｃｒ：０．０５〜０．２５質量％、Ｔｉ：０．２５質量％以下、Ｓｉ：０．４質量％以下、Ｆｅ：０．４質量％以下、Ｃｕ：０．１質量％以下、Ｚｒ：０．０５質量％以下及びＺｎ：０．２５質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金溶加材が提案されている。この特許文献２に記載の溶加材では、Ｓｉ含有量が多くなると、ビレットを鋳造する際にＭｇ−Ｓｉ系脆化層が形成され、ボンド部の強度が低下するため、０．４質量％以下に規制している。

また、特許文献３には、Ｍｇ：５．５〜６．５質量％、Ｍｎ：０．４〜１．２質量％、Ｚｎ：０．４〜２．０質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｃｒ：０．３質量％以下、Ｔｉ：０．２質量％以下、Ｆｅ：０．５質量％以下、Ｓｉ：０．５質量％未満、Ｃｕ：０．２５質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム系溶加材合金が提案されている。この特許文献３に記載の溶加材合金でも、ＳｉはＭｇ_２Ｓｉを形成してＭｇの有益な作用を制限するという理由で、Ｓｉ含有量を０．５質量％未満に規制している。

特開平１−１４３７９１号公報 特開２０１０−２７９９８２号公報 特表２００１−５１９２３９号公報

施工条件の多様化に伴い、従来よりも細径の溶加材への要求が高まっており、例えば直径が１．２ｍｍ程度の細径ワイヤの製品化が求められている。しかしながら、特許文献１に記載の溶加材は、Ｚｒ添加量が多く、通常の方法で製造すると粗大な金属間化合物が生成してしまうため、特殊な方法を用いなければならない。また、特許文献１に記載の溶加材は、Ｚｒ系金属間化合物の生成に加えて、Ｍｇ添加量も多いため、加工性に劣り、細径のワイヤに伸線することが難しい。

一方、特許文献２，３に記載の溶加材のようにＳｉ含有量を規制すると、Ｍｇ_２Ｓｉ量を低減することはできるが、それだけでは伸線加工性を十分に向上させることができず、例えば直径が１．２ｍｍ程度の細径のワイヤを伸線した場合、ワイヤ破断が生じるという問題点がある。

そこで、本発明は、Ｍｇを高濃度で含有していても、加工性に優れ、細径ワイヤへの伸線が可能なアルミニウム合金溶加材を提供することを主目的とする。

本発明に係るアルミニウム合金溶加材は、Ｍｇ：５．５〜７．５質量％を含有すると共に、Ｓｉ：０．０６質量％以下に規制され、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有するソリッドワイヤであって、短径が１０μｍ以上の略矩形状のＭｇ _２ Ｓｉの数が、前記ソリッドワイヤ加工方向の平行断面と垂直断面の平均値で５０個／ｍｍ^２未満である。
Ｓｉ含有量は０．０２質量％以上とすることができる。

本発明によれば、Ｓｉ含有量を低減すると共に、Ｍｇ_２Ｓｉの存在形態を制御しているため、伸線加工性が向上し、５．５〜７．５質量％と高濃度でＭｇを含有しているにもかかわらず、破断することなく細径ワイヤに伸線加工することができる。

実施例２の溶加材の断面の顕微鏡写真である。 溶接試験板形状及び試験片採取位置を示す平面図である。

以下、本発明を実施するための形態について、詳細に説明する。なお、本発明は、以下に説明する実施形態に限定されるものではない。

本発明の実施形態に係るアルミニウム合金溶加材（以下、単に溶加材ともいう。）は、例えばソリッドワイヤであり、Ｍｇ：５．５〜７．５質量％を含有すると共に、Ｓｉ：０．０６質量％以下に規制され、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有する。そして、本実施形態の溶加材は、短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉの単位面積あたりの数密度が５０個／ｍｍ^２未満となっている。

［Ｍｇ：５．５〜７．５質量％］
Ｍｇは、溶接金属部の強度を向上させる元素である。溶加材のＭｇ含有量が５．５質量％よりも少ないと、溶接金属部の強度向上が不十分となる。一方、溶加材に７．５質量％を超えてＭｇを含有させても、溶接金属部の強度向上効果は飽和し、更に、溶加材の強度が高くなり過ぎて伸線加工性が低下する。よって、本実施形態の溶加材では、Ｍｇ含有量は５．５〜７．５質量％とする。

［Ｓｉ：０．０６質量％以下］
Ｓｉは、Ｍｇと金属間化合物（Ｍｇ_２Ｓｉ）を形成する。特に、Ｍｇを５．５質量％以上と多量に含むアルミニウム合金では、巨大なＭｇ_２Ｓｉが形成されやすく、Ｓｉ含有量が０．０６質量％を超えると、その傾向が顕著になる。よって、本実施形態の溶加材では、Ｓｉ含有量を０．０６質量％以下に規制する。

なお、Ｓｉは、不可避的不純物としてアルミニウム地金中に一定量含有されるため、Ｓｉ含有量を低く抑えるにはより純度の高い地金を用いることが好ましい。しかしながら、地金純度が高くなるに従い、使用できる地金やスクラップが限られてくるため、製造コストが増加する。そこで、製造コストと効果のバランスを考慮すると、Ｓｉ含有量は０．０２質量％以上とすることが好ましい。Ｓｉ含有量がこの範囲であれば、純度９９．７％や純度９９．９％の地金を使用することが可能となる。

［残部：Ａｌ及び不可避的不純物］
本実施形態の溶加材の成分組成における残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。ここで、不可避的不純物としては、前述したＳｉの他に、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｆｅ及びＺｎなどが挙げられる。ただし、これらの元素を多量に含有すると、粗大な粒子を形成したり、他の元素と金属間化合物を形成したりするため、伸線性に影響を与える虞がある。そこで、前述した元素を不可避的不純物として含有する場合は、それぞれＭｎ：０．２質量％以下、Ｃｒ：０．２５質量％以下、Ｔｉ：０．２０質量％以下、Ｚｒ：０．２５質量％以下、Ｆｅ：０．４０質量％以下及びＺｎ０．２５質量％以下に規制することが好ましい。

［短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉ：５０個／ｍｍ^２未満］
溶加材のＳｉ含有量が０質量％であれば、Ｍｇ_２Ｓｉの形成を抑制することができるが、工業的には微量のＳｉが含まれることが一般的であり、その結果、Ｍｇ_２Ｓｉの形成は避けられない。Ｍｇ_２Ｓｉは、鋳造時に様々な大きさの略矩形状晶出物として形成されるが、その後の均質化熱処理から線材への最終加工までの間に結晶が粗大化することを防止できれば、Ｍｇ_２Ｓｉの影響を抑制することができる。

Ｍｇ_２Ｓｉの粗大化を防止するには、鋳造後に行う均質化熱処理、押出及び伸線などの工程を、従来よりも低い温度条件で行えばよく、具体的には、鋳造後に成分の分布を均一にするために行う均質化熱処理を、従来よりも低温の４５０〜５２０℃の範囲で行えばよい。これにより、Ｍｇ_２Ｓｉの粗大化が防止され、短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉの数を５０個／ｍｍ^２未満にすることができる。

溶加材に、短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉが多く存在し、単位面積あたりの数密度が５０個／ｍｍ^２以上となると、伸線加工性が低下する。ここで、短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉの数は、溶加材の任意の断面を顕微鏡観察することにより測定することができる。

以上詳述したように、本実施形態のアルミニウム合金溶加材は、Ｓｉ含有量の規制に加えて、溶加材中に存在するＭｇ_２Ｓｉの形態を制御し、短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉの数を５０個／ｍｍ^２未満にしているため、従来に比べて加工性が向上し、５．５〜７．５質量％と高濃度でＭｇを含有しているにもかかわらず、破断することなく例えば直径が１．２ｍｍ程度の細径までワイヤを伸線することが可能となる。

本実施形態の溶加材は、各種アルミニウム合金材の溶接に用いることができるが、特に５０００系合金材などの高強度アルミニウム合金材の溶接に好適であり、これにより高強度の継手を得ることができる。更に、本実施形態の溶加材は、７０００系高強度アルミニウム合金材の溶接にも適用することができる。

以下、本発明の実施例及び比較例を挙げて、本発明の効果について具体的に説明する。本実施例においては、成分組成及び製造条件を変えて、Ｍｇ含有量、Ｓｉ含有量及び短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉの数が異なる溶加材を製造し、その伸線加工性及び継手強度を評価した。

＜溶加材の製造＞
原料を、常法により溶解・鋳造し、ビレットを作製した。次に、５００℃（実施例）又は５３０℃（比較例）で４時間の均質化熱処理を行った。その後、押出径：φ１５５ｍｍ、押出温度：４５０℃、押出速度：０．５〜１ｍ／分の条件で押出加工を行い、得られた直径１５ｍｍの線材を、通常の圧延及び抽伸工程により伸線し、直径１．２ｍｍのソリッドワイヤ（溶加材）を得た。ただし、比較例５〜８は、加工性が劣っていたため、伸線加工することができなかった。

そして、実施例及び比較例の溶加材を製造する際に、直径１．２ｍｍまで伸線可能であったものを○（合格）、断線が生じて伸線できなかったものを×（不合格）として評価した。

＜断面観察＞
実施例の各ソリッドワイヤ及び均熱化熱処理後で押出加工前のビレットについて、断面の顕微鏡観察を行い、短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉの数を測定した。その際、ソリッドワイヤについては、加工方向（長さ方向）に平行な断面と垂直な断面をそれぞれ１箇所ずつ位置を変えて観察し、ビレットについては、長手方向に平行な断面と、それに対して垂直な断面を、それぞれ１箇所ずつ位置を変えて観察した。そして、ソリッドワイヤ及びビレットそれぞれについて、垂直断面及び平行断面の２つ断面の平均値を求めた。図１に実施例２のソリッドワイヤの加工方向（長さ方向）に平行な断面の顕微鏡写真を示す。なお、比較例５〜８は、伸線加工できなかったため、ソリッドワイヤの断面観察はできなかった。

＜継手強度の評価＞
図２は溶接試験板形状及び試験片採取位置を示す平面図である。継手強度は、実施例の各溶加材を用いて自動パルスＭＩＧ溶接を行い、図２に示す継手を作製して評価した。その際、母材１にはＡＡ５０８３のアルミニウム合金（板厚６ｍｍ、調質Ｏ材）を使用し、６０°開先の突合せ継手を形成した。シールドガスは、Ａｒガス１００％とし、流量は２５Ｌ／分とした。溶接電流は１８０Ａ、溶接電圧は２４Ｖ、溶接速度は４００ｍｍ／分とし、１層１パス盛りで溶接した。

前述した溶接により得た各継手について、ビード３の余盛りを削除した後、図２に示す位置から切り出した試験片２を用いて、引張り試験を行った。引張り試験は、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定される「金属材料引張試験方法」に準拠して行い、２つの試験片２の結果を平均した。なお、比較例５〜８は、伸線加工できず、ソリッドワイヤが得られなかったため、継手強度評価も実施できなかった。

以上の結果を、下記表１にまとめて示す。なお、下記表１に示す成分組成の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。また、下記表１における「Ｔｒ」は、検出限界以下であることを示す。更に、総合評価は、伸線加工性及び継手強度のいずれも優れていたものを○（合格）、伸線加工性又は継手強度が劣っていたものを△（不良）、伸線加工性及び継手強度の両方が劣っていたものを×（不合格）とした。

上記表１に示すように、実施例１，２の溶加材は、直径１．２ｍｍの細径のソリッドワイヤまで伸線加工が可能で、溶接継手も高強度であった。これに対して、比較例３，４のソリッドワイヤ（溶加材）は、Ｍｇ濃度が低いため、継手強度が劣っていた。また、比較例５〜８は、ビレットの状態で既にＭｇ_２Ｓｉが粗大化しており、短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉの数が５０個以上となっていた。これら比較例５〜８では、線材を伸線加工する際に断線が発生し、ソリッドワイヤを作製することができなかったため、以後の試験は中止した。なお、比較例５〜８では、ビレットの段階で短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉの数が５０個を超えていたため、仮に伸線加工できたとしても、ソリッドワイヤ中の短径が１０μｍ以上のＭｇ_２Ｓｉの数は５０個／ｍｍ^２以上であると考えられる。

これらの結果から、本発明によれば、Ｍｇを高濃度で含有させても、加工性に優れ、細径ワイヤへの伸線が可能なアルミニウム合金溶加材を実現できることが確認された。

１ 母材
２ 引張り試験片
３ ビード

Claims (2)

1. Ｍｇ：５．５〜７．５質量％を含有すると共に、Ｓｉ：０．０６質量％以下に規制され、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有するソリッドワイヤであって、
   短径が１０μｍ以上の略矩形状のＭｇ _２ Ｓｉの数が、前記ソリッドワイヤ加工方向の平行断面と垂直断面の平均値で５０個／ｍｍ^２未満であるアルミニウム合金溶加材。
2. Ｓｉ含有量が０．０２質量％以上である請求項１に記載のアルミニウム合金溶加材。