JP6402202B2 - 加熱器、その使用およびこの加熱器を用いてイソシアネートを調製する方法 - Google Patents
加熱器、その使用およびこの加熱器を用いてイソシアネートを調製する方法 Download PDFInfo
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Description
本発明は、加熱器に関する。この加熱器は気体流に含まれる液滴を加熱して気化するために用いられる。また、本発明は、上記加熱器を用いてイソシアネートを調製する方法にも関する。
一級アミンとホスゲンとを気相で反応させてイソシアネートを調製する方法は、よく知られている。該方法では、一級アミンは、気化後に気相ホスゲン化反応器の中へ入り、ホスゲンと反応してイソシアネートを生成する。一級アミンの気化効果は、反応生成物に重大な影響を与える。
本発明の目的の1つは、イソシアネートを調製する過程において、アミン気化後にアミン気流中に含まれる未気化のアミン液滴を除去する加熱器を提供することである。この加熱器は、簡単な構造を有し、圧力損失が低く、且つ、エネルギー利用率が高い加熱器である。そして、この加熱器によってアミン気流を均一に加熱できる。
(1)アミン液滴を含むアミン気流の中へアミンを気化する工程と、
(2)前記アミン気流に含まれるアミン液滴を除去して、アミン液滴をほぼ含まないアミン気流を得る工程と、
(3)前記アミン液滴をほぼ含まないアミン気流とホスゲンとを気相ホスゲン化反応させて、イソシアネートを得る工程とを含み、
前記工程(2)では、本発明の加熱器を用いて、前記アミン気流に含まれるアミン液滴を除去する方法も実現する。
〔図1〕本発明の加熱器の好ましい一実施形態の概略図である。図中、1−アミン気流入口、2−アミン気流出口、3−排液口、4−加熱器筐体、5−封止用固定ナット、6−加熱器本体、7−電極リード線、8−封止用絶縁パッキン、F1−未気化の液滴を含むアミン気流、F2−液滴を含まないアミン気流、F3−排出液体物質、である。
本発明の加熱器および該加熱器を用いてイソシアネートを調製する方法を以下にさらに説明するが、本発明は以下の実施例に限定されない。
図1は、本発明の加熱器の好ましい一実施形態を示す。該加熱器は、円柱状の加熱器筐体4と、該加熱器筐体4の内部に設けられた円柱状の加熱器本体6とを備える縦型タンクである。上記加熱器本体6の直径は、上記加熱器筐体の直径よりもやや小さく、上記加熱器本体6と加熱器筐体4との間に封止用絶縁パッキン8が設けられている。上記加熱器筐体4の側壁にアミン気流入口1が設けられており、上記加熱器筐体4の頂部にアミン気流出口2が設けられている。そして、上記加熱器筐体4の底部には排液口3が設けられている。外部電源(図示せず)は、電極リード線7を介して上記加熱器本体6に電圧を印加し、上記電源の電圧を調整することによって、上記加熱器本体6の電力と加熱温度とを制御する。また、上記電極リード線7と加熱器筐体4との間を絶縁するために、該電極リード線7と加熱器筐体4との間に封止用固定ナット5が設けられている。
実施例2の加熱器の構造は、実施例1のものと基本的には同じであり、2wt%のニッケルでドープした不活性炭化ケイ素導電材料によって作られた電熱線を用いて加熱器本体が形成された。該加熱器本体は、厚さが15cmで、直径が40cmの円柱状の立体網目構造体であった。該立体網目構造体の網目の水力直径は0.25mmであり、孔隙率は97.5%であり、単位体積あたりの熱交換面積は550m2/m3であった。上記加熱器本体を構成する電熱線の断面は三角形であり、該三角形は角度が2°の最小角を有していた。測定によると、上記加熱器本体の電気抵抗率は約50Ω・mであった。上記加熱器本体は、316Lステンレススチール製加熱器筐体内に密閉され、封止用絶縁パッキンにはポリエチレン製被覆封止パッドを用いた。
HDAを予熱し、アミン気化器内で気化して、約10wt%の未気化アミン液滴を含むアミン気流を得た。該アミン気流は、吸気管(該吸気管は直管である、以下同様)を通ってホスゲン化反応器に入った。上記アミン気流は、上記吸気管内で気化された。上記吸気管の温度は305℃であり、該吸気管でのアミン気流の滞留時間は0.3秒間であった。該アミン気流と、300℃に予熱された気相ホスゲンとを、気相ホスゲン化反応器に連続的に加えて、温度300℃と絶対圧力0.13MPaとの条件下で反応させた。この反応においてHDAの供給量は100kg/hであり、ホスゲンの供給量は450kg/hであった。o−ジクロロベンゼンを溶剤として用いたガスジェット式吸収装置によって、得られた反応生成物を100℃〜140℃に急速冷却した。そして、生成物であるHDIを含む反応液を得た。その結果を表1に示す。
実施例3の加熱器の構造は、実施例1のものと基本的には同じであり、2wt%のニッケルでドープした不活性炭化ケイ素導電材料によって作られた電熱線を用いて加熱器本体が形成された。該加熱器本体は、厚さが15cmで、直径が40cmの寸法を有する円柱状の立体網目構造体であった。該立体網目構造体の網目の水力直径は0.15mmであり、孔隙率は98.5%であり、単位体積あたりの熱交換面積は650m2/m3であった。上記加熱器本体を構成する電熱線の断面は凸五角形であり、該凸五角形の最小角度は4°であった。測定によると、上記加熱器本体の電気抵抗率は約50Ω・mであった。上記加熱器本体は、316Lステンレススチール製加熱器筐体内に密閉され、封止用絶縁パッキンにはポリエチレン製被覆封止パッドを用いた。
IPDAを予熱し、アミン気化器内で気化して、15wt%の未気化アミン液滴を含むアミン気流を得た。該アミン気流は、まず、未気化アミン液滴を5wt%まで低減するように気液分離器を通され、その後吸気管を通ってホスゲン化反応器へ入った。該吸気管の中では、残存アミン液滴を気化した。上記吸気管の温度は330℃であり、該吸気管でのアミン気流の滞留時間は0.6秒間であった。該アミン気流と、330℃に予熱された気相ホスゲンとを、気相ホスゲン化反応器に連続的に加えて、温度330℃と絶対圧力0.13MPaとの条件下で反応させた。この反応においてIPDAの供給量は60kg/hであり、ホスゲンの供給量は150kg/hであった。o−ジクロロベンゼンを溶剤として用いたガスジェット式吸収装置によって、得られた反応生成物を100℃〜140℃に急速冷却した。そして、生成物であるIPDIを含む反応液を得た。その結果を表1に示す。
実施例4の加熱器の構造は、実施例1のものと基本的には同じであり、2wt%のニッケルでドープした不活性炭化ケイ素導電材料によって作られた電熱線を加熱器本体に用いた。該加熱器本体は、厚さが15cmで、直径が40cmの寸法を有する円柱状の立体網目構造体であった。該立体網目構造体の網目の水力直径は0.15mmであり、孔隙率は98.5%であり、単位体積あたりの熱交換面積は650m2/m3であった。上記加熱器本体を構成する電熱線の断面は凸四角形であり、該凸四角形は角度が5°の最小角を有していた。測定によると、上記加熱器本体の電気抵抗率は約50Ω・mであった。上記加熱器本体は、316Lステンレススチール製加熱器筐体内に密閉され、封止用絶縁パッキンにはポリエチレン製被覆封止パッドを用いた。
TDAを予熱し、アミン気化器内で気化して、10wt%の未気化アミン液滴を含むアミン気流を得た。該アミン気流は、吸気管を通ってホスゲン化反応器へ入った。該吸気管の中では、上記アミン液滴を気化した。上記吸気管の温度は310℃であり、該吸気管でのアミン気流の滞留時間は0.5秒間であった。該アミン気流と、320℃に予熱された気相ホスゲンとを、気相ホスゲン化反応器に連続的に加えて、温度350℃と絶対圧力0.15MPaとの条件下で反応させた。この反応においてTDAの供給量は50kg/hであり、ホスゲンの供給量は200kg/hであった。o−ジクロロベンゼンを溶剤として用いたガスジェット式吸収装置によって、得られた反応生成物を100℃〜140℃に急速冷却した。そして、生成物であるTDIを含む反応液を得た。その結果を表1に示す。
実施例5の加熱器の構造は、実施例1のものと基本的には同じであり、2wt%のニッケルでドープした不活性炭化ケイ素導電材料によって作られた電熱線を加熱器本体に用いた。該加熱器本体は、厚さが15cmで、直径が40cmの寸法を有する円柱状の立体網目構造体であった。該立体網目構造体の網目の水力直径は0.35mmであり、孔隙率は98.5%であり、単位体積あたりの熱交換面積は650m2/m3であった。上記加熱器本体を構成する電熱線の断面は扇形であり、該扇形の中心角は3°であった。測定によると、上記加熱器本体の電気抵抗率は約50Ω・mであった。上記加熱器本体は、316Lステンレススチール製加熱器筐体内に密閉され、封止用絶縁パッキンにはポリエチレン製被覆封止パッドを用いた。
実施例6の加熱器の構造は、実施例1のものと基本的には同じであり、1wt%のニッケルでドープした不活性炭化ケイ素導電材料によって作られた電熱線を加熱器本体に用いた。該加熱器本体は、厚さが15cmで、直径が40cmの寸法を有する円柱状の立体網目構造体であった。該立体網目構造体の網目の水力直径は0.15mmであり、孔隙率は98.5%であり、単位体積あたりの熱交換面積は850m2/m3であった。上記加熱器本体を構成する電熱線の断面は弓形であり、該弓形の弧度は5°であった。測定によると、上記加熱器本体の電気抵抗率は約60Ω・mであった。上記加熱器本体は、316Lステンレススチール製加熱器筐体内に密閉され、封止用絶縁パッキンにはポリエチレン製被覆封止パッドを用いた。
Claims (20)
- 気体流中の液滴を加熱して気化する加熱器であって、加熱器筐体と、前記加熱器筐体の中に位置する加熱器本体とを備え、前記加熱器筐体には気流入口と排液口と気流出口とが設けられ、ここで、前記気流入口は前記加熱器筐体の側壁に設けられており、前記気流出口は前記加熱器筐体の頂部に設けられており、かつ、前記排液口は前記加熱器筐体の底部に設けられており;気流は前記気流入口から前記加熱器筐体に入り、前記加熱器本体を通って流れ、その後に前記気流出口から排出され、前記加熱器本体は1または複数の電熱線を編み込むことによって形成された立体網目構造体を有することを特徴とする加熱器。
- 前記気体流がアミン気流であり、前記液滴がアミン液滴であることを特徴とする請求項1に記載の加熱器。
- 前記電熱線を編み込むことによって形成された立体網目構造体は、封止用絶縁パッキンを介して前記加熱器筐体の内壁に結合されていることを特徴とする請求項1または2に記載の加熱器。
- 前記加熱器本体の高さと直径との比は1:0.01〜100であり、好ましくは1:0.1〜10であり、より好ましくは1:1〜10であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の加熱器。
- 前記電熱線の断面は凸多角形、扇形または弓形であることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の加熱器。
- 前記電熱線の断面は1つの最小角または2つの等しい最小角を有する凸多角形であり、前記最小角の角度は90°未満であり、好ましくは1°〜15°であり、より好ましくは1°〜5°であることを特徴とする請求項5に記載の加熱器。
- 前記電熱線は、前記凸多角形の最小角が前記加熱器筐体内部でのアミン気流の流動方向に対向し、前記最小角の二等分線が前記加熱器筐体内部でのアミン気流の流動方向と平行するように構成されていることを特徴とする請求項6に記載の加熱器。
- 前記凸多角形の辺の数は3〜100であることを特徴とする請求項6または7に記載の加熱器。
- 前記電熱線の断面が弓形であり、前記弓形の弧に対応する中心角が180°未満であり、好ましくは1°〜30°であり、より好ましくは1°〜10°であることを特徴とする請求項5に記載の加熱器。
- 前記電熱線の断面が扇形であり、前記扇形の中心角が90°未満であり、好ましくは1°〜15°であり、より好ましくは1°〜5°であることを特徴とする請求項5に記載の加熱器。
- 前記電熱線は、前記扇形の中心角が前記加熱器筐体内部でのアミン気流の流動方向に対向し、前記中心角の二等分線が前記加熱器筐体内部でのアミン気流の流動方向に平行するように構成されていることを特徴とする請求項10に記載の加熱器。
- 前記立体網目構造体の網目の水力直径は1mm未満であり、好ましくは0.01mm〜0.5mmであり、より好ましくは0.01mm〜0.25mmであることを特徴とする請求項1〜11のいずれか1項に記載の加熱器。
- 前記立体網目構造体の孔隙率は75%〜99.5%であり、好ましくは90%〜99.5%であることを特徴とする請求項1〜12のいずれか1項に記載の加熱器。
- 前記立体網目構造体の単位体積あたりの熱交換面積は100m2/m3〜1000m2/m3であることを特徴とする請求項1〜13のいずれか1項に記載の加熱器。
- 前記電熱線は、導電性を有する不活性無機非金属材料で作られており、前記不活性無機非金属材料は金属でドープされていない、または1wt%〜15wt%の金属でドープされていることを特徴とする請求項1〜14のいずれか1項に記載の加熱器。
- 前記不活性無機非金属材料は、二ケイ化モリブデン、クロム酸ランタン、セラミック、炭化ケイ素および酸化スズ類から1つ、2つ、または複数選択されたものであり、前記金属は、チタン、ニッケル、鉄、タングステン、モリブデン、バナジウム、アルミニウム、銅および亜鉛から1つ、2つまたは複数選択されたものであることを特徴とする請求項15に記載の加熱器。
- 気体流中の液滴を加熱して気化する請求項1〜16のいずれか1項に記載の加熱器の使用であって、好ましくは、前記気体流がアミン気流であり、前記液滴がアミン液滴であることを特徴とする前記加熱器の使用。
- イソシアネートの調製方法であって、
(1)アミン液滴を含むアミン気流の中へアミンを気化する工程と、
(2)前記アミン気流に含まれるアミン液滴を除去して、アミン液滴をほぼ含まないアミン気流を得る工程と、
(3)前記アミン液滴をほぼ含まないアミン気流とホスゲンとを気相ホスゲン化反応させて、イソシアネートを得る工程とを含み、
前記工程(2)では、請求項1〜16のいずれか1項に記載の加熱器を用いて、前記アミン気流に含まれるアミン液滴を除去することを特徴とする方法。 - 前記工程(2)の加熱器における圧力損失は5kPa未満であり、好ましくは2kPa未満であり、より好ましくは1kPa未満であることを特徴とする請求項18に記載の方法。
- 前記工程(2)において、前記加熱器本体の電熱線の表面の任意の2点または複数の点の間の温度差は1℃未満であり、好ましくは0.2℃未満であることを特徴とする請求項18または19に記載の方法。
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